梁模板计算600X600
600柱计算书
600×600柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5,按48×3.0计算；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；(N/mm2):13.00；面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；5.木方和钢楞(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗弯强度设计值fc方木抗剪强度设计值f(N/mm2):1.70；t钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》第四版P51，边长>300mm的柱侧面模板计算荷载组合为新浇混凝土对模板侧面的压力标准值+倾倒混凝土是产生的荷载标准值新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ-- 混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；ct -- 新浇混凝土的初凝时间，t=200/(T+15)；T -- 混凝土的入模温度，取25.0℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H -- 模板计算高度，取3.0m；-- 外加剂影响修正系数，取1.0；β1β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
2根据参数可知：t=200/(25+15)=5=0.22×25×5×1.0×1.0×2.51/2=43.48 kN/m2故F1F=25.0×3.0=75.0 kN/m22取较小值43.48 kN/m2作为本工程计算荷载。
大梁侧模板计算400X600
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm ，高度600mm ，两侧楼板厚度120mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距50+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
1810810*******00600m m400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
600X1600梁计算书
0.6m×1.6m梁模板计算书一、工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×1.6=38.4 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m ；三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm 4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×38.4+1.4×2)×1=48.88KN/mq2=(1.35×38.4+1.4×0.7×2)×1=53.8KN/m取较大值q=53.8KN/m作为设计依据。
3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×53.8×0.202=0.22kN·m面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ= Mmax=0.22×106=9.17N/mm2 < f=15N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×38.4=38.4kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 7000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×38.400×2004=0.41mm < 0.5mm 100EI 100×7000×144000满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3；截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
梁模板计算实例
模板计算实例1、工程概况柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。
（采用泵送混凝土。
）2、工程参数（技术参数）3计算3.1梁侧模板计算图3.1 梁侧模板受力简图3.1.1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1H F c γ= 4.1.1-2式中 ：γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。
T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。
3.1.2梁侧面板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
（次楞平行于梁方向）面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3；（W= 650×18×18/6=35100mm 3；）（次楞垂直于梁方向）截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4；（I= 650×18×18×18/12=315900mm 4；）1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。
600梁模板钢管支撑架计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.3m，梁截面B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 0.90m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
230图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
梁木模板与支撑计算书lyq600
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离150mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.150×0.150=0.052kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.052×1000×1000/32400=1.611N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.150=2.088kN 截面抗剪强度计算值T=3×2088.0/(2×600.000×18.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×15.552×1504/(100×6000×291600)=0.030mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60×0.45/1=10.44kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.439kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
500×600梁模板计算书
1 /9梁模板(扣件式)计算书计•算依据:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011工程属性二、荷载设计2、 3、 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、 《钢结构设计•规范》GB 50017-2003模板体系设计新浇混凝止梁支撐方式设讣简图如下:平面图本圏梁恻支撑构造仅作示意.具体惮见梁恻模极设计四. 面板验算而板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计lft|f|(N/nun-)15而板弹性模fiEZmn?)9898取单位宽度按四等跨连续梁计算，讣算简图如下:E 彷]]]]]]]]]]]]]]b ]]]]]]]]]]]]]]]W=bh2/6=1000xI5xl5/6=37500mm\ I=bI?/12=1000xl5xl5xl5/12 = 281250mn?125 125 125125qi=0.9max[l ・2(Gik+ (G2k+G3k)xh)+1 ・4Q2k, 1 •35(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.7Q2k]xb=0.9max[ 1.2x(0 J +(24+1.5)x0.6)+1.4x2,135x(0.1+(24+L5)x0.6)+L4x05x2]xl=20.48kN/mqi#=0.9xl.35x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=0.9xL35x[0J+(24+1.5)x0.6]xl = 18-71kN/m qiis=0.9x 1 ・4xO・7xQ2kxb=O・9x 1.4x0.7x2x 1 = 1.76kN/mq2=(Gik+ (G2k+G3k)xh)xb=|0J+(24+l .5)x0.6]xl = 15・4kN/mI、强度验算Mniax = 0.107qi.Rr2+0.121qiisL2 = 0.107xl8.71x0J2-+0.121xl.76x0J2- = 0.03kNin a=Mnm/W=0.03xl0*^/37500=0.92N/mm-<[f]=I5N/mm-满足要求!2.挠度验算Vniax = 0.632qL^/(100EI)=0.632xl5.4xI25^/(100x9898x281250) = 0.009min<[v] =I/400 =125/400=031 mm满足要求!3、支座反力计算设讣值（承载能力极限状态）Ri二R5=O・393 qwl +0446 qi话上0・393xl&71x0」2+0・446xi・76x0・12=I・02kN R2 二R4=l」43qiJ+l・223q^l=l」43xl8・71x0」2+l・223xl・76x0」2 = 2・94kN R3=0・928qw・l+1.142 qMl=0・928xl&71x(U2+l・142xl・76x0」2 = 2・42kN标准值(正常使用极限状态)R I =R5=O・393921=0393X15.4X0. 12=0.76kNR2=R4=1.143 q2l=LI43xl5.4x0.12 = 2.2kNR3 =0.928 921=0.928x15.4x0.12= L79kN五.小梁验算为简化讣算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计•算，如下图:]]]]]]]]]]]]]]]口 ]]]]]]]]]]]]]] 0 ]]]]]]]]]]]]]]b ]]]]]]]]]]]]]]]》900 I 900 I 900 I 900(1)200q I = max {1 ・02+0・9x 135x[(0.3-0.1 )x0.5/4+0.5x(0.6-0・16)]+0・9max[l・2x(0・5+(24+l」)x0・16)+i・4x2,135x(0.5+(24+1.l)x0J6)+k4x05x2]xinax[0.45-0.5Z2r (0・9・0・45)・0・5/2]/2xl,2・94+0・9xl・35x(0・3・0」)x0・5/4}=2・97kN/mq2=max|0J6+(03-0J)x05/4+05x(0.6-0J6)H0-5+(24+l J)x0J6)xmax[0.45-0.5/2,(0.9-045)-0.5⑵/2xl, 2,2+(03-0.1)x0.5/4]=2.23kN/mK抗弯验算Mniax = max[0.107qilrr 0.5qil2"] = max[0.107x2,97x0.9-» 0.5x2.97x0.2-) = 0.26kN in a=Mnm/W=0.26xl0*^/53330=4.83N/mm-<[f]=I5.44N/innr满足要求！2.抗剪验算Vniax = max[0.607qihr qil2] = max[0.607x2.97x0.9T 2.97x0.2]= 1.624kNTmax=3 Vnux/(2bho)=3x 1.624x 1000/(2x50x80) = 0.61 N/inin-<[T] = 1.78N/inin" 满足要求！3＞挠度验算vi=0・632q21f/(100EI)=0・632x2・23x900*(100x9350x2133300)=0・46nimSM = l/400= 900/400=2・25mmV2=q212*(8EI)=2・23x200少(8x9350x2133300)=0・02mmSM=l/400=200/400 = 0・5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax = max[l・143q!h，0393qili+qil2] = inax[L 143x2.97x0.9»0.393x2.97x0.9+2.97x0.2]= 3・06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=R5=2」lkN, R2=R4=3・06kN, R3 = 2.52kN正常使用极限状态Rmax = max[l」43q21i, 0393q21i+q2l2] = max[ 1.143x2.23x0.9,0393x2.23x0.9+2.23x0.2]=2・29kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R*i = R-5=L85kN, R*2=R4=2・29kN, R*3=1.87kN六.主梁验算2.11 kN 3 06kN 252kN lOBkN 211 kN(1) 450(2)450主梁弯矩图(kN ・m)o=Mrmx/W=0・407xl06/5080 = 80」6N/mmy[f]=335N/mm2满足要求!2、抗剪验算403G4,036•40364036主梁剪力图(kN)Vmax = 4・036kNTnux=2Vmax/A=2x4・O36xiOOO/489=16・51N/mm2s[T] = 335N/mm2满足要求!3、挠度验算K 抗弯验算113411340,9760.97G■0,976■0,976■1.134盈134主梁变形图(mm)Vniax = 0.1nmi<[v] = 1/400=450/400 =L12mm 满足要求！ 4. 扣件抗滑计算R = max|RhR3] = 1.13kN<8kN单扣件在扭矩达到40〜65N ・m 且无质S 缺陷的悄况下• 同理可知，左侧立柱扣件受力R=kl3kN<8kN单扣件在扭矩达到40〜65N ・m 且无质量缺陷的悄况下,七. 立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施丄模板安 全技术规范》JGJ162-2008钢管类型 4M8X3.5立柱截Ifii 面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cn?)5,08 抗压强度设计MftN/mm-) 335X=h/i=1500/15.8=94.94<[X]=150匕细比满足要求！ 査表得，<p=0・63K 风荷载计算Mw=0.9-xl.4xe)kxkxh-/10=0.9-xL4x0.22x0.9xl.5-/10=0.05kNin 2.稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值qi 有所不同:1)面板验算qi=0.9x[1.2x(0J+(24+L5)x0.6)+0.9xl.4x2]xl = 1& 9kN/m 2)小梁验算单扣件能满足要求!单扣件能满足要求!qi = max( 0.94+(03-0 J)x0,5/4+0.9x[ 12x(0.5^24+1 J )x0 J6)+0,9x14x1 ]xmax[0.45-0.5/2, (0・9・0・45)・0・5/2]/2xl, 2.72+(03-0.l)xO.5/4}=255kN/m同上四〜六计算过程，可得:Ri = 1.08kN, R2=9・93kN, R3=l・08kN立柱最大受力Nw=mdx[Ri+N如，R?* R3+N边2]+Mw/lb=max[l・08+0・9x[l・2x(0・75+(24+i・l)x0・16)+0・9xl・4xl]x(0・9+0・45・0・5/2)/2x09 9.93,1 ・08+0・9x[ 1.2x(075+(24+1.1 )x0.16)+0.9x I Ax l]x(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2x0.9]+0.05/0.9 =10.04kNf=N/(<pA)+M\v/W=10037・8/(0・63x489)+a05xl06/5080=42・32N/mmy[f] = 335N/mm2 满足要求！A.可调托座验算山”主梁验算”一节il•算可知可调托座最大受力N = max[R2]xl = 10・59kNW[N] = 30kN 满足要求！11。
柱模板600X600
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4]＝min[29.87，96]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.146×0.22-0.117×0.882×0.22＝-0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/(1/6×500×152)＝4.091N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.129mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×70小梁截面惯性矩I(cm4) 142.917 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.342kN·mσ＝M max/W＝0.342×106/40.833×103＝8.388N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.92mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.761kN·m，N1＝3.489kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.761kN·m，N2＝3.489kNM/W n＝0.761×106/(4.49×103)＝169.529N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝1.673mm≤[ν]＝l/400＝1.925mmν2＝1.673mm≤[ν]＝l/400＝1.925mm满足要求！六、对拉螺栓验算N＝3.489×2=6.978kN≤N t b＝12.9kN满足要求！N＝3.489×2=6.978kN≤26kN满足要求！。
大梁侧模板计算600-1000
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm ，高度1000mm ，两侧楼板厚度350mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用45×90mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
2022022********1000m m600mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×24.000=21.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
600梁高侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×14.4+1.4×4，1.35×14.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[22.88，23.36]＝0.9×23.36＝21.024kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、模板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.024＝21.024kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×14.4×1＝17.496kN/mq1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×17.496×0.0952+0.121×3.528×0.0952＝0.021kN·mσ＝M max/W＝0.021×106/37500＝0.553N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×14.4×954/(100×6000×281250)＝0.004mm≤95/250=0.38mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×17.496×0.095+1.223×3.528×0.095＝2.31kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.095×14.4＝1.564kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm) 250 次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞截面类型(mm) 40×80次楞弹性模量E(N/mm2) 8415 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663次楞截面抵抗矩W(cm3) 42.667 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444次楞截面惯性矩I(cm4) 170.667计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝2.31kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×2.31×0.52，0.5×2.31×0.252]=0.072kN·m σ＝M max/W＝0.072×106/42667＝1.692N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×2.31×0.5，2.31×0.25]=0.693kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.693×1000/(2×40×80)＝0.325N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝1.564kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.564×5004/(100×8415×1706670)＝0.046mm≤500/250=2mmν2max＝qL4/(8EI)=1.564×2504/(8×8415×1706670)=0.053mm≤250/250=1mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×2.31×0.5，0.4×2.31×0.5+2.31×0.25]＝1.27kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×1.564×0.5，0.4×1.564×0.5+1.564×0.25]＝0.86kN六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
6001500mm梁12.8高间距450一排模板(扣件式)计算书
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称/ 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 600×1500 新浇混凝土结构层高(m) 12.8 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.6kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m1、强度验算M max＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×46.6×0.22+0.117×1.76×0.22＝0.18kN·mσ＝M max/W＝0.18×106/37500＝4.75N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×38.35×2004/(100×6000×281250)＝0.246mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×46.6×0.2+0.45×1.76×0.2＝3.89kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×46.6×0.2+1.2×1.76×0.2＝10.67kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×38.35×0.2＝3.07kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×38.35×0.2＝8.44kN五、小梁验算q1＝max{3.89+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×(1.5-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12) +1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2]/2×1，10.67+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/3}=10.72kN/mq2＝max[3.07+(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×(1.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.6/2，(0.45-0.45)-0.6/2]/2×1，8.44+(0.3-0.1)×0.6/3]＝8.48kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.72×0.452，0.5×10.72×0.22]＝0.23kN·mσ＝M max/W＝0.23×106/42670＝5.45N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.72×0.45，10.72×0.2]＝2.929kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.929×1000/(2×40×80)＝1.37N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.48×4504/(100×9350×1706700)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.48×2004/(8×9350×1706700)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.72×0.45，0.393×10.72×0.45+10.72×0.2]＝5.52kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.59kN，R2＝R3＝5.52kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.48×0.45，0.393×8.48×0.45+8.48×0.2]＝4.36kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.17kN，R'2＝R'3＝4.36kN六、主梁验算算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.275×106/4490＝61.26N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.19kNτmax＝2V max/A=2×3.19×1000/424＝15.05N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.72kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.72kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.67立柱最大受力N ＝max[R 1+N 边1，R 2，R 3+N 边2]＝max[0.86+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.45-0.6/2)/2×0.9，6.38，0.86+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.9+0.45-0.6/2)/2×0.9]＝6.38kN f ＝N/(υA)＝6.38×103/(0.67×424)＝22.36N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！八、可调托座验算230kN满足要求！九、立柱地基基础计算f 首层楼板设计荷载为10kpa ，商业楼板设计荷载为5Kpa ，地下室楼板设计荷载为4kpa因此，高度为12.8的梁高支模，其基础需要首层楼板及1层地下室楼板作为基础，或3层商业楼板，即地下一层不能拆模。
梁模板扣件钢管支撑架计算书
立杆稳定性计算
不考虑风荷载：
σ=7070/(0.391×397)=45.471N/mm2<[f]
满足要求!
考虑风荷载作用：
σ=7103/(0.391×397)+18000/4248=49.837N/mm2<[f]
满足要求!
施工单位
计算人
审核人
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.138×106/4248.0=32.434N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.109mm
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm
满足要求!
扣件抗滑移计算
R ≤ Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN
计算中R取最Leabharlann 支座反力，R=6.67kN附件8：梁模板扣件钢管高支撑架计算书
工程名称
计算部位
计算参数
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
模板支架搭设高度为3.1m基本尺寸为：梁截面 B×D=600mm×600mm
立杆梁跨度方向间距 l=0.60米
立杆的第一道步距 h=1.50米，其余不大于1.2m
梁底增加1道承重立杆。
结论
计算过程及结论
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
模板面板计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.122×106/25600.0=4.766N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要求!
2.抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×2/(2×600×16)=0.319N/mm2
600乘1200梁模板、支架计算书
600×1200梁木模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的方木截面60×100mm，梁模板截面底部方木距离140mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下140140140q梁底模面板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20]+1.4×2.50×0.60=24.38kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×24.377×0.1402=-0.048kN.m=0.048×106/32400.0=1.475N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.140×24.377=2.048kN截面抗剪强度计算值 T=3×2048/(2×600×18)=0.284N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.60+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20=18.564N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×18.564×140.04/(100×6000.00×291600.0)=0.028mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.028mm小于 [v] = 140/250,满足要求!四、梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3；I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图梁底方木计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；P ——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.60+2×1.20)+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20]+1.4×2.50×0.60}×0.14=3.550kN最大弯矩计算公式如下:其中 L ——梁底方木的跨度，L = 600+2×300=1200mmM=3.550×1200.000/4/1000=1.065kN.m=1.065×106/100000.0=10.650N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5×3.550=1.775kN截面抗剪强度计算值 T=3×1775/(2×60×100)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 P = [0.34×(0.60+2×1.20)+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20]×0.14=2.713kN最大挠度v = 2713.200×1200.03/(48×9500.00×5000000.0)=2.056mm梁底方木的挠度计算值: v = 2.056mm小于 [v] = 1200/250,满足要求!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下300300300q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.20=51.552N/mm 最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×51.552×0.3002=-0.464kN.m=0.464×106/64800.0=7.160N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×51.552=9.279kN截面抗剪强度计算值 T=3×9279/(2×1200×18)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 28.80×1.20=34.56N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×34.560×300.04/(100×6000.00×583200.1)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.20×0.45/2=11.60kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
600乘1000梁模板、支架计算书
600×1000梁木模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的方木截面60×100mm，梁模板截面底部方木距离140mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下140140140q梁底模面板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60=20.71kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×20.705×0.1402=-0.041kN.m=0.041×106/32400.0=1.253N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.140×20.705=1.739kN截面抗剪强度计算值 T=3×1739/(2×600×18)=0.242N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00=15.504N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×15.504×140.04/(100×6000.00×291600.0)=0.023mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.023mm小于 [v] = 140/250,满足要求!四、梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3；I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图梁底方木计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；P ——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60}×0.14=3.013kN最大弯矩计算公式如下:其中 L ——梁底方木的跨度，L = 600+2×300=1200mmM=3.013×1200.000/4/1000=0.904kN.m=0.904×106/100000.0=9.039N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5×3.013=1.506kN截面抗剪强度计算值 T=3×1506/(2×60×100)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 P = [0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]×0.14=2.266kN最大挠度v = 2265.760×1200.03/(48×9500.00×5000000.0)=1.717mm梁底方木的挠度计算值: v = 1.717mm小于 [v] = 1200/250,满足要求!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下300300300q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00=37.200N/mm 最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×37.200×0.3002=-0.335kN.m=0.335×106/54000.0=6.200N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×37.200=6.696kN截面抗剪强度计算值 T=3×6696/(2×1000×18)=0.558N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 24.00×1.00=24.00N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×24.000×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.451mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.451mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00×0.45/2=8.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.370kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板扣件钢管支撑架计算书1
满足要求!
3.挠度计算
v =0.350mm
面板的最大挠度小于300.0/250
满足要求!
梁底木方计算
1. 木方抗弯计算强度
f=M/W=0.30×106/83333.3=3.593N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2
满足要求!
2抗剪强度计算
采用的钢管类型为φ48×2.8。
计算简图
材料特性
面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2
序号
计算要点
详细计算过程
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.138×106/4248.0=32.434N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.109mm
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm
满足要求!
扣件抗滑移计算
R ≤ Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN
计算中R取最大支座反力，R=6.67kN
附件9：梁模板扣件钢管高支撑架计算书
工程名称
计算部位
计算参数
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
模板支架搭设高度为6.7m基本尺寸为：梁截面 B×D=600mm×600mm
立杆梁跨度方向间距 l=0.60米
立杆的首道步距 h=1.50米，其余不大于1.2m
梁底增加1道承重立杆。
结论
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梁木模板与支撑计算书
一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=600mm，
梁截面高度 H=600mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的木方截面50×80mm，
梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；
I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
12.02kN/m
A 梁底模面板计算简图
1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]
其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm
2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=0.9×1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60]+1.40×2.50×0.60=12.03kN/m
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×12.025×0.1502=-0.027kN.m
f=0.027×106/32400.0=0.835N/mm 2
梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.150×12.025=1.082kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1082/(2×600×18)=0.150N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 0.9×(0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60)=8.446N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×8.446×150.04/(100×6000.00×291600.0)=0.017mm
梁底模板的挠度计算值: v = 0.017mm小于 [v] = 150/250,满足要求!
四、梁模板底木方计算
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
五、梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；
I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN
截面抗剪强度计算值 T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
六、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；
A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60×0.50/1=11.60kN
穿梁螺栓直径为12mm；
穿梁螺栓有效直径为9.9mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
七、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。