四川某铁矿扇形炮孔布置形式分析与规范化研究_朱强
上向扇形中深孔爆破工艺优化

ISSN 1671-2900 采矿技术 第19卷 第6期 2019年11月CN 43-1347/TD Mining Technology,Vol.19,No.6 Nov.2019上向扇形中深孔爆破工艺优化孟航,刘文清(平泉小寺沟矿业有限公司,河北承德市067500)摘要:平泉小寺沟矿业有限公司原爆破工艺爆破振动大、眉线破坏严重、大块率较高,时常出现“悬顶”和“贴墙”等现象,给矿山稳定生产带来了一定困扰。
针对以上情况,通过优化爆破微差分段、改善炮孔堵塞长度和合理布置炮孔等技术手段,改善了矿山爆破效果,消除了“悬顶”和“贴墙”等现象,保证了矿山持续稳定的生产。
关键词:中深孔;挤压爆破;微差爆破;堵塞长度小寺沟铜矿是1970年代初开始建设的全国第一座地下内燃无轨试验矿山,2012年9月由河北省国控矿业开发投资有限公司收购控股。
矿山采用上向扇形中深孔排间分段挤压爆破工艺进行落矿,此工艺爆破振动大,影响附近村民生活,村民曾多次干扰矿山正常生产,与此同时,此爆破工艺眉线破坏严重,大块率较高,并时常出现“贴墙”“悬顶”等现象,造成无法装药、铲装效率低、出矿贫化高等不利因素,严重影响工程进度,因此优化爆破工艺,调整爆破参数势在必行。
1 矿山原爆破工艺小寺沟铜矿的矿体呈狭长条带状,局部呈现为脉状和小扁豆体状,走向西北,倾向西南,局部有反倾,倾角46°~86°,多集中65°左右,属于急倾斜中厚矿体。
矿石主要为蛇纹石大理岩化铜矿石,蛇纹石化铜矿石,矿石硬度系数f=8~10。
矿体下盘围岩主要为蓟县系迷雾山组灰岩,上盘主要为花岗斑岩,其次为白云质灰岩。
矿山采用平硐−斜坡道联合开拓、无底柱分段崩落法采矿、上向扇形中深孔排间分段挤压爆破落矿、内燃无轨设备运输的方式开采矿石。
小寺沟铜矿矿区南部有村庄,村庄距设计圈定岩石移动范围最近点为216 m,距最近开采矿体水平距离为460 m,垂直距离为105 m,直线距离为472 m。
基于LS-DYNA的扇形中深孔逐孔起爆段别优化

基于LS-DYNA的扇形中深孔逐孔起爆段别优化邓红卫;杨懿全;高峰;周科平;张健【摘要】梅山铁矿是典型的“城市矿山”,控制爆破振动效应对周边建筑安全意义重大.为优化其微差参数,降低爆破振动效应,利用LS-DYNA建立了准二维扇形中深孔爆破模型,在原典型微差方式的基础上,设计了五种不同段别组合的逐孔起爆方案,识别了各孔段振动速度波形,比较了各方案各孔段波形峰值.结果表明:间隔一至两个段别的微差方式更有利于应力波干涉减震;对于多孔段逐孔爆破,统一地改变孔间间隔时间往往不达到整体减震的目的;对于梅山铁矿的爆破参数,起爆段别调整为1-3.-4-5-6-8-9-10-11段更有利于爆破振动效应的控制.针对模拟得出的最优方案进行了现场对比验证,现场试验表明:相对于原方案,优化后方案井下减震11.4%,地表减震15.2%,说明优化方案具有一定的应用价值.%Meishan iron mine is a typical “urban mine”,it is very important to control its blasting vibration effects to ensure the safety of surrounding buildings.In order to optimize millisecond parameters and reduce blasting vibration effects,a blasting model for quasi two-dimensional fan-shape deep holes was built with LS-DYNA.On the basis of the current typical millisecond blasting parameters,five different millisecond patterns for hole by hole initiation were designed,the vibration velocity waveform of each hole in different patterns were identified,and their peaks were compared.Results showed that the reasonable blasting delay time of each hole should be 25ms ~50ms to reduce blasting vibrations due to stress wave interference;for multi-hole hole by hole initiation,the whole vibration reduction can't be achieved only with uniformly changing blasting delay time of each hole;forblasting parameters of Meishan iron mine,the detonator group 1-3-4-5-6-8-9-10-11 is more appropriate to control blasting vibrationeffects.Besides,field comparative test was conducted,the results showed that compared with the original blasting scheme,blasting vibrations caused with the optimized pattern 5 are reduced by 11.4% underground and 15.2%on surface,so the optimized pattern has a certain applicable value.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2017(036)011【总页数】7页(P140-146)【关键词】爆破振动;扇形中深孔;多孔段波形;段别组合;LS-DYNA【作者】邓红卫;杨懿全;高峰;周科平;张健【作者单位】中南大学资源与安全工程学院,长沙410083;中南大学资源与安全工程学院,长沙410083;中南大学资源与安全工程学院,长沙410083;中南大学资源与安全工程学院,长沙410083;中南大学资源与安全工程学院,长沙410083【正文语种】中文【中图分类】TD235.4井下中深孔采矿爆破药量大,其振动效应也往往较大。
浅谈扇形中深孔爆破设计

界面 , df V a逐渐变小 , c a则渐增。据此将烘烤大 而 df
由于热效应 的差异 , 导致 由正常煤至烘烤煤的上 致可分为微烘烤、 中等烘烤及强烘烤。
表4 8— 1 6号钻孔 4 3号残留煤煤质特征
参 考文献
【] 1柴登榜 . 矿井地 质工 作手册 ( 上册 ) . : [ 北京 煤炭工业 M】
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浅谈 扇形 中深孔爆 破设计
王 洪 平
( 新疆有色金属工业( 集团) 全鑫建设有限公 司
鸟鲁木 齐 80 1) 303
摘 要 矿 山的采矿技术决定了矿山的开采能力 , 正确的开采方法 , 是经过很 多的经 验总结 , 人员的实力 , 以及正确的决策 , 才能达到
利用多排同段微差爆破应力波叠加等作用 性岩浆有关的岩浆熔离型、 贯入型.uN 矿床 , c 、i 岩控 孔底起爆 。
特征明显。 一 普 详查 中间地质报告没有对工程地质进 改善 爆破 质量 。 分段多次爆破采用非电导爆管( 以导爆索 ) 辅 起 行专门的论述。 只能根据矿体赋存状态及岩性特征类
【 万余庆 . 田自燃烧失量 的计算方法探讨 [I 3 ] 煤 J中国煤 田 】
地质 ,0 01 ( )2 2 0 ,2 1 :5~2 . 7
出版社 ,9 613—12 18 :6 7. [] 秀山. 2张 新疆煤 田火烧 区特征 及灭火 问题探 讨[. J 中国 … 0 】 1 7 0
预想 的效果 , 也是采矿工作者 的追求 和 目 , 标 本文介绍 了在矿 山开采 中同时使用的几种方法中配套 的一种—— 痢形 中深孔爆破技术。 今后 的矿
罗河铁矿井下采场上向扇形孔参数优化

总第 5 8 2期
现 代矿 业
2 0 1 7年 1 0月第 1 0期
进行优 化 , 主 要 思 路 为 适 当增 大扇 形 孔 孔 底 距 、 排
距, 同时优 化掏槽 区设 计 , 减 少掏槽 孔数 量 。 最小抵 抗线 与炮孔 直径 、 装药 密度 、 炮孑 L 装药 系 数、 炸药 单耗及 炮孔 邻近 系数 等有 关 , 设计 中采用 以 下 2种公 式分 别进 行 计 算 , 然 后综 合 确 定 最小 抵 抗 线 的设计 值 。
El 4
El 5 E1 6
均密度为 3 . 6 5 t / m , 普 氏硬度系数. 厂 = 1 2~ 1 6 ; 废石 平 均密 度 为 2 . 8 t / m。 , 普 氏硬度 系数 ,=8~1 4; 矿岩
松 散 系数 为 1 . 5 。矿 山主要 采 用 空场 嗣 后 充 填采 矿
2 原孔 网参数及存在 的问题
罗河铁矿分 段采场 约 占 4 0 %, 阶段 采 场约 占 5 0 %。分段采场和阶段采场底部集矿堑沟布孔形式
均 为上 向扇 形孔 , 采 用 国产 Q Z C T 9 0 Y型 中深孔 凿岩 叭 台车施 工 , 孔径 为 8 0 mm, 炮 孔排 距 为2 i n , 孔 底 距为 2 . 3— 2 . 5 m, 回转 中心 高 1 . 5 I n , 上 向扇形 中深孔 布
孔底距为 2 . 8— 2 . 9 m, 排距为 2 . 1 m, 改善 了爆破 效 果 , 节省 了穿孔成 本 , 取 得 了预期 的效果 。
关键词
上向扇形孔
孔网参数
穿孔成本
粉矿率
爆破后 形 成集 矿堑 沟 引。
马钢罗河铁矿现生产规模为 3 0 0 万t / a , 上向扇
常峪铁矿阶段空场嗣后充填采矿法采场布置形式的探讨

•矿物开采•收稿日期:2018-04-17作者简介:杨㊀闯(1986-),男(汉族),辽宁盘锦人,河钢矿业滦县常峪铁矿有限公司采矿工程师,国家一级建造师,主要从事矿山井建与生产技术管理工作.常峪铁矿阶段空场嗣后充填采矿法采场布置形式的探讨杨㊀闯㊀齐朝鹏㊀李成斌(河钢矿业滦县常峪铁矿有限公司,河北滦县)㊀㊀摘要:常峪铁矿结合国内外相关矿山的生产实践,并经过多方案比选,初步确定了适合该矿山的采场布置形式,可有效解决凿岩硐室与底部结构的相互转化问题,同时节省了后期的采切工程量.关键词:充填采矿;硐室;堑沟;炮孔中图分类号:T D 853 3㊀㊀文献标识码:B ㊀㊀文章编号:1671-8550(2018)03-0012-030㊀引言常峪铁矿设计年产铁矿石500万t,采用竖井与斜坡道联合开拓方式,根据常峪铁矿床地形地质特征,结合矿山规模,经方案比较,设计确定一期开采范围为-100~-400m 之间的矿体,采用主副竖井开拓;二期开采范围为-400~-500m 之间的矿体,采用主斜坡道开拓系统.该区矿体由多层铁矿组成,夹石较多,矿层分支复合现象显著,矿层形态比较复杂,呈近平行层状或大透镜状.全区从上到下共分为十四个矿体,编号依次为ⅠG1~ⅠG4㊁Ⅱ㊁ⅢG1㊁ⅢG2㊁Ⅳ~Ⅹ,矿体走向总长度为950m ,分布在响堂断裂(F 3)与11线之间,平均厚度6 29~41 68m ,矿体埋深70~810m (其中主矿体埋深70~76m ),矿体赋存标高在-33~-803m 间,最大延深达621m .矿区周围工业设施较多,东有平青大公路,南有司家营铁矿一期选矿厂及胶带通廊,西南有司家营铁矿废石倒装场,北有尾矿库及村庄,地面工业厂区布置受到一定限制.主要开拓工程均布置在矿区西部㊁地表岩石移动界线外,但在移动界线内有耕地㊁狗尿河.为了确保地表建㊁构筑物不受破坏,常峪铁矿设计采用充填采矿法回采,以极厚矿体阶段充填采矿法和厚矿体阶段充填采矿法为主.1㊀阶段空场嗣后充填采矿法极厚矿体设计采用盘区式回采方式.盘区沿矿体走向布置,长120m ,宽为矿体厚(标准盘区宽度164m ),高50m (中段高度),间柱宽15m .盘区内矿块沿矿体走向布置,垂直矿体走向方向布置的矿块数根据矿体厚度确定,标准盘区共布置2列8行.盘区内矿块划分为一步采矿块和二步采矿块,一步采矿块和二步采矿块在垂直矿体走向方向间隔布置,标准盘区内共有8个一步采矿块和8个二步采矿块.一步采矿块采用胶结充填采矿法,沿矿体走向方向,每行连续布置两个一步采矿块,矿块长度均为52 5m ,矿块宽度20m ,矿块高度50m .二步采矿块主要采用尾砂充填,每行布置两个二步采矿块,中间设置8m 宽间柱,矿块长度均为48 5m ,矿块宽度20m ,矿块高度50m .每个盘区上下盘各布置一条风井.采区溜井布置在间柱中,间隔约90m .厚矿体阶段充填采矿法为分段凿岩㊁阶段出矿㊁嗣后充填,矿块垂直矿体走向布置.一步采和二步采矿块间隔布置,一步采块矿采用胶结充填,二步采矿块主要采用尾砂充填.一步采和二步采的矿块尺寸相同,矿块高50m (中段高度),矿块宽20m ,矿块长为矿体厚度,在矿体下盘,每120m (6个矿块)设一条矿石溜井和通风天井.2㊀采场布置形式的选择2 1㊀阶段空场下向扇形孔凿岩法常峪铁矿极厚大矿体和厚矿体采矿凿岩方式由初步设计的分段凿岩改为阶段凿岩,阶段高度为50m ,堑沟底部结构,选定凿岩设备为D L 421G7C 型液压凿岩台车,在凿岩巷道内钻凿下向扇形孔,出矿设备采用L H 514E 型电动铲运机,矿体下盘三角矿采用分段凿岩嗣后充填采矿法进行回采,见图1.21㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀矿㊀业㊀工㊀程㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀M i n i n g E n g i n e e r i n g㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第16卷㊀第3期㊀㊀㊀㊀㊀2018年6月+,-/*./,*-1图1㊀阶段空场下向扇形孔凿岩示意图1-凿岩巷道;2-下向扇形炮孔;3-充填体;4-出矿巷道;5-堑沟拉底巷道;6-间柱;7-出矿进路优点:1)采用D L421G7C型液压凿岩台车在凿岩巷道中钻凿下向扇形孔,后期凿岩巷道可作为上一中段的堑沟拉底巷道,降低采切工程量;2)堑沟底部结构凿岩设备可与回采凿岩设备统一,降低凿岩设备备品备件的投资;3)根据山特维克设备厂家介绍,D L421G7C型液压凿岩台车凿岩效率高,炮孔偏斜率小,设备运行自动化程度高,工人劳动强度小.缺点:1)根据对国外矿山进行考察,芬兰皮哈萨拉米矿山目前采用D L421型凿岩台车,在凿岩巷道中钻凿下向扇形孔,但是该矿山段高仅20m,采用平底出矿底部结构,而常峪铁矿段高为50m,堑沟底部结构高度为20m,回采凿岩垂直高度为30m,有一定参考意义,但是出矿底部结构有所差别,该种采矿方法在国内尚无矿山应用实例(国内普遍采用在凿岩硐室内钻凿下向垂直平行孔,堑沟出矿底部结构);2)扇形炮孔布置形式孔底距不好控制,而且扇形炮孔布置形式爆破振动对于相邻矿块影响较大(如二步采时,相邻矿块为胶结充填体),不利于采场稳定;3)D L421G7C型液压凿岩台车为国外进口设备,设备投资较高,询价为700万元/台,在目前矿业形势下,进口设备没有竞争优势.2 2㊀阶段空场下向垂直孔凿岩法采用国产凿岩设备代替进口D L421G7C型凿岩台车,国内部分矿山采用国产T150型凿岩台车穿凿下向垂直孔,如安庆铜矿㊁冬瓜山铜矿㊁张庄铁矿㊁周油坊铁矿.2 2 1㊀充填体内布置出矿进路凿岩硐室正常布置在凿岩水平,在凿岩硐室中央布置4条2mˑ15m的条柱,保证凿岩硐室顶板稳定,矿块回采完毕后(包括凿岩硐室中的条柱),矿块充填至凿岩硐室顶板,顶部4 0~4 5m采用高强度充填体,上中段出矿巷道及出矿进路布置在高强度充填体中,如安庆铜矿,见图2.+,-.2/2+10/3,*/*图2㊀充填体内布置出矿进路采矿法1-矿体;2-矿柱;3-凿岩硐室;4-下向垂直炮孔;5-矿石;6-出矿巷道;7-堑沟巷道;8-充填体;9-间柱优点:1)国内目前安庆铜矿采用该布置形式;2)凿岩硐室正常布置,施工工艺简单,现场生产管理容易;3)底部结构矿石损失量小.缺点:1)对于充填体强度以及充填工艺要求较高,要保证顶部4 0~4 5m高强度充填体需与相关科研院校合作,并对安庆铜矿进行详细考察;2)由于上阶段出矿巷道及出矿进路在充填体中施工,采切副产矿石量小;3)在充填体中施工出矿巷道及进路,施工成本增加400~500元/m3,吨矿成本增加约5 26元.2 2 2㊀下卧式凿岩硐室凿岩硐室布置在凿岩水平以下,凿岩硐室顶板与凿岩水平处于同一标高,在凿岩硐室中央布置4条2mˑ15m的条柱,保证凿岩硐室顶板稳定,常峪铁矿矿体厚度较大,采用盘区布置形式,盘区垂直矿体走向布置,矿块沿矿体走向布置,盘区间柱宽度15m,根据国产T150型凿岩台车设备工作尺寸,凿岩硐室高度为3 2~3 6m,设计选取3 5m,凿岩硐室整体下卧3 5m实现较困难(凿岩联312018年第3期杨㊀闯等㊀常峪铁矿阶段空场嗣后充填采矿法采场布置形式的探讨络道坡度过大),经研究后考虑可将凿岩硐室部分倾斜布置,坡度为15%,该种布置形式对于设备工作没有影响,见图3.+,-./10/*图3㊀下卧式凿岩硐室1-穿脉;2-下向垂直炮孔;3-矿柱;4-凿岩硐室;5-充填体;6-矿石;7-出矿进路优点:1)采切副产矿石量大;2)掘进施工作业在矿石内,施工安全可靠性高.缺点:1)目前尚无应用实例矿山;2)由于凿岩硐室下卧3 5m布置,施工工艺复杂,现场生产管理有难度;3)凿岩硐室下卧布置,采场排水较困难;4)采场充填时充填至凿岩水平,对于充填作业管理要求较高.2 2 3㊀双凿岩硐室下向炮孔凿岩硐室布置在凿岩水平,布置两个凿岩硐室,两个凿岩硐室中间留条形矿柱,矿块回采时保留凿岩硐室间的条形矿柱,下阶段矿块回采完毕后,采空区充填至凿岩硐室底板水平,凿岩硐室在下阶段矿块回采结束后作为上阶段矿块回采的堑沟巷道和出矿巷道,见图4.优点:1)可避免凿岩硐室下卧或者在充填体中施工上阶段采矿的底部结构;2)凿岩硐室作为上阶段采矿的堑沟巷道和出矿巷道;3)可节省大量的采切工程量.缺点:1)靠近间柱一侧的炮孔要钻凿倾斜孔;2)间柱下面的矿石可能爆破不完全;3)凿岩硐室暴露面积较大,根据岩石情况需要增加支护.+,-./123./*,*图4㊀双凿岩硐室下向炮孔1-下向炮孔;2-堑沟拉底炮孔;3-凿岩硐室;4-矿石;5-矿柱;6-拉底巷道;7-出矿巷道;8-充填体3㊀结语由于当前铁矿市场不景气,考虑国产凿岩设备的情况下,通过多方案比选,初步确定采用双凿岩硐室下向炮孔布置形式,该采矿方法可有效解决凿岩硐室与底部结构的相互转化问题,即上阶段的凿岩硐室可作为下阶段采矿的堑沟巷道和出矿巷道,节省了后期的采切工程,但相邻两个硐室的间柱要根据硐室内岩石结构进行调整留置,可能会影响出矿进路的布置,因此,在生产中应加以考虑.㊀D i s c u s s i o no f t h e S t o p eL a y o u tw i t hS t a g eO p e nS t o p i n g P o s tM i n i n g F i l l i n g i nC h a n g y u I r o nO r eY A N GC h u a n g,Q IZ h a o p e n g,L IC h e n g b i n(H e b e i I r o na n dS t e e lG r o u p t h eL u a n x i a nC h a n g y u I r o nO r eC o.,L u a n x i a n063700,C h i n a)A b s t r a c t:C h a n g y u I r o nO r e c o m p a r e s s e v e r a l o p t i o n s,a n d c o m b i n e s t h e s i t u a t i o n i no t h e rd o m e s t i c a n do v e r s e a sm i n e s, d e t e r m i n i n g a p r o p e rm i n i n g l a y o u t f o r i t s e l f.I t c a ne f f e c t i v e l y s o l v e t h em u t u a l t r a n s f o r m a t i o n p r o b l e mb e t w e e nr o c kd r i l l i n g c h a m b e r a n db o t t o ms t r u c t u r e.I t s a v e s t h em i n i n g a n d c u t t i n gq u a n t i t y i n l a t e s t a g e.K e y w o r d s:f i l l i n g m i n i n g;c h a m b e r;t r e n c h;b l a s t h o l e41㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀矿㊀业㊀工㊀程㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第16卷㊀第3期。
孔底起爆技术在上向扇形深孔爆破中的应用与研究

孔底起爆技术在上向扇形深孔爆破中的应用与研究攀钢集团矿业有限公司兰尖铁矿是攀钢集团铁矿石主要原料生产基地。
兰尖铁矿原设计尖包包矿区150万吨/年露天开采,1965年开始基建剥离,1972年投入生产,1978年达产,经过40多年的露天开采,尖山矿区露采已不能满足经济合理开采要求,2011年3月结束露天开采。
2007年8月矿成立尖山露天转地下开采工程小组,2009年11月开始尖山露天开采转地下开采基建建设,2011年6月30日开始地下首采,标志着尖山矿区正式进入了地下开采。
地采设计产量200万吨/年,采用无底柱分段崩落采矿法,分段高度20m,回采进路间距为18m,开采设计分为三个区段进行回采:露天底1300m 标高以上的挂帮矿体开采区、1020m-1300m标高范围内的下部矿体开采区以及1020m标高以下的深部开采区。
其中1300m标高以上的挂帮矿体开采区为首采区。
尖山地采自2011年6月30日试生产开始以来,受施工方施工技术水平、雷管脚线长度限制以及地下爆破技术水平制约,中深孔爆破中一直采用孔口正向起爆,同时,为增强起爆的可靠性,先后采用了孔内沿孔深全程敷设导爆索以及孔口至起爆药包加设导爆索辅助起爆措施。
经过一年多的爆破实践,我们发现地下上向扇形深孔爆破采用的孔口(正向)起爆以及孔内敷设导爆索存在以下不足,一是大块率高;二是眉线破坏严重;三是施工效率低;四是加入导爆索导致爆破现场危险系数增加且爆破成本高。
如何解决将起爆体顺利放置到孔底以及其他施工技术问题的处理等方面各不相同,但对孔底起爆相对孔口起爆在改善爆破质量以及眉线保护中的优势认同却是一致的。
本研究探索适用于兰尖矿采用孔底反向起爆的导爆器材、辅助材料、施工工艺等,并致力研究地下矿上向扇形深孔反向起爆理论,力争提高爆破质量、增加爆破施工安全系数、降低爆破成本。
通过井下现场爆破施工原有条件,在通过不改变装药方式和优化爆破参数的前提下,我们为孔底起爆设计了“起爆体保护外壳”,采购了孔底起爆专用长引线雷管,在实验中不断摸索中深孔装药最优爆破参数及施工工艺,顺利实现了中深孔孔底反向起爆技术。
扇形掏槽一次爆破成巷技术在河北某铁矿的应用

扇形掏槽一次爆破成巷技术在河北某铁矿的应用庞博;程中平;曹玉涛;杨闯【摘要】河北某铁矿露天开采即将闭坑,正在进行地下开采基建工程建设,设计采用无底柱分段崩落法采矿,采掘比较高,巷道开拓、采准掘进工程量大.该矿传统巷道爆破掘进方式效率较低,工序循环时间长,无法满足矿山生产建设需要.为提高巷道掘进效率,将传统直眼掏槽改为扇形掏槽,实现了小断面巷道一次爆破成巷,单炮循环进尺增加、凿岩时间缩短、生产建设成本大幅降低.实践表明:扇形掏槽一次爆破成巷技术有助大幅提升巷道施工速度,并且施工安全性和经济性得以提高,对于类似矿山也有一定的参考价值.【期刊名称】《现代矿业》【年(卷),期】2018(034)006【总页数】3页(P90-92)【关键词】地下开采;无底柱分段崩落法;掏槽爆破【作者】庞博;程中平;曹玉涛;杨闯【作者单位】华北理工大学矿业工程学院;河钢集团滦县常峪铁矿有限公司;河钢集团矿业有限公司;河钢集团滦县常峪铁矿有限公司;河钢集团滦县常峪铁矿有限公司【正文语种】中文河北某铁矿于1987年投产,目前露天开采即将闭坑,为确保资源接续,正加快地下开采基建进度,转入地下生产,地下开采基建工程量大,年掘进量约15万m3,基建工期较长。
同时该矿设计采用无底柱分段崩落法采矿,采掘比较高,巷道开拓、采准掘进工程量大。
受近年来铁精粉市场价格波动影响,矿方对建设工期、建设成本进行了严格控制。
传统巷道爆破掘进方式效率较低、工序循环时间长,已无法满足该矿地下开采生产建设要求。
1 原有爆破掘进技术该矿基建巷道掘进断面面积为16~18 m2,围岩硬度指数f=8~10,均为独头作业。
凿岩采用YT -28气腿式凿岩机,φ22 mm中空六角钻杆,φ40 mm“一”字型钎头,钻杆长3 m。
爆破采用连续反向装药,非电半秒延时导爆管雷管起爆,火工材料为2#岩石乳化炸药。
掏槽方式为直眼掏槽,掏槽眼深度为2.9 m,周边眼、辅助眼及底眼深度为2.7 m,单炮进尺约2.3 m,单次掘进出渣循环时间为12 h。
扇形中深孔孔间微差爆破在西石门铁矿的应用

文章编号:()扇形中深孔孔间微差爆破在西石门铁矿的应用严加刚(西石门铁矿,河北武安市)摘要:西石门铁矿采用无底柱分段崩落采矿法开采。
由于采场中存在空区,使落矿爆破时部分矿石被抛入空区而损失。
为此,采用了扇形中深孔孔间微差爆破,从而达到了集中爆堆、降低大块率、减少矿石损失的目的。
关键词:无底柱分段崩落采矿法;微差爆破;采空区;矿石损失中图分类号:文献标识码:(,,,):,,,,,:,,,引言西石门铁矿采用无底柱分段崩落法开采,但由于小矿点的无序开采,使得现有的采场千疮百孔,空区错综复杂。
小矿点采用房柱采矿法开采,形成的空区无覆岩。
当遇到这类空区时,回采的矿石很容易崩入空区,造成大量矿石损失。
为此,西石门铁矿对这类采场的爆破工艺进行了改进,将“同排同段起爆”改为同排孔间微差起爆。
本文以西石门铁矿南二采区采场为例,说明同排孔间微差爆破在该矿的应用。
扇形中深孔孔间微差爆破的应用()采场回采爆破条件。
南二采区采场位于中段!分区线穿脉之间,分段高度。
在图所示的分段存在一民采空区,此部位民采空区的底板标高为,高度为,使得采场从上盘到进路的中间部位形成了大空场,而下一分段的此部位由于空区的存在已不能形成采准工程,使得无底柱分段崩落采矿法每条进路的前排炮孔都在无覆岩条件下爆破,致使大部分矿石被抛入空区,且在下分段不能回收,造成大量矿石永久性损失。
图多排孔微差爆破示意图第卷第期年月矿业研究与开发收稿日期:作者简介:严加刚(),男,安徽安庆市人,助理工程师,主要从事爆破技术工作()孔间微差爆破。
为解决上述问题,将原先的同排同段爆破方式改为同排孔间微差爆破,即将每条进路靠空区的前两排孔同次爆破,并采用孔间微差起爆,改原来的整排向前方空区抛掷为同排向中间孔方向挤压,并且在第一排炮孔起爆后,第二排炮孔紧接着起爆,利用第一排孔爆破的矿石作为第二排孔爆破的“挡墙”,使得崩落的矿石大部分落入原地而不被抛入前方空区。
根据西石门铁矿的矿岩特性,正常设计的炮孔排距为,孔底距为。
基于正交试验法的爆破参数优化

基于正交试验法的爆破参数优化
崔雪峰;陈宝光;汪文也
【期刊名称】《世界有色金属》
【年(卷),期】2024()2
【摘要】为了降低矿石的大块率和贫化率,通过正交试验,利用极差分析方式,研究孔深、边孔角、扇形孔排面倾角三个水平因素对矿石的大块率和贫化率试验指标的影响。
经实践证明利用正交试验对爆破参数进行优化,有效改善了地下爆破效果,提高了生产效率,对于大块率和贫化率指标,扇形孔排面倾角是影响最显著的因素。
以某金属矿为例,通过优化最终得到最优爆破参数为孔深16m,边孔角55°,扇形孔排面倾角90°,对地下矿山进一步控制大块率和贫化率具有一定的参考意义。
【总页数】4页(P194-197)
【作者】崔雪峰;陈宝光;汪文也
【作者单位】鞍钢矿业爆破有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TD235.1
【相关文献】
1.基于正交法试验的复杂地质条件下爆破参数优化研究
2.斜拉桥参数优化及基于正交试验法的参数影响性分析
3.基于正交试验法的齿轮油气润滑参数优化探究
4.基于正交试验法的钛合金铣削工艺参数优化及应用
5.基于正交试验和响应面法的激光抛光参数优化
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北洺河铁矿回采炮孔布置形式规范化研究

( le eo s u c sa d Ci i e g n e i g,No t e s e n Un v r i Co lg fRe o r e n v l n i e rn r h a tr i e st y,S e y n 1 0 0 h n a 1 0 4,Chn ) ia
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形成 了炮孔 布置 的标 准形 式 。
1 边 孔 角 的 确 定
式中 Z 一高 度方 向坐 标 值 ;a 3 、t 一散 体 流 动 参数 。 由实验测 得 ,北 沼河 铁 矿 的矿 石 散 体流 动 参 数为 :
② 由于凿 岩设备 功率不 足 ,边孔角 尽可 能小 ,以便
减小 下分 段炮孔 的最 大深度 。根据 这两 条原 则 ,需 要按 散体 流动 的特性来 确定 边孔角 的大 小 。 大体来 说 ,覆岩 下放 矿时 ,散 体发 生移 动 的范
围 ( 松动 范 围)满足 下式 :
厂广———一
定合 理 的炮 孔布置 形式并 使之 规范化 ,对改 善爆破
效果 ,提 高生产效 率和 降低生 产成本 意义重 大 。
所谓 炮 孔 布 置 形 式 ,是 指 在 一 定 的爆 破 参 数
可供爆 破 矿石碎 胀 的条 件 ,使 边 孔 能 够 有效 爆 破 ;
( 孔直径 、最小抵 抗 线 ) 条件 下 ,如 何 布 置 每 一 炮 排炮 孔 以及 如何 协调炮 排与炮 排之 问的炮孔 相对 位
排 与 炮 排 之 间 的协 调 关 系 进 行 了寻 优 改 进 与 规 范 化 研 究 ,形 成 了炮 孔 布 置 的 标 准 形 式 ,改 善 了 爆 破 效
四川铁矿床主要成因类型及找矿方向

四川铁矿床主要成因类型及找矿方向
王显锋;张兴润
【期刊名称】《四川地质学报》
【年(卷),期】2008(028)004
【摘要】简述了四川铁矿资源基本特征,主要成因类型及地质特征,分析了铁矿分布规律,指出了铁矿主要找矿方向.
【总页数】4页(P287-289,304)
【作者】王显锋;张兴润
【作者单位】四川省地质调查院,成都,610081;四川省地矿局108队,成都,611200【正文语种】中文
【中图分类】P618.31
【相关文献】
1.内蒙古地轴中西段金矿主要成因类型和找矿方向探讨 [J], 张守云;陈玉科;程文国;张守德
2.西天山地区金矿床主要成因类型及找矿方向 [J], 沙德铭;董连慧;鲍庆中;王宏;胡秀军;张建东;孙加鹏
3.东天山铁矿床类型、地质特征、成矿规律与找矿方向 [J], 姜福芝;秦克章;方同辉;王书来
4.全球铁矿床主要成因类型特征与重要分布区带研究 [J], 赵宏军;周尚国;黄费新;姚春彦;杨言辰;陈秀法;何学洲;张新元;张潮;王靓靓;陈玉明;陈喜峰;卢民杰
5.山西铁矿床主要类型及下一步找矿方向 [J], 王丽芳
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露天煤矿火区成组炮孔与双人制起爆实践

露天煤矿火区成组炮孔与双人制起爆实践张飞天【摘要】针对露天煤矿火区爆破安全和水资源匮乏降温困难的问题,结合福强露天煤矿火区爆破开采工程,将高温炮孔分为2类,第1类为120℃以下的炮孔,第2类为120℃以上的炮孔,并确定高温炮孔必须降至120℃以下再实施爆破作业.提出了成组炮孔设置形式和双人制作业,谁装药谁起爆的现场组织管理模式,以减小起爆安全距离或多组轮流作业方式,完成起爆主线与起爆器的连接、充电、起爆一系列操作.有效地解决了露天煤矿火区爆破开采中降温困难、爆破器材受高温作用发生燃烧等问题,阻止了因多人作业现场混乱和误操作等原因导致的早爆事故,保障了煤矿火区爆破作业安全,并取得规模爆破的效果,可为类似露天煤矿火区爆破开采提供参考.【期刊名称】《工程爆破》【年(卷),期】2019(025)001【总页数】5页(P51-55)【关键词】露天煤矿;火区爆破;成组炮孔;双人制【作者】张飞天【作者单位】乌海职业技术学院,内蒙古乌海 016000;鄂托克旗广泰爆破有限责任公司 ,内蒙古鄂尔多斯016064【正文语种】中文【中图分类】TD235.41 工程概况内蒙古乌海市及周边地区煤炭资源丰富,是全国重要的焦煤生产基地及煤焦化工业基地,露天煤矿分布众多。
以福强露天煤矿为例,由于受到以往小煤窑不规范开采等因素影响,导致地下煤层自燃严重,井工开采转为露天开采时,煤矿火区爆破问题应运而生。
在露天煤矿火区爆破(包括灭火工程项目)时,既要满足生产及效益要求,又要保障爆破作业安全,这就给爆破施工和安全管理提出了难题。
在一般的露天台阶爆破作业中,一次爆破规模较大,炮孔设置都在3排以上,爆区长度达上百米或更长,同时,爆破作业时间相对较长。
但在火区爆破中,由于爆破器材受到高温的影响,即使采用相对耐高温的爆破器材或防护材料,爆破作业时间也不能过长,最好在最短时间内实施爆破,这样既能保证安全又能保证爆破效果。
否则,爆破器材受高温影响,降低爆炸性能甚至早爆,发生安全事故。
大顶山矿区炮孔变形破坏原因及应对措施

大顶山矿区炮孔变形破坏原因及应对措施朱强;陈星明;孙文勇;叶青【摘要】In the mining process of pillarless sublevel caving ,the deformation and destruction of blasthole have a strong impact on the blasting effect of mine .It not only bring the problem of big block and hanging arch ,but also worsen the ore drawing conditions .Thus it go against the safety production of mine . With the serious destruction of blasthole in the mining process of Dadingshan Mine and the problem of blasting effect and ore dilution loss index can hardly be improved ,the main form of deformation and destruction of blasthole such as blasthole plugging ,dislocation of blasthole ,porhole destruction and diminish of aperture are elaborated based on large number of investigation .Solutions are proposed from the aspects of roadway excavation and supporting way ,ground pressure management and control ,porthole protection , blasting method and production management .They have acquired good effects in industrial test and they can be significant references in similar mine at present in China .%矿山在无底柱分段崩落法的回采过程中,炮孔的变形破坏,严重影响了矿山的爆破效果,不仅带来大块、悬顶等问题,而且还恶化了放矿条件,制约了矿山的安全生产。
太和铁矿爆破技术及施工措施

图 1 空气间隔器间隔装药结构
P . C a i s ut e i a i e a m t i I hr n t u wt i n r l e g gg r r h 卜 t o e c v t
4 施 工措施
为了提高爆破质量, 成立专门的科技公关小组, 开展合理化建议等活动, 为爆破减震、 降低大块率、 边坡控制爆破寻找可行的措施和爆破参数.通过几 年的努力和现场试验 , 探索出许多行之有效的施工
质, 内在不分层 的情况下, 内段位 3 m 、 孔 孔 5 7 s 0 m 两种选其一, 4o s 地表段位选择不同 延时间隔, 采 用 1m 、 m 、2 s6r 、om 进行搭配, 7 s 5 s m 、5 。lo s 2 4 n 实现
预期的爆破效果 。 33 B 令S 20 。 G A 0 型空气间隔器的应用 为了实现孔内分层装药, 引进空气间隔器, 使炸 药能量得到了充分的利用 , 增加爆破作用时间, 改善
1 问题 的提 出
太和铁矿位于四川省西昌市太和镇境内, 矿石 矿物以钦磁铁矿与钦铁矿为主, 原生结构主要为海 绵晶铁与连晶结构, 次生结构以破裂结构和交代残 余结构为主。
不便撤离或移动, 爆区距其很近, 不可能满足 2O 0 m 的警戒距离, 经常距炮 区不足 2 一3m 就进行爆 0 0 破, 采场只能采用松动爆破方法或留碴挤压爆破方
5 现场规范管理
为了能够使爆破技术和施工措施能够得到落 实, 车间进行了制度改革和规范管理, 制定相应岗位 操作规程, 通过年初签订的质量安全成本责任制度 进行考核, 层层分解, 落实责任人, 使采场爆破作业 管理成效显著。具体做法: ( 进行年度责任制的签订及考核评比, ) 1 将钻爆 作业的质量安全、 成本与爆破负责人年终奖惩挂钩, 调动爆破技术人员的主动性和责任心。 ( 规范爆破设计的审批审核及归档管理工作, ) 2 禁止无爆破设计进行施工的现象发生。 3 规范爆破前工序的钻孔施工及验收程序, () 技 术人员根据现场情况和利用水准仪进行布孔, 钻孔 工作人员根据技术人员的布孔和钻孔作业任务单进 行操作, 严禁无钻孔作业任务单进行作业, 钻工严格 填写每米岩性表, 及时观察钻孔情况, 质检人员根据 任务单进行爆破前 的验收工作, 验收合格后通知爆 破作业队进行爆破作业 , 并对爆破作业监督检查。 4 安排专职或兼职质安员进行现场监控和检 ()
倾斜扇形炮孔测量方法

倾斜扇形炮孔测量方法
张强
【期刊名称】《有色矿山》
【年(卷),期】1994(000)003
【摘要】本文就倾斜扇形炮孔的验收问题,根据炮孔的排面角γ、伪倾角β、真倾角α的实测值与设计值之间的关系,提出了解决的办法,使倾斜扇形炮孔的凿岩验收的精确度大为提高。
【总页数】3页(P11-13)
【作者】张强
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TD235.4
【相关文献】
1.小台车扇形炮孔测设方法 [J], 熊海
2.3Dmine在雅满苏井下矿扇形中深孔爆破炮孔设计中的应用 [J], 牛世刚
3.倾斜扇形炮孔测量问题初探 [J], 张强
4.倾斜扇形炮孔投影问题 [J], 漆鼎新
5.倾斜扇形炮孔微差爆破落矿的实践 [J], 徐日斌;王佩盾
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文 章 编 号 :1008-7524(2013)11-0035-05
四川某铁矿扇形宝会
(西南科技大学 环境与资源学院,四川 绵阳 621010)
四 川 某 铁 矿 主 要 开 采 对 象 为 Ⅰ 、Ⅱ 矿 体 ,矿 体 倾角 在 10~50°,厚 度 6~30 m,平 均 厚 度 11.4 m,矿石平均品 位 46% 左 右。 两 个 矿 体 均 属 缓 倾 斜 中 厚 矿 体 ,矿 体 下 盘 围 岩 为 变 质 白 英 砂 岩 ,中 等 稳固,上 盘 围 岩 为 白 云 大 理 岩,不 稳 至 中 等 稳 固, 矿 体 与 上 下 盘 岩 石 接 触 带 区 域,矿 岩 异 常 破 碎。 矿山主要采矿方 法 为 无 底 柱 分 段 崩 落 法,其 主 要 结 构 参 数 为 10 m×10 m(分 段 高 度 × 进 路 间 距 ), 崩 矿 步 距 1.8 m。 1 扇 形 炮 孔 爆 破 条 件 的 分 析
缓倾斜中厚矿体条件下无底柱分段崩落法的 炮排布置又具有 自 身 的 特 殊 性,因 为 在 缓 倾 斜 中 厚 矿 体 条 件 下 ,炮 排 将 会 布 置 在 3 个 区 段 之 中 ,分 别是上盘区 段、中 间 区 段、下 盘 区 段,如 图 2。 在 这3个区段中中 除 了 中 间 区 段 外,上 盘 和 下 盘 均 属 于 矿 岩 混 采 区 段 ,崩 矿 条 件 复 杂 ,因 此 有 必 要 对 这3个不同区段 的 炮 排 布 置 加 以 研 究,确 定 出 最 合理的布置方式。
该矿矿体属于 缓 倾 斜 中 厚 矿 体,回 采 进 路 中 扇形排面的 边 孔 角 取 值 为 30~35°,根 据 以 上 爆 破边界条件的分 析 可 知,现 行 的 边 孔 角 角 度 的 取 值有待改进。
根据缓倾斜中 厚 矿 体 的 赋 存 特 征,提 出 了 有 利 于 实 际 生 产 的 “不 同 区 段 、不 同 边 孔 角 ”的 方 案 :
来 说,炮 孔 的 边 孔 角 是 扇 形 炮 孔 一 个 重 要 参 数。 若边孔角过大,会 增 大 下 一 分 段 炮 排 中 部 炮 孔 的 深度及凿岩难 度,致 使 爆 破 后 所 形 成 的 “V”形 槽 角 度 过 小 ,从 而 不 利 于 散 体 的 流 动 ;如 果 边 孔 角 过 小 ,则 会 使 边 部 炮 孔 进 入 散 体 挤 压 带 范 围 之 内 ,无 法保证炮孔爆破 有 足 够 的 碎 胀 空 间,从 而 爆 破 时 容 易 出 现 药 壶 效 应 ,不 能 有 效 地 崩 落 矿 岩 ,容 易 形 成大块矿石 产 生 区 (图 3 中 A 区)。 这 也 是 该 矿 2540分段以上大块率较高 的 原 因 之 一,此 外 边 孔 角过小还可能造成“悬顶”现 象[3](图 3)。 该 矿 在 生 产 中 边 孔 角 的 大 小 不 固 定 ,角 度 各 个 方 向 ,边 孔 的起始位置也不 固 定,前 后 排 以 及 相 邻 进 路 的 边 孔角也不一致,这 种 情 况 将 会 导 致 进 路 间 的 桃 形 矿柱呈不规则的 锯 齿 状,爆 破 后 容 易 出 现 大 块 甚 至 是 “悬 顶 ”和 “隔 墙 ”事 故 。
图 1 无 底 柱 分 段 崩 落 法 边 界 条 件 示 意 图 根 据 工 程 爆 破 理 论 ,这 3 类 约 束 边 界 中 ,实 体 岩壁边界对扇形炮孔爆破的约束力最大。该边界 与炮排平面内的 两 个 边 孔 位 置 重 合,因 而 只 要 炸 药量适当且有合 宜 的 碎 胀 空 间,就 可 将 矿 石 沿 着 边界崩开,并在边 界 局 部 范 围 内 形 成 厚 度 为 炮 孔 半径3~ 7倍的破碎带 。 [2] 而ij边 界 炮 孔 又 有 所 不 同 ,其 所 在 部 位 的 炮 孔 与 部 分 炮 孔 斜 交 ,此 处 的 爆 破 夹 制 力 最 大 ,达 不 到 设 计 预 期 的 爆 破 效 果 ,在 孔底常常留有一定量的残眼。为避免这种现象, 在 实 际 工 程 中 ,尽 量 将 这 部 分 的 炮 孔 深 打 ,但 应 避 免与邻排炮孔打透。 就回采爆破所 形 成 的 散 体 边 界 来 说,根 据 形
f.爆破 管 理 制 度 不 完 善。 由 于 缺 乏 完 善 的 管理 机 制,凿 岩 深 度 往 往 不 足,施 工 精 度 低,工 人 的 工 作 责 任 心 不 强 。 上 报 数 据 出 现 “打 少 报 多 ”的 情 况 。 再 加 上 矿 区 的 矿 体 较 破 碎 ,错 孔 、堵 孔 以 及 塌孔等现象较为普遍。爆破环节中深孔装药不到 位 ,拟 崩 落 矿 体 的 顶 部 往 往 不 能 被 有 效 崩 落 ,这 些 问题的出 现 都 为 矿 山 矿 石 的 回 收 带 来 了 不 利 影 响。 3 炮 孔 布 置 形 式 的 优 化 措 施 3.1 扇 形 排 面 边 孔 角 的 取 值 优 化
a.中 间 区 段 (纯 矿 石 区 带 ) 对于矿区来讲,由 于 矿 体 属 于 缓 倾 斜 中 厚 矿 体 ,每 一 分 段 的 起 始 部 分 位 于 上 分 段 未 崩 落 区 ,没 有上部覆岩,爆破 实 际 上 是 在 上 部 空 场 的 情 况 下 进 行 ,属 于 半 自 然 松 散 状 态 爆 破 ,其 崩 落 矿 岩 的 安 息 角 一 般 比 自 然 安 息 角 大,但 较 挤 压 安 息 角 小。 经测算,空场条件 下 该 矿 区 铁 矿 石 的 放 矿 安 息 角 为40~ 45°左 右。 因 此 从 放 矿 角 度 考 虑,中 间 地 带 (纯 矿 石 区 )边 孔 角 取 45°。 b.上 盘 区 段 如果考虑到每分段开始部分回采兼有的崩落 围 岩 和 放 顶 以 释 放 地 压 的 功 能 的 话 ,45°的 边 孔 角 崩落区至上部实体围岩的距离仅为 3.0~3.5 m, 不能有效崩透相邻的回采巷道并使采空区相互贯
回采进路所形成的边界是指由上下分段回采 进路所构成的边界约束条件。回采进路在开挖与 回采过程中由于 采 动 应 力 和 原 岩 应 力 的 作 用,进 路四周岩体径向 将 产 生 压 应 力 和 压 缩 变 形,切 向 则 产 生 拉 应 力 和 拉 伸 变 形 ,当 压 、拉 应 力 超 过 岩 石 的 抗 压 、拉 强 度 时 ,就 会 在 进 路 四 周 一 定 范 围 内 形 成围岩裂隙带 (围 岩 松 动 圈)。 此 外,由 于 岩 体 的 自 重 ,就 松 动 厚 度 来 说 ,巷 道 底 板 小 于 两 帮 。 由 于 回采进路四周存 在 松 动 圈,使 得 进 路 边 界 部 位 处 的夹制作用大大 减 小,从 而 所 需 的 爆 破 力 度 也 大 大降低。因此,对 处 于 炮 排 内 部 分 炮 孔 孔 底 部 位 的 进 路 边 界 (如 图 1 中 cd,de,gh,hi),可 以 适 当 增 大孔底与进路边 界 之 间 的 距 离,以 使 炸 药 爆 破 冲 力与边界约 束 阻 力 相 协 调,降 低 生 产 成 本。 对 处 于 回 采 进 路 边 界 ak 的 炮 孔 ,在 离 孔 口 的 一 定 的 范 围内,可 交 错 装 药,适 当 减 少 炮 孔 的 药 量,以 避 免 矿石过度粉碎 。 [1]
* 收稿日期:2013-04-26 作者简介:朱 强(1989-),男,西南科技大学矿业工程在读硕士,e-mail:zhuqiang1188@126.com。
· 35 ·
·试验研究· IM&P 化工矿物与加工 2013年第11期
成 边 界 条 件 的 不 同 ,可 分 为 两 类 :一 是 由 与 边 界 面 斜交爆破形成的 边 界 (bc),二 是 由 与 边 界 重 合 炮 孔(边孔)爆 破 形 成 的 边 界 (ef与fg)。bc段 是 相 邻两排炮在实体 边 界 条 件 下 爆 破 形 成,在 此 位 置 孔底的夹制作用 较 大,以 致 无 法 形 成 较 为 平 整 的 边界,这也正是此 处 往 往 不 能 被 顺 利 崩 透 而 形 成 隔墙的原因。而ef与fg边 界 是 由 上 分 段 排 炮 边 孔爆破所形成 。 [2]
A 区—为大块形成区
图 3 边 孔 角 与 松 动 范 围 的 关 系 b.炮 孔 的 深 度 不 足。 矿 山 分 段 高 度 为 10 m,而排面中间 部 位 的 炮 孔 深 度 仅 打 11 m 左 右, 不能很好的达到无底柱分段崩落法中桃形矿柱的 高度要求(正 常 情 况 下 一 般 为 12~14 m 以 上 ), 这样极易形成悬 顶 并 发 生 隔 墙 事 故,这 也 是 在 矿 山的悬顶部位看不到炮孔的原因。炮孔深度不足 在国内其他使用无底柱分段崩落法的矿山也较为 常见。 c.扇形炮 孔 未 能 严 格 按 照 拟 崩 落 矿 层 的 形 状布置。正常回采进路间的桃形矿柱未能在爆破 设 计 图 中 显 示 ,这 使 得 矿 山 在 施 工 中 ,经 常 出 现 长 度不够或者透孔的现象。由于未按照实际崩落矿 层 形 态 设 计 布 置 炮 孔 ,超 爆 、欠 爆 现 象 十 分 普 遍 。 d.矿体上 下 盘 处 炮 孔 布 置 的 排 数 没 有 进 行 规 范 化 ,随 意 性 较 大 。 在 实 际 情 况 下 ,矿 区 在 上 盘
摘要:对无底柱分段崩落法扇形炮孔爆破的边界条件进行了详细分析 ,并针对缓倾斜中厚矿体条件下的炮排布孔 方式和爆破方式进行了优化改进及规范化研究,形成了缓倾斜中厚矿体下的扇形孔的标准布置形式 ,并成功应运于四 川 某 铁 矿 ,取 得 了 良 好 的 效 果 。
关 键 词 :无 底 柱 分 段 崩 落 法 ;缓 倾 斜 矿 体 ;扇 形 炮 孔 布 置 中 图 分 类 号 :TD235.4 文 献 标 识 码 :A
·试验研究· IM&P 化工矿物与加工 2013年第11期
切岩过多导致贫 化 过 大;下 盘 切 岩 过 少 则 会 导 致 上分段的转移矿量以及下盘残留矿量回收不足, 造成矿石的损失贫化。