热处理淬火尺寸变化统计
碳钢热处理后的组织和性能变化的分析实验
碳钢热处理后的组织和性能变化的分析实验一、实验目的1、观察和研究碳钢经不同形式热处理后其显微组织的特点。
2、了解热处理工艺对钢组织和性能的影响。
3、了解硬度测定的基本原理及应用范围。
4、了解洛氏硬度试验机的主要结构及操作方法。
5、掌握金属显微试样的制作过程，正确地制作所要观察的试件。
二、实验内容1、制作经热处理后的试样，完成打磨、刨光、浸蚀的所有制作步骤。
2、热处理后的试件进行硬度测试。
3、热处理后的试样进行组织观察分析和比较。
三、实验设备的使用和注意事项（一）硬度计的原理、使用和注意事项金属的硬度可以认为是金属材料表面在接触应力作用下的抵抗塑性变形的一种能力。
硬度测量能够验出金属材料软硬程度的数量概念。
由于在金属表面以下不同深处材料所承受的应力和所发生的变形程度不同，因而硬度值可以综合地反映压痕附近局部体积内金属的弹性、微量塑变抗力、塑变强化能力以及大量形变抗力。
硬度值越高，表明金属抵抗塑性变形能力越大，材料产生塑性变形就越困难。
另外，硬度与其它机械性能（如强度指标σb及塑性指标ψ和δ）之间有着一定的内在联系，所以从某种意义上说硬度的大小对于机械零件或工具的使用性能及寿命具有决定性意义。
硬度的试验方法很多，在机械工业中广泛采用压入法来测定硬度。
压入法硬度试验的主要特点是：（1）试验时应力状态最软（即最大切应力远远大于最大正应力），因而不论是塑性材料还是脆性材料均能发生塑性变形。
（2）金属的硬度与强度指标之间存在如下近似关系：σb=K·HB式中：σb——材料的抗拉强度值HB——布氏硬度值K——系数退火状态的碳钢K=0.34~0.36合金调质钢K=0.33~0.35有色金属合金K=0.33~0.53（3）硬度值对材料的耐磨性、疲劳强度等性能也有定性的参考价值，通常硬度高，这些性能也就好。
在机械零件设计图纸上对机械性能的技术要求，往往只标注硬度值，其原因就在于此。
（4）硬度测定后由于仅在金属表面局部体积内产生很小压痕，并不损坏零件，因而适合于成品检验。
热处理淬火及变形
热处理淬火及变形热处理淬火及变形热处理工艺、操作与变形关系一、预处理淬火前通过对工件进行消除应力、改善组织的预备热处理，对减少淬火变形是非常有利的。
预处理一般包括球化退火、消除应力退火，有些还采用调质或正火处理。
①消除应力退火：在机械加工过程中，工件表层在加工方法、背吃刀量、切削速度等的影响下，会产生一定的残余应力，由于其分布的不均衡，导致了工件在淬火时产生了变形。
为了消除这些应力的影响，淬火前将工件进行一次消除应力的退火是必要的。
消除应力退火的温度一般为500-700℃，在空气介质中加热时，为防止工件产生氧化脱碳可采用500-550℃进行退火，保温时间一般为2-3h。
工件装炉时要注意可能因自重引起的变形，其他操作同一般退火操作。
②以改善组织为目的的预热处理：这种预处理包括球化退火、调质及正火等。
球化退火：球化球退火是碳素工具钢及合金工具钢在热处理过程中必不可少的工序，球化退火后所获得的组织对淬火变形趋势影响很大。
所以可以通过调整退火后的组织来减少某些工件有规律的淬火变形。
其他预处理：为减少淬火变形所采用的预处理方法有很多种，如调质处理、正火处理等。
针对工件产生淬火变形的原因及工件所用材料，合理地选用正火、调质等预处理对减少淬火变形是有效的。
但应对正火后引起的残余应力及硬度提高对机加工的不利影响应给予注意，同时调质处理对含WMn等钢可减少淬火时胀大，而对GCr15等钢种的减少变形作用不大。
在实际生产中要注意分清淬火变形产生的原因，即要分清淬火变形是由残余应力引起的还是由组织不佳引起的，只有这样才能对症处理。
若是由残余应力引起的淬火变形则应进行消除应力退火而不用类似调质等改变组织的预处理，反之亦然。
只有这样，才能达到减少淬火变形的目的，才能降低成本，保证质量。
以上各种预处理的具体操作同其他相应操作，此处不赘述。
二、淬火加热操作①淬火温度：淬火温度对工件的淬火变形影响很大。
其影响淬火变形趋势的一般规律如图所示。
s136模具钢热处理工艺
S136热处理工艺在保护状态下，加热至780℃，然后在炉中以每小时10℃的速度，冷却至650℃，接着再置于空气中冷却。
应力消除经过粗加工后，必须加热至650℃，均热2小时，缓慢冷却至500℃，然后置于空气中冷却保温时间＝当钢材的表面及中心达到一致的淬火温度后，才开始计算在炉中的保温时间。
淬火时必须保护，以避免脱碳及氧化。
冷却介质●油●流动粒子炉或盐裕炉250－550℃分级淬火，然后冷却于高速空气中●高速气体/真空炉中具有足够正压的气体为求模具达到最适当的特性，在模具的变形程度可接受的条件下，冷速越快越好。
于真空炉中热处理时推荐使用4－5b a r的气压。
钢材冷却至50－70℃应立即回火。
硬度、晶粒大小、残余奥氏体数量于奥氏体化温度的关系图。
回火参照回火曲线图按所需硬度值选择回火温度。
回火两次，每次回火后，必须冷却到室温，最低的回火温度为180℃（适用于小件）。
保温时间至少两小时。
回火曲线图注1：建议250℃回火求韧性，硬度及抗腐蚀性的最好组合。
注2：以上的曲线数据只适宜小型模具。
模具可达的硬度要视模具的尺寸。
注3：应避免选用过高的奥氏体化温度与过低的回火温度＜250℃的组合，皮棉模具产生太大的应力。
尺寸变形淬火及回火时的温度，不同种类的炉具及淬冷介质，会影响模具尺寸的改变。
模具的尺寸与几何形状也同样重要。
模具在加工时应预留加工量以弥补热处理后的尺寸变形。
在粗加工与半精加工之间建议预留0.15％作为S TAVA X E S T(S-136)的加工预留指标。
淬火过程的尺寸改变试片100*100*25毫米经正规的热处理程序，在淬火时的尺寸改变。
淬火过程由1020℃起宽度％长度％厚度％油淬最小最大+0.02-0.05+0.02-0.03+0.04-分级淬火最小最大+0.02-0.03±0+0.03-0.04-空冷最小最大-0.02+0.02±0-0.03±0-真空淬火最小最大+0.01-0.02±0+0.01-0.04-回火时的尺寸改变注意：淬火时和回火时的尺寸改变必须加在一起。
?常用钢号热处理淬火回火温度对照表
常用钢号热处理淬火回火温度对照表常用钢号热处理淬火回火温度对照表(生产经验)常用钢号热处理淬火回火温度对照表，热处理工作十五年的经验总结，此为实际生产所用，可能与教科书不太一样，生产经验，仅做参考。
以下HB代表布氏硬度值，HRC代码洛氏硬度C标尺。
1. 45# 淬火温度 830? 水冷硬度要求 HB229-269 回火温度 570 硬度要求 HB197-235，回火温度 6202. 40Cr 淬火温度850? 油冷硬度要求HB260-300，回火温度520 硬度要求 HB229-269，回火温度 580 硬度要求 HB197-235，回火温度 6403. 35SiMn 淬火温度870? 油(水)冷硬度要求 HB330-360，回火温度 360 硬度要求 HB260-300，回火温度 500 硬度要求 HB229-269，回火温度 560 硬度要求 HB197-235，回火温度 6204. 35CrMo 淬火温度870? 油(水)冷硬度要求 HB330-360，回火温度 360 硬度要求 HB260-300，回火温度 500 硬度要求 HB229-269，回火温度 560 硬度要求 HB197-235，回火温度 6205. 30Cr2Ni2Mo 淬火温度 870? 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 560 硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 6406. 34Cr2Ni2Mo 淬火温度 870?油硬度要求 HB290-341，回火温度 560硬度要求 HB260-300，回火温度 600硬度要求 HB229-269，回火温度 6407. 34Cr2Ni3Mo 淬火温度 870? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 380 硬度要求 HB290-341，回火温度 560 硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 6408. 34CrMo1A 淬火温度 870? 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 590 硬度要求 HB229-269，回火温度 6309. 35CrMoSi 淬火温度 930? 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 64010.38CrMoA1 淬火温度 930? 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 69011.40CrMnMo860?油硬度要求HB330-360，回火温度480硬度要求 HB290-341，回火温度 520硬度要求 HB260-300，回火温度580硬度要求 HB229-269，回火温度 64012.40CrNiMo 淬火温度 860? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 580 硬度要求 HB229-269，回火温度 64013.40CrNi2MoA 淬火温度 860? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 580 硬度要求 HB229-269，回火温度 64014.45CrMnMo 淬火温度 860? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 580 硬度要求 HB229-269，回火温度 64015.42CrMo4 淬火温度860?油硬度要求HB260-300，回火温度570硬度要求 HB229-269，回火温度 62016.42CrMo 淬火温度 860? 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度450 硬度要求HB260-300，回火温度580,500(齿圈) 硬度要求HB229-269，回火温度 620 硬度要求 HB197-235，回火温度 65017.40MnB 淬火温度 850? 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度45018.50Mn 淬火温度 830? 油(水)冷硬度要求 HB290-341，回火温度 480 硬度要求 HB260-300，回火温度 550 硬度要求 HB229-269，回火温度 60019.50SiMn 淬火温度850? 油冷硬度要求HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 64020.5CrMnMo 淬火温度 850? 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 560 硬度要求 HB260-300，回火温度 620 硬度要求 HB229-269，回火温度 67021.5CrNiMo 淬火温度 850? 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 620 硬度要求 HB229-269，回火温度 673022.55 淬火温度 800? 油(水)冷硬度要求 HB290-341，回火温度480 硬度要求 HB260-300，回火温度 560 硬度要求 HB229-269，回火温度 600 硬度要求 HB197-235，回火温度 67023.60CrMnMo 淬火温度850 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 590 硬度要求 HB260-300，回火温度 650 硬度要求 HB229-269，回火温度 67024.GCr15 淬火温度 850? 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度580 硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 670 硬度要求 HB197-235，回火温度 71025.GCr9 淬火温度850? 油冷硬度要求HB290-341，回火温度580 硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 670 硬度要求 HB197-235，回火温度 71026.GCr6 淬火温度840? 油冷硬度要求HB290-341，回火温度580 硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 670 硬度要求 HB197-235，回火温度 71027.Cr12MoV 淬火温度 1100? 油冷硬度要求 HB229-269，回火温度 71528.15CrMo 淬火温度 880? 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 58029.20CrMo 淬火温度 880? 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 60030.20CrNi 淬火温度 880? 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 60031.20CrMnMo 淬火温度 880? 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 60032.1Cr13 淬火温度 1050? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度480 硬度要求 HB229-269，回火温度 680 硬度要求 HB197-235，回火温度 71033.2Cr13 淬火温度 1050? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度480 硬度要求 HB229-269，回火温度 660 硬度要求 HB197-235，回火温度 69034.3Cr13 淬火温度 1050? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度450 硬度要求 HB229-269，回火温度 660 硬度要求 HB197-235，回火温度 69035.4Cr13 淬火温度 1050? 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度480 硬度要求 HB229-269，回火温度 660 硬度要求 HB197-235，回火温度 69036.50SiMnMoV 淬火温度 850? 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 680 硬度要求 HB197-235，回火温度 70037.9Cr2Mo 淬火温度 850? 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 630 硬度要求 HB229-269，回火温度 66038.37SiMn2MoV 淬火温度 870? 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 66039.45MnMo 淬火温度 870? 油冷硬度要求 HB197-235，回火温度 65040.3Cr2W8V 淬火温度 1050? 油冷 (HRC50-54) 600-65041.W18Cr4V 淬火温度 1260? 油冷 (HRC58-60) 560三次回火42.W9Cr4V2 淬火温度 1260? 油冷 (HRC58-60) 560三次回火。
关于淬火钢板调质前后尺寸变化的分析与应用
２ ０ １ ４年第 ４期
表 １ ９ Ｎ ｉ 钢８ ２ ０ ℃淬 火 前 后 尺 寸数 据 对 比
表２ ９ Ｎ ｉ 钢６ ６ ０ ｏ Ｃ回火 前后 尺 寸 数 据
２ ． ２ 耐磨 钢
选取 １ ６ ｍ ｍ厚 度耐 磨 钢 ， 在９ ３ ０℃进 行 淬火 ， 测量 淬火 前后 尺 寸数 据见 表３ 。 同一钢 板 号耐 磨钢 ２ ０ ０ ｃ Ｃ 左 右低温 回火后 测量 回火 前后 尺 寸数 据见
，
表４
。
表３ 耐磨钢 ９ ３ ０℃ 淬 火 前 后 尺 寸 变 化 数 据
表 ４ 耐磨钢低温 回火后尺寸变化数据
２ ０ １ ４年第 ４期 ２ ． ３ 高 ９
量淬火 前 后 尺 寸数 据见 表 ５ 。 同一 钢 板 号 高 强 板 ６ ０ ０℃ 回火后 ， 测量 回火前后尺寸数据见表 ６ 。
前 言
１ ． ２ 测 量方 法 所 有测量过程确保 由同一人 、 同一位置 、 同一测
国内外对 高端 热处 理板 材需 求 量逐 步攀 高 ， 高
端调质板订单也 正逐年增加 ， 但 调质钢板 淬火 、 回火 后钢板尺寸 变化 问题 一直 为 国 内钢 铁 企业所 忽 视。
量工具 、 钢板温度相差 ３ ０℃ 以内进行测量 １ ． ３ 调质 板工 艺及 设备
Ｇｕ Ｘｉ ａ ｏ ｙ ａ ｎｇ
（ Ｗｉ ｄ ｅ＆ Ｈｅ ａ ｖ ｙ Ｐ ｌ ａ ｔ ｅ Ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｂ ｙ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｉ ｎ ｇ ｄ ｉ ｍｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｅ ｓ ｏ ｆ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｂ ｅ ｆ ｏ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ａ ｆ ｔ ｅ ｒ ｑ ｕ ｅ ｎ ｃ ｈ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｉｎ ｒ ｇ ａ ｎ ｄ ｓ ｔ ｕ ｄ ｙ ｉ ｎ ｇ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ — ｍｅ ｎ ｔ ｄ ａ ｔ ａ ，ｔ ｈ ｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｅ ｏ ｆ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｑ ｕ ｅ ｎ ｃ ｈ ｅ ｄ ｎｄ ａ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ｅ ｄ ｓ ｉ ｚ ｅ ｃ ａ ｎ ｂ ｅ ｋ ｎ ｏ ｗｎ Ｓ Ｏ ａ ｓ ｔ ｏ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ｅ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ ｂ ｉ ｌ ｌ ｅ ｔ ａ ｎ ｄ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ
中频感应淬火参数表
中频感应淬火参数表
中频感应淬火是一种常用的热处理工艺，通过感应加热和淬火
来提高金属零件的硬度和耐磨性。
淬火参数表通常包括以下内容：
1. 加热参数，包括加热温度、加热时间、加热频率等。
加热温
度取决于材料的类型和要求的淬火深度，加热时间和频率也会影响
到加热效果和工件的质量。
2. 冷却参数，淬火的冷却速度对工件的硬度和组织结构有着重
要影响。
冷却介质、冷却速度、冷却时间等参数需要在淬火参数表
中详细列出。
3. 工件尺寸和形状，不同尺寸和形状的工件对淬火参数的要求
也不同，因此淬火参数表中通常会包括工件的具体尺寸和形状信息。
4. 淬火设备参数，包括感应加热设备的功率、频率、线圈匹配
等参数，这些参数直接影响到加热的效果和工件的质量。
5. 质量要求，淬火后工件的硬度、残余应力、变形等质量指标
也需要在淬火参数表中进行详细说明，以便进行质量控制和检验。
在实际应用中，淬火参数表的制定需要综合考虑材料的特性、工件的要求、设备的性能等多方面因素，以确保淬火工艺能够达到预期的效果并保证工件的质量。
同时，针对不同的工件和材料，淬火参数表也需要进行不断的优化和调整，以适应不同情况下的淬火要求。
淬火后钢件变形趋势-解释说明
淬火后钢件变形趋势-概述说明以及解释1.引言1.1 概述在钢件制造过程中，淬火是一种常见的热处理方法，通过快速冷却的方式改变钢件的组织结构和性能。
然而，在淬火过程中，钢件往往会出现一定程度的变形，这种变形现象对于钢件的质量和精度都会产生一定的影响。
因此，本文旨在探讨钢件在淬火后的变形趋势，分析变形的原因，并对影响钢件变形的因素进行讨论和展望，以期为钢件制造过程中的质量控制和工艺改进提供一定的参考和指导。
1.2 文章结构文章结构主要分为引言、正文和结论三个部分。
引言部分包括概述、文章结构和目的。
在概述中介绍了淬火过程中钢件的重要性，以及淬火后引起的变形问题。
文章结构部分主要是本篇长文的结构安排，包括各个部分的内容和顺序。
目的部分则是说明本篇长文的写作目的和意义。
正文部分包括钢件淬火过程、变形原因分析和变形趋势探讨。
在钢件淬火过程中，我们将介绍钢件淬火的基本流程和影响因素。
变形原因分析部分将对钢件淬火后出现变形的原因进行详细的分析和讨论。
而在变形趋势探讨中，我们将对不同条件下钢件变形的趋势进行深入探讨和分析。
结论部分包括总结、影响因素和展望。
在总结中对文章的主要内容和结论进行总结归纳。
影响因素部分将进一步分析淬火后钢件变形的影响因素。
展望部分将展望未来对钢件淬火变形问题的研究方向和发展趋势。
1.3 目的本文旨在研究钢件在淬火后的变形趋势，探讨钢件在淬火过程中可能出现的变形原因，并对变形趋势进行分析。
通过本文的研究，我们旨在深入了解钢件淬火后的变形规律，为工程师和生产人员提供参考，从而有效降低钢件淬火过程中的变形率，提高产品的质量和生产效率。
同时，我们也希望为相关领域的学术研究提供实用的理论支持和指导，推动该领域的进步和发展。
2.正文2.1 钢件淬火过程:钢件淬火是一种重要的热处理工艺，通过对钢件进行急冷处理，使其获得高强度和硬度。
通常情况下，淬火包括加热、保温和冷却三个阶段。
首先是加热阶段，钢件被置于均热炉中进行升温。
热处理数据表
常用钢材热处理参数表☆表1各种不同温度回火后的硬度值加热℃冷却温度℃冷却温度℃硬度HRC150℃200℃300℃400℃500℃550℃600℃650℃770-860800-85082062-636356504534302421790-810800-84080062-636358504537322824770-810冷810-860冷82062-636356504534302421840-870840-89084054-555553484234292320810-860820-86080062-636356504537322824780-800800-84080062-6363605443353127 840-890840-89086049-5049484335262220820-840830-88084058-5958555041332622810-830炉820-870空83058-5958555041332622850-900850-90086043-44434240302018退火正火淬火☆表2各种不同温度回火后的硬度加热℃等温℃温度℃冷却温度℃硬度HRC150℃200℃300℃400℃500℃550℃600℃650℃790-810650-680800-82082062-6363605443353127740-760650-680760-78080062-6464605545353127750-770790-83080063-6564645646373327750-770800-85079062-6464645646373327750-770840-860空78062-6464645747383328750-770炉840-860冷78062-6464625747383328820-850冷870-90083053-605250464135312723800-840840-860860＞535351474236333025860-880880-900870＞535351474236333025860880-90090057-605756544840373529退火正火淬火☆表3各种不同温度回火后的硬度加热℃冷却温度℃冷却温度℃硬度HRC150℃200℃300℃400℃500℃550℃600℃650℃840870880＞525251474335312725820-850830-87083057-585856484133292533830＞535352474031272422820-850860-890850＞575755514735302521840-880炉冷890-920空冷850＞555554494438343027950-97088042-464341403935302517840-88086035-434342413931282420920-98085044-464543424137322719退火正火淬火☆表4各种不同温度回火后的硬度加热℃冷却温度℃冷却温度℃硬度HRC150℃200℃300℃400℃500℃550℃600℃650℃820-850850-880850＞575755504541373330840-870炉930-970空940＞565655514539353120880-910880-910880＞555554494438343027870-900880-920880＞505049474339373325820-840冷830-860冷850＞555553514334322824850-870880-920880＞555553494031272320820-850870-890840＞535350474233292623825-845850-870850＞555553514334322824退火正火淬火☆表5各种不同温度回火后的硬度加热℃冷却温度℃冷却温度℃硬度HRC150℃200℃300℃400℃500℃550℃600℃650℃780-840820-86081057-646158544739342925780-840820-860空81057-646158544739342925830-860冷870＞606160565143383329810-870850-88086056-625655514945393128800-870炉冷88054-5654524842393631780-80088058-605958534842383531850-87095060-62605958575453463934105062-63636259575553474035113042-45424243444860(520℃)484035退火正火淬火☆表6加热℃等温℃温度℃冷却温度℃硬度HRC 850-87098061-64780-800炉冷88058-60790-810900-950840＞62790-810710900-95082065800-820 790-810空冷84053-58900-95086062-66760-780炉冷870-88080062740-76080062-64700-790930-95084062-65150℃各种200℃不同300℃温度400℃回火500℃后的550℃硬度600℃650℃636157555349443959585348423835316261564837333027626156483733302758575247413734306461554941363128605955484036322762615852423732276160555041363128退火正火淬火☆表7各种不同温度回 火后的硬度加热℃冷 却温度℃冷 却温度℃硬度HRC150℃200℃300℃400℃500℃550℃600℃650℃770-790 970-99083063-656462585347433935 800-82088053-56555349423833800-82085058-605958534842383531 800-82084060-6362605855504339800-900炉 冷空 冷105040-44424139387312016740-760105042-494847464544372622 750-770105045-535352515049433127830-850950454545454545444338830-85098062-646259555350454035淬 火退火正 火。
淬火温度对比分析报告
关于调整淬火温度对比分析报告通过对规格：22*90 产品型号：2912-126700板簧1-4片淬火温度和入油时间调整前、后的对比，以及采用不同方法淬、回火后的金相组织分析和热处理变形（侧弯、脱碳）的对比，得出了不同温度和不同入油时间板簧热处理后侧弯与内部组织的变差，实践证明淬火温度相对降低和入油时间加长，不仅能减少侧弯的产生还能提高板簧的内在质量，减少能耗提高生产效率加快生产进程方面都有显著的提高。
1.长期以来侧弯成为我们生产的最大屏障，不仅困扰了我们二工段淬火而且还阻碍了整个生产进程，为了尽量减少板簧侧弯和提高生产进度为此付出了大量的心血和汗水如：在淬火机上加设专用夹具、加强红校和踩侧弯、修理淬火齿爪和淬火平板等，虽然有了些改变但还是未从根本上解决侧弯的难题，每次总成装配好后流到喷漆工序仍然要进行打磨且数量较多，不仅影响生产同时也存在很大的安全隐患，侧弯成为我们和主机厂装配最头痛的问题，为了解决上述问题挖掘淬火工艺的潜能，我们查阅了大量的书籍和资料，尝试用不同的温度和不同的入油时间对规格：22*90板簧进行多次淬、回火摸索，并将淬、回火后的板簧和以前未调整淬火温度和入油时间的板簧的进行对比，以探索用最适宜的方法和温度及入油时间进行有的淬火解决侧弯的突出问题。
2.试验的条件和方法本次对比试验同时在老线步进炉进行，先后几次对淬、回火后侧弯进行了摸索，并将记录数据作了比较其比较内容如下：以上数据为每次随机抽取20件板簧，所得出的最高、最低与平均数值，因此可以得出以下结论：1、淬火温度和保温时间是对热处理工件最重要的影响，且保温时间相对加长变形的可能性越小。
2、在同等加热时间和保温时间下工件的热变没有较大差异。
3、加热温度和入油时间应相对应，炉温越高保温时间越短，板簧表面和心部温度相差加大内外收缩和不一致导致热处理变形加大，因此板簧淬火时间既不能时间太长也不能时间太短，因此必须找到一个合适的点。
3.金相试验结果报告从以上表格可以得出如下结论：1、规格：22*90的板簧2片同时淬火，经过58分钟时间保温与200/秒入油时间淬火、560℃低温回火后，通过布氏检查硬度值在375-444之间符合国家HB/标准，。
常用钢号热处理淬火回火温度对照表
常用钢号热处理淬火回火温度对照表(生产经验)常用钢号热处理淬火回火温度对照表，热处理工作十五年的经验总结，此为实际生产所用，可能与教科书太一样，生产经验，仅做参考。
以下HB代表布氏硬度值，HRC代码洛氏硬度C标尺。
1.45# 淬火温度830℃ 水冷硬度要求 HB229-269 回火温度 570 硬度要求 HB197-235，回火温度 6202.40Cr 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 520 硬度要求 HB229-269，回火温度 580 硬度要求 HB197-235，回火温度 6403.35SiMn 淬火温度870℃ 油(水)冷硬度要求 HB330-360，回火温度 360 硬度要求HB260-300，回火温度 500 硬度要求 HB229-269，回火温度 560 硬度要求 HB197-235，回火温度 6204.35CrMo 淬火温度870℃ 油(水)冷硬度要求 HB330-360，回火温度 360 硬度要求 HB260-300，回火温度 500 硬度要求 HB229-269，回火温度 560 硬度要求 HB197-235，回火温度 6205.30Cr2Ni2Mo 淬火温度870℃ 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 560 硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 6406.34Cr2Ni2Mo 淬火温度870℃油硬度要求 HB290-341，回火温度 560硬度要求 HB260-300，回火温度 600硬度要求 HB229-269，回火温度 6407.34Cr2Ni3Mo 淬火温度870℃ 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 380 硬度要求 HB290-341，回火温度 560 硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 6408.34CrMo1A 淬火温度870℃油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 590 硬度要求 HB229-269，回火温度 6309.35CrMoSi 淬火温度930℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 64010.38CrMoA1 淬火温度930℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 69011.40CrMnMo860℃油硬度要求 HB330-360，回火温度 480硬度要求 HB290-341，回火温度 520硬度要求 HB260-300，回火温度 580硬度要求 HB229-269，回火温度 64012.40CrNiMo 淬火温度860℃ 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 580 硬度要求 HB229-269，回火温度 64013.40CrNi2MoA 淬火温度860℃ 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 580 硬度要求 HB229-269，回火温度 64014.45CrMnMo 淬火温度860℃ 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 580 硬度要求 HB229-269，回火温度 64015.42CrMo4 淬火温度860℃油硬度要求 HB260-300，回火温度 570硬度要求 HB229-269，回火温度 62016.42CrMo 淬火温度860℃ 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 450 硬度要求 HB260-300，回火温度 580,500(齿圈) 硬度要求 HB229-269，回火温度 620 硬度要求 HB197-235，回火温度 65017.40MnB 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 45018.50Mn 淬火温度830℃ 油(水)冷硬度要求 HB290-341，回火温度 480 硬度要求 HB260-300，回火温度 550 硬度要求 HB229-269，回火温度 60019.50SiMn 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 600 硬度要求 HB229-269，回火温度 64020.5CrMnMo 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 560 硬度要求 HB260-300，回火温度 620 硬度要求 HB229-269，回火温度 67021.5CrNiMo 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 520 硬度要求 HB260-300，回火温度 620 硬度要求 HB229-269，回火温度 670-300，回火温度 560 硬度要求 HB229-269，回火温度 600 硬度要求 HB197-235，回火温度 67023.60CrMnMo 淬火温度850 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 590 硬度要求 HB260-300，回火温度 650 硬度要求 HB229-269，回火温度 67024.GCr15 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 580 硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 670 硬度要求 HB197-235，回火温度71025.GCr9 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 580 硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 670 硬度要求 HB197-235，回火温度 71026.GCr6 淬火温度840℃ 油冷硬度要求 HB290-341，回火温度 580 硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 670 硬度要求 HB197-235，回火温度 71027.Cr12MoV 淬火温度1100℃ 油冷硬度要求 HB229-269，回火温度 71528.15CrMo 淬火温度880℃ 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 58029.20CrMo 淬火温度880℃ 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 60030.20CrNi 淬火温度880℃ 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 60031.20CrMnMo 淬火温度880℃ 水空水硬度要求 HB197-235，回火温度 60032.1Cr13 淬火温度1050℃ 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB229-269，回火温度 680 硬度要求 HB197-235，回火温度 71033.2Cr13 淬火温度1050℃ 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 480 硬度要求 HB229-269，回火温度 660 硬度要求 HB197-235，回火温度 69034.3Cr13 淬火温度1050℃ 油冷硬度要求 HB330-360，回火温度 450 硬度要求 HB229-269，回火温度 660 硬度要求 HB197-235，回火温度 690-269，回火温度 660 硬度要求 HB197-235，回火温度 69036.50SiMnMoV 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 640 硬度要求 HB229-269，回火温度 680 硬度要求 HB197-235，回火温度 70037.9Cr2Mo 淬火温度850℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 630 硬度要求 HB229-269，回火温度 66038.37SiMn2MoV 淬火温度870℃ 油冷硬度要求 HB260-300，回火温度 66039.45MnMo 淬火温度870℃ 油冷硬度要求 HB197-235，回火温度 65040.3Cr2W8V 淬火温度1050℃ 油冷(HRC50-54) 600-65041.W18Cr4V 淬火温度1260℃ 油冷(HRC58-60) 560三次回火42.W9Cr4V2 淬火温度1260℃ 油冷(HRC58-60) 560三次回火。
淬火过程轴承零件尺寸变化分析
淬⽕过程轴承零件尺⼨变化分析 ⾃由淬、回⽕状态下的轴承零件尺⼨变化之淬⽕过程轴承零件尺⼨变化分析 零件在淬⽕时随着温度的降低⾸先是尺⼨明显收缩，壁厚越⼩，收缩的程度越⼤，到达的最低点值越⼩。
尺⼨收缩到⼀定程度后，由于组织转变，尺⼨开始涨⼤，我们称为尺⼨反弹。
零件厚度越⼩，反弹越明显，尺⼨变化幅度越⼤。
此实验结果揭⽰了不同厚度的套圈在相同温度加热，在相同冷却过程中尺⼨变化趋势及变化过程。
同⼀规格的薄壁套圈采⽤不同加热温度保温后在油中淬⽕过程中的尺⼨变化。
加热温度⾼低不同，套圈在冷却过程中最⼩尺⼨及尺⼨变化规律是不同的。
加热温度越⾼，冷却过程中尺⼨达到的最低点越⼩，冷却后零件的尺⼨越⼩。
这是由于加热温度⾼时，奥⽒体中碳的饱和程度增加，推迟了马⽒体转变，即马⽒体转变使套圈体积增长较晚，始于套圈冷却过程中尺⼨较⼩时，它虽然冷却最终尺⼨最⼩，但在组织转变时尺⼨变化最⼤，所以零件内部应⼒最⼤。
零件在热处理过程中的尺⼨变化主要取决于加热温度、零件的有效厚度，同时与冷却条件有关。
轴承套圈在冷却过程中尺⼨的变化受诸多不定因素的影响，⼤致可以归纳为如下： 总尺⼨变化=ε马⽒体+ε抑制收缩变形+ε奥⽒体+ε抑制增长 ε马⽒体：马⽒体转变因⽐容的改变使套圈尺⼨增⼤的分量。
ε抑制收缩变形：由于套圈表⾯⽣成马⽒体，抑制⼼部奥⽒体尺⼨收缩变化的分量。
ε奥⽒体：冷却状态下，由于奥⽒体减少引起的尺⼨变化分量。
ε抑制增长：马⽒体转变不断增加⽽使截⾯强度增加时，抑制套圈内部马⽒体转变尺⼨增长的分量。
利⽤上述公式，可以解释套圈在淬⽕过程中的各种现象。
（1）零件在冷却强度⼤的⽔中冷却时，截⾯的温度差较⼤，平均温度⾼，其表层急速冷却，在形成马⽒体时就开始阻碍套圈的热收缩，即发⽣在奥⽒体因温度降低使尺⼨收缩还较⼩、套圈直径较⼤时。
并且此时奥⽒体的强度低，不能抑制马⽒体转变引起的尺⼨增加，其马⽒体转变使套圈尺⼨增加的分量起主导作⽤，最终套圈的尺⼨涨⼤量较⼤。
热处理缺陷
热处理缺陷一、淬火裂纹（一）淬火裂纹的类型和特征1. 纵向裂纹：沿工件纵向分布，裂纹较深而长，一条或几条。
产生原因：完全淬透，温度升高，裂纹倾向增大，尺寸较长而形状复杂的工件易产生纵向裂纹2. 横向裂纹：裂纹垂直于轴向，断口形貌由中心向四周发散，易长生于尺寸较大的工件，由于内外层马氏体相变不同时，相变应力较大产生3. 表面裂纹：呈网状，深度较浅，高频或火焰淬火时，加热未达到奥氏体化温度就快冷火加热到临界温度以上后冷速慢4. 剥离裂纹：表面淬火工件，表面淬硬层剥落或化学热处理后沿扩散层出现的表面剥落称玻璃裂纹。
裂纹平行于工件表面，潜伏在表皮下。
5. 淬火裂纹微观特征：抛光态下，曲折刚直，多沿晶扩展，也有穿晶、混晶扩展，裂纹两侧无脱碳，断口上无氧化色，呈脆性沿晶或混晶断裂。
（二）淬火裂纹形成机理钢中奥氏体向马氏体转变时体积增大所产生的应力导致淬火裂纹。
当钢淬火冷却时，在首先达到M s点温度的工件外层率先形成马氏体，发生体积膨胀，产生应力，外表面的马氏体膨胀几乎不受限制。
继续冷却当靠近中心部位的材料到达M s点温度时，新生的马氏体膨胀收到早已形成的外层马氏体的限制，产生使表面张开的内应力。
当马氏体大量形成所产生的内应力大于零件外层淬火状态的马氏体强度时，便出现开裂。
（三）影响淬火裂纹的因素1. 钢的化学成分：含碳、铬、钼、磷高易引起裂纹2. 材料缺陷：发纹、气泡、碳化物偏析、非金属夹杂、过热、折叠、微裂纹等3. 钢件形状结构：截面急剧变化的工件，有尖角、缺口、孔洞、槽口、冲压标记、刻痕、加工刀痕等应力集中部位易发生。
4. 淬火前原始组织：球状珠光体比片状珠光体不易产生淬火裂纹，因球状珠光体淬成马氏体时其比容变化小、应力小5. 淬火温度淬火温度高易产生裂纹，奥氏体晶粒粗大，淬透性提高，淬裂倾向大。
淬火温度与淬火裂纹发生率之间有三种情况：1）对于小型零件，淬火温度高，淬火裂纹发生率高2）对于大型零件，淬火温度高，淬火裂纹发生率低3）对于中型零件，裂纹发生有个转变温度6. 冷却速度冷速快，使表面产生压应力，内层为张应力，这种应力不易产生裂纹，但冷到马氏体转变点以下时产生相变应力，表面为张应力，易产生淬火裂纹。
45钢在不同热处理状态下的力学性能参考数据
优质碳素结构钢45在不同热处理状态下的各种截面尺寸钢材的力学性能参考数据(表一)牌号试样状态材料状态热处理力学性能截面尺寸/mm取样部位σb/MPaσs/MPaδ5(%)ψ(%)a k/kJ·m-2HBS45δ＜15纵向，中心退火820～840℃，炉冷≥600≥340≥14Ф＜60≥550≥13≥40≤207Ф25纵向，中心正火830～880℃，空冷≥610≥360≥16≥40≥800170～229Ф50600～70029018180～210Ф≤100纵向，1/3半径830～860℃，空冷≥600≥300≥15≥38≥300170～217横向，1/3半径≥570≥290≥12≥31≥300Ф100～300纵向，1/3半径≥580≥290≥15≥35≥250162～217横向，1/3半径≥550≥280≥12≥28≥250(表二)牌号试样状态材料状态热处理力学性能截面尺寸/mm取样部位σb/MPaσs/MPaδ5(%)ψ(%)a k/kJ·m-2HBS45Ф300～500纵向，1/3半径正火+高温回火830～860℃正火，空冷580～630℃回火，炉冷或空冷≥560≥280≥14≥32≥250162～217横向，1/3半径≥540≥270≥11≥26≥250Ф500～750纵向，1/3半径≥540≥270≥13≥30≥200156～217横向，1/3半径≥520≥260≥10≥24≥200Ф750～1000纵向，1/3半径≥520 ≥260 ≥13 ≥28 ≥200 横向，1/3半径≥500 ≥250 ≥10 ≥22 ≥200 Ф12.5 纵向，中心调质10801010 14.5 59 308 880 790 21 63 259 760 670 25.5 67 227 Ф15 纵向，中心850 750 12 45 800 800650 16 20 1000 750600 25 55 1200 Ф≤16 纵向，中心 820～850℃淬水，或830～860℃淬油， 530～670℃回火 750～900 ≥480 ≥14 ≥35 ≥300 Ф16～40 650～800≥400≥16≥40≥400Ф20纵向，中心 815℃淬水或淬油，650℃回火，空冷 770～720 500～490 23～20 59～51≥200 Ф20～40纵向，中心820～840℃淬水，560～620℃回火 700～850 450～550 17～15 45～40 600～500 196～241(表三)牌号 试样状态材料 状态热处理力学性能截面尺寸/mm取样部位σb /MPa σs /MPa δ5 (%) ψ (%) a k /kJ ·m -2 HBS 45Ф25纵向，中心调质960 745 18.5 61 1590 274 840 620 23.5 65 1740 241 755 555 26.5 68 1620 220 820～870℃淬水，550～6540℃回火 ≥700 ≥500 ≥17 ≥45 夏氏≥800 201～269 830℃淬水，500～520℃回火，空冷 ≥720 ≥520 ≥17 ≥40 ≥500 241～285Ф30 纵向，中心 850℃淬水，550℃回火≥750 ≥550 ≥15 ≥45 ≥800 Ф40纵向，1/2半径815℃淬水或淬油，650℃回火，空冷710～700480～44028～2156～50≥200Ф40～100 纵向，1/3半径820～850℃淬水，或830～860℃淬油， 530～670℃回火600～720 ≥360 ≥18 ≥45 Ф50 纵向，中心920615 21.5 57.5 1100 255 835525 23.5 61 1670 229 755 470 27 63.5 1780 208 850℃淬水，550℃回火≥700 ≥500 ≥15≥45≥700(表四)牌号 试样状态材料 状态热处理力学性能 截面尺寸/mm取样部位σb /MPa σs /MPa δ5 (%) ψ (%) a k/kJ ·m -2 HBS 45Ф60纵向，中心调质830℃淬水，500～520℃回火，空冷 ≥650 ≥450 ≥17 ≥40 ≥500 241～285 纵向，1/2半径 840℃淬水，580～650℃回火≥700 ≥450 ≥12 ≥500 196～229 纵向，1/2半径815℃淬水或淬油，650℃回火，空冷 ≥680 460～420 30～22 53～50 ≥195 Ф75纵向，1/2半径850℃淬水，550℃回火≥700 ≥450 ≥14 ≥40 ≥600 Ф80纵向，1/2半径 815℃淬水或淬油，650℃回火，空冷 ≥670 450～400 30～22 52～49 ≥190 Ф≤100 纵向，1/3半径820～840℃淬水，580～640℃回火≥650 ≥350 ≥17 ≥38 ≥450 192～228 840℃淬水或淬油，550～580℃回火，空冷 ≥610 ≥360 ≥17 ≥40 ≥500 172～223Ф100 纵向，1/2半径850℃淬水，550℃回火≥700 ≥450 ≥13 ≥40 ≥500 815℃淬水或淬油，650℃回火，空冷640～670440～40030～2450～49≥175(表五)牌号试样状态材料状态热处理力学性能截面尺寸/mm取样部位σb/MPaσs/MPaδ5(%)ψ(%)a k/kJ·m-2HBS45Ф≤300纵向，1/3半径调质840℃淬水或淬油，550～580℃回火，空冷≥550≥300≥17≥40≥400172～223840～860℃淬油，550～580℃回火，坑冷≥570≥320≥17≥35≥400170～227Ф300～500纵向，1/3半径820～850℃淬水或淬油，600～640℃回火≥560≥280 ≥14 ≥32 ≥250 153～217 Ф500～750≥540 ≥270 ≥13 ≥30 ≥200 149～217 Ф10 纵向，中心淬火+低、 中温回火≥1540≥1470 ≥6 ≥18 ≥300 ≥490 ≥1400 ≥1300 ≥8 ≥38 ≥500≥420 ≥1100 ≥1000 ≥15 ≥62 ≥1200 ≥340 Ф15 纵向，中心 850℃淬水，450℃回火1000 850 10 40 600 Ф20～40 纵向，中心 820～840℃淬水，180～200℃回火 ≥1300 ≥1150 ≥6 ≥22 ≥150 Ф≤50 纵向，中心 820～840℃淬水，260～280℃回火 ≥1200 ≥950 ≥6 ≥22 Ф≤80纵向，中心830～850℃淬油，160～180℃回火 820～840℃淬水，350～370℃回火≥900 ≥650 ≥15 ≥40 ≥400 HRC ≥1200≥1000≥10≥40400HRC(表七)牌号 试样状态材料状态 热处理力学性能 截面尺寸/mm取样部位σb /MPa σs /MPa δ5 (%) ψ (%) a k /kJ ·m -2 HBS 45Ф25 纵向，中心 正火+高频 淬火，回火850℃正火，860～890℃高频加热淬火，160～200℃回火≥610 ≥360 ≥16 ≥40 HRC心170～228 Ф25纵向，中心调质+高频 淬火，回火≥750 ≥450 ≥17 ≥35 HRC 心220～250 Ф≤60纵向，中心 ≥750 ≥450 ≥17 ≥35 HRC 心220～250 ≥750≥450≥17≥35HRC 心220～250。
淬火弹性应变能对7050铝合金时效亚晶界演变的影响
淬火弹性应变能对7050铝合金时效亚晶界演变的影响顾伟;李静媛;王一德;卢继延;周玉焕【摘要】研究7050铝合金型材在固溶淬火与分级时效各阶段亚晶界的演变，阐明亚晶界形成与晶粒内取向梯度的关系。
结果表明：固溶淬火后长轴为200μm、短轴为80μm的纺锤状粗晶组织经过(121℃，360 min)+(177℃，60 min)双级时效处理后，被分割碎化成20μm左右的等轴状细小亚晶组织。
电子背散射衍射技术(EBSD)证实碎化由小角度晶界分割造成，且固溶淬火后晶面的弯曲程度经时效后降低了77.8%。
透射电镜(TEM)结果表明，时效过程使淬火散乱位错逐步形成位错列和小角度晶界。
二级时效时MgZn 2相在亚晶界上析出，促进了Graff试剂的侵蚀效果，使得在光学显微镜(OM)下可观察到亚晶界。
%The evolution of sub-grain boundaries of 7050 Al alloy profiles during solution quenching and interrupted aging treatment was studied, and the relationship between formation of the sub-grain boundaries and the orientation gradient was clarified. The results show that the spindle-shaped grains with 200μm in length and 80μm in width after solution quenching break into fine equiaxed sub-grains with average diameter of about 20 μm after duplex aging at (121 ℃, 360 min) and (177 ℃, 60 min). EBSD analysis demonstrates that grain refinement results from the segmentation of coarse grains by low angle grain boundaries and the lattice curvature due to solution quenching decreases by 77.8%after aging treatment. The investigation of TEM shows that the scattered dislocations by quenching arrange into dislocation arrays and low angle grain boundaries with aging time. MgZn 2 precipitates on the sub-grain boundary, which helps theetchant Graff to visualize the sub-grain boundary using OM in the secondary aging.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2014(000)009【总页数】7页(P2257-2263)【关键词】7050铝合金;时效;晶粒细化;取向梯度;亚晶界【作者】顾伟;李静媛;王一德;卢继延;周玉焕【作者单位】北京科技大学材料科学与工程学院，北京 100083;北京科技大学材料科学与工程学院，北京 100083;北京科技大学材料科学与工程学院，北京100083;广东坚美铝型材厂集团有限公司技术中心，佛山 528231;广东坚美铝型材厂集团有限公司技术中心，佛山 528231【正文语种】中文【中图分类】TG146.21晶粒间取向差是表征晶界能量和区分晶界类型的关键参数，晶界能量会对合金的强度和塑韧性产生直接影响。
热处理淬火工艺
热处理淬火工艺热处理淬火工艺热处理淬火工艺是一种常用的金属材料处理方法，可以改变材料的物理和机械性能。
通过控制材料的加热和冷却过程，可以使材料具备更好的强度、硬度和韧性等特性，以满足不同领域的应用需求。
在本文中，我将深入探讨热处理淬火工艺的原理、应用以及优势。
一、热处理淬火工艺的原理和过程热处理淬火工艺的基本原理是将材料加热至适当的温度，保持一段时间使其达到均匀的结构状态，然后迅速冷却，以使材料的结构产生变化。
这种变化可以通过控制冷却速度来调节，不同的冷却速度将导致材料不同的组织结构和性能。
淬火工艺的过程可以分为加热、保温和冷却三个阶段。
将待处理的材料加热至其临界温度以上，通常是材料的固相线或临界温度。
加热的目的是使材料的晶格结构发生相变，从而改变材料的性质。
在适当的温度下保持一定的时间，使材料达到热平衡状态，提供足够的时间进行反应和形成新的组织结构。
迅速冷却材料，通常采用水、油或其他介质进行冷却，以控制组织结构和性能的形成。
二、热处理淬火工艺的应用热处理淬火工艺广泛应用于金属材料的加工和制造领域。
以下是几个常见的应用示例：1. 钢材加工：钢材是热处理淬火工艺最常见的应用对象之一。
通过控制加热和冷却过程，可以使钢材具备更高的硬度和强度，并提高其耐磨性、耐腐蚀性和韧性等特性。
这使得钢材在机械制造、汽车制造和航空航天等行业广泛应用。
2. 工具制造：热处理淬火工艺对于工具制造至关重要。
刀具、模具和工装等工具通常需要具备较高的硬度和耐磨性，以满足复杂加工和使用环境的需求。
通过采用适当的淬火工艺，可以使工具的表面形成硬化层，从而提高其使用寿命和工作效率。
3. 零件加工：热处理淬火工艺也可用于加工各种零件。
汽车发动机的曲轴、凸轮轴和连杆等零部件经过热处理淬火后，可以获得更好的强度和耐磨性，提高发动机的性能和可靠性。
三、热处理淬火工艺的优势热处理淬火工艺相比其他金属材料处理方法具有许多优势，下面列举几点：1. 定制化：淬火工艺可以根据具体材料和应用需求进行调整和优化。
图1-34热处理工艺曲线示意图
图1-34热处理工艺曲线示意图二、钢的热处理金属材料在固体范围内进行加热、保温和冷却，以改变其内部组织，获得所需性能的一种方法称热处理。
热处理的种类很多，根据其目的、加热和冷却方法的不同，可以分为：普通热处理、表面热处理及其他热处理方法。
普通热处理有退火、正火、淬火、回火；表面热处理有表面淬火（感应加热、火焰加热等）、化学热处理（渗碳、渗氮等）；其他热处理有真空热处理、变形热处理和激光热处理等。
热处理方法虽然很多，但都是由加热、保温和冷却三个阶段组成的，通常用热处理工艺曲线表示。
图１-34 热处理工艺曲线示意图一、钢的普通热处理根据加热及冷却的方法不同，获得金属材料的组织及性能也不同。
普通热处理可分为退火、正火、淬火和回火四种。
普通热处理是钢制零件制造过程中非常重要的工序。
退火1．退火工艺及其目的退火是将工件加热到适当温度，保温一定时间，然后缓慢冷却的热处理工艺，实际生产中常采取随炉冷却的方式。
退火的主要目的：①降低硬度，改善钢的成形和切削加工性能；②均匀钢的化学成分和组织；③消除内应力。
2．常用退火工艺方法根据处理的目的和要求的不同，钢的退火可分为完全退火、球化退火和去应力退火等。
表1-4 为主要退火工艺方法及其应用。
表1-4 常用退火方法的工艺、目的与应用名称工艺目的应用完全退火将钢加热至Ac 3 以上30～50℃，保温一定时间，炉冷至室温（或炉冷至600℃以下，出炉空冷）细化晶粒，消除过热组织，降低硬度和改善切削加工性能主要用于亚共析钢的铸、锻件，有时也用于焊接结构球化退火将钢加热至Ac 1 以上20～40℃，保温一定时间，炉冷至室温，或快速冷至略低于Ar 1 温度，保温后出炉空冷，使钢中碳化物球状化的退火工艺使钢中的渗碳体球状化，以降低钢的硬度，改善切削加工性，并为以后的热处理做好组织准备。
若钢的原始组织中有严重的渗碳体网，则在球化退火前应进行正火消除，以保证球化退火效果主要用于共析钢和过共析钢均匀化退火（扩散退火）将钢加热到略低于固相线温度（Ac 3 或Ac cm 以上150~300℃），长时间保温（10~15h），随炉冷却。