门式钢架设计工具箱(计算表格)_xls
3d3s门式刚架结构计算书_secret
同济大学 3D3S 软件★★★★★计算书★★★★★工程名：设计：校对：审核：设计单位：图一、计算简图二、几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：三、荷载信息1.工况数值(1). 屋面恒载标准值： 0.20 kN/m2(2). 屋面活载标准值： 0.30 kN/m2(3). 风载标准值： 0.60 kN/m2(4). 地震作用无地震(5). 温度作用2.荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3 (4) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况1 + 1.40 x 0.90 风载工况2 (5) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况1 + 1.40 x 0.90 风载工况3 (6) 1.20 恒载3.荷载简图第 0 工况荷载简图第 1 工况荷载简图第 2 工况荷载简图第 3 工况荷载简图四、内力计算结果(一). 内力1.工况内力(1). 数值显示(2). 图形表示第 0 工况轴力N图(单位：kN)第 0 工况剪力Q2图(单位：kN)第 0 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 1 工况轴力N图(单位：kN)第 1 工况剪力Q2图(单位：kN)第 1 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 2 工况轴力N图(单位：kN)第 2 工况剪力Q2图(单位：kN)第 2 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 3 工况轴力N图(单位：kN)第 3 工况剪力Q2图(单位：kN)第 3 工况弯距M3图(单位：kN.m) 2.组合内力(1). 数值显示(2). 图形表示第 1 种组合轴力N图(单位：kN)第 1 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 1 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 2 种组合轴力N图(单位：kN)第 2 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 2 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 3 种组合轴力N图(单位：kN)第 3 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 3 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 4 种组合轴力N图(单位：kN)第 4 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 4 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 5 种组合轴力N图(单位：kN)第 5 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 5 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 6 种组合轴力N图(单位：kN)第 6 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 6 种组合弯距M3图(单位：kN.m) 3.最不利内力(1). 数值显示(2). 包络图轴力 N 包络图(单位：kN)剪力 Q2 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m)(二). 位移1.工况位移(1). 数值显示(2). 图形显示第 0 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 1 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 2 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 3 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)2.组合位移(1). 数值显示(2). 图形显示第 1 种组合位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 2 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 3 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 4 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 5 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)第 6 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值 单位：mm)结构最大水平相对位移: 1/386 结构最大水平相对位移节点号: 11结构最大竖向相对位移: 1/189结构最大竖向相对位移节点号: 3五、设计验算结果本工程有1种材料：Q345钢(1). 验算结果表(2). 验算结果图。
门式刚架轻型房屋钢结构内力计算及组合
门式刚架轻型房屋钢结构内力计算及组合
1.1 刚架在各种荷载作用下的弯矩M图、剪力V图、轴力N图
1.1.1 屋面恒载作用下刚架M、N、Q图
kN）
图1.1 刚架恒载作用图（单位：m
图1.2 轴力图（单位：kN）
图1.3 剪力图（单位：kN）
图1.4 弯矩图（单位：kN·m）1.1.2 屋面活载作用下刚架M、N、Q图
图1.5 刚架活载作用图（单位：kN/m）
图1.6 轴力图（单位：kN）
图1.7剪力图（单位：kN）
图1.8 弯矩图（单位：kN·m）
1.1.3 作风荷载作用下刚架M、N、Q图
图1.9刚架上风载作用图（单位：kN/m）
图1.10 轴力图（单位：kN）
图1.11 剪力图（单位：kN）
图1.12 弯矩图（单位：kN/m）
1.2 刚架内力组合见表4-1，表4-2
4-1刚架梁内力组合表
4-2刚架柱内力组合表。
单层门式刚架厂房设计图（含钢量低至30kg）
钢结构门式钢架计算书
本科毕业论文（设计）（题目：六安某公司新建单层钢结构厂房）本科毕业论文（设计）独创承诺书本人按照毕业论文（设计）进度计划积极开展实验（调查）研究活动，实事求是地做好实验（调查）记录，所呈交的毕业论文（设计）是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。
据我所知，除文中特别加以标注引用参考文献资料外，论文（设计）中所有数据均为自己研究成果，不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果。
与我一同工作的同志对本研究所做的工作已在论文中作了明确说明并表示谢意。
毕业论文（设计）作者签名：日期：摘要本工程为六安某公司新建单层钢结构厂房。
采用轻型门式刚架体系，轻型钢结构建筑质量轻，强度高，跨度大。
钢结构建筑施工工期短，相应降低投资成本，经济实惠。
本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。
主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平面内外的稳定性；梁柱均采用Q235 钢，10.9 级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43 型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接；屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板；另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。
本次设计图纸部分有：厂房平面图，立面剖面及节点详图，刚架施工图，厂房檩条布置图，吊车梁施工图，支撑布置图，基础平面布置图。
关键词：门式刚架；轻型钢结构；内力分析；节点AbstractThis works for a company in Lu'an new steel structure Single-layer workshop. The use of light portal frame system, the construction of light steel structure light weight, high strength, large-span, steel structure construction period short, lower investment costs, economic benefits.This design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes internal force analyzes and combines, based on these analyses; can choose the section of beamand columniation. Next, checking computations of stability calculation of plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235B steel. Rod formanual welding usually adopts E43. Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the double of the decked colored polystyrene clamps the circuit board. Otherwise, it is analyzed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind load, the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in design of brace, tension rod, and tension rod joints.The design drawings are as follows: plant floor plan, Node elevation profiles and detailed, Frame Construction ,wall-beam purlin plant layout map, construction of crane beam map, support layout map, foundation plan .Key Words：Portal frame；Light steel structure；Relation Database；the internal force analyzes；joint目录1 设计资料与依据 (1)1.1 工程概述 (1)1.2 设计依据 (1)2 建筑设计 (2)2.1 地质条件 (2)2.2 施工与安装条件 (2)2.3 建筑平面设计 (2)2.4 雨棚做法 (3)2.5 散水做法 (3)3 结构设计与计算 (4)3.1 设计基本资料 (4)3.2 荷载计算 (5)3.3 内力计算 (7)3.4 门式刚架设计 (36)3.5 节点设计 (40)3.6 牛腿设计 (45)3.7 屋面檩条设计 (47)3.8 墙架设计 (50)3.9 吊车梁设计 (52)3.10 抗风柱设计 (59)3.11 支撑设计 (61)3.12 基础设计 (63)致谢 (68)参考文献 (69)1 设计资料与依据1.1 工程概述本工程为六安某公司新建单层钢结构厂房，建筑场址位于六安市郊区。
钢结构自动计算工具表格
钢结构自动计算工具表格在钢结构的设计和施工过程中，精确的计算是至关重要的。
为了提高计算的效率和准确性，钢结构自动计算工具表格应运而生。
它不仅为工程师们节省了大量的时间和精力，还降低了计算错误的风险，为钢结构项目的顺利进行提供了有力的支持。
钢结构自动计算工具表格的出现，是基于对钢结构计算需求的深入理解和现代计算机技术的发展。
在过去，钢结构的计算通常需要依靠繁琐的手工计算，这不仅耗时费力，而且容易出现人为错误。
随着计算机技术的普及，各种计算软件和工具应运而生，而钢结构自动计算工具表格则是其中的一种高效解决方案。
钢结构自动计算工具表格通常涵盖了众多的计算内容和参数。
例如，它可以对钢结构的构件强度、稳定性、变形等进行计算。
在强度计算方面，包括对受拉、受压、受弯等不同受力状态下构件的承载能力进行评估。
对于稳定性计算，如受压构件的整体稳定和局部稳定，表格能够根据相关的规范和公式进行精确的分析。
而在变形计算中，能够预测钢结构在各种荷载作用下的位移和挠度，以确保结构的正常使用性能。
这些计算内容的实现，依赖于表格中内置的一系列复杂的计算公式和算法。
这些公式和算法是基于钢结构设计的相关规范和标准制定的，如《钢结构设计规范》等。
通过将这些规范中的要求转化为计算机可执行的程序，钢结构自动计算工具表格能够快速准确地完成各种计算任务。
在使用钢结构自动计算工具表格时，用户需要输入相关的参数和数据。
这些参数通常包括钢结构构件的几何尺寸、材料性能、荷载情况等。
例如，对于一根钢梁，用户需要输入梁的长度、截面形状和尺寸、钢材的强度等级，以及作用在梁上的各种荷载的大小和分布情况。
输入完成后，表格会自动进行计算，并给出相应的计算结果。
计算结果通常以清晰明了的方式展示在表格中。
除了具体的数值结果外，还可能包括相应的计算过程和图表，以便用户更好地理解和分析计算结果。
例如，对于强度计算，可能会给出构件的应力分布图表；对于变形计算，可能会给出位移曲线等。
门式钢架计算书
风荷载作用下轴力图
39.1
26.0
12.826ຫໍສະໝຸດ 012.8--20..64
6.1 6.1
14.8 14.8
23.5
14.8
-1.6
-22. 4
-29.7
-29.7
0. 0 -167.3
活荷载作用下的轴力图
11..11
-11. 4
-8.7 -8.7
-18.5 -18.5
-8.7 -8.7
-18.5 -18.5
-7.7
-7.7
43.9
43.9
-7.7
43.9
43.9
16.2 17.5 18.8
15.5 16.4 17.2
0. 0 -96. 7
40.8
96. 7 0. 0
25.1
恒载作用下的弯矩图 （2）活载作用(标准值)下，计算简 图及内力值：
-14.3
-13.3
-12.3
-12.3
-13.3
-14.3
-14. 8
=22.71
同样因其板边的最大应力 <f,可用 =1.1× 119.95=131.62 代替 。
则
⁄ =0.27<0.8,则可以认定ρ=1.0，全截面有效。
.
⁄
根据《刚架规程》第6.1.2 条之规定验算其强度为：
V=72<0.5 =0.5× （600-28）× 12× 125=429KN
M=260<
⁄ =(215-36× 1000/12464)× 66800× 10000/300=472.30KN.m
故该截面强度满足规范限值要求。
稳定验算：
考虑压型钢板屋面与檩条紧密连接，具有蒙皮效应，与梁相连的檩条可以作
钢结构课程设计---门式刚架计算书
门式刚架计算书1、设计资料 (1)厂房柱网布置厂房为单跨双坡门式刚架（见图1－1）。
长度90m ，柱距6m ，跨度18m ，门式刚架檐高9m ，屋面坡度为1：10。
图1－1 门式刚架简图 (2)材料选用屋面材料：单层彩板。
墙面材料：单层彩板。
天沟：钢板天沟 (3)结构材料材质钢材：235Q ，22215/,125/v f N mm f N mm == 基础混凝土：225,12.5/c C f N mm = (4)荷载（标准值）Ⅰ静载：有吊顶（含附加荷载）0.52kN m Ⅱ活载：20.5/kN mⅢ风载：基本风压200.35/W kN m =，地面粗糙度为B 类，风载体型系数按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102：2002）封闭式建筑类型中间区的风荷载体型系数采用。
确定Z 值： ①180.1 1.8,2z 3.6m m ⨯==②0.40.49 3.6,2z 7.2H m m =⨯==取较小值为3.6m ，根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》表A.0.2-1注3，因柱距6 3.6m m >，故风荷载取中间值。
详见图1－2所示图1－2 风荷载体型系数示意图（左风）Ⅳ雪荷载：20.2/kN m (5)其它本课程设计不考虑地震作用 2、荷载计算 (1)荷载取值屋面静载：20.5/kN m 屋面活载：20.5/kN m 轻质墙面及柱自重（包括柱、墙骨架）：20.5/kN mm风荷载：基本风压20 1.050.350.37/W kN m ⨯＝＝，按地面粗糙度为B 类； 以柱顶为准风压高度变化系数211.0,0.37/z w kN m μ==； 以屋顶为准风压高度变化系数221.0,0.37/z w kN m μ== (2)各部分作用荷载1)屋面静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯=活载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 2)柱荷载静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 3)风荷载迎风面：柱上0.3760.250.555/w q kN m =⨯⨯= 横梁上0.376 1.0 2.22/w q kN m =-⨯⨯=- 背风面：柱上0.3760.55 1.22/w q kN m =-⨯⨯=- 横梁上0.3760.65 1.44/w q kN m =-⨯⨯=- 3、内力分析采用结构力学求解器求解内力，计算简图及结果如下：(1)静载作用下的内力计算图3-1-1 静载内力计算简图（单位：KN/m）图3-1-2 静载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-1-3 静载作用下剪力图（单位：KN）图3-1-4 静载作用下轴力图（单位：KN） (2)活载作用下的内力计算图3-2-1 活载内力计算简图（单位：KN/m）图3-2-2 活载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-2-3 活载作用下剪力图（单位：KN）图3-2-4 活载作用下轴力图（单位：KN）(3)风载作用下的内力计算1)左风情况下：图3-3-1 左风载内力计算简图（单位：KN/m）图3-3-2 左风载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-3-3 左风载作用下剪力图（单位：KN）图3-3-4 左风载作用下轴力图（单位：KN）2)右风情况下：右风荷载作用下，个内力图与左风荷载作用下的内力图刚好对称，不再画出。
excel计算大全-钢结构计算表格
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=104380mm2152mm98mm 4.6E+07mm 4302773mm 3469607mm 32混凝土等级C208.08板厚h d100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 222944.4mm 2402mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =117mm混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =5E+08mm 43.5E+07mm 42.4E+08mm 43763855mm 41307031mm 4313662.2mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=162mm4.2E+08mm 44.2E+07mm 41.1E+08mm 44800913mm 41249942mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：0.41kN/m 板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.90kN/m 6.09kN/m 自重标准值 g 1：7.31kN/m施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M 45.51kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V 30.34kN2钢梁抗弯强度设计143.14N/mm 2<215N/mm 2PASS!92.29N/mm2<215N/mm2PASS!3钢梁剪应力计算面积矩 S=207492mm 322.80N/mm 2<125N/mm 2PASS!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =组合梁计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3+ s*h 3+ B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2+ s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =△=5*g*l 4/(384*E*I)=10.8mm < L/400 =15mm PASS!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1-2.28N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.33N/mm2<10N/mm2PASS!-87.74N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.39N/mm2<215N/mm2PASS!2.2-2.24N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.37N/mm 2<10N/mm 2PASS!-88.23N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.69N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力147000mm 31105812mm 319.35N/mm 2<125N/mm 2PASS!4组合梁的挠度3.46mm < L/400 =15mm PASS!△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t= -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b= -M 1/W 2+M 2/W 0b=σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。
门式刚架厂房工程量计算
钢构工程量计算一，地脚锚栓（带三螺母）M24*1150 (M27*1150)二,屋面结构：1，XG系杆：（屋面跟墙面一个算法）Φ114*4.0 镀锌钢管（Q235B）系杆净长： l = L - 2 * [ 0.5 * 梁翼缘宽 + 0.01+0.04+0.04+0.01 ](估值) 一般不用估值，直接按照系杆长度为L计算。
普通螺栓(M16*40)： 2*2*系杆根数板(12厚)：180*170*12质量(kg)= 0.18 * 0.17 * 2 * 12 * 7.85 * 系杆根数板(10厚)：160*90*10 质量(kg)= 0.16 * 0.09 * 10 * 2 * 7.85 * 系杆根数160*160*10 质量(kg)=0.16 * 0.16 * 10 * 2 * 7.85 * 系杆根数注：次钢构12厚以下的板一个价格，板越厚越便宜，一般便宜150元每吨。
（统计时可以合并项）2，SC屋面支撑Φ25圆钢（Q235B）长度计算按勾股定理普通螺栓（M16*40）: 4 * 间数板(10厚):120*110*10 质量(kg) = 0.12 * 0.11 * 10 * 4 * 7.85 * 间数板(8厚): 96*280 质量 = 0.096 * 0.28 * 8 * 4 * 间数花篮螺栓(MU25): 2 * 间数3，LT屋面檩条檩条在屋架上宜尽量布置在上弦节点处，以减小节间弯矩；宜将其上翼缘的肢尖或卷边朝向屋脊方向，以尽量减小屋面荷载偏心而引起的扭矩。
Z型檩条考虑搭接，C型檩条不考虑。
一般考虑搭接500mm，具体数值视具体情况而定。
LT1 边跨镀锌檩条 Z180X70X20X2.2 冷弯薄壁型钢 Q235B总长度=(里端考虑0.5搭接，外端若是砖墙顶到墙内侧、若是板则顶到外板)*边跨檩条根数LT2 中间跨镀锌檩条 Z180X70X20X2.0 冷弯薄壁型钢 Q235B总长度=(L + 0.5 * 2 ) * 中间跨檩条根数普通螺栓(M12*40): 4 * 2 * 檩条总根数4，WYC 屋面隅撑 L50X5角钢（Q235B）隅撑作用：防止受压翼缘(梁下翼缘和柱内侧翼缘)屈曲失稳后增加受压翼缘稳定性，梁的上翼缘的局部稳定由与之连接的檩条保证(上翼缘是受拉区，不存在整体稳定问题)。
轻型门式刚架(手算)计算说明书
3一一 Xmm__________| @ ©经过验算可以选择檩条为 C160X 60X 20X 3.0水平间距1.5m2.梁柱界面选择及截面特性截面简图截面特性喷也曬 b=l£430L4匚泌mi Wx=3107.5匚“3W y =250.3 cn 3回戕半栓ix-21.91cmi y =5.061-1 剖面1.设计资料 南京的某厂房采用单跨双坡门式刚架。
长度90m,柱距6m 屋面坡度为1:10。
刚架为变截面梁、柱，柱脚铰接。
钢材选用 型。
基础混凝土 C25屋面材料：夹芯板 墙面材料：夹芯板 天沟：钢板天沟。
自然条件：基本雪压无积灰，厂房无吊车。
恒载 0.25 kN/跨度15mo 门式刚架檐高6m,Q345钢，焊条采用 E430.25kN/0.25kN/m 20.65 kN/ mO基本风压 0.4 kN/ 不考虑地震作用，屋面活载 0.5 kN/11Y l e2 〜n90003ODO L._UUU92-£50x12X-376x8剖面剖面A-9a08crt El x-26132.6 匚n 斗1^3126.6 匚r? V/x=1306(63cn V z=250.13cn3i x=17.03cmi y=5.8?cn2-2(3-3)剖面y2-250^14A=135J6-m pI X^159345.7CP/I y=36斗9,3匚⑴斗^^3749.3 匚*V y=291,944 匚門mlx 二34.3 匚阿i,=5,2 匚nA-91.76 匚r)a ：＞-15667.3 匸『I广夫46・9宀4V；-L044.5匚门耳y y=£91 752 匚粕了j x=13,lrpi 丨尹二6-9 s3.荷载计算（1）荷载取值计算屋面自重（标准值，沿坡向）：夹芯板0.25kN/ m2檩条及支撑0.15kN/ m 刚架横梁O.lOkN/ m 总计0.50kN/ m 屋面雪荷载（标准值）0.65kN/ m屋面均布活荷载（标准值）柱及墙梁自重（标准值）风载基本风压w）=0.4 kN/风载体型系数如下：m20.50kN/0.55kN/ mm,地面粗糙度为B类，按封闭建筑选取中间区单元，刚架（2）分项荷载作用计算1）屋面永久荷载作用BinLDc5标准值为0.5 X X 6=3.01 kN/ mCOS a2）屋面可变荷载作用标准值为0.65 X X 6=3.92 kN/ mCOS a0.55 X 6=3.3 kN/ m2ry'., rj m j mm V W '!>' 1' V W V13）柱及墙梁自重标准值为14）风载墙面风荷载变化系数按柱顶标高计算取为 1.0，则W=1.0X 0.4=0.4 kN/ m2墙面风雅标准值为qAB=0.4 X( +0.25 )X 6=+0.6 kN/ mq°E=0.4 X( -0.55 )X 6=-1.32 kN/屋面负风压标准值为w=0.4 X (-1.00) X 6=-2.4 kN/ mBClale IT —I —?=丘XI23a = 15667.3X 7.537 =0.7534 h 26132.6 6¥ = f = °iZ 5=0.125h 6.0对于横梁23有V=h = _^=0.4 t=l 7.5对于柱12有V=1t=查表可以得到(d min )3=(376) 3=0.114m =1dmax776l(272) 3=0.036822=1.804L 617游1=0.307WR21 =°.309wq =0.4 X (-0.65) X 6=-1.56 kN/ m 2CD已知斜梁长度 a=7.537m ，矢高f=0.75m,柱高h=6.0m ,跨度l=15m63=a 23+oa +2§3_8.926”(免2+却+ 詈=10.217B=wwR23 =0.459R 32=0.349C=a23+血(1+ ¥)+他=6.115①AH4.刚架内力计算及组合(1)刚架内力计算《按建筑结构静力计算手册》中的变截面刚架进行计算(1+ ¥ )+ =3.6465wK W2323=R2323+R32 (1+ ¥ )=0.852N=B+C+2R21 =10.582①故计算出内力图如下屋面恒载作用下屋面活载作用下风荷载作用下半4哉勿御力隶医花載&司愛荷拠左M⑨右她悔迟拥盍鬥忙If组含项K 越舍值抵帛应的胃，v 柏应衲讥N 虹1-合勺=1 组含d 空合山u 纽合值M 斗空对4 57. nil4一4 V 一工3辟一乳曲1 12.575 ??.4 -4. 01M ~D T ~of ~b5—5 ¥-1朋峠川叫取而N 42 395 卫丄 4 -14. (113(3)最不利荷载组合作用下刚架M N V图如下M®(2)刚加内力组合刚架梁内力组合表哉喧內力丸孟花栽① 可变荷敢② 切和③ 审凤④ 椚库杓H. Y 叫山柜虎的儿Y__J柏虚的間、N翎合硕Fl g住组含确日爼合值证合呦勺蛆令值M T4. 3列1”回-L3<ri4®+®丄肥口①+②U1 0J4 1—1V21 72928. 29J-10.如©+®砧丄眦①+®H.切2*①*②65.o?2 N9.M?12.811-4. 115-1.546①+②彗.J鹦①4⑨KTM⑪■②雪.2791州71. 3??7 4."：.m卿-7.363①+@-M;JP<D+O 1.1^22①+②*缈：—2Y 5.252 1.\?457飞帥-m①唸24.的强①灣耐①+②34. 94J4(18.^311.435—0. 61-1. 12^.1①唔26.〃时①唔?.6S5ii ① 1■②」.、从M却45. 293-It. 041H. 041①+②1理1502①+⑨-L1202?D+ ②05. L501 3~3V7? 35-Q.石门0. 7(U①+®-1.⑵『①+@0. 093①+②-1. 2225叫X 671-0.5656 f 5040+(^22. 4506®+@8.1193«©+②22. 450*钢架柱内力组合表-41. il；5.65I 地111,4①+①-22.；的-is. ma ®+②貿-对DCD+@ _0-2. 74J®+ ②-15. 5JS* m+②W.01 ①+③一4.肪池①+②U4. »34-0. HAZ①*②-2^ 13?」''..' .. 1+■罰OlfTMX 0需爲區1+②严.3旳5.刚架梁柱截面验算（1 ）构件宽厚比验算1) 梁翼缘b(250-12=10.08<15235=15〔 345235=12.038满足要求）2) 柱翼缘(250 - 8) b 2 2=8.64<1514235235f =15345=12.038 满足要求）3) 梁腹板对1 — 1截面h w =Z76 t w=97<2508235=206.33满足要求）对 2— 2、3--3 截面235 h w= 2Z 6=47<250 235=206.33t w8满足要求）4）柱腹板对柱底5--5截面对柱顶4—4截面h w=822=102.75<250 tw 8=206.33满足要求）满足要求）（2）有效截面特性1）柱有效截面特性翼缘柱受压翼缘为一边支承、一边自由的均匀受压板件，当其自由外伸宽厚比不超过规范所规定的允许宽厚比时，柱受压翼缘全截面有效。
门式刚架辅助设计工具箱
米(m)厘米(cm)英寸(in)英尺(ft)11x10239.3701 3.280841x10-213.97301x10-1 3.28084x10-22.54x10-2 2.5418.33333x10-23.048x10-130.48121平方米(m 2)平方厘米(cm 2)平方英寸(in 2)平方英尺(ft 2)11x104155010.76391x10-41 1.550x10-1 1.07639x10-46.4516x10-46.45161 6.94444x10-29.29030x10-1929.031441平方米(m 3)平方厘米(cm 3)平方英寸(in 3)平方英尺(ft 3)11x10661023.735.31471x10-61 6.10237x10-2 3.53147x10-51.63871x10-516.38711 5.78704x10-42.83168x10-228316.817281四次方米(m 4)四次方厘米(cm 4)英寸4(in 4)英尺4(ft 4)11x1082402510115.8621x10-81 2.40251x10-2 1.15862x10-64.16231x10-741.63211 4.82253x10-58.63097x10-3863097207361牛顿(N)千克力(kgf)磅力(1bf)英吨力(tonf)11.01972x10-12.24809x10-1 1.00364x10-49.806651 2.204629.84207x10-44.448224.53592x10-11 4.46429x10-49964.021016.0522401牛顿米(N ·m)千克力米(kgf ·m)磅力英寸(1bf ·in)磅力英尺(1bf ·ft)11.01972x10-18.850757.37562x10-19.80665186.76927.233011.12985x10-1 1.15212x10-218.33333x10-21.35582 1.38255x10-1121帕斯卡(Pa)千克力每平方厘米磅力每平方英寸(1bf/in 2)磅力每平方英尺(1bf/ft 2)11.01972x10-5 1.45038x10-42.08854x10-29.80665x104114.22332048.166.89476x1037.03070x10-2114447.8803 4.88243x10-4 6.94444x10-311 kg/cm 2＝0.01 N/mm 21 kg/cm 2＝10 kN/m 21 吨＝1000 kg ＝103 kg ＝103·10 N ＝10 kN 1 kN ＝0.1 吨＝100 kg1 kN/m 2＝100 kg/m 21 N/mm 2＝103 kN/m 2力单位换算力矩单位换算压强、应力、强度单位换算1 吨＝1000 kg ＝103 kg ＝103·10 N ＝10 kN 长度单位换算面积单位换算体积单位换算惯性单位换算返回主菜单。
轻型门式刚架设计计算书
MPa 弹性模量： E 206000
2、设计荷载
(1).屋面恒载标准值：0.20kN/m2 (2).屋面活载标准值：0.50kN/m2 (3).风荷载 规范： 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 （CECS102：2002） 2 基本风压：0.55kN/m 建筑类型：封闭式 轴线类型：边柱外缘 地面粗糙度：B 柱底标高(m)：0.00 女儿墙高度(m)：0.00 (4).地震作用 规范： 《建筑抗震设计规程》(上海规程)（DBJ08-9-92） 地震烈度：7度(0.10g) 水平地震影响系数最大值：0.08 计算振型数：9 建筑结构阻尼比：0.040 特征周期值（秒） ：0.90
3、荷载组合
(1)1.20恒载+1.40活载工况1 (2)1.20恒载+1.40风载工况2 (3)1.20恒载+1.40风载工况3 (4)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60风载工况2 (5)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60风载工况3 (6)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40风载工况2 (7)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40风载工况3 (8)1.20恒载+1.20x0.50活载工况1+1.30水平地震 (9)1.20恒载+1.20x0.50活载工况1+1.40x0.20风载工况2+1.30水平地震 (10)1.20恒载+1.20x0.50活载工况1+1.40x0.20风载工况3+1.30水平地震 (11)1.00恒载+1.40风载工况2 (12)1.00恒载+1.40风载工况3
门式刚架计算书
门式刚架计算书项目编号: No.1项目名称: XXX项目计算人: XXX设计师专业负责人: XXX总工校核人: XXX设计师日期: 2017-12-08目录一. 设计依据 (3)二. 计算软件信息 (3)三. 结构计算简图 (3)四. 结构计算信息 (3)五. 结构基本信息 (4)六. 荷载与效应组合 (6)1. 各工况荷载表 (6)2. 荷载效应组合表 (7)七. 地震计算信息 (19)1. 左地震 (19)2. 右地震 (19)八. 内力计算结果 (20)1. 单工况内力 (20)九. 节点位移 (22)十. 构件设计结果 (23)十一. 荷载与计算结果简图 (81)1. 结构简图 (81)2. 荷载简图 (83)3. 应力比图 (90)4. 内力图 (91)5. 位移图 (106)一. 设计依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB 51022-2015);二. 计算软件信息本工程计算软件为PKPM 钢结构设计软件(10版V3.2-2017年3月31日)。
计算日期为 2017年12月 8日13时41分 4秒。
三. 结构计算简图四. 结构计算信息结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》（GB 51022-2015）计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 7 柱数: 4 梁数: 2H 450X 250X 12X 14-0H 450X 250X 12X 14-0H 450X 250X 12X 14-0H 450X 250X 12X 14-0H400X 200X 12X 14-0H 400X 200X 12X 14-012345671234122000070001500200010710支座约束数: 2标准截面总数: 3活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算程序自动确定允许的长细比钢梁(恒+活)容许挠跨比: l /180柱顶容许水平位移/柱高: l /60地震影响系数取值依据: 10抗规(2010版)地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数：3地震烈度：6.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2010 地震效应增大系数:1.050五. 结构基本信息节点坐标柱关联号梁关联号柱节点偏心 (m)标准截面信息柱布置截面号,约束信息,截面布置角度梁布置截面号,约束信息截面特性截面特性六. 荷载与效应组合1. 各工况荷载表节点荷载柱荷载梁荷载吊车 12. 荷载效应组合表(1)柱子内力的基本组合(2)梁内力的组合值七. 地震计算信息1. 左地震地震力计算质量集中信息水平地震标准值作用底层剪力： 2.838底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.332各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.017周期(已乘折减系数)2. 右地震地震力计算质量集中信息水平地震标准值作用底层剪力： 2.838底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.332各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.017周期(已乘折减系数)八. 内力计算结果1. 单工况内力柱内力梁内力九. 节点位移恒荷载工况下节点位移（mm）活荷载工况下节点位移（mm）节点侧向（水平向）位移(mm)十. 构件设计结果1、钢柱 1 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=28.83, Ly=7.00; 长细比：λx=156.8,λy=127.2构件长度=7.00; 计算长度系数: Ux=4.12 Uy=1.00抗震等级: 三级截面参数: B1=250, B2=250, H=450, Tw=12, T1=14, T2=14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规GB51022-2015强度计算控制组合号:171, M=0.00, N=207.28, M=-192.64, N=-197.73强度计算应力比 =0.433抗剪强度计算控制组合号: 63, V=16.04抗剪强度计算应力比 =0.033平面内稳定计算最大应力对应组合号:171, M=0.00, N=207.28, M=-192.64, N=-197.73平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) =212.80平面内稳定计算最大应力比 =0.698平面外稳定计算最大应力比 =0.581门规GB51022-2015腹板容许高厚比 [H0/TW] =250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] =12.38强度计算应力比 =0.433 < 1.0抗剪强度计算应力比 =0.033 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f=305.00平面外稳定计算最大应力比 < 1.0腹板高厚比 H0/TW=35.17 < [H0/TW]=250.00翼缘宽厚比 B/T =8.50 < [B/T]=12.38压杆,平面内长细比λ=157. ≤ [λ]=180压杆,平面外长细比λ=127. ≤ [λ]=180构件重量 (Kg)=662.922、钢柱 2 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=28.83, Ly=7.00; 长细比：λx=156.8,λy=127.2构件长度=7.00; 计算长度系数: Ux=4.12 Uy=1.00抗震等级: 三级截面参数: B1=250, B2=250, H=450, Tw=12, T1=14, T2=14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规GB51022-2015强度计算控制组合号:169, M=0.00, N=207.28, M=192.64, N=-197.73强度计算应力比 =0.433抗剪强度计算控制组合号: 61, V=-12.42抗剪强度计算应力比 =0.033平面内稳定计算最大应力对应组合号:169, M=0.00, N=207.28, M=192.64, N=-197.73平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) =212.80平面内稳定计算最大应力比 =0.698平面外稳定计算最大应力比 =0.581门规GB51022-2015腹板容许高厚比 [H0/TW] =250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] =12.38强度计算应力比 =0.433 < 1.0抗剪强度计算应力比 =0.033 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f=305.00平面外稳定计算最大应力比 < 1.0腹板高厚比 H0/TW=35.17 < [H0/TW]=250.00翼缘宽厚比 B/T =8.50 < [B/T]=12.38压杆,平面内长细比λ=157. ≤ [λ]=180压杆,平面外长细比λ=127. ≤ [λ]=180构件重量 (Kg)=662.923、钢柱 3 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=28.83, Ly=1.50; 长细比：λx=156.8,λy=27.3构件长度=1.50; 计算长度系数: Ux=19.22 Uy=1.00抗震等级: 三级截面参数: B1=250, B2=250, H=450, Tw=12, T1=14, T2=14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规GB51022-2015。
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吊车组合值、频遇值
风压高度变化系数μz 压型钢板自重计算 全国各城市风压速查 夹芯板面密度查表
热轧等边角钢属性 螺栓的容许间距 角焊缝构造尺寸计算
钢材的物理性能 工程常用单位换算 程序编制者：何斌
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