大跨度连续梁合拢段劲性骨架设计
5月3日群8关于合拢段劲性骨架的讨论
看来你们没有真正掌握劲性骨架支撑产生力的大小！中铁九局机关(450526291) 20:29:37你们没有掌握劲性骨架支撑要领！QB-2J-1技术(418355760) 20:30:04嗯，请赐教中铁九局机关(450526291) 20:31:22劲性骨架支撑的支撑荷载是由于T构温度升降产生的收缩－膨胀应力QB-2J-1技术(418355760) 20:31:36对啊中铁九局机关(450526291) 20:32:40T构温度升降产生的收缩－膨胀应力，边跨段是浮动放置在模板上的，阻力很小！因此劲性骨架支撑力很小，不需要设置很大支撑力中铁九局机关(450526291) 20:32:54不需要设置很大支撑结构！1中铁九局机关(450526291) 20:33:44主要是中跨的T构温度升降产生的收缩－膨胀应力最大！因此中跨合拢段劲性骨架支撑要制造的很大！中铁九局机关(450526291) 20:34:26边跨段和中跨合拢段的劲性骨架支撑有有区别！并且区别很大！！中铁九局机关(450526291) 20:35:21理解不？大方桥机提运架(564502365) 20:35:59完全正确QB-2J-1技术(418355760) 20:36:02请稍等。
这个概念清楚合拢段劲性骨架支撑结构，相对于箱梁腹板而言，也分为体内支撑和体外支撑大方桥机提运架(564502365) 20:36:32我实际计算过，另外需要考虑日照的影响中铁九局机关(450526291) 20:36:55日照的影响很那算准！中铁九局机关(450526291) 20:37:35主要是合拢后－到拆除后这段时间的温度差应力！大方桥机提运架(564502365) 20:37:37经过施工期间的日照观测，可以计入计算的。
大方桥机提运架(564502365) 20:38:12你们的长度小，我做的长，多跨同时合拢就要考虑了中铁九局机关(450526291) 20:38:36合拢后－到拆除后，有的规定几小时，有的规定好多天！NG6-1J路桥隧(43302502) 20:30:32大方桥机提运架(564502365) 20:38:57对，看工艺流程的时间中铁九局机关(450526291) 20:39:17也与设计要求有关大方桥机提运架(564502365) 20:40:07主要的思路是避免合拢段混凝土在凝固期间受到外力，这样会造成合拢混凝土的破坏中铁九局机关(450526291) 20:40:07有的设计要求合拢段混凝土养生到强度、张拉全完拆除！这个时间就很长了！大方桥机提运架(564502365) 20:40:43这个设计要求稀里糊涂。
(60+100+60)m连续梁合拢段劲性骨架计算单
(60+100+60)m连续梁合拢段劲性骨架计算单计算：复核：项目负责：审核：总工程师：一、概 述：100米连续梁挂篮施工合拢段长2.0米，合拢段劲性骨架主要由型钢支撑和梁体预埋件组成。
型钢支撑通过锚固钢板焊接在梁体预埋件上。
通过模型计算由温度变化引起的梁体变形产生的水平摩阻力为4129KN 。
单个型钢支撑及单个预埋件承受的水平力为1033KN 。
水平摩阻力通过梁体预埋件与锚固钢板间的焊缝传给型钢骨架，然后推动整个梁体移动。
由于边跨直线段较短，支架产生的水平摩阻力较小，所以计算控制为跨中合拢段施工工况。
劲性骨架具体布置如下图（一）：图（一）二、型钢支撑计算型钢支撑采用2[36a, 2[36a 仅承受轴向力，轴向为1033KN ，A=12178mm 2， Wx=1319400mm 3, i=139.6mm ，主型钢最大荷载值为N max =1033KN,长度为2.24m 计,λ=l/i=2.24/0.1396=16.05，ϕ=0.9809 故有Mpa A N 5.86121789809.01033000=⨯=⨯=ϕσ<1.3[σ]=182Mpa 满足要求；三、锚固钢板的焊缝检算锚固钢板焊缝高度为10mm ，焊缝长度为510mm ，焊缝计算长度L=510mm-hf=500mm 。
单个主型钢端头共5个锚固钢板，10条焊缝。
N=1033KN弯距M=0.2×1033KN=206.6KN.m单根焊缝W=0.7×10×500×500/6=291667mm 3σf =MPa W M 8.702916671020660000010=⨯=<w f f =160Mpa τf =MPa l h N w f 5.29500107.010********.0=⨯⨯⨯=<w f f =160Mpa 组合应力σ组合=7.765.298.702222＝＝++f f τσ<w f f =160Mpa四、预埋件计算劲性骨架预埋件角钢型号为：∠100×10×100mm ，共9根，单根角钢面积S=1926mm 2,由以上可知，单个预埋件上水平力为1033KN 。
客专铁路（高铁）48+80+48m连续梁悬臂施工合拢段劲性骨架设计方案
客专铁路（高铁）48+80+48m连续梁悬臂施工合拢段劲性骨架设计方案高速公路双线特大桥(48+80+48)m连续梁劲性骨架设计方案1 合拢方式与拟定的锁定技术合拢段施工是悬灌梁体施工的一道关键工序，在主梁悬臂灌注完毕后均应尽快完成与边跨现浇段的合拢和中跨合拢段的现浇施工，使主梁由双臂状况转化为连续整体，结构体系发生变化，在合拢段施工过程中，因砼自重、温度变化、施工荷载的作用，在悬臂梁端产生位移，影响合拢段砼悬臂梁端的连接，易产生裂纹，施工中通常采用劲性骨架支撑和临时预应力的撑拉作用将合拢口锁定，同时在灌注砼时在合拢口处增减等载压重，保持合拢口两梁端无相对位移，在灌注砼时从而保证合拢段砼与悬臂梁端之间不产生裂纹。
根据连续梁结构的不同，其合拢方式和顺序亦不同，由此引起的结构恒载内力不同，体系转换时由徐变引起的内力重分布也不相同，本桥连续梁合拢段施工顺序为：先合拢边跨再合拢中跨。
因为合拢期短，可不计砼的徐变，由于温度升高将会产生数千吨的温度内力，刚性支撑无法承受，由于先边跨合拢后将边跨支架底模脱离开梁体后，中跨合拢段由于6＃墩为固定支座，只能通过主墩7＃和8＃墩的活动支座移动，故为方便施工，在边跨合拢段劲性骨架锁定后立即释放一端梁（5#或8＃墩）的滑动支座约束。
待边跨合拢张拉完成后用劲性骨架对中跨合拢段进行锁定，然后对7＃墩的临时固结装置进行解除，对7＃墩梁体滑动支座约束解除后，合拢段刚性支撑受力情况发生变化：箱梁在温度变化时引起的热胀冷缩产生的轴向应力一部分会因为支座的活动得以释放。
本桥合拢口的锁定拟定采用4根2[40C槽钢组合，焊接为劲性钢骨架支撑（临时外支撑）和张拉合拢口一定范围内的顶底板临时预应力束外拉的方式，再将两端悬臂临时联结共同锁定用刚性支撑抵抗砼升温时产生的压力，用预应力抵抗降温时产生的拉力，以保护合拢段混凝土的完整。
刚性支撑设置：边跨现浇段及11# 块端部顶底板各预埋4根400 mm 的槽钢，槽钢根部加焊锚筋进行加强，沿梁顶底板纵向设4 根400 mm 的槽钢支撑。
PC连续箱梁桥合拢段劲性骨架设计方法分析
PC连续箱梁桥合拢段劲性骨架设计方法分析李婷【摘要】The behavior of the casual anchor skeleton at the closure for a PC continuous box gird-er bridge do have great effect on the closuring quality and the workability of the bridge.This paper pres-ents a finite element study of the static behavior of the casual anchor skeleton at the closure for a PC con-tinuous box girder bridge considering the increasing temperature,the vertical unbalance temperature and the wind during different stage.It shows that prestress tensile stage is the critical stage as the stress of the steel skeleton is the largest.Considered with the traditional method of the casual anchor skeleton calcula-tion,the effects of the increasing temperature,the vertical unbalance temperature and the wind are sig-nificant as stresses at the critical section are beyond 5 percent to them when such load is ignored.As a result,the increasing temperature,the vertical unbalance temperature and the wind must be considered as well when design the casual anchor skeleton.%预应力混凝土连续箱梁桥合拢段劲性骨架的受力情况对梁桥合拢有着十分重要的影响.采用非线性有限元软件 midas FEA对预应力混凝土连续箱梁桥施工阶段的合拢段劲性骨架进行受力分析,结合箱梁的温度荷载分析理论,讨论不同施工阶段整体升降温作用、竖向温差作用、风荷载作用下合拢段劲性骨架的受力情况,并对竖向温差作用下的分析结果与传统分析方法确定的劲性骨架的内力进行对比,提出了劲性骨架设计计算中必须注意的问题,为劲性骨架设计计算提供指导.【期刊名称】《公路工程》【年(卷),期】2018(043)003【总页数】5页(P92-95,151)【关键词】PC连续箱梁;合拢段;劲性骨架;有限元;温差荷载;风荷载【作者】李婷【作者单位】湖南省交通科学研究院有限公司,湖南长沙 410015【正文语种】中文【中图分类】U448.21+50 前言合拢段施工是预应力混凝土连续箱梁桥悬臂浇注施工中十分复杂繁琐又十分重要的环节，其有严格施工工序和施工原则，在施工过程中受温度变化、日照、风、混凝土收缩徐变等多种因素的影响。
关于悬臂浇筑连续梁合拢段劲性骨架设计计算
关于悬臂浇筑连续梁合拢段劲性骨架设计计算一、常规三跨悬浇梁体系转换过程边跨合拢前，主梁呈双“T ”形刚构状态（因主墩临时固结体系未拆除）；边跨合拢后结构完成第1次体系转换，主梁呈单悬臂状态；一般设计要求此时拆除主墩临时固结措施，中跨合拢后结构完成第2次体系转换，形成连续梁状态。
二、合拢段劲性骨架受力分析很多连续梁在合拢段混凝土浇筑前要求：一是张拉部分合拢段预应力索，二是要求焊接劲性骨架。
主要作用分析如下：（1）、在合拢段混凝土达到足够强度前，为减小因为环境温度变化引起的梁体悬臂端对合拢段混凝土的拉、压作用，需要预先设置劲性骨架作为合拢段混凝土的临时可靠保护。
（2）、设置临时刚性支撑可以抵抗合拢段混凝土受外来压力，防止造成混凝土损坏；通过张拉临时预成力束可以抵抗合拢段混凝土受外来拉力，避免合拢口两侧出现裂纹。
三、合拢段劲性骨架受力计算1、当墩梁固结时劲性骨架受力情况受临时固结措施约束，主墩处支座没有参与受力，此时梁体悬臂端受环境温度升降变化影响处于自由伸缩阶段。
劲性骨架轴力大小Ng=[]⎥⎦⎤⎢⎣⎡-∆T ∑=n i EhAhi Lhi EgLgLh 122σα其中：α为混凝土梁体线膨胀系数，取0.00001（按照设计规范附录取值）；ΔT为合拢段施工期间昼夜最大温差；Lh为悬臂端最大长度，取0#块中心到悬臂端距离；Lg为刚性支撑长度，取3m；Eg为钢材弹性模量；【σ】为钢材允许应力，取140MPa；Lhi为对应i梁段节段长度；Ahi为对应i梁段平均面积；2、墩梁固结解除后劲性骨架受力情况临时固结措施解除后，主墩处支座参与受力，此时半幅梁体可沿支座滑动方向滑动，此时劲性骨架不产生温度应力，可以认为承受摩阻力。
（1）、降温工况降温工况下，依靠临时张拉预应力索来抵抗合拢段混凝土受到的拉应力。
此时劲性骨架受轴向力：Ng=Fy-μ*G（半幅）其中：Fy为临时合拢索的张拉力；G为半幅主梁连带边跨直线段重量；μ为盆式支座摩阻系数，取0.06。
连续刚构桥梁中跨合拢劲性骨架顶推施工技术
图 ２ 顶推体 系纵 断面布置 图
顶 板 顶 推体 系
底 板 顶 推体 系
图 ３ 顶 推 体 系 平 面 布 置 图
为 了 加 强 顶 推 架 刚 度 ，将 原 设 计 ［４０ｂ槽 钢 优 化 为 Ｉ４０ｂ工字 钢 ，并 在 底 部 预 埋 钢板 增 设 工 字 钢 预 埋 件增 加 抗 剪 能 力 ，设 置 双 拼 Ｉ３２ｂ千斤 顶 反 力
１３４ 管理施工
城 市道 桥 与 防 洪
２０１８年 ３月第 ３期
架 与 钢 筋 骨 架 干扰 ，需 截 断 部 分 钢筋 。 （２）因 受 截 面 宽 度 影 响 ，安 装 千 斤 顶 、顶 推 架
与 波 纹 管 产 生 干 扰 ，部 分 波 纹 管 和 钢 绞 线 需 要 在 顶推 完 成 后 才 能安 装 ［２］。
时 间控制 。以国道 Ｇ１０４五河淮 河 特大 桥施 工 为例 ，通 过现 场实 践经 验及 理论 计算 ，对 中跨合 拢顶 推体 系及 工艺 进行 优化 ，
优化 后顶 推体 系 成功 应用 ，取 得 较好 的效 果 ，可 为类 似工 程提 供借 鉴 。
关键 词 ：中跨合拢 ；体外劲 性骨架 ；受力计算
原 设 计 中跨 合 拢施 工 流程 为 ：立侧 模 及 底 模
≥ （模 板单边 固定 ）一安装钢筋及安装波纹管 （钢 筋
及 波 纹 管 单 边 固 定 并 预 留 顶 推 位 置 ）一 顶 推 架 安 装 施 工 一 安 装 千 斤 顶 及 内模 （预 留千 斤 顶拆 除 窗 口 ）一 箱 梁 配 重 一 劲 性 骨 架 单 边 焊 接 一 顶 推 施 工 一 劲 性 骨 架 锁 定 一 拆 除 千斤 顶 并恢 复 钢 筋及 模 板 一 钢 筋 焊 接 锁 定 及 模 板 固 定一 穿 钢 绞 线一 边 卸 载 配 重 边 浇 筑 混 凝 土 一 混 凝 土 达 到 设 计 指 标 后 拆 除劲 性 骨架 。劲 性 骨架 的焊 接 温度 要 求在 １５ ｃｃ左 右 ，混凝 土浇 筑 初凝 宜控 制 在 晚 间 ｌＯ点 左右 及 当 天 温 度较 低 时段 ， 同时要 求 次 日 １０点 左 右混 凝 土 的强 度不 小 于 ２０ ＭＰａ。要 求 顶推 施 工 、劲 性骨 架 锁 定 、混 凝 土 浇 筑过 程 连 续 、迅 速 完成 ］。
大跨度连续梁合拢段劲性骨架设计
大跨度连续梁合拢段劲性骨架设计张兴宏中铁十二局集团第四工程公司陕西西安710021摘要：随着交通的发展，大跨度连续梁的修建越来越多，连续梁合拢段如何锁定是合龙施工时的关键工序。
本文结合湘桂铁路扩改建工程三街漓江铁路双线特大桥实体工程，详细阐述了合拢锁定方案、温度应力计算、劲性骨架设置、劲性骨架容许力计算和锚固钢板的焊缝检算，为大跨度连续梁合拢段劲性骨架设计积累了新的技术资料。
1、工程概况湘桂铁路扩改建工程设计速度为200km，采用有碴轨道。
三街漓江铁路双线特大桥上跨G322国道（交角为230），为（72+128+72)m三向预应力混凝土连续箱梁桥，该桥采用C55混凝土，为单箱单室变截面直腹板梁，箱梁顶板宽12.2m，底宽6.7m，，梁高纵向按照二次抛物线y=+5.5变化，支点梁高10m，边支点及中跨梁高5.5m，全桥分为2个T构，共71个节段施工，节段长度分为3、3.5、4三种，采用三角形挂篮悬臂浇注施工，施工周期为9天。
主跨为128m是湘桂铁路永柳段最大的连续梁。
2、合拢锁定方案（72+128+72）m连续梁挂篮施工合拢段长均为2.0米，合拢段劲性骨架主要由型钢支撑和梁体预埋件组成。
型钢支撑通过锚固钢板焊接在梁体预埋件上。
按照设计要求，先合拢边跨，再合拢中跨。
(1)边跨合拢。
边跨合拢利用挂蓝做为吊架施工，由于边跨现浇段为自由端，因此温度应力对边跨合拢影响很小，用4组I45a 工字钢锁定。
锁定时可将工字钢一端焊接好，另一端在合拢前在进行焊接，劲性骨架锁定后开始浇筑混凝土并解除边跨支座限位装置，使边跨梁体处于活动状态。
(2)中跨合拢。
中跨合拢利用挂蓝做为吊架施工，并对两个悬臂端利用水箱进行配重，每端配重为合拢段量体重量的一半即34t。
体外劲性骨架采用2I45a，共4组，每组骨架均用钢板焊接连接，组成整体受力。
锁定时可将工字钢一端焊接好，另一端在合拢前在进行焊接。
同时张拉2N36、2N37钢束，张拉力为400kN。
安仁溪大桥(31.9+31.9)m连续梁悬灌施工合拢段劲性骨架受力验算
１ 材料 参数
普通 Ａ ３钢材 ： 容 许轴 向应 力 ［ ］＝１ ４ ０ ＭＰ ａ ， 容许 剪应 力
［ Ｔ ］ ＝ ８ ５ Ｍ Ｐ ａ ， 弹性模量 Ｅ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ ５ ＭＰ ａ ；
＝
（ １ ） 强度检算 ： ２ ［ ３ ２ ａ 槽 钢截 面面积 ： Ａ＝ ２× ４ ８ ７ ０＝９ ７ ４ ０ ｍ ｍ ； 故有 Ｎ ／ Ａ
２ ０ １ ３年第 ６期 （ 总第 １ ２ ９期
江西建材
交通工程
安仁溪大 桥（ ３ １ ． ９ ＋ ３ １ ． ９ ） ｍ 连续梁 悬灌施工合 拢段劲性骨 架受力 验算
张 浩
（ 中铁二局五公司 ， 西藏
林芝
８ ６ ０ １ ０ ０ ）
摘
要： 安仁溪 大桥合拢撑架 ， 在设计上采用 ４道 ２ ［ ３ ２ ａ 槽钢 ， 腹板上方 顶板顶面和 内箱底板下 倒角顶面各设 置两道 。合拢撑 架通
３ ３ ．９ ５：
浇段采用托架现浇 ， 边墩支 座基本 不承 重且摩擦 系数 极小 （
≤０ ． ０ ３ ） ， 故边墩支座上的摩擦 力可 以忽 略不计 。 边跨现 浇段梁重 Ｇ １ ＝ ７ ０ ． ７ Ｘ ２ ． ６ ５ Ｘ １ ０＝１ ８ ７ ３ ． ５ ５ Ｋ Ｎ， 箱梁
ｌ ２根钢绞线 ， 每束设计 临 时张拉 力 ４ ０ ０ Ｍ Ｐ ａ ； 底 板临 时张拉 两
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
度取相邻两缀板之最 大净距 ： １ ０：７ ５ ０ ｍ ｍ； 则 对虚 轴 Ｙ的长 细
比ｈ ｌ＝ １ ０ ／ ｉ ｌ＝ ７ ５ ０ ／ ２ ５＝ ３ ０ ． ０ 。
双肢 ：
束Ｂ １预应 力 束 ， 每束 １ ２根 钢 绞 线 ， 每 束 设 计 临 时 张 拉 力 ４ ０ ０ Ｍ Ｐ ａ 。临时 预应力束 张拉力按设 计取值 ， 即为 ４ ０ ０ １ ３ ９
连续刚构桥中跨合龙劲性骨架受力分析
道桥建设2018年第03期143随着交通运输事业的迅猛发展，公路、市政交通设施的不断完善。
大跨度桥梁不断涌现，其中预应力混凝土连续刚构桥由于施工安全、便利性和后期维护较少，在工程实践中应用较为广泛。
该桥型主要的施工方法有预制拼装法和悬臂现浇施工法，其中以悬浇施工法最为常用。
1 连续刚构桥跨中合龙方案介绍悬臂施工法跨中合龙是连续刚构桥施工中的一道关键工序，大多数连续刚构桥跨中合龙工序为：先浇筑边跨合龙段，待边跨合龙段混凝土强度达到设计要求后，在跨中压重并施加一对顶推力，之后安装合龙劲性骨架，卸载顶推力，此时顶推力反作用在劲性骨架上，然后边浇筑跨中合龙段混凝土，边等效率卸载压重，待混凝土强度达到设计要求后，拆除劲性骨架，中跨合龙工序完成。
2 合龙劲性骨架作用合龙劲性骨架可保证合龙段混凝土在养护期间不受外界各种因素的影响，在合龙段混凝土形成强度之前，可由劲性骨架传导主梁内力，防止合龙段混凝土过早受力而开裂，确保混凝土的养护质量。
减少外界扰动，确保合龙段混凝土养护质量。
由于合龙段混凝土在养护期内，自身强度较低，若在达到设计强度之前收到外界扰动使其受力变形，则会导致混凝土松散或开裂，影响合龙段施工质量和力学性能，严重时还会影响到桥梁的工作性能与安全。
3 整体温度作用下劲性骨架轴向力分析为简化推导过程，连续刚构桥主梁按等截面考虑，在整体温度作用下，根据变形协调分析，刚构桥可简化成如下结构体系进行推导，考虑主梁的轴向刚度、弯曲刚度，主墩的弯曲刚度。
图1 整体温升计算示意图根据结构力学位移法计算公式，可列出以下方程：r 11Z 1+r 12Z 2+R 1p =0 （2.1）r 21Z 1+r 22Z 2+R 2p =0 （2.2）图1中：a ：主梁中跨跨径一半；b ：边跨跨径；E ：混凝土弹性模量；i 1：中跨弯曲刚度系数；i 2：边跨弯曲刚度系数；i 3：主墩弯曲刚度系数。
综合刚度系数：r 11=i 1+3i 2+4i 3；r 12=r 21=-6i 3/h ；r 22=EA 1/a +12i 3/h2附加约束反力：R 1p =0；R 2p =EA 1αT （整体升降温效应）把求出的刚度系数和附加约束反力带入（2.1）、（2.2）公式中，求得相应的位移量：122111221221Pr R Z r r r r =−（2.3）112211221221Pr R Z r r r r =−−（2.4）4 整体温度作用下劲性骨架轴向力与主墩刚度关系分析可知由Z 1（零号块弯曲变形）引起的合龙段轴向力N 1=0 （2.1.1）可知由Z2（主梁轴向变形）引起的劲性骨架轴向力111122*********()PEA EA r R N Z a r r r r a==−− （2.1.2）合龙段轴向力总和N =N 1+N 2+R 2p （2.1.3）由（2.1.1）~（2.1.3）可知N 为中跨、边跨、墩柱刚度系数的函数，本工程主要关注整体温度作用下劲性骨架轴向力与主墩刚度的关系。
悬浇梁合拢段劲性骨架的合理应用
悬浇梁合拢段劲性骨架的合理应用摘要：悬浇梁合拢段劲性骨架，常规方骨架法需要大量钢材，且连接方式存在缺陷致使混凝土浇筑过程中振捣困难，不仅浪费钢材，而且容易造成成型构件出现空洞，不满足质量要求。
为解决合拢段劲性骨架存在缺陷，提出相应的改造方案，实质性地解决了浪费钢材、浇注振捣困难等问题，即节省了材料，又保证了质量。
关键词：桥梁工程合拢段劲性骨架一．工程概况及原设计方案情况甘南路立交桥及延伸工程立交桥工程全桥长2140m，其中主16#墩～20#墩（38m+60m+60m+38m）为一联跨越既有哈大铁路、新建哈大客专的四跨悬浇连续梁。
本段悬浇梁位于直线上，为预应力混凝土连续箱梁结构。
桥梁形式为横向双幅，单幅宽度18.84m，桥梁全宽为37.68m。
梁横截面为单箱多室直腹梁式，中支点处梁高3.74m，边支点及跨中附近梁高1.8m。
原设计采用在箱梁腹板内部每个设置两道劲性钢骨架，劲性钢骨架采用槽钢与钢板焊接形成，与腹板内部预埋钢筋连接，在浇筑合拢段后永久性预留在箱梁体内主跨按照设计的方法制作劲性骨架对槽钢和钢板的需求量比较大，其缺点连接方式存在缺陷致使混凝土浇筑过程中振捣困难,不仅浪费钢材，而且容易造成成型构件出现空洞，无法足质量要求。
二．调整后实施方案新型劲性骨架，主要是用工字钢和钢板进行焊接，放在箱梁每个箱中间，每幅合拢段只需要6个劲性骨架，这样不仅节省了材料，缩短了工期，减小了劲性骨架与混凝土接触面积，避免了振捣时形成空洞。
图1新型劲性骨架构造图新型合拢段劲性骨架是在合拢段两端预埋钢板，然后在预埋钢板上焊接I20b 工字钢，结构简单，省时省料。
同时，合拢段劲性骨架在合拢后拆除可以继续使用，所以全桥只需制作12套劲性骨架，然后循环使用，在全桥合拢之后，劲性骨架还可以作为其他构件进行使用，避免了原设计方法劲性骨架打入混凝土中浪费材料。
三、合拢段临时约束钢支撑结构设计（一）、加劲钢构结构本方案合拢段临时加劲刚性约束方案，采用体外刚性支撑柱＋体内预拉应力索锁固结构体系。
连续刚构桥合拢段中劲性骨架约束锁定方式分析研究
连续刚构桥合拢段中劲性骨架约束锁定方式分析研究摘要: 本文主要针对连续刚构桥合拢段中,劲性骨架约束锁定方面,就相关问题进行分析。
关键词：连续刚构；劲性骨架约束锁定；分析0 前言随着国民经济及现代化交通运输事业的快速发展,大跨度桥梁日益增多。
连续刚构桥由于墩梁固结,施工方便,跨越能力大,经济性较好,使用效果好，目前已被广泛采用，但是连续刚构合拢段时还存在相关问题。
连续刚构合拢段是指连续刚构边跨现浇段与“T”悬臂和两个“T”悬臂之间的连接部位。
我们主要研究连续刚构合拢段构造措施，合拢段构造措施中的劲性骨架约束锁定方式及劲性骨架的作用。
1 合拢段的构造措施由于合拢段构造措施是连续刚构桥梁体系转换成败的关键，所以，实际施工中多给予充分重视。
合拢段构造措施主要是从解决好合拢段浇筑混凝土过程中标高恒定问题、合拢温度及合拢后合拢段受温度影响问题、合拢段新浇混凝土产生的收缩问题等，这些问题对成桥后稳定性产生主要影响。
合拢段浇筑混凝土过程中标高恒定问题，是指通过施工中的措施控制，达到合拢段混凝土成型后的标高与设计标高吻合的目的，以保证合拢段混凝土应力状态处于理想的设计状态，而不受到额外偏载应力的影响。
施工中，解决方式主要是采用边浇筑混凝土边卸载的方式，以保持合拢段标高与设计吻合，使合拢段避免在成型过程中受偏载力而影响成桥后的稳定性。
合拢温度及合拢后合拢段受温度影响问题，由于大型连续刚构桥梁的混凝土体积较大，使用过程中,受气温的影响产生热胀冷缩的温度应力效应较明显，为了保证合拢成桥后，桥梁一直处于温度应力影响的稳定状态，必须在合拢时进行气温的选择。
施工中，一般选择在低气温合拢，即大气温度略低于当地全年的平均气温，这样，可以保证合拢后，连续刚构体系在全寿命使用过程中，主要承受高于合拢温度而产生的混凝土体积膨胀压应力，而不至于成桥后受低气温影响产生的混凝土拉压力导致影响稳定性。
合拢段新浇混凝土产生的收缩问题。
合拢段新浇筑的混凝土在浇筑时，首先在水泥水化热作用下产生体积膨胀，浇筑完成后，随着水化反应结束，内部温度降低，混凝土体积又发生收缩。
连续刚构合拢段顶推方案设计及劲性骨架施工技术
连续刚构合拢段顶推方案设计及劲性骨架施工技术刘君（中铁25局集团第四工程有限公司，广西柳州545007）摘要：本文以遂渝二线铁路薛家坝涪江左线特大桥上构连续刚构为工程背景，详细阐述了连续刚构合拢段顶推方案设计及劲性骨架施工技术，以期对同类刚构合拢施工提供参考和借鉴。
关键词：连续刚构合拢顶推劲性骨架施工技术中图分类号：TU74文献标识码：A文章编号：1工程概况遂渝二线铁路薛家坝涪江左线特大桥位于遂宁市老池乡店子村，跨越涪江河，共18个墩台（0号～17号），孔跨布置：2×24m+10×64m预应力砼简支箱梁+（68+128+68）m预应力砼连续刚构+2×24m，全长1039m。
连续刚构两个0号段在13号、14号双薄壁墩上。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，顶板、底板及腹板局部向内侧加厚。
中跨中部34m梁段和边跨端部21.7m梁段为等高梁段，梁高4.8m；中墩处梁高9.2m，0号段长度为12m，其余变高梁段梁底曲线为圆曲线，R=212.314m，底板顶面曲线半径R=239m，全桥除边跨端块处顶板厚由52cm渐变至80cm外，其它均为52cm，底板厚42～90cm按圆曲线变化，边跨端块处厚度右42cm渐变至80cm，腹板厚为40～70cm，边跨端块处腹板厚由40cm渐变至80cm。
梁体箱宽为6.1m，防撞墙内侧净宽为4.46m，桥上人行道栏杆内侧净宽为8.3m，桥面为8.3m。
中跨合拢段全长2.0m，该处箱梁设计高度4.8m，底板宽度为6.1m，顶板宽度为8.3m，腹板厚度为0.40m，底板厚度为0.42m，顶板厚度为0.52m，中跨合拢段混凝土总方量为20.9m3。
2合拢方案总体设计对多种合拢顺序进行研究，通过结构变形、刚构恒载内力分布及施工稳定性的比较，确定了先中跨合拢后，再同时进行两边跨合拢的合拢顺序，确保刚构在较小挠度变化及受力较为合理的状态顺利合拢。
在两悬臂面之间设置千斤顶，对两侧T构主动施压，增大悬臂端面之间的间距，然后锁定合拢口，拆除千斤顶，顶推力转移至撑杆，并对称张拉顶板束2N40，底板束2N41预应力筋，每束张拉力为设计张拉力的20%。
多跨连续桥梁合拢劲性骨架技术探讨
多跨连续桥梁合拢劲性骨架技术探讨多跨连续桥梁是一种由多个连续跨度组成的桥梁结构，通过连续梁或连续钢构完成，具有较大的抗弯刚度和抗弯矩承载能力。
而合拢劲性骨架技术则是一种通过加固桥梁节点和连续梁的衔接方式，提高桥梁整体的刚度和承载能力的技术手段。
本文将从多跨连续桥梁的结构特点、合拢劲性骨架的形式及可能的加固手段等方面展开探讨。
多跨连续桥梁的结构特点主要表现为：连续跨度数量较多、单跨度较小、连续梁或连续钢构起着主要承载作用以及节点处存在应力集中等。
这些特点使得多跨连续桥梁在设计、施工和使用过程中面临一些挑战。
其中一个重要的挑战是桥梁节点的劲性和刚度问题，因为这些节点处的应力集中现象容易导致裂缝和变形的发生，从而降低桥梁的承载能力和使用寿命。
为了解决多跨连续桥梁节点的劲性和刚度问题，可以采用合拢劲性骨架技术。
这种技术的核心思想是通过在节点处增加钢构件或混凝土梁、加固桥梁的节点，从而提高桥梁整体的刚度和承载能力。
具体来说，合拢劲性骨架的形式可以分为直接加固和间接加固两种。
直接加固是指在节点处增加钢构件或混凝土梁，从而将各个跨度之间连接到一起，形成一个整体的刚性结构。
这样就可以通过节点处的刚性连接来消除应力集中现象，提高桥梁的整体刚度和承载能力。
常见的直接加固形式包括增加横梁、纵梁、横撑以及增加连接板等。
间接加固是指在节点的附近区域增加加固构件，通过这些构件将节点的应力转移至其他部位，从而减小节点处的应力集中。
常见的间接加固形式包括增加扩展梁、加固纵向桥墩、在节点中增加预应力等。
然而，需要注意的是，在设计和实施合拢劲性骨架技术时，需要综合考虑桥梁的结构特点、施工条件、材料的可用性等一系列因素，以确保加固效果的可靠性和经济性。
此外，在实施过程中还需要注意施工质量控制、节点连接的刚性和稳定性等问题，避免因为加固措施引入新的弱点和问题。
总结而言，多跨连续桥梁合拢劲性骨架技术是一种有效解决节点劲性和刚度问题的技术手段。
劲性骨架对连续刚构桥施工合龙段影响分析
劲性骨架对连续刚构桥施工合龙段的影响分析1 前言预应力混凝土连续刚构桥数跨相连，主梁与桥墩不设支座，因此具有t型刚构与连续梁桥的优点。
悬臂施工方法与t型刚构桥相同，但在跨中浇筑合龙段，张拉正弯矩预应力束，使之连成整体。
适应于大跨径、高桥墩的情况。
连续刚构桥梁的竣工合龙标志桥梁的主体结构施工即将结束，同时也是大桥施工的关键环节。
合龙段是起着连结作用的关键部位，施工过程直接关系到合龙时桥梁结构安全与质量、成桥后结构内力与变形、桥面铺装厚度以及成桥后桥面高程。
在悬臂施工过程中，有两个问题需要解决：一是合龙段新浇筑的混凝土在硬化过程中产生收缩，同时合龙口两端悬臂梁将随着温度下降也会产生收缩，容易造成悬臂梁端头和合龙段分离；二是当温度变化时，悬臂梁伸长或缩短，合龙段参与体系承受拉、压作用，新浇筑的合龙段混凝土在短时间内未具备足够的强度，过早受力则破坏混凝土内部胶结构造，使其强度受到影响。
为解决上述两个问题，设计上一般在满足“t”构最后一节悬浇梁段施工操作空间的前提下，尽可能将合龙段长度设计短一些，以减少合龙段的收缩量，除加强合龙段混凝土施工质量和工艺外，更为重要的是在施工中对连续箱梁合龙采取一定技术措施，一般采用强制合龙方式，即对合龙段采用劲性骨架进行约束锁定。
2 劲性骨架的作用及比较2.1 劲性骨架的作用劲性骨架的作用是在合龙段混凝土养护期间帮助或者替代混凝土承受桥梁结构在此处可能产生的拉力、压力、弯矩、剪力和扭矩，以保证合龙段混凝土在凝结硬化过程中尽可能排除外界因素的干扰；同时在合龙束张拉过程中，劲性骨架会增大合龙段的刚度和强度，有利于确保合龙段质量和增加桥梁的整体性。
1）确保合龙段现浇混凝土的养护质量劲性骨架的主要作用就是使合龙段现浇混凝土在养护期间尽量不受力或少受力，以确保其养护质量。
合龙段混凝土在养护期间强度很低，其抵抗外力和变形的能力都很弱。
如果合龙段混凝土在达到规定强度前承受过大的外力或变形，就会松散或开裂，从而严重影响其应有的质量和力学性能。
合龙段劲性骨架计算书
新建铁路郑州至万州线重庆段站前工程ZWCQZQ-1标段朱家纸厂双线大桥(44+80K 2+44) m 合龙段劲性骨架计算中国中铁中铁二局工程有限公司•郑万铁路重庆段土建1标项目经理部二0一^年五月•重庆巫山朱家纸厂双线大桥(44+80 X 2+44) m 合龙段劲性骨架计算编制： ________________复核： _________________审核： _________________中铁二局股份有限公司2017年5月1.工程概况 (4)2.总体方案 (4)3.强度检算 (4)3.1 材料参数 (4)3.2强度检算 (4)3.3预埋件锚筋N2抗拉验算 (6)4、参考文献 (7)1.工程概况主桥上构为(44+80 >2+44 ) m刚构连续梁，梁体截面为单箱单室、直腹板、变高度、变截面箱梁。
梁体全长249.5m，中心支墩处梁高为6.635m，端支点及跨中梁高为3.835m，变化段梁高按二次抛物线变化。
箱梁顶宽14.3m，底宽6.7m。
全桥顶板厚40cm , 底板厚42〜80cm，腹板厚40〜80cm。
边支座中心线至梁端0.75m，中支座横桥向中心距均为5.9m边支座横桥向中心距均为5.6m。
2.总体方案设计合龙顺序为先合拢中跨，后现浇边跨。
为保证合龙时两端梁体不发生相对位移，保护合龙段混凝土在凝固过程中不因此而产生裂缝，在浇注合龙段混凝土前应将两端悬臂临时锁定。
锁定方法拟采用支撑型钢并张拉临时预应力索。
中跨支撑型钢则采用4根2[45a槽钢，箱梁顶板顶部、底板底部各设置两根。
中跨合龙时张拉两束临时钢束( 2N13 )、(2N27)，张拉力为设计值的30%。
合龙支撑具体布置详见《合拢段劲性骨架施工设计图》3.强度检算3.1材料参数热轧普通型钢：临时结构取[c]=180MPa，其他取[c]=170MPa [ T=100MPa ，E=2.1X105MpaI45a 槽钢：A=102cm2，I x=32200cm 4，W x=1430cm 3，i x=17.7cm ，I y=855cm4,W y=114cm3，i y=2.89cm ，80.42kg/m钢板：S=20mm3.2强度检算支撑所受荷载为临时索张拉力以及由于梁体温度变化等因素引起的纵向力。
王家沟大桥合拢段劲性骨架设计及施工
图 2 焊缝受力示意图 284 2015 年 27 期
中国科技期刊数据库 工业 C
图中的焊缝验算过程如下： 在上图中，相对图 2 中的竖向力向焊缝中心简化，由于 总共有 4 根型钢参与锁定，所以其中一根型钢锚固钢板上受 到的弯矩 M 和剪力 F 为： ○ 2 验算竖向钢板和预埋钢板间的焊缝：
M
1 合拢段总体施工方案 中、边跨合拢段施工采用挂篮合拢。挂篮前移到位后， 悬臂端标高采用水箱压重调节，在选择合适的温度段内锁定 合拢段，观测锁定效果，达到要求后浇筑混凝土，人后土工 布覆盖洒水养生。施工工艺流程如下：
图 1 程序计算出端点竖向位移达到 25mm 时，在 19 号节段端 点需要施加 357kN 的竖向力，由此确定边跨合拢时仅需对以 上反力进行锁定。锁定段一端的连接方式如下图所示：
f = t m 84.05 3.55 87.6MPa 160MPa
式中：Wg 是钢筋对 y 轴的截面模量，验算通过。 混凝土锚固强度的计算 当混凝土拉应力达到混凝土抗拉强度设计值时，就可以 计算出钢筋的埋置深度 L。当 L 值小于钢筋实际埋置深度时 可以认为验算通过。 设钢筋和混凝土间的平均粘结应力强度为 的周长为 L，则由平衡条件得：
在 M 单独作用下，节点 A 处的剪应力：
Ay =
My2 365.9 0.272 = 11.7 MPa IWp 0.007851
Ax =
(
Mx1 365.9 0.464 = 21.62 MPa IWp 0.007851
锚固钢筋立面布置图 锚固钢筋立面布置图 在上述外力的作用下，验算钢筋与钢板间的焊缝强度。 2015 年 27 期 285
Ax F 2 2 21.62 1.328 2 ) Ay ( ) 11.72 22.15MPa 160MPa f 1.22
浅谈悬浇梁合拢段劲性骨架的设计
ｌ２ ８
安
徽
建
筑
２ ０ 年 第６ （ 第 １３ ） ０８ 期 总 ６期
浅 谈 悬浇 梁 合 拢 段 劲 性 骨 架 的设 计
Ｓｔ ｅｅｏ ｓｇ ｔ ｈ ｏ ｕｅ Ｓｅ ｔ ｒ ｆ ｉ Ｓｋ ｌｔ ｎ Ｄｅ ｉｎａ ｅ Ｃｌｓ ｒ ｃｏ ｎｉ ｖ ｒＢ ａ ｆ ｔ ｏ Ｃａ ｔｅ ｅ ｅ ｍｓ ｌ
一
２ 合拢段 的体 系转 换
主桥边跨和中跨共 ４个合拢段。在合拢前 ， 主梁双悬臂施 工 ， 处于静定状态 。随着边跨合拢 ， 构完成第 １次体系转 均 结 换， 两边墩转化为单悬臂固端梁， 处于超静 定状 态 ； 中墩主梁双 悬臂施工 ， 处于静定状态 。中跨合拢 ， 构完 成第 ２次体 系转 结
杨 红 卫 （ 铁 局 第四 程 公 安 合 ２ ０１ 中 四 集团 工 有限 司， 徽 肥 ３ ４） ０
摘 要： 某大桥 主桥 梁部为 ７ — １—１０ ７ ｍ悬浇预应力混凝 土变截面连续箱粱， ０ １０ １— ０ 边跨和 中跨合拢 ， 结构先后 完成 ２次体 系转换。文章重点介 绍 合拢段受力分析 与劲性骨 架设计。
Ａｂ ｔａ ｔ Ｔ ｅｍａ ｎ ｓ ａ ｆａｂ ｄｇ ｏ ｓｉ ｔｓｏ ｆ ｕ ７ 一ｌ ０ １ －７ ｓｒ ｃ ：ｈ ｉ ｐ ｎ ｏ ｉ ｒ ｅｃ ｎ ｔ ｕ ｅ ｆ ｏ ｒ ０ １ －１ ０ ０ｍｅ ｅ ｓｌｎ ａ ｔｌｖ ｒ ａ ． ｅ ｓｒ ｃ ｕ ｅ ｈ ｓｆ ｉｈ ｄ ｓ ｓｅ ｔａ ｓｅ ｔ ｃ ｕ ｉ ｇ ｔ ｔｒ ｏ ｇ ｃ ｎ ｉｅ ｅ ｂｅ ｍｓ Ｔｈ ｔ ｔ ｒ ａ ｉ ｓ ｅ ｙ ｔｍ ｒ ｎ ｆ ｒ ｗｉ ｅｄ ｒｎ ｕ ｎ
多跨连续桥梁合拢劲性骨架技术探讨
主梁
劲性骨架
Ｉ ｌ ＼
合 拢段 两悬 臂端 结构 单元 节点 刚接 的办 法进行 计算
模拟 ， 一般说来 ， 这样计算对结构应力不会产生过大 的误差 ， 但是结构位移会与真实状态存在差别 ， 在一 些个别情况下 ， 会产生不利的结果 ， 例如， 当合拢段 长度 比较短 ， 如混凝土连续刚构桥梁合拢时 ， 为适 当 减小混凝土主梁的收缩徐变影响或调整桥墩位移与
内力 ， 同时适 当消除结 构 弹塑性 压缩 ， 一般 需要 进行 顶 推情 况下 ， 由于劲性 骨架 弹性 收缩 、 焊 接锁定 机构 焊 缝 收缩和 骨架 间 隙压密 ， 结构 顶开 位移 会 回弹 ， 由 于 顶开 数值 很小 ， 回缩 位 移 与顶 开 位 移 相 比数 值 比 例 较大 ， 这样 ， 顶 开位 移 被 回缩 位 移 抵 消很 多 ， 实 际
２ 劲 性 骨架 的设 置
在桥梁结构实体 内、 外的设置位置一般分为体 内置、 体外置和体内体外混置三种； 按照设 置结构受力方 式即是否利用张拉临时或永久预应力钢束以及顶推 提供 压力 一般 分为 预应力 式 和非 预应 力式 。一 般大
跨径 桥梁 采用 预应 力 式 比较 ห้องสมุดไป่ตู้ ， 而 中小跨 径 桥 梁 采 用非 预应 力式 较 多 。 内置 式一 般 采 用 钢 管 结 构 ， 内
桥梁 安全 。
穿预应力钢束 ， 施工完成后予 以保 留， 不便拆除 ， 见 图１ 。外置式采用槽钢 、 工字钢等居多 ， 在桥梁合拢 完成 后可 以拆 除 ， 甚至 多次循 环利 用 ， 比较起 来 经济
一
些， 见图 ２ 。
ｉ
般而言 ， 连续桥梁 的合拢一般包括中跨合拢 和边跨合拢 ， 合拢段劲性骨架 的作用是在合拢段混
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大跨度连续梁合拢段劲性骨架设计
摘要：随着交通的发展，大跨度连续梁的修建越来越多，连续梁合拢段如何锁定是合龙施工时的关键工序。
本文结合湘桂铁路扩改建工程三街漓江铁路双线特大桥实体工程，详细阐述了合拢锁定方案、温度应力计算、劲性骨架设置、劲性骨架容许力计算和锚固钢板的焊缝检算，为大跨度连续梁合拢段劲性骨架设计积累了新的技术资料。
1、工程概况
湘桂铁路扩改建工程设计速度为200km，采用有碴轨道。
三街漓江铁路双线特大桥上跨G322国道（交角为230），为（72+128+72)m三向预应力混凝土连续箱梁桥，该桥采用C55混凝土，为单箱单室变截面直腹板梁，箱梁顶板宽12.2m，底宽6.7m，，梁高纵向按照二次抛物线y=+5.5变化，支点梁高10m，边支点及中跨梁高5.5m，全桥分为2个T构，共71个节段施工，节段长度分为3、3.5、4三种，采用三角形挂篮悬臂浇注施工，施工周期为9天。
主跨为128m是湘桂铁路永柳段最大的连续梁。
2、合拢锁定方案
（72+128+72）m连续梁挂篮施工合拢段长均为2.0米，合拢段劲性骨架主要由型钢支撑和梁体预埋件组成。
型钢支撑通过锚固钢板焊接在梁体预埋件上。
按照设计要求，先合拢边跨，再合拢中跨。
(1)边跨合拢。
边跨合拢利用挂蓝做为吊架施工，由于边跨现浇段为自由端，因此温度应力对边跨合拢影响很小，用4组I45a工字钢锁定。
锁定时可将工字钢一端焊接好，另一端在合拢前在进行焊接，劲性骨架锁定后开始浇筑混凝土并解除边跨支座限位装置，使边跨梁体处于活动状态。
(2)中跨合拢。
中跨合拢利用挂蓝做为吊架施工，并对两个悬臂端利用水箱进行配重，每端配重为合拢段量体重量的一半即34t。
体外劲性骨架采用2I45a，共4组，每组骨架均用钢板焊接连接，组成整体受力。
锁定时可将工字钢一端焊接好，另一端在合拢前在进行焊接。
同时张拉2N36、2N37钢束，张拉力为400kN。
先浇筑合拢段混凝土，待强度达到100%时，再解除临时支座约束。
3、温度应力计算
根据截面上温度应力平衡原理，认为沿梁长的温度分布是均匀的，并忽略断面上局部变化引起的温度分布差异；假定混凝土材料是均质、各向同性的，在未发生裂缝之前，符合弹性变形规律；贝伯努里平面变形假定可以适用；可按单向温度荷载计算，然后叠加，构成双向温度荷载计算。
（1）箱梁的纵向温度应力。
①板中心的自约束应力计算。
=0.174MPa。
②沿梁高方向及横向的自约束应力计算。
在工程设计计算中，需要求控制温度荷载下的温度应力值。
在控制温度荷载情况下，温差分布曲线的最大温差T0和指数a值确定后，可简化为: = 0.24**20*3.55*104*[2.234/13+1.973/420000*(2.75-0.2)-0.135]=0.064MPa，式中：
T0为箱梁的温差；=2.234; =1.973；三街漓江特大桥梁高h=5.5m>2m，因此，，，，，，等系数的计算式简化为：，,=0.0181，=0.0376;; ，式中T0为沿梁高的温差（0C），取T0=200C；Y为外表面至计算点的距离（m），取0.2；n为截面重心轴距外表面的距离（m），取2.75m；a为温度曲线指数（m-1）；A为截面积（m2），A=13；I为惯性矩（m4），Ix=4.2*105。
（2）外约束应力计算。
（3）箱梁总的温差应力为：Mpa。
4、劲性骨架设置
通过模型计算由日照温度变化引起的梁体变形产生的水平摩阻力为4511KN。
单个型钢支撑及单个预埋件承受的水平力为1127.75KN。
水平摩阻力通过梁体预埋件与锚固钢板间的焊缝传给型钢骨架，然后推动整个梁体移动。
由于边跨直线段较短，支架产生的水平摩阻力较小，所以计算控制为跨中合拢段施工工况。
劲性骨架具体布置见图1。
：
图1劲性骨架具体布置
5、劲性骨架容许力计算
根据现场实际情况，在底板及顶板预埋60*80*2cm的钢板，钢板用六根40*10*2cm的钢带锚固在梁体混凝土上，钢带与钢板焊接牢固，再将2I45a工字钢焊接在钢板上，每组工字钢均用钢板连接成整体，形成临时支撑。
型钢支撑采用2I45a, 2I45a仅承受轴向力，轴向为4511KN，A=102.40cm2，IX=64480cm4；Wx=2860cm3, t=1.8cm，b=15cm；iy=2.89cm，组合截面的劲性骨架采用体外锁定形式，其预埋在边跨现浇段与悬臂端。
（长度取2m进行焊接，视为两端固定），固劲性骨架按照μ=1进行压杆验算。
工字钢2I45a组合截面后的最大临界力：λ=μL/iy=1*200/2.89=69.204,取φ=0.694，则单个劲性骨架受力为[f]=205(kN)，[N]= 2*φ*A*[f]=0.694
*2*102.4*205=2913.69(KN)，每个合拢段设置4组2I45a工字钢，其支撑力为：N=4 *[N]=11654.76（KN），2.2*4511=9924.2 KN2.2,满足要求。
6、锚固钢板的焊缝检算
锚固钢板焊缝高度为10mm，焊缝长度为800mm，焊缝计算长度L=790mm。
单个主型钢端头共2个锚固钢板，8条焊缝。
总焊缝长6320mm，N=1127.75KN，σf=N/heLw=89(N/mm2)<[160] (N/mm2),满足要求。
τ=Q/A=94MPa<[τ]=120MPa，满足要求。
经验算预埋钢板焊缝满足要求
7、结语
目前该桥已经全部完成施工，通过实践的检验，该合拢段劲性骨架设计满足施工要求，表明该大跨度连续梁合拢段劲性骨架设计是成功的，为同类桥梁提供了可供借鉴的资料。
参考文献：
[1] 孙金,熊非,郭琦.现浇悬臂施工预应力混凝土连续梁的合拢及力学浅析[J]. 交通标准化, 2005,(09).
[2] 任军.武康增建二线堵河特大桥(48+80+48)m连续梁合龙施工技术[J]. 铁道标准设计, 2008,(11).
[3] 董盛国.悬灌连续梁中跨合拢的约束锁定施工[J]. 铁道工程学报, 2006,(03).
注：文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。