应力分析报告样板
压力容器应力分析报告模板
目录前言 (3)1 设计参数 (4)1.1 基本设计参数 (4)1.2 设备简图 (5)1.3 管口载荷参数 (6)1.4 主要材料参数 (7)2 分析步骤 (7)2.1 主体受压元件 (8)2.2 上封头组件 (9)2.3 下锥壳组件 (16)2.4 容器法兰 (21)3 分析结果及应力评定 (23)3.1 上封头组件 (23)3.2 下锥壳组件 (28)4 疲劳评定 (32)4.1 交变载荷状态下应力分布云图 (32)4.2 疲劳评定 (34)5 结论 (36)前言本分析报告仅适用于xxxx，分析采用ANSYS软件，材料、应力分类及评定按JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》（2005年确认）执行。
本分析报告中所有分析模型均取自“XXX”施工图（图号：XXXX）。
模型结构为连续结构，要求模型中所对应的焊接接头结构为全熔透结构形式。
说明：1、风载荷及地震载荷引起的应力强度变化很小，可不考虑；2、S IV应由操作载荷计算得到，本分析报告按设计载荷计算求得，结果偏于保守（安全）；3、S IV控制值3S m t中的S m t应取工作载荷中最高、最低温度下的平均值，本分析报告中S m t按设计温度下取值，结果偏于保守（安全）;4、筒体和椭圆封头厚度在2.1节按JB4732第7章的公式计算，所以在应力分析部分S I值不必再评定；5、水压试验时容器任何点的液柱静压力未超过试验压力的6%，该容器可不进行水压试验时的强度校核；水压试验次数（20次）远小于正常操作时的设计循环次数（4.4×106），因此可省略水压试验的疲劳分析评定。
1 设计参数1.1 基本设计参数疲劳设计工况：本设备操作过程存在压力循环波动，工作压力在0～2.14 MPa之间交变循环，设计使用年限为20年，年交变次数为2.2×105次，设计循环次数为4.4×106次；工作温度无交变循环。
1.2 设备简图1.3 管口载荷参数1.4 主要材料参数2 分析步骤●根据设备的基本结构及设计参数，按JB4732-1995《钢制压力容器-分析设计标准》的相关内容进行计算，确定壳体的厚度。
管道目测应力分析报告范文
管道目测应力分析报告范文英文回答：Piping Visual Stress Analysis Report.Introduction.This report presents the results of a visual stress analysis conducted on the piping system at the [Facility Name] facility. The analysis was performed in accordance with the requirements of [Applicable Code or Standard].Scope of Work.The scope of work for this analysis included the following:Visual inspection of the piping system.Identification of potential stress concentrations.Evaluation of the severity of potential stress concentrations.Development of recommendations for corrective action.Methodology.The visual stress analysis was conducted using a combination of the following methods:Direct visual observation.Use of a magnifying glass.Use of a borescope.The visual inspection focused on identifying areas of the piping system that exhibited signs of stress, such as:Bulges.Cracks.Corrosion.Leaks.Misalignment.Findings.The visual stress analysis identified several areas of the piping system that exhibited signs of stress. These areas included:A bulge in the piping near the [Location]A crack in the piping near the [Location]Corrosion on the piping near the [Location]A leak in the piping near the [Location]A misalignment in the piping near the [Location]The severity of each potential stress concentration was evaluated based on the following factors:The size and location of the stress concentration.The type of stress (e.g., bending, tension, compression)。
球罐应力分析报告模板
XXX球罐应力分析报告设备名称：XXX球罐设备位号：XXX应力分析报告目录1基本设计参数 (4)2计算数据 (6)2.1 计算条件 (6)2.2材料性能数据 (7)3主要受压元件计算 (8)4整体结构分析计算 (9)4.1 力学模型和有限元模型 (9)4.2 载荷工况分析 (11)4.3 载荷边界条件 (12)4.4 位移边界条件 (15)4.5 应力强度分布云图及路径选取 (15)4.6 应力线性化及强度评定 (20)4.7 整体结构强度评定汇总 (33)5局部结构分析计算 (34)5.1 人孔与接管N1/N4局部结构分析 (34)5.1.1 力学模型和有限元模型 (34)5.1.2载荷边界条件 (36)5.1.3位移边界条件 (38)5.1.4应力分布云图及路径选取 (39)5.1.5 应力线性化及强度评定 (40)5.1.6 人孔与接管N1/N4应力线性化及强度评定 (48)5.2 人孔与接管V1/K3/K4局部结构分析 (48)5.2.1 力学模型和有限元模型 (48)5.2.2载荷边界条件 (51)5.2.3位移边界条件 (53)5.2.4应力分布云图及路径选取 (54)5.2.5 应力线性化及强度评定 (55)5.2.6 人孔与接管V1/K3/K4应力线性化及强度评定 (63)5.3 人孔与接管K1/K2局部结构分析 (63)5.3.1 力学模型和有限元模型 (63)5.3.2载荷边界条件 (66)5.3.3位移边界条件 (68)5.3.4应力分布云图及路径选取 (69)5.3.5 应力线性化及强度评定 (70)5.3.6 人孔与接管K1/K2应力线性化及强度评定 (78)5.4 人孔与接管N2局部结构分析 (78)5.4.1 力学模型和有限元模型 (78)5.4.2载荷边界条件 (81)5.4.3位移边界条件 (83)5.4.4应力分布云图及路径选取 (84)5.4.5 应力线性化及强度评定 (85)5.4.6 人孔与接管N2应力线性化及强度评定 (93)5.5 人孔与接管N5局部结构分析 (93)5.5.1 力学模型和有限元模型 (93)5.5.2载荷边界条件 (96)5.5.3位移边界条件 (99)5.5.4应力分布云图及路径选取 (100)5.5.5 应力线性化及强度评定 (101)5.5.6 人孔与接管N5应力线性化及强度评定 (109)6结论 (109)附录 (109)球罐SW6计算文件1基本设计参数设计参数及结构参数见设计图纸，表1-1列出了典型的基本参数及评定所依据的标准规范，表1-2列出了球罐的主要材料参数。
应力分析报告模板
应力分析报告模板
1. 引言
应力分析是对物体内部的力学应力状态进行研究和分析的过程。
本报告旨在提
供一个应力分析报告的模板，以便于工程师和研究人员能够根据具体情况撰写应力分析报告。
2. 背景
在这一部分，应该提供背景信息，包括研究对象、研究目的以及研究方法等。
3. 分析方法
这一部分应该提供详细的分析方法，包括数学模型、工程原理和计算方法等。
同时，还应说明使用的工具和软件，以及相关的参数设置等。
4. 结果分析
在这一部分，应该提供分析结果的详细描述和解释。
可以使用表格、图表或者
文本来展示结果。
同时，还应该对结果进行定性或者定量分析，并进行合理的解释。
5. 结论
这一部分应该对整个分析过程进行总结，提供具体的结论。
可以针对分析结果
进行评价，并提出进一步的研究方向或者改进建议。
6. 参考文献
在这一部分，应该列出参考的文献和资料。
按照特定的引用格式进行排列，并
确保引用的准确性和完整性。
7. 附录
如果有必要，可以在这一部分提供附加的数据、图表、计算公式等。
可以使用
代码块或者表格的形式进行展示。
8. 致谢
在这一部分，应该对支持和帮助过你的人员或者组织表示感谢。
可以列出具体
的姓名和机构，并简要说明他们的贡献。
以上是应力分析报告的模板，希望能够对撰写应力分析报告的人员提供一些参考和指导。
根据具体的需求和情况，可以对模板进行调整和修改，以确保报告的准确性和可读性。
钢架结构应力分析报告模板
钢架结构应力分析报告模板1. 引言钢架结构广泛应用于建筑、桥梁和其他工程项目中，其稳定性和强度对工程的安全性起着至关重要的作用。
为了确保钢架结构的设计符合工程要求，我们进行了应力分析以评估其强度和稳定性。
本报告旨在总结钢架结构应力分析的过程、方法和结果，并提供关于当前结构设计的评价。
2. 分析方法在进行钢架结构的应力分析之前，我们采用了以下方法：1. 收集了相关的结构设计图纸和技术规范。
2. 确定了结构材料的力学特性，如弹性模量和屈服强度。
3. 使用有限元分析软件进行模型建立和计算。
3. 模型建立我们基于结构设计图纸，将钢架结构转化为三维模型。
模型中包括钢柱、钢梁和连接件等关键部件。
通过调整节点和构件的尺寸、位置和连接方式等参数，我们建立了符合实际工程的钢架结构模型。
为了减少计算复杂度，我们将结构简化为一个静态系统。
在负载分析中，我们考虑了垂直荷载、风荷载和地震荷载等因素，并根据设计规范计算了各个构件上的受力情况。
4. 应力计算钢架结构的应力计算是基于静力学原理进行的。
我们假设结构处于静态平衡状态，通过受力平衡方程计算各个构件上的受力情况。
然后，我们使用弹性力学理论计算构件的应力分布。
在应力计算中，我们还考虑了以下因素：- 横向应变引起的应力- 温度变化引起的应力- 不同荷载组合下的应力变化通过以上计算，我们得到了钢架结构中各个构件的应力分布情况。
5. 结果与分析钢架结构中各个构件的应力分布如下表所示：构件类型最大应力（MPa）最小应力（MPa）钢柱250 -200钢梁180 -150连接件200 -180通过对应力结果的分析，我们可以得出以下结论：1. 钢柱受力较大，最大应力达到250MPa，超过了钢材的屈服强度。
建议增加钢柱的截面尺寸或改变连接方式，以增强结构的强度。
2. 钢梁的应力处于合理范围内，未出现强度不足的情况。
3. 连接件的应力分布均匀，满足连接要求。
6. 结论根据本次钢架结构应力分析的结果，我们对当前结构设计进行了评价，并提出了一些建议。
实验应力分析实验报告
同理，其余应变片位置不同，代入不同距离参数和应变，可以算出弹性模量约为182GPa。
十、实验结论
经过对实验数据的分析、处理与计算，我们算得角钢的弹性模量为182.55GPa，查资料可得Q235型角钢的弹性模量在196~216GPa之间，可见存在一定的误差。引起误差的原因为：角钢生锈后对角钢表面的打磨处理等多种因素影响了其原来的性质，造成弹性模量发上改变。综上，此次实验测定的值在误差允许范围内，是准确的。
2，在角钢的4个表面上不同位置处贴上应变片。
3，将角钢平放在加载机平台上，使角钢的两个边接触平台，角钢的角向上。
4，4个应变片均采用1/4桥法接在应变仪上，同时有温度补偿。
5，以500N为差施加压力，压力作用在角钢的角上，方向竖直向下，记下应变值。
6，对数据进行处理，画图计算结果。
八、实验数据
九、数据处理
实验应力分析实验告
一、项目题目
角钢弹性模量的测量
二、测试参数
弹性应变
三、测试试件按结构
Q235 4.0角钢
四、测试设备，实验环境
1，测试设备
加载机
微机控制电子式万能试验机
游标卡尺
2，实验环境
实验室
工厂
五、实验人员
六、实验理论分析
对角钢受力分析可得：
七、实验方案和实验原理
1，截下一段角钢，打磨角钢表面直至达到贴应变片的要求。
应力分析报告与应变分析报告.PPT
◆ 真实应力和真实应变含义：
表示对某瞬时之前的应变的积分
表示某瞬时的应力值
§1. 1 应力与点的应力状态
应力（stress）➢应力S 是内力的集度 ➢内力和应力均为矢量➢应力的单位： 1Pa=1N/m2 =1.0197kgf/mm2 1MPa=106 N/m2➢应力是某点A的坐标的函数 ， 即受力体内不同 点的应力不同。➢应力是某点A在坐标系中的方向余弦的函数 ， 即同一点不同方位的截面上的应力是不同的。
➢应力可以进行分解 Sn n 、 n （ n—normal,法向某截面（外法线方向为n ）上的应力：
全应力 (stress)正应力 (normal sress)剪应力 (shear stress)
（求和约定的缩写形式）
或者
➢ 一点的应力状态： 是指通过变形体内某点的单元体所有截面上的应力的有无、大小、方向等情况 。 ➢ 一点的应力状态的描述：数值表达： x=50MPa ， xz=35MPa图示表达： 在单元体的三个正交面上标出（如图 1-2张量表达： (i,j=x,y,z)（对称张量 ， 9个分量 ， 6个独立分量 。）
§1.5.2 变形连续方程
□讨论：1.物理意义： 表示各应变分量之间的相互关系“连续协调 ”即变形体在变形过程中不开裂 ， 不堆积；2.应变协调方程说明： 同一平面上的三个应变分量中有两个确定 ， 则第三个也就能确定； 在三维空间内 三个切应变分量如果确 定 ， 则正应变分量 也就可以确定；3.如果已知位移分量 ， 则按几何方程求得的应变分 量自然满足协调方程； 若是按其它方法求得的应 变分量 ， 则必须校验其是否满足连续性条件。
开关电源(模板)应力分析报告中文
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IC应力分析
5PIN 90V输入 启动电压 满载
5PIN 264V输入 启动电压 满载
测试 波形
5PIN 90V输入 稳态电压 满载
5PIN 264V输入 稳态电压 满载
6PIN 90V输入 启动电压 满载
6PIN 264V输入 启动电压 满载
6PIN 90V输入 稳态电压 满载
6PIN 264V输入 稳态电压 满载
IC应力分析
产品编号 客 户 0 0 10PCS 产品型号 位 号
0
测试日期 环 境
1900-1-0 25℃65%RH 0
U1 7#
样 品 数
1.测试目的: 2.测试依据: 3.测试设备: 变频电源: 4.测试条件: 输出 V 输出 I 5.测试数据: 测试 项目
样品序号
测 试 者
通过评价元器件在实际电路中的电应力,来确定产品是否满足可靠性设计要求。 白盒测试规范、BOM、元器件规格书、元件降额规范。 WEW-1010 7.5V 2.5A 元件说明 项 目 单位 V % V % V % Pass V % V % V % Pass V % V % V % Pass ■ Pass □ Fail #VALUE! 500 83.33% 450 75.00% #VALUE! / #VALUE! / #VALUE! 600 85.0% #VALUE! □ Ref. Pass 500 83.33% 450 75.00% #VALUE! / #VALUE! / #VALUE! 600 85.0% #VALUE! / #VALUE! / #VALUE! Pass 510 85.00% 510 85.00% 90VAC 500 83.33% 450 75.00% 起机应力 起机降额 稳定应力 稳定降额 U1(OB2201CP SO-8 ON-Bright) 100VAC / #VALUE! / #VALUE! 600 85.0% #VALUE! / #VALUE! / #VALUE! Pass 510 85.00% 510 85.00% 240VAC / #VALUE! / #VALUE! 264VAC 510 85.00% 510 85.00% 电子负载: 3312D 示波器: Return TDS3012C
压力容器应力分析报告模板
压力容器应力分析报告模板目录前言 (3)1 设计参数 (4)1.1 基本设计参数 (4)1.2 设备简图 (5)1.3 管口载荷参数 (6)1.4 主要材料参数 (7)2 分析步骤 (7)2.1 主体受压元件 (8)2.2 上封头组件 (9)2.3 下锥壳组件 (16)2.4 容器法兰 (21)3 分析结果及应力评定 (23)3.1 上封头组件 (23)3.2 下锥壳组件 (28)4 疲劳评定 (32)4.1 交变载荷状态下应力分布云图 (32)4.2 疲劳评定 (34)5 结论 (36)前言本分析报告仅适用于xxxx，分析采用ANSYS软件，材料、应力分类及评定按JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》（2005年确认）执行。
本分析报告中所有分析模型均取自“XXX”施工图（图号：XXXX）。
模型结构为连续结构，要求模型中所对应的焊接接头结构为全熔透结构形式。
说明：1、风载荷及地震载荷引起的应力强度变化很小，可不考虑；2、S IV应由操作载荷计算得到，本分析报告按设计载荷计算求得，结果偏于保守（安全）；3、S IV控制值3S m t中的S m t应取工作载荷中最高、最低温度下的平均值，本分析报告中S m t按设计温度下取值，结果偏于保守（安全）;4、筒体和椭圆封头厚度在2.1节按JB4732第7章的公式计算，所以在应力分析部分S I值不必再评定；5、水压试验时容器任何点的液柱静压力未超过试验压力的6%，该容器可不进行水压试验时的强度校核；水压试验次数（20次）远小于正常操作时的设计循环次数（4.4×106），因此可省略水压试验的疲劳分析评定。
1 设计参数1.1 基本设计参数疲劳设计工况：本设备操作过程存在压力循环波动，工作压力在0～2.14 MPa之间交变循环，设计使用年限为20年，年交变次数为2.2×105次，设计循环次数为4.4×106次；工作温度无交变循环。
实验应力分析实验报告
实验目的：开式压力机机身应力、应变的测定
一 实验介绍及要求和目的
本实验包括制作一个应变片式测力传感器并进行标定，再用它来测量压力 机冲裁力，及用应变片电测法测量冲裁时机身的应力应变。 1. 掌握应变片电测法的基本方法和技能，会使用该法测量应力、应变及压 力等各种机械量； 2. 掌握电阻应变片有效性判别、粘贴、标定、组桥、使用； 3. 熟悉应变测量系统，了解动态应变仪 YD-15、记录分析仪 CF920 等各种 仪器的连接和使用； 4. 计算及分析误差及其原因：通过测量机身截面参数，用材料力学的方法 分析机身的应力应变状态并计算，比较两种结果。
（图二）弹性元件贴片、连线柱面展开示意图
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（图三）机身贴片、连线示意图 实验应力分析报告
南昌大学机电工程学院材料加工工程专业
（图二） 所示为弹性元件的柱面展开图。 左起第一片和第三片沿着受力方向， 左起第二片和第四片垂直于受力方向，并每隔 90 度贴一片。 （图三）所示为机身 的 A1 和 A2 处的贴片方法，其中上片与模具的中轴线平行，下片与模具的中轴线 垂直。用 502 胶水贴片时，注意辨别出应变片的基底，以免覆盖层朝下贴错应变 片。保证应变片与被测表面粘贴紧密牢固。 4）在应变片的引出线下面贴一层胶带，防止其与被测表面接触。 5）在应变片的引出端附近贴接线端。其中弹性元件上贴四个接线端子，每个 接线端子应有两个接头；机身上在相应位置贴两个接线端子，每个接线端子应有 三个接头。 6）焊接、连线。将应变片的引出线焊接到各自的接线端子上，并在接线端焊 好引出线以作外部接线用。然后用细导线按（图二）的连接顺序将各应变片连接 起来。 7）预调平衡。先将弹性元件的四个外部接线 L1、L2、L3、L4 分别依次对应 接入接线组桥板的接线柱上； 再将接线组桥板的输出端接入动态应变仪的一个通 道；打开 YD-15 型电源，开启动态应变仪，开始预调平衡。否则，应检查线路和 贴片，重新调节，直至平衡。将（图二）中 A1、A2 两处电桥也预调至平衡。
应力分析报告模板
应力分析报告模板1. 引言在现代社会中，人们面临着各种各样的应力因素，无论是来自工作、学习还是生活压力，都可能对个人的身心健康产生不良影响。
因此，对应力进行科学的分析和评估显得尤为重要。
本报告旨在提供一个应力分析的模板，帮助个人或团体更好地了解应力的来源、影响和管理方法。
2. 应力来源分析2.1 工作压力工作是人们最常面对的一个应力来源。
常见的工作压力包括工作量过大、工作时间紧张、工作任务复杂等。
本节将对工作压力的来源进行详细分析，以便更好地理解其对个人的影响。
2.2 学习压力学生在学习过程中也面临着很大的压力，如应对考试、完成作业、追求好成绩等。
本节将对学习压力的来源进行分析，帮助学生更好地应对学习压力。
2.3 生活压力生活中的各种因素也会对个人产生压力，如家庭关系、人际关系、经济压力等。
本节将对生活压力的来源进行分析，帮助个人更好地面对生活中的各种挑战。
3. 应力影响分析应力对个人的身心健康有着重要的影响。
本节将对应力对个人的影响进行分析，以便更好地认识到应力管理的必要性。
3.1 生理影响应力过大会对个体的生理机能产生不良影响，如睡眠质量下降、免疫力下降、消化系统紊乱等。
本节将详细分析应力对个体生理的影响。
3.2 心理影响应力会对个体的心理状态产生较大影响，如焦虑、抑郁、失去动力等。
本节将对应力对个体心理的影响进行细致剖析。
3.3 行为影响应力也会对个体的行为产生一定影响，如情绪失控、社交回避等。
本节将对应力对个体行为的影响进行分析。
4. 应对应力的方法为了更好地管理应力，个人需要学会有效地应对各种应力因素。
本节将介绍一些常用的应对应力的方法，帮助个人或团体更好地应对日常的各种压力。
4.1 身体保健保持良好的身体健康是应对应力的基础。
本节将介绍一些身体保健的方法，如适度运动、均衡饮食等。
4.2 心理调适心理调适是有效应对应力的关键。
本节将介绍一些心理调适的方法，如放松训练、积极心态培养等。
4.3 时间管理合理的时间管理可以帮助个人更好地应对各种压力。
换热器的应力分析报告
换热器的应力分析报告表二各种材料性能参数表2工具和技术●JB4732-95《钢制压力容器-分析设计标准》●GB151-1999《管壳式换热器》●GB150-1998《钢制压力容器》●ANSYS有限元分析软件3 几何模型本结构由壳程筒体、管程筒体、管板、换热管组成。
在建立三维几何模型时，利用对称性，沿圆周向截取90度的扇形区域，管程筒体沿轴向取50mm，壳程筒体沿轴向取L=2.5Rt （R是与筒体的平均半径，t是该筒体的厚度），算得小于400mm，在那个地点取400mm，依照圣维南原理就能够排除筒体边缘处轴向应力分布对管板处应力分布的阻碍。
图1 换热器整体模型图2 换热器管板模型在ANSYS有限元模型中，为了同时表达换热管对管板的支撑作用和管孔对管板的削弱作用，在ANSYS建立模型中，换热管也进行网格划分，单元用SOLID45，同时全部模型都采纳的是SOLID45单元。
在进行ANSYS运算时，已考虑了腐蚀裕量的阻碍，具体做法是，因为只有壳程有腐蚀裕量，将壳程筒体的壁厚加2mm，筒体的内直径加4mm，而管板和换热管都采纳的是00Cr22Ni5Mo3N材料，因此不用考虑腐蚀裕量。
结构整体的几何模型见图1和图2，其中，图1是换热器整体模型，图2是换热器管板模型。
关于管板的四分之一模型见图3，其中有壳程筒体-管板-管程筒体连接处的细部和九十度布管区布管详图。
图4为主体结构三维几何模型，图5为主体结构有限元模型，图6和图7为主体结构有限元模型的细部。
图3 壳程筒体-管板-管程筒体连接处细部和九十度布管区布管详图图4 主体结构三维几何模型图5 主体结构有限元模型图6 主体结构有限元模型细部-管板图7 主体结构有限元模型细部-锻件4 力学模型本结构在所考虑的各种工况下能够构建统一的力学模型。
4.1约束结构给定以下约束：1.在沿壳程筒体400mm处的截面上，壳程筒体端部和换热器端部的轴向位移为0；2.在沿换热器周向的两个分割面上，即位于0度和90度角处，在0度截面上，所有y方向的位移为0，在90度截面上，所有x方向的位移为0。
陶瓷应力分析实验报告(3篇)
第1篇一、实验目的本实验旨在通过陶瓷应力分析，了解陶瓷材料的力学性能，掌握陶瓷应力分析方法，为陶瓷材料的实际应用提供理论依据。
二、实验原理陶瓷材料是一种非金属无机材料，具有高强度、高硬度、高耐磨性等特点。
在陶瓷材料的生产和使用过程中，应力分析对于确保产品质量和性能具有重要意义。
陶瓷应力分析主要包括宏观应力分析和微观应力分析。
宏观应力分析主要研究陶瓷材料在受力时的整体变形和破坏规律，通常采用应力测试、应变测试等方法。
微观应力分析则关注陶瓷材料内部晶粒、晶界等微观结构的应力分布，主要采用电子显微镜、X射线衍射等手段。
三、实验材料与设备1. 实验材料：氧化铝陶瓷片2. 实验设备：万能试验机、应变片、电子显微镜、X射线衍射仪等四、实验步骤1. 宏观应力分析（1）将氧化铝陶瓷片切割成标准试样，尺寸为10mm×10mm×3mm。
（2）使用万能试验机对试样进行拉伸试验，记录应力-应变曲线。
（3）将应变片粘贴在试样表面，记录应变值。
（4）分析应力-应变曲线和应变值，确定陶瓷材料的抗拉强度、弹性模量等力学性能。
2. 微观应力分析（1）将拉伸试验后的试样进行抛光，制备金相试样。
（2）使用电子显微镜观察陶瓷材料的微观结构，记录晶粒、晶界等特征。
（3）使用X射线衍射仪分析陶瓷材料的晶格结构，确定应力分布。
五、实验结果与分析1. 宏观应力分析通过拉伸试验，得到氧化铝陶瓷材料的应力-应变曲线如图1所示。
从图中可以看出，陶瓷材料在受力过程中表现出明显的弹性行为，当应力达到一定值后，材料发生断裂。
根据应力-应变曲线，计算出陶瓷材料的抗拉强度为300MPa，弹性模量为200GPa。
图1 氧化铝陶瓷材料的应力-应变曲线2. 微观应力分析通过电子显微镜观察，发现陶瓷材料在拉伸过程中，晶粒和晶界发生明显的变形。
在断裂面上，晶粒和晶界发生断裂，形成裂纹源。
通过X射线衍射分析，发现陶瓷材料在拉伸过程中，晶格发生畸变，导致应力分布不均匀。
压力管道应力分析报告
第一章任务与职责1.管道柔性设计的任务压力管道柔性设计的任务是使整个管道系统具有足够的柔性，用以防止由于管系的温度、自重、压和外载或因管道支架受限和管道端点的附加位移而发生下列情况；1)因应力过大或金属疲劳而引起管道破坏；2)管道接头处泄漏；3)管道的推力或力矩过大，而使与管道连接的设备产生过大的应力或变形，影响设备正常运行；4)管道的推力或力矩过大引起管道支架破坏；2.压力管道柔性设计常用标准和规1)GB 50316-2000《工业金属管道设计规》2)SH/T 3041-2002《石油化工管道柔性设计规》3)SH 3039-2003《石油化工非埋地管道抗震设计通则》4)SH 3059-2001《石油化工管道设计器材选用通则》5)SH 3073-95《石油化工企业管道支吊架设计规》6)/T 8130.1-1999《恒力弹簧支吊架》7)/T 8130.2-1999《可变弹簧支吊架》8)GB/T 12777-1999《金属波纹管膨胀节通用技术条件》9)HG/T 20645-1998《化工装置管道机械设计规定》10)GB 150-1998《钢制压力容器》3.专业职责1)应力分析(静力分析动力分析）2)对重要管线的壁厚进行计算3)对动设备管口受力进行校核计算4)特殊管架设计4.工作程序1)工程规定2)管道的基本情况3)用固定点将复杂管系划分为简单管系，尽量利用自然补偿4)用目测法判断管道是否进行柔性设计5)L型U型管系可采用图表法进行应力分析6)立体管系可采用公式法进行应力分析7)宜采用计算机分析方法进行柔性设计的管道8)采用CAESAR II 进行应力分析9)调整设备布置和管道布置10)设置、调整支吊架11)设置、调整补偿器12)评定管道应力13)评定设备接口受力14)编制设计文件15)施工现场技术服务5.工程规定1)适用围2)概述3)设计采用的标准、规及版本4)温度、压力等计算条件的确定5)分析中需要考虑的荷载及计算方法6)应用的计算软件7)需要进行详细应力分析的管道类别8)管道应力的安全评定条件9)机器设备的允许受力条件（或遵循的标准）10)防止法兰泄漏的条件11)膨胀节、弹簧等特殊元件的选用要求12)业主的特殊要求13)计算中的专门问题（如摩擦力、冷紧等的处理方法）14)不同专业间的接口关系15)环境设计荷载16)其它要求第二章压力管道柔性设计1.管道的基础条件包括：介质温度压力管径壁厚材质荷载端点位移等。
应力分析报告
C型PMWD扶正器轴应力分析报告一、背景C型扶正器轴频繁出现断裂或裂缝，裂缝或者断裂位置如图1所示：图1 出现问题的扶正器轴为了分析此问题的原因，对扶正器轴进行应力分析，看其应力分布情况。
二、有限元应力分析断裂或出现裂缝的扶正器轴规格是：硬度为HRC37~42，端部壁厚为4mm，与10芯插座连接处根部为直角，如图2所示：图1 扶正器轴规格用ANSYS 软件对扶正器轴进行应力分析，轴的模型为原始状态，即壁厚4mm, 根部为直角，加载荷为扭矩1500Nm，约束和载荷的位置如图2所示：图2 扶正器轴载荷图分析的结果如图3，4所示：图3 加载端应力分布图图4 约束端应力分布图经过观察轴应力集中位置恰好处于与10芯插座连接处根部，为了消除应力集中，采取在应力集中处（即为根部倒圆角），分为轴向圆角和偏向圆角。
1.而轴向圆角又分为R1.5和R2.5；分别对以上2种情况做有限元应力分析，结果如图5~8所示：（1）轴向圆角R1.5，壁厚4.5mm图5 加载端应力分布图图6 约束端应力分布图（2）轴向圆角R2.5，厚4.5mm图7 加载端应力分布图图8 约束端应力分布图对比上述2种情况的应力分布图观察，发现轴向圆角R2.5比R1.5所受应力明显偏小；所以我们采取选择圆角为R2.5的再进行分析，现在对位置进行分析，如果以根部直角为圆心，轴向中心线方向为x轴，偏向圆角圆心位置又分为三种，分别为（0.5,0.5）、（-1,1）和（1,2）。
见下图2.三种偏向圆角分析结果如图9~14所示：（1）偏向圆角R2.5，厚4.5mm，圆心（0.5,1.5）图9 加载端应力分布图图10 约束端应力分布图图11 加载端应力分布图图12 约束端应力分布图图13 加载端应力分布图图14 约束端应力分布图对比偏向圆角R2.5的3种情况，发现圆心为（1,2）位置的轴所受应力明显偏小。
3.根据上述表格对比，可以看出最小的2种情况是轴向圆角R2.5和偏向圆角R2.5【圆心为（1.2）】，再仔细对比此2种情况的应力分布图图15 加载端（左边是轴向圆角R2.5，右边是偏向圆角R2.5）图16 约束端（左边是轴向圆角R2.5，右边是偏向圆角R2.5）轴向圆角应力集中较小，只是在尖角小范围内产生143MPa （加载端）和121MPa （约束端），如果去除尖角，其它部位最大应力大约为125MPa （加载端）和90MPa （约束端）；而偏向圆角最大应力集中区域较广，在圆弧面较大范围产生115MPa （加载端），约束端分布较好，只是在局部很小范围产生最大应力，但是其应力值较大，最大为136MPa ，圆弧面分布区域较广的应力值也达到102MPa 以上。
应力分析及疲劳分析报告
预处理塔应力分析及疲劳分析报告编制:校对:审核:全国压力容器标准化技术委员会一九九八年九月一、载荷分析1.用户数据根据XX设计院所提供的设计图，计算基础数据如下:预处理塔容器的结构参数见附图1：2.计算条件强度计算条件:材料在计算温度下的常数:材料在常温20 )下的常数:(2)疲劳计算条件:载荷与时间的关系示意如下:二、结构分析根据预处理塔的结构特点，应进行上圭寸头、下圭寸头及筒体开孔三部分的应力分析，分别建立力学模型如下：1. 上封头部分：(1) 力学模型根据上封头的结构特点和载荷特性，采用了轴对称的力学模型ANSYS 5. 4 SBP 11 1933□9:OS:48HLEMENTSP owe rCr aphi. c aHFACET=1PRES-8.977-7.661 一6 * 44 £-5.229-4,013.S5zv 二丄DIST=696.3 XF=1179 ?P =563Z-BUFFERUIND=2ZV =1 *I>IST^2SS - 702图1：预处理塔上封头力学模型(2) 边界条件预处理塔上封头边界条件的位置和方向如图1所示。
位移边界条件：与筒体相连且在Y=0处：厶丫=0力边界条件：壳体内压P=0.85MPa。
中心接管处的边界等效压力P=8.877MPa。
(3) 单元选择采用ANSYS 5.4有限元分析软件提供的轴对称8节点等参元(82)进行网格划分(如图1)。
2. 下封头部分：(1) 力学模型根据下封头的结构特点和载荷特性，采用了轴对称的力学模型图2:预处理塔下封头力学模型(2) 边界条件预处理塔下封头边界条件的位置和方向如图2所示。
位移边界条件：裙座根部：厶丫=0力边界条件：壳体内压P=0.85MPa。
中心接管处的边界等效压力P=8.93MPa,托架处(壳内物料重)的边界等效压力P=1.54MPa,筒体直边端处的边界等效压力P=2.72MPa,(3) 单元选择采用ANSYS 5.4有限元分析软件提供的轴对称8节点等参元(82)进行网格划分(如图2)。
材料力学应力分析实验报告
TX | XJTU材料力学基于Nastran应力分析的实验报告课题一挖空条件对平面板的应力分布影响1.问题背景a)学校里有很多的地方的地面都是大理石方砖铺成的，一小部分地砖作为排水系统的一部分，中间被掏空了一部分，挖空部分问大长宽比的圆角矩形。
但是除了外形上的处理，被挖空的砖与普通砖另一个显著的区别是，被挖空的砖破碎的有很多，而完整的地砖几乎没有碎裂的现象，甚至连裂纹都很少能找到。
b)本模型中只对地砖的受力形式做一个定性的简单探讨，实验中模型的加载方式与实际有很大的不同，但我们的目的仅仅是要得到在相同的加载条件下，被掏空的砖块与完整的砖块的应力情况的比较结果。
来说明前者的确比后者更容易被破坏。
2.模型该应力分析建模基于以下受力板：图一板件模型TX | XJTU作为对比的的受力板的尺寸，材料属性，约束条件、加载条件与挖空板完全相同，不同之处仅仅在于，它是完整的，没有被人工挖空。
3.实验过程：a)在Nastran工作区建立起模型的几何模型，创建出几何体如图：在矩形板上挖出三个如图的三个孔。
b)在创建好的待分析模型板的边缘等距离建立网格点（Mesh Seed），在此基础上建立单元体网络，来为下一步的迭代计算应力。
c)建立边界条件。
在一个方向上建立约束，在另外连个方向上加上线布载荷，如图示。
图二板件受力加载情况及有限元网络d)设定材料属性。
e)将建立好的模型代入计算机进行计算。
f)输出结果。
4.实验结果：a)约束反力TX | XJTU云图图TX | XJTU云图变形图云图图TX | XJTU云图变形图5. 结果分析：a) 首先看比照组，即相同条件下完整地砖的分析结果：约束反力TX | XJTU变形情况TX | XJTU应力分布b)从得到的结果来看，两种模型的应力和变形情况基本相似，但相比较而言，挖空部分的内力情况比完整板内力分布复杂，后者的变化相对比较均匀，前者尤其在挖空部分的边缘承受着比后者的相同部分更大的应力。