满堂脚手架计算书-终版
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钢管类型 钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
Φ48×2.7 9.891 205
钢管截面抵抗矩 W(cm3) 钢管弹性模量E(N/mm2) 纵向钢管验算方式
4.121 206000 三等跨连续梁
G1k=g1k= G2k=g2k×lb/(n+1)= Q1k=q1k×lb/(n+1)= Q2k=q2k×lb/(n+1)=
钢管类型 钢管的净截面A(cm2) 立柱布置形式 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
Ф48×2.7 钢管截面回转半径i(cm)
3.84
钢管抗压强度设计值
2 [f](N/mm )
单立杆 立杆计算长度系数μ
1.6 205 2.176 0.164
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a= NG2=g2k×la×lb= NG3=g3k×la= NG4=g4k×la= NQ1=q1k×la×lb= NQ2=q2k×la×lb= NQ3=F1+F2=
1.755 kN 0.547 kN 0.213 kN 0.125 kN 2.344 kN 1.25 kN
0.7 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4× (NQ1+NQ2+NQ3)=
支架立杆计算长度 L0=kμh=
长细比λ= L0/i= 满足设计要求！
满足设计要求！
6.934 kN 27.736 kPa
素填土 0.96 0.25
≤
fg=fa×kc= 115 kPa
风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.02955 0.35 0.17
0.1621 0.8 0.2 北京 0.65 0.38
三、设计简图
搭设示意图：
4A\B办公楼裙房1-2层雨棚区域满堂脚手架剖面（方案二）
4A\B办公楼雨棚区域满堂脚手架平面布置（方案二）
四、板底支撑（纵向）钢管验算
扣件抗滑移折减系数
1
平台横向支撑钢管类型
单钢管
立杆伸出顶层水平杆中心线至支
撑点的长度a(m)
0.3
纵向钢管验算方式
简支梁
二、荷载参数
脚手架钢管类型 脚手板类型
栏杆、挡脚板类型
密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 材料堆放荷载q1k(kN/m2) 平台上的集中力F1(kN) 省份 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载体型系数μs
σ=Mmax/W= 86.872 N/mm2
≤
[f]= 205 N/mm2
2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q'1=G1k+G2k= q'2=Q1k+Q2k= q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=
ν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI= 满足设计要求！
Rmax= 1.383 kN
Vmax= Vmax=
3.732 mm 3.732 mm
满足设计要求！
σ=Mmax/W= 150.599 N/mm2
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
板底支撑钢管计算简图
q=1.2×g1k= p=Rmax= p'=R'max=
p2=Rmaxf= p'2=R'maxf=
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)= q2=1.4×F1=
板底支撑钢管计算简图
4.596 kN/m 0.7 kN
Mmax= 0.358 kN·m
剪力图（Rmaxf=Fmax-Fmin（同一作用点处） Rmaxf=
2.66 kN
满足设计要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= q2'=F1=
板底支撑钢管计算简图
0.47 kN/m 2.88 kN/m 3.35 kN/m 4.966 kN 3.798 mm
3.35 kN/m 0.5 kN
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
R'maxf= 1.934 kN
满足设计要求！
ν= 1.689 mm
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管 钢管类型
Φ48×2.7
钢管截面抵抗矩
3 W(cm )
4.121
钢管截面惯性矩I(cm4)
9.891
钢管弹性模量E(N/mm2)
2.06×105 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205
0.564 kN/m 4.032 kN/m
4.6 kN/m
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2= Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=
满足设计要求！
0.825 kN·m 6.824 kN σ=Mmax/W= 200.194 N/mm2
≤
[f]= 205 N/mm2
8.578 kN
3.264 m 204
≤
[λ]=
250
轴心受压构件的稳定系数计算
长细比λ= L0/i= 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=
考虑风荷载时
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10= σ=N/φA + Mw/W= 满足设计要求！
L0=kμh= 3.77 m 235.625
0.131
ωk=μzμsωo=
0.38 kN/m2
0.134663 kN·m 203.2004 N/mm2
≤
[f]= 205 N/mm2
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面积A(m2)
地基
地基土类型 120 地基承载力调整系数kc
N=NG1+NG2+NG3+NG4+NQ1+NQ2+NQ3= p=N/A =
Φ48×2.7
木脚手板 栏杆、木 脚手板挡 板 0.1
1.5
0.5 北京 0.45
1.3
每米钢管自重g1k(kN/m) 脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 施工均布荷载q2k(kN/m2) 立杆轴心集中力F2(kN) 地区
0.03 kN/m 0.44 kN/m 1.88 kN/m
1 kN/m
1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续 梁计算。
满堂脚手架平台上的无集中力
q1=1.2×(G1k+G2k)= q2=1.4×(Q1k+Q2k)= q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=
板底支撑钢管计算简图
0.035 kN/m 6.824 kN 4.966 kN 2.66 kN 1.934 kN
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
பைடு நூலகம்
≤
[f]= 205 N/mm2
Mmax= 0.70537 kN·m
Rmax= 1.628 kN·m
满足设计要求！
Vmax= Vmax=
4.222 mm 4.222 mm
σ=Mmax/W= 150.599 N/mm2
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
≤
[f]= 205 N/mm2
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式 扣件抗滑移折减系数
单扣件 单扣件抗滑承载力(kN)
满足设计要求！
单扣件抗滑承载力设计值 Rc=
8 kN
8 1
≥
R=
7.32 kN
七、立杆的稳定性验算
满堂脚手架长度L(m) 脚手架搭设高度H(m) 立杆纵距la(m) 横杆与立杆连接方式
xx 10.65 1.25 双扣件
立杆布置形式
单立杆
立柱间纵向钢管支撑根数n
0
立杆计算长度系数μ 横向钢管验算方式
2.176 简支梁
满堂脚手架宽度B(m)
7.55
纵横向水平杆步距h(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.25
满堂脚手架计算书
计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ803、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
立柱间纵向钢管支撑根数n
2
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下
简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最
大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力
横向钢管验算方式
简支梁
q=1.2×g1k= 0.035 kN/m
p=Rmax= 6.824 kN
p'=R'max= 4.966 kN
板底支撑钢管计算简图
Mmax= 0.62062 kN·m
Φ48×2.7 9.891 205
钢管截面抵抗矩 W(cm3) 钢管弹性模量E(N/mm2) 纵向钢管验算方式
4.121 206000 三等跨连续梁
G1k=g1k= G2k=g2k×lb/(n+1)= Q1k=q1k×lb/(n+1)= Q2k=q2k×lb/(n+1)=
钢管类型 钢管的净截面A(cm2) 立柱布置形式 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
Ф48×2.7 钢管截面回转半径i(cm)
3.84
钢管抗压强度设计值
2 [f](N/mm )
单立杆 立杆计算长度系数μ
1.6 205 2.176 0.164
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a= NG2=g2k×la×lb= NG3=g3k×la= NG4=g4k×la= NQ1=q1k×la×lb= NQ2=q2k×la×lb= NQ3=F1+F2=
1.755 kN 0.547 kN 0.213 kN 0.125 kN 2.344 kN 1.25 kN
0.7 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4× (NQ1+NQ2+NQ3)=
支架立杆计算长度 L0=kμh=
长细比λ= L0/i= 满足设计要求！
满足设计要求！
6.934 kN 27.736 kPa
素填土 0.96 0.25
≤
fg=fa×kc= 115 kPa
风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.02955 0.35 0.17
0.1621 0.8 0.2 北京 0.65 0.38
三、设计简图
搭设示意图：
4A\B办公楼裙房1-2层雨棚区域满堂脚手架剖面（方案二）
4A\B办公楼雨棚区域满堂脚手架平面布置（方案二）
四、板底支撑（纵向）钢管验算
扣件抗滑移折减系数
1
平台横向支撑钢管类型
单钢管
立杆伸出顶层水平杆中心线至支
撑点的长度a(m)
0.3
纵向钢管验算方式
简支梁
二、荷载参数
脚手架钢管类型 脚手板类型
栏杆、挡脚板类型
密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 材料堆放荷载q1k(kN/m2) 平台上的集中力F1(kN) 省份 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载体型系数μs
σ=Mmax/W= 86.872 N/mm2
≤
[f]= 205 N/mm2
2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q'1=G1k+G2k= q'2=Q1k+Q2k= q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=
ν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI= 满足设计要求！
Rmax= 1.383 kN
Vmax= Vmax=
3.732 mm 3.732 mm
满足设计要求！
σ=Mmax/W= 150.599 N/mm2
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
板底支撑钢管计算简图
q=1.2×g1k= p=Rmax= p'=R'max=
p2=Rmaxf= p'2=R'maxf=
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)= q2=1.4×F1=
板底支撑钢管计算简图
4.596 kN/m 0.7 kN
Mmax= 0.358 kN·m
剪力图（Rmaxf=Fmax-Fmin（同一作用点处） Rmaxf=
2.66 kN
满足设计要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= q2'=F1=
板底支撑钢管计算简图
0.47 kN/m 2.88 kN/m 3.35 kN/m 4.966 kN 3.798 mm
3.35 kN/m 0.5 kN
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
R'maxf= 1.934 kN
满足设计要求！
ν= 1.689 mm
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管 钢管类型
Φ48×2.7
钢管截面抵抗矩
3 W(cm )
4.121
钢管截面惯性矩I(cm4)
9.891
钢管弹性模量E(N/mm2)
2.06×105 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205
0.564 kN/m 4.032 kN/m
4.6 kN/m
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2= Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=
满足设计要求！
0.825 kN·m 6.824 kN σ=Mmax/W= 200.194 N/mm2
≤
[f]= 205 N/mm2
8.578 kN
3.264 m 204
≤
[λ]=
250
轴心受压构件的稳定系数计算
长细比λ= L0/i= 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=
考虑风荷载时
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10= σ=N/φA + Mw/W= 满足设计要求！
L0=kμh= 3.77 m 235.625
0.131
ωk=μzμsωo=
0.38 kN/m2
0.134663 kN·m 203.2004 N/mm2
≤
[f]= 205 N/mm2
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面积A(m2)
地基
地基土类型 120 地基承载力调整系数kc
N=NG1+NG2+NG3+NG4+NQ1+NQ2+NQ3= p=N/A =
Φ48×2.7
木脚手板 栏杆、木 脚手板挡 板 0.1
1.5
0.5 北京 0.45
1.3
每米钢管自重g1k(kN/m) 脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 施工均布荷载q2k(kN/m2) 立杆轴心集中力F2(kN) 地区
0.03 kN/m 0.44 kN/m 1.88 kN/m
1 kN/m
1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续 梁计算。
满堂脚手架平台上的无集中力
q1=1.2×(G1k+G2k)= q2=1.4×(Q1k+Q2k)= q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=
板底支撑钢管计算简图
0.035 kN/m 6.824 kN 4.966 kN 2.66 kN 1.934 kN
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
பைடு நூலகம்
≤
[f]= 205 N/mm2
Mmax= 0.70537 kN·m
Rmax= 1.628 kN·m
满足设计要求！
Vmax= Vmax=
4.222 mm 4.222 mm
σ=Mmax/W= 150.599 N/mm2
≤
min(l/150,1 0)=
8.33 mm
≤
[f]= 205 N/mm2
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式 扣件抗滑移折减系数
单扣件 单扣件抗滑承载力(kN)
满足设计要求！
单扣件抗滑承载力设计值 Rc=
8 kN
8 1
≥
R=
7.32 kN
七、立杆的稳定性验算
满堂脚手架长度L(m) 脚手架搭设高度H(m) 立杆纵距la(m) 横杆与立杆连接方式
xx 10.65 1.25 双扣件
立杆布置形式
单立杆
立柱间纵向钢管支撑根数n
0
立杆计算长度系数μ 横向钢管验算方式
2.176 简支梁
满堂脚手架宽度B(m)
7.55
纵横向水平杆步距h(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.25
满堂脚手架计算书
计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ803、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
立柱间纵向钢管支撑根数n
2
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下
简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最
大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力
横向钢管验算方式
简支梁
q=1.2×g1k= 0.035 kN/m
p=Rmax= 6.824 kN
p'=R'max= 4.966 kN
板底支撑钢管计算简图
Mmax= 0.62062 kN·m