剪力墙冲切计算表
剪力墙计算表
暗柱号：AZ1暗柱类型：1配箍特征值：0.2是否为底部加强区：1最小配箍率： 1.590%箍筋间距：100100150保护层厚度a：15最小配筋率： 1.200%最小纵筋面积：924材料：混凝土强度等级：35轴心抗压强度设计值：fc:16.7轴心抗拉强度设计值：ft: 1.57抗震级别：1混凝土弹性模量Es: 3.15轴心抗压强度标准值：fck:23.4轴心抗拉强度标准值：ftk: 2.2纵筋强度等级：3纵向钢筋强度设计值fy:360箍筋强度等级：1箍筋强度设计值：210暗柱类型：AZ暗柱截面：截面宽度(b1):截面高度(h1):核心面积(mm2):箍筋直径：箍筋间距：箍筋长度：纵筋直径：纵筋直径：最小间距：计算结果：实际配筋：暗柱类型：无计算结果：纵筋面积：2461.76实际配筋：纵筋直径：14纵筋根数：16纵筋直径：12纵筋根数：0箍筋直径：12水平拉筋根数：2箍筋间距：150垂直拉筋根数：3暗柱类型：无最小间距：100不满足计算结果：纵筋配筋率：0.411%不满足箍筋体积配箍率： 1.813%满足实际配筋：纵筋直径：14纵筋根数：0纵筋直径：12纵筋根数：8箍筋直径：12水平拉筋根数：1箍筋间距：120垂直拉筋根数：2暗柱类型：无混凝土强度等级：35截面宽度(b):截面高度(h):b1=200h1=200b2=300h2=300b3=300h3=300核心面积(mm2):312900截面面积：360000箍筋直径：12水平拉筋根数：11箍筋间距：120(b1+b2+b3)0箍筋长度：5000垂直拉筋根数：2h20纵筋直径：14纵筋根数：0满足纵筋直径：12纵筋根数：16最小间距：100不满足计算结果：纵筋配筋率：0.502%不满足箍筋体积配箍率： 1.505%不满足实际配筋：纵筋直径：14纵筋根数：0纵筋直径：12纵筋根数：16箍筋直径：12水平拉筋根数：1箍筋间距：120垂直拉筋根数：2。
剪力墙的计算
剪力墙的计算剪力墙考虑地震作用组合的剪力墙，其正截面抗震承载力应按本规范第7章和第10.5.3条的规定计算，但在其正截面承载力计算公式右边，应除以相应的承载力抗震调整系数丫RE剪力墙各墙肢截面考虑地震作用组合的弯矩设计值：对一级抗震等级剪力墙的底部加强部位及以上一层，应按墙肢底部截面考虑地震作用组合弯矩设计值采用，其他部位可采用考虑地震作用组合弯矩设计值乘以增大系数考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值Vw应按下列规定计算：1底部加强部位1) 9度设防烈度(11.7.3-1)且不应小于按公式(11.7.3-2 )求得的剪力设计Vw2) 其他情况一级抗震等级Vw = 1.6V (11.7.3-2 )二级抗震等级Vw = 1.4V (11.7.3-3 )三级抗震等级Vw = 1.2V (11.7.3-4 )四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值2其他部位Vw = V (11.7.3-5 )式中Mwua --------- 剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积、材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值；有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋；M -------- 考虑地震作用组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值；V -------- 考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值。
公式(11.7.3-1 )中，Mwua值可按本规范第736条的规定，采用本规范第1144条有关计算框架柱端Mcua值的相同方法确定，但其丫RE值应取剪力墙的正截面承载力抗震调整系数。
11.7.4考虑地震作用组合的剪力墙的受剪截面应符合下列条件：当剪跨比X> 2.5时(11.7.4-1 )当剪跨比入W 2.5寸(11.7.4-2 )11.7.5考虑地震作组合的剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定：(11.7.5 )式中N ---------- 考虑地震作用组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小值；当N > 0.2fcbh时，取N = 0.2fcbh ；入---- 计算截面处的剪跨比入=M/(VhO )；当入V 1.5时，取入=1.5 ；当入〉2.2时，取入=2.2 ;此处，M为与剪力设计值V对应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于h0/2时，入应按距墙底h0/2处的弯矩设计值与剪力设计值计算。
筏板基础底板冲切、剪切计算表格
V S ? 0.7 b hs ft (ln1 - 2h0 )h0
(GB5000 7-2002式 8.4.5-3)
b h = (800/ )1/ 4
hsBiblioteka 0式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
kN #VALUE!
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 12.6 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 2527.6 kN
#VALUE!
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b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
f
h0 =
hp t
4
= ######## mm
#VALUE!
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
5.底板斜 截面受剪 承载力验 算：
V S ? 0.7 b hs ft (ln1 - 2h0 )h0
p相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值ln1ln2计算板格的长边和短边的净长度3
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
高层建筑框架_剪力墙结构的表格计算法概要
为使用方便, 通常将3种典型荷载作用下结构的侧向位移y 、综合剪力墙的弯矩M W 、综合剪力墙的名义剪力V ′W 按不同的结构刚度特征值λ绘制图表。
在绘制上述图表时采用了无量纲参数ζ=H作自变量,y 0M M 0V ′V 0为应变量, 其中:y 0为相应的外荷载作用于纯剪力墙结构时在剪力墙结构顶点的侧移值, M 0为相应的外载荷在结构基地处产生的总弯矩, V 0为相应的外荷载在结构基地处所产生的总剪力。
这样, 当外荷载形式和结构刚度特征值λ确定后, 即可由相应的图表查得不同ζ值的y 0M W M 0V ′W V 0, 继而可求得结构各标高处的侧向位移y 、综合剪力墙的弯矩值M W 、综合剪力墙的名义剪力V ′W 。
[1-3]在框架-剪力墙结构计算中对于结构刚度特征值λ, 各类相关文献无然, 值(即纵坐标值 , 查, 从而所求得的y 0M W M 0V ′W V 0的精确度降低。
2框架-剪力墙结构的计算表格法的提出本文分别将三种典型荷载作用下结构的侧向位移y 、综合剪力墙的弯矩M W 、综合剪力墙的名义剪力V ′W 按不同的结构刚度特征值λ绘制成表格。
这样, 当外荷载形式和结构刚度特征值λ确定后, 即可由相应的表格查得不同值的y 0M W M 0V ′W V 0, 继而可求得结构各标高处的侧向位移y 、综合剪力墙的弯矩值M W 和综合剪力墙的名义剪力V ′W , 从而提高了整个计算过程中数据的精确度。
3相应表格的制作北京银泰中心（Beijing Yintai Centre）位于建国门外大街2号，地处北京中央商务区(CBD核心地带，北临长安街，东接三环路，踞国贸桥“金十字”西南角。
根据首都规划委员会规划，长安街两边建筑限高250米，北京银泰中心中央主楼高249.9米、63层，是长安街上的最高建筑。
其建设与规划，经国务院总理办公会审批，曾连续多年列为北京市重点建设项目。
其结构类型中央主楼纯钢表的制作均布荷载作用下框架-剪力墙结构的侧向位移y 的计算公式为y =2C f λ2×ch λ(ch λζ-1 -λsh λζ+λ21-(1的中央主楼，完美诠释“王者必居天下之中”的居住理念。
桩筏冲切计算a
0.0002514
4.1947266 88796827 KN
CT-4 计算简图(采用截图并标注一下内容) 1.对剪力墙各个墙段进行编号，并对墙体两端节点进 行编号； 2.标注出来墙边距离第一排桩距离 3.截图各桩反力 总条件： 承台混凝土等级: 承台高度： 基本组合作用下的最大内力F： 计算过程：
6.角桩冲切系数α1y=0.56/(λ1y+0.2) = 2.795367676
7.[α1x*(c2+a1y/2)+α1y*(c1+a1x/2)]* βhp*ft*ho=
25900399
8.角桩单桩反力Nl= 综上，该承台抗冲切计算结果大于Nl： 满足要求！
4360
ft: ho: βhp： βhs=(800/ho)^(1/4)：
单元墙3内点 1到内点 2墙肢对承台冲切验算 该单元墙X向长度： 该单元墙Y向长度： 1.该墙冲切锥体下的基本组合桩反力之和ΣNi：
2.冲切力设计值：Fl =F-ΣNi=
3.墙边距桩边水平距离aox= 4.冲跨比λox=aox/h0=
0.35 M 2.05 M
0 KN
#VALUE! KN
1.35 M 0.7714286
35 1.8 M
KN
1.墙柱对基础冲切: Fl≤2*[αox*(bc+aoy)+αoy*(hc+aox)]*β hp*ft*ho(基础规范 8.5.19-1) Fl=F-ΣNi (基础规范 8.5.19-2) αox=0.84/(λox+0.2) (基础规范 8.5.19-3)
αoy=0.84/(λoy+0.2) (基础规范 8.5.19-4)
0.921
5M
筏板基础底板冲切、剪切计算表格
8
8
200
500
55
445 #VALUE!
4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 所以： 因为：
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度 h0:
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
b h = (800/ )1/ 4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
kN #VALUE!
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 12.6 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 2527.6 kN
f
h0 =
hp t
4
= ######## mm
#VALUE!
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
5.底板斜 截面受剪 承载力验 算：
板冲切计算表格
2015年6月25日
基本数据输入 截面高度= 受拉保护层厚度+d/2= 受压保护层厚度+d/2= 混凝土强度等级C 受拉钢筋强度fy= 箍筋钢筋强度fyv= 纵向钢筋直径φ = 700 35 35 30 360 360 16 mm mm mm N/mm² N/mm² N/mm² mm 混凝土强度fc= 混凝土强度ft= 截面有效高度h0= 截面高度影响系数β h= 临界截面周长um= 长短边之比影响系数β s= 板柱结构中的系数α s= η 1=0.4+1.2/β s= η 2=0.5+α sh0/4um= 不配置箍筋或弯起钢筋的板的计算 局部荷载设计值或集中反力设计值 Fl= 0.7β hftη umh0= 配置箍筋或弯起钢筋时，受冲切截面应符合下列条件： 1.05ftη umh0= 1 当配置箍筋时 Asu=(Fl-0.35ftη umh0)/(0.8fyv)= 2428 mm² 2368 kN 截面符合条件! 1488.5 1578 kN kN 可以! 14.3 1.43 657 1.00 2400 2 40 1.00 3.24 N/mm² N/mm² mm
剪力墙的计算-11页文档资料
剪力墙的计算剪力墙考虑地震作用组合的剪力墙，其正截面抗震承载力应按本规范第 7 章和第 10.5.3 条的规定计算，但在其正截面承载力计算公式右边，应除以相应的承载力抗震调整系数γRE。
剪力墙各墙肢截面考虑地震作用组合的弯矩设计值：对一级抗震等级剪力墙的底部加强部位及以上一层，应按墙肢底部截面考虑地震作用组合弯矩设计值采用，其他部位可采用考虑地震作用组合弯矩设计值乘以增大系数考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值 Vw 应按下列规定计算：1 底部加强部位1）9 度设防烈度（11.7.3-1）且不应小于按公式（11.7.3-2）求得的剪力设计 Vw2）其他情况一级抗震等级Vw＝1.6V （11.7.3-2）二级抗震等级Vw＝1.4V （11.7.3-3）三级抗震等级Vw＝1.2V （11.7.3-4）四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值2 其他部位Vw＝V （11.7.3-5）式中 Mwua———剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积、材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值；有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋；M———考虑地震作用组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值；V———考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值。
公式（11.7.3-1）中，Mwua 值可按本规范第 7.3.6 条的规定，采用本规范第 11.4.4 条有关计算框架柱端 Mcua 值的相同方法确定，但其γRE 值应取剪力墙的正截面承载力抗震调整系数。
11.7.4 考虑地震作用组合的剪力墙的受剪截面应符合下列条件：当剪跨比λ＞2.5 时（11.7.4-1）当剪跨比λ≤2.5 时（11.7.4-2）11.7.5 考虑地震作组合的剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定：（11.7.5）式中 N———考虑地震作用组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小值；当N＞0.2fcbh 时，取 N＝0.2fcbh；λ———计算截面处的剪跨比λ＝M/（Vh0）；当λ＜1.5 时，取λ＝1.5；当λ＞2.2 时，取λ＝2.2；此处，M 为与剪力设计值 V 对应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于 h0/2 时，λ 应按距墙底 h0/2 处的弯矩设计值与剪力设计值计算。
剪力墙计算书
12 10 12 10 12 12
400
实配：
0
10
0.010
14.000
1200
1539
700
实配：
300
12
0.010
18.000
2900
3052
600
实配：
0
10
0.010
16.000
1800
2010
600
实配：
0
10
0.010
18.000
2400
2543
850
实配：
0
14
0.010
18.000
截面类型 L字型 一字型 T字型 T字型 L字型 一字型 L字型 一字型 L字型 T字型 T字型 T字型 L字型 T字型 L字型 一字型 L字型 L字型 L字型 L字型 L字型 L字型 L字型 见YBZ15 L字型 一字型 T字型 一字型 一字型 一字型
B 1200 0 1200 1000 800 0 1850 0 500 1025 1150 900 1200 1150 700 0 700 800 1650 975 1200 600 700
1500
实配：
1200
32
0.010
25
15600
15700
1500
实配：
1200
28
0.010
25
13200
13738
1000
实配：
400
18
0.010
20
5300
5652
450
实配：
0
12
0.010
14.000
1800
1846
墙肢承载力(偏压、抗剪)计算表格-secret
16.06
502.91
31.9
0.005
100
1275
3669
N<Nb
200.0
-2329
3.31
447.88
7.4
0.005
100
1275
3669
N<Nb
200.0
-2457
18.21
488.23
37.3
0.005
100
1275
3669
N<Nb
200.0
-2348
有
地
震
22.18
198.76
(mm×mm)
组
合
类
别
工况组合
(mm)
水平和竖向
分布钢筋
（mm）
(mm)
(kN)
大小偏心判断
(mm)
(mm2)
实配钢筋
M(kN·m)
N(kN)
W－1
300×3075
无
地
震
129.52
829.56
156.1
2φ8@130
0.0026
200
2875
8978
N<Nb
400.0
-5568
构造配筋，
详见施工图
10071
N<Nb
400.0
-6109
61.97
487.57
127.1
0.0026
200
3225
10071
N<Nb
400.0
-6137
59.42
513.46
115.7
0.0026
200
3225