汽车吊车计算书-修订稿
汽车吊车计算书-修订稿
庆鼎精密电子（淮安）有限公司吊装计现场预备吊装构建重量计算图表如下:GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示:100吨汽车吊可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数、计算示意图、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：X A=R+b3=9+2.67=11.67my A=OmB点坐标：X B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5mC点坐标：x c=Omy c=h 什h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m直线AC的倾角：a1=arctg(y c/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角: a=arctg(y B/(X A-X B))+arcsi n( (f+d/2)/ (y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsi n((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189起重臂仰角：a =1=68.935 °最小臂长：L= X A /cos a =32.468 m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=11.03>2=22.06t核算结果：起重机型号：AC100设计幅度（m）: 9设计臂长（m）: 32.468起重机额定起重能力（t）: [QK]=27.872QK=22.06< [QK]=27.872满足要求！计算示意图汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德、计算参数起重机是否安装支腿作业是起重机机身可转动部分的自重标准值G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)358G1重心至旋转中心的距离l l(m)1起重机底盘部分的自重标准值15G2(kN)平衡重自重标准值G3(kN)30G3重心至回转中心的距离l3(m)3吊装荷载自重标准值Q i(包括118.8吊钩自重标准值Q2(kN)0.85构件自重和索具自重)(kN)起重臂臂自重标准值Q3(kN)10旋转中心至支腿倾翻支点的距 2.5离a1(m)旋转中心至起重臂下铰点的距 1.4旋转中心至起重臂重心的距离 2.9离a2(m)a3(m)支腿倾翻支点至起重臂重心的0.4额定起重量时幅度R(m)9距离x(m)起重机稳定性安全系数允许值［ 1.85K]旋屠心h-a示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G i(l i+a i)+G2a i+G3(|3+a i)]/[(Q i+Q2)(R-a i)+Q3x]=[35 8X(1+2.5)+15 25+30 &+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10 0.4]=1.862 K=1.862 > [K]=1.85满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算：钢丝绳容许拉力可按下式计算：[F g] = aF g/K其中：[F g]― 丝绳的容许拉力；F g ―丝绳的钢丝破断拉力总和,取Fg=703.00kN;a —虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，a =G85 ；K ― 丝绳使用安全系数，取K=6.00;经计算得[F g]=703.00 (X85/6.00=99.59kN。
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到 300 吨吊车吊装时的实质工况，吊车吊装过程中，吊装空心板
梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（以下列图所示），故进行支腿承载力计算时，依据1-1 吊车受力平面图进行计算，依据
图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t ，力臂 L1=，吊重（空心梁 +钢丝绳）G2=、力臂 L2=，吊车配重 G3=100t 、力臂 L3=，依据受力状态图可列方程为：G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重： 2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为： 904/ （2*3）=151Kpa，依据设计资料，在站台面以下 2m处地质为硬质黏土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故知足地基承载力要求。
2）汽车吊采用：
依据供给汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机
抬吊折减系数；吊装表示图以下所示：
吊装空心板梁时：采用两台75t 汽车吊，工作半径 7m，臂长 18m时对应起吊能力为： 32t ；故一台吊车吊装能力： 32*=>（+）/2= ，知足吊装要求。
吊装 300t 汽车吊时：采用一台 100t 、一台 200t 汽车吊，此中 100t 汽车吊工作半径 6m，臂长时对应起吊能力为： 47t ；200t 汽车吊工作半径 12m，臂长对应起吊能力为：，故 100t 吊车吊装能力： 47*=>，知足吊装要求。
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
摘要：
一、引言
二、汽车吊装概述
三、吊装计算书
1.钢结构重量
2.吊装角度与半径
3.安全系数与风力影响
4.吊装工具与设备选择
5.吊装过程与步骤
6.总结与建议
正文：
一、引言
本文主要介绍了一辆5 吨汽车吊装500 公斤钢结构构件的计算过程，包括所需考虑的因素、计算方法以及吊装过程中的注意事项。
二、汽车吊装概述
汽车吊装是一种常见的吊装方式，具有灵活、高效、适用于各种复杂环境的特点。
在进行汽车吊装时，需要根据被吊装物品的重量、形状、吊装环境等因素选择合适的吊车和吊装设备。
三、吊装计算书
1.钢结构重量：500 公斤
2.吊装角度与半径：根据实际吊装环境，选择合适的吊装角度与半径，以保证吊装过程的安全与稳定。
3.安全系数与风力影响：在吊装计算中，需要考虑安全系数，一般取2-3 倍，同时要考虑风力对吊装过程的影响，根据实际情况进行调整。
4.吊装工具与设备选择：根据钢结构构件的形状、重量等因素，选择合适的吊装工具和设备，如吊钩、钢丝绳、起重钳等。
5.吊装过程与步骤：
a.准备工作：检查吊车及吊装设备的状态，确保吊车支腿已展开，设备连接牢固。
b.吊装：将吊钩与钢结构构件连接，缓慢提升至预定高度，保持稳定。
c.移动：调整吊车方向，将钢结构构件移动至指定位置。
d.卸载：将钢结构构件缓慢降至地面，确保安全可靠。
6.总结与建议：汽车吊装过程中，要严格按照操作规程进行，确保吊装安全。
同时，合理选择吊装设备与工具，可以提高吊装效率，降低吊装成本。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。
预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m 的位置。
运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m(北0#台)~24.427m(中1#墩)~24.644m(南2#台)，桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m(北0#台)~24.227m(中1#墩)~24.444m(南2#台)。
1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T 吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。
具体汽车吊站位详见附图。
（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。
最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。
（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1 主臂起重性能表（kg, m）2）130汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.63×1.2=31.95t。
机动车吊车计算书-修订稿
庆鼎精密电子(淮安）有限公司吊装计算书现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图起重臂坐标示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2.67=11.67my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsin((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189°起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=11.03×2=22.06t核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：32.468起重机额定起重能力(t)：[QK]=27.872QK=22.06≤[QK]=27.872满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862 K=1.862≥[K]=1.85满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ，吊臂重量8.36t 。
二.吊装计算参数1).220t 汽车吊整机自重72t;2).220t 汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。
For personal use only in study and research; not for commercial use.Nur für den persönlichen für Studien, Forschung, zu kommerziellen Zwecken verwendet werden.Pour l 'étude et la recherche uniquement à des fins personnelles; pas à des fins commerciales.толькодля людей, которые используются для обучения, исследований и не должны использоваться в коммерческих целях.以下无正文。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱 7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力) q----起重滑车组的重力L 1—G 1重心至履带中心点的距离 L 2—G 2重心心至履带中心点的距离 L 3—G 3重心到履带中心点的距离 L 0—G 0重心到履带中心点的距离 H 1—G 1重心到地面的距离 2.33米 H 2—G 2重心到地面的距离 0.89米 H 3---G 3重心到地面的距离 19.2米 H 0---G 0重心到地面的距离 1.92米 β地面仰斜角度,应限制在30以内 R---起重半径M F ---风载引起的倾覆力矩,M G ---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩 M G =P G (R-L 2)=(Q+q)(R-L 2)V/gt 其中P G 是惯性力V —吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒 g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒. M L ---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为: M L =P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h) 其中:P L --离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离 H 起重机顶端至地面的距离. e 0=6.48米 e 1=2.82米 β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力. 计算有关数据:L 2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米 L 1= e 1+L2=2.82+2.81=5.63米 L 0= e 0+ L2=6.48+2.81=9.29米 R=2.02+54.8com77=14.34米 L 3=2.02+54.8com77/2-L 2=5.37米 将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中. K 2=Mr/Mou=(G1L 1+G 2L 2+G 0L 0-G 3L 3)/(Q+q)(R-L 2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10) (14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S 由下式计算S=S b /k其中S b :钢丝绳的破断拉力，S b =α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN ）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg ＝0.5d 2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数, K 钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
汽车吊车计算手册 - 修订稿
庆鼎精密电子(淮安）有限公司计算现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
参数示意图A 点坐标：x A =R+b 3=9+2.67=11.67my A =0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5m起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数参数示意图三、起重机核算汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著g钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=120.00kN；2；sQ──静荷载，取 Q=99.59kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=357.69mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=300.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=9612.00mm。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
【原创实用版】
目录
1.引言
2.钢结构构的重量和尺寸
3.汽车吊装的种类和选择
4.吊装计算的基本原理
5.计算过程和结果
6.结论
正文
一、引言
在工程领域，吊装作业是一项常见的任务。
对于一台 5 吨的汽车吊来说，如何安全、有效地吊装 500 公斤的钢结构构，需要进行严谨的计算。
本文将详细阐述这一过程。
二、钢结构构的重量和尺寸
钢结构构的重量为 500 公斤，尺寸为长 5 米、宽 2 米、高 1 米。
这是一个相对较大的构件，对于吊装设备和操作人员的技术要求较高。
三、汽车吊装的种类和选择
汽车吊装分为多种类型，如平板吊、折臂吊等。
根据钢结构构的尺寸和重量，选择合适的汽车吊装设备是确保吊装作业顺利进行的关键。
在此情况下，选择一台 5 吨的汽车吊是合适的。
四、吊装计算的基本原理
吊装计算的基本原理是确保吊装设备的承载能力大于待吊装物体的重量，同时保证吊点的强度和稳定性。
此外，还需考虑吊装过程中可能出
现的动态载荷、风载荷等因素。
五、计算过程和结果
在计算过程中，首先需要确定吊点的位置和承载能力。
然后，根据钢结构构的重量和尺寸，计算所需的吊装设备承载能力和吊点强度。
最后，考虑动态载荷和风载荷等因素，以确保吊装过程的安全性。
经过计算，5 吨的汽车吊足以承载 500 公斤的钢结构构，且吊点强度和稳定性满足要求。
六、结论
通过以上计算，我们可以得出结论：对于一台 5 吨的汽车吊来说，吊装 500 公斤的钢结构构是可行的。
汽车起重机总体计算书
Yi(cm) 36.6 40 33 73
6 36 95
Zi(cm) 1.5 73 51 7 0 0 75
上车固定部分坐标系为回转支承下平面与回转中心之交点为原点
行驶状态上车固定部分重量、重心计算：
上车固定部分总重
G 上固 ＝ ∑Gi ＝5020kg
上车固定部分重心至回转中心水平距离
X
上固
＝ ∑Gi × Xi ∑ Gi
变幅油缸最大工作压力 P 变
P
变＝
F πD 2
＝
46400 363
＝12.8Mpa
4
主臂全伸、副臂展开处于水平位置时，且空载工况下变幅油缸最
大推力
F0＝ W
× LB
+ GB
×
S
′
B
=
50 × 38 + 3919 ×15.67
=
35375 kg
L0
1.79
12
汽车起重机总体设计（计算书）
六、 起重作业、吊臂仰角、起升高度计算
1、 变幅机构三铰点的合理确定 几何参数的计算
L0＝980cm Y01＝63.5cm
L1＝468cm a2＝69.5°
a 角的变化范围 -3°～80°
X1＝40cm a0＝20.5°
X2＝130cm O1O2＝181.5cm
2、 变幅油缸安装长度及油缸行程的计算
变幅油缸安装长度
O2O3′ ＝ O1O2 2 + O1O3′2 − 2 × O1O2 × O1O3′ × cos a′ ＝ 181.52 + 468.72 − 2 ×181.5 × 468.7 × cos14.5
70
8.副钩满载最大起升速度（m/min）
汽车吊吊装计算【范本模板】
汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大,共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求,那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重12。
6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0。
8。
即：Q主+ Q副≥39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H--起重机的起重高度（m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m）,停机面至安装支座表面的距离；H2-—安装间隙，视具体情况而定,一般取0.2~0.3m;H3-—绑扎点至构件起吊后底面的距离(m）；H4——索具高度（m）,绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米,H2＝0。
2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6。
15米，起重高度取7m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0-—起重臂顶至吊钩底面的距离(m)；h——起重臂底铰至停机面距离（m)，本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°,本工程取70°。
l≥(7—1）/sin(70°)=6。
4米。
（4）吊车工作半径取6m，综合考虑(1)、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求.50T吊车性能参数表工作半径(m）主臂长度(m)10。
70 18。
00 25.40 32.75 40。
103。
0 50。
汽车式起重机稳定性验算计算书
G3重心至回转中心的距离l3(m)
3
吊钩自重标准值Q2(kN)
5
旋转中心至支腿倾翻支点的距离a1(m) 2.5
旋转中心至起重臂重心的距离a3(m) 2.9
额定起重量时幅度R(m)
7
示意图
三、汽车式起重机稳定性验算
稳定性安全系数： K=Mr/Mov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×( 3+2.5)]/[(40+5)(7-2.5)+10×0.4]=1.404
汽车式起重机稳定性验算计算书
计算依据： 1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012 2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德
一、计算参数
起重机是否安装支腿作业
是
G1重心至旋转中心的距离l1(m)
1
平衡重自重标准值G3(kN)
30
吊装荷载自重标准值Q1(包括构件自重 40 和索具自重)(kN)
K=1.404≥[K]=1.333 满足要求！
起重臂臂自重标准值Q3(kN)
10
旋转中心至起重臂重心的距离 x(m) 起重机稳定性安全系数允许值[K]
二、计算示意图
0.4 1.333
起重机机身可转动部分的自重标准值 25 G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)
起重机底盘部分的自重标准值G2(kN) 15
吊车梁计算书
吊吊车车梁梁计计算算书书一. 设计资料吊车情况:1台吊车;编号:3 工作制:轻级, 吊钩形式: 硬钩;起重量:Q=20吨,小车重:g=1吨;最大轮压:P max =100千牛最小轮压:P min =20千牛吊车一侧的轮数:n=2个吊车轮子间间距:a 1=3m钢材类型:Q235B支座类型:平板式;吊车梁跨度:L=6m吊车梁计算长度:L y =6m轨道高度:0.14允许挠度比:1/600=0.001667二. 设计荷载和内力考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.02动力系数:1.05;max 1P P Q γα=竖向荷载标准值:P=1.02×1.05×100=107.1千牛竖向荷载设计值:P=1.4×107.1=149.94千牛 10201⨯+=n Q Q T η 横向荷载标准值:T=0.1×(200+10)/2=10.5千牛横向荷载设计值:T=1.4×10.5=14.7千牛吊车梁的最大竖向设计弯矩: ()L a L P M 420-∑= M max =253.024千牛·米吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=112.455千牛 吊车梁端支座处的最大设计剪力: ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=L a P P V 1211 V max =224.91千牛吊车梁的最大水平设计弯矩:M t =24.806千牛·米三. 截面特性吊车梁高度h=56cm腹板厚度t=1.2cm上翼缘宽度b f =32cm上翼缘厚度t f =1.4cm下翼缘宽度b f1=32cm下翼缘厚度t f1=1.4cm吊车梁面积A=153.44cm 2;吊车梁X 轴惯性矩I x =81849.495cm 4;吊车梁Y 轴惯性矩I y =7653.527cm 4;吊车梁X 轴抵抗矩W x =2923.196cm 3;吊车梁Y 轴抵抗矩W y =478.345cm 3;吊车梁X 轴转动惯量r x =23.096cm;吊车梁Y 轴转动惯量r y =7.063cm;吊车梁最大面积矩S max =1647.576cm 3;四. 验算1 强度验算: f W M W M nyy nx x ≤+=max σ 上翼缘正应力σ=253.024×106/2923196.251+24.806×106/238933.329=190.378N/mm2≤215N/mm 2,合格。
吊车吊装计算【范本模板】
8。
1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重:P=P Q +P F =52.83+3。
6 =56。
43t 式中：P Q - 设备吊装自重 P Q =52。
83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3。
6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊（型号中联重科QUY260） 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力:67t 履带跨距：7。
6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2.8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos(S －F)/L = arc cos （16—1.5）/53 =74.12°附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图式中:S — 吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度，选L=53m ④ 净空距离A 的计算： A=Lcos α－(H －E ）ctg α－D/2=53cos74。
12°－（36。
5-2) ctg74。
12°－5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度,选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度,E=2m D — 设备直径：D=4。
2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56。
43/67=84。
22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求. （3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t辅助吊车选用为:75T汽车吊臂杆长度:12m;回转半径：7m;起吊能力：36t；吊装安全校核:因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
汽车起重机总体计算书
汽车起重机 总 体 设 计（计 算 书）
0
汽车起重机总体设计（计算书）
一、 整机主要技术性能参数 二、 总体计算参数的确定 三、 坐标系的建立 四、 行驶状态整机重心及轴荷计算 五、 变幅机构三铰点计算 六、 起重作业吊臂仰角、起升高度计算 七、 吊臂伸缩机构计算 八、 吊臂强度起重量计算 九、 稳定性起重量计算 十、 吊臂强度校核计算 十一、 支腿反力计算 十二、 回转支承计算 十三、 回转机构计算 十四、 起升机构计算 十五、 整机作业稳定性及行驶稳定性计算 十六、 活动支腿危险截面强度校核计算
注：底盘整备质量 其中： G 前 ＝3820kg G 后 ＝4750kg
行驶状态下车重量、重心计算 下车总重
G 底 ＝8570kg
G 下 ＝ ∑Gi ＝12708kg 重心至双后桥中心线水平距离
X
下
＝ ∑Gi × Xi ∑ Gi
＝166cm
重心至地面的垂直距离
Y
下
＝ ∑Gi ×Yi ∑ Gi
＝84cm
LL
＝ 23421× (470 −112)
470
＝17839kg
P 前＝G 车 - P 后＝23421-17839＝5582kg
Y 全＝ G上 × Y上 + G下 × Y下 = 9916 × 95 + 12708 × 84 =85cm
G全
23421
9
五、 变幅机构三铰点计算
汽车起重机总体设计（计算书）
1
一、 整机主要性能参数
汽车起重机总体设计（计算书）
1.最大额定起重量（t）
16
2.最大额定起重力矩（t·m）
60
3.基本臂最大起升高度（m）
吊车梁计算书
F=163X1.05X1.4=237.5KN
σ cr = 310Ν / mm 2
WW
2
σc =
φF t wl z
= 57.3Ν / mm 2
σ c ,cr = 162.2 Ν / mm 2
龙
满足要求 ③ 横向加劲肋尺寸确定：按构造要求在腹板两侧成对布置 外伸宽度： bs ≥ 取 bs = 85mm 厚度： t s ≥ bs 15 = 85 = 5.6mm 15 hw 1300 + 40 = + 40 = 83.3mm 30 30
6.227 × 10 = 5.56ΚΝ T k = η 2n 1 × 10 = 0.1 × 6+2 ×2 1
Q
Q +Q
㈡各项内力计算： 计算 项目 支座 处最 大剪 力 Vmax 最大竖向 弯 矩 M max 简图
网
WW
内力 V max =
222 9
T′ = γ
Τk =1.4 × 5.56=7.78 ΚΝ
ZH
τ=
V 222 × 10 3 = = 17 Ν / mm 2 hw t w 1300 × 10
UL
V = 222ΚΝ
ON
σ=
Μx w上 x
+
Μy w上 y
= 254.4
G. CO
Μ y = 27.5ΚΝ ⋅ m
M
取 t s = 6mm ⑸ 梁挠度验算： 吊车梁垂直挠度： （不靠虑动力系数，荷载用标准值，两台吊车） 783.7 Μx = = 533.6ΚΝ ⋅ m 1.4 × 1.05 等截面简支吊车梁竖向挠度按标准值计算 ∆=
初选腹板高
hw = 1300 ㎜
(1300/2+10-y)+10X(1300/2-y)X(1300/2-y)/2= 60X(1300/2+y)+10X(1300/2+y)X(1300/2+y)/2 得 y=139mm 5112 I x = 500 × 20 × 521 + 300 × 20 × 799 + 511 × 10 × 4 2 789 + 789 × 10 × = 810632cm 4 4
汽车吊车计算书 - 修订稿
庆鼎精密电子(淮安）有限公司吊装计算书现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图起重臂坐标示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2.67=11.67my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsin((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189°起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=11.03×2=22.06t核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：32.468起重机额定起重能力(t)：[QK]=27.872QK=22.06≤[QK]=27.872满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862 K=1.862≥[K]=1.85满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算 1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi XiMy Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）； Q ——汽车吊起重载荷（吊重）； N ——汽车吊支腿反力； n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离； 2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t; 3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩 Mx=12.54*10=125.4t.m My=12.54*6.6=82.76t.mtN 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理 1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
庆鼎精密电子(）吊装计算书..现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
..GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
..液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图..参数示意图起重臂坐标示意图..三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2.67=11.67my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsin((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189°起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m..液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图..参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=11.03×2=22.06t核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：32.468起重机额定起重能力(t)：[QK]=27.872QK=22.06≤[QK]=27.872满足要求！..汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数... . 平衡重自重标准值G 3(kN) 30 G 3重心至回转中心的距离l 3(m) 3 吊装荷载自重标准值Q 1(包括构件自重和索具自重)(kN) 118.8吊钩自重标准值Q 2(kN)0.85起重臂臂自重标准值Q 3(kN)10旋转中心至支腿倾翻支点的距离a 1(m)2.5 旋转中心至起重臂下铰点的距离a 2(m)1.4 旋转中心至起重臂重心的距离a 3(m)2.9 支腿倾翻支点至起重臂重心的距离x(m)0.4 额定起重量时幅度R(m)9起重机稳定性安全系数允许值[K]1.85 二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862 K=1.862≥[K]=1.85满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；..K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=120.00kN；A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=357.96mm2；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.30mm；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。
经计算得σ=120000.00/357.96+1.30×20000.00/343.00=411.03N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:F s = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: F s──冲击荷载；Q──静荷载，取 Q=99.59kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=357.69mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=300.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=9612.00mm。
经计算得F s =99590.00×(1+(1+2×20000.00×357.69×300.00/99590.00/9612.00)1/2)=332807.73N≈333kN..GJ吊车自F轴向A轴吊装，80吨汽车吊性能表如下所示：..可以计算出50吨汽车吊在主臂32.46m，作业起重臂仰角：α=α2=67°半径为9m时候可以吊装16.55T吨，满足吊装工况要求。
..液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图..参数示意图起重臂坐标示意图..三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2=11my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3=21.8mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+3.5+24.8-3=27.3m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(27.3/11)=68.054°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.8/(11-1))+arcsin((1+1.2/2)/(21.82+(11-1)2)0.5)=69.183°起重臂仰角：α=α2=69.183°最小臂长：L= x A/cosα=30.953 m幅度：R=9m..液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图..参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=6.24×2=12.48t核算结果：起重机型号：NK-800设计幅度(m)：9设计臂长(m)：30.95起重机额定起重能力(t)：[QK]=16.559QK=12.48≤[QK]=16.559满足要求！..汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数... . 平衡重自重标准值G 3(kN) 30 G 3重心至回转中心的距离l 3(m) 3 吊装荷载自重标准值Q 1(包括构件自重和索具自重)(kN) 6.24吊钩自重标准值Q 2(kN)8.5起重臂臂自重标准值Q 3(kN)10旋转中心至支腿倾翻支点的距离a 1(m)2.5 旋转中心至起重臂下铰点的距离a 2(m)1.4 旋转中心至起重臂重心的距离a 3(m)2.9 支腿倾翻支点至起重臂重心的距离x(m)0.4 额定起重量时幅度R(m)9起重机稳定性安全系数允许值[K]2 二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[28 0×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(6.24+8.5)(9-2.5)+10×0.4]=11.848 K=11.848≥[K]=2满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；..α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=120.00kN；A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=357.96mm2；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.30mm；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。
经计算得σ=120000.00/357.96+1.30×20000.00/343.00=411.03N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:F s = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: F s──冲击荷载；Q──静荷载，取 Q=99.59kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=357.69mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=300.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=9612.00mm。