最新国产600MW凝汽式机组全厂原则热力系统设计
600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计-开题报告
能源与环境学院本科毕业设计开题报告
注：学生根据导师的学题要求，在导师的指导下进行初步调研，并撰写开题报告，要求尽量做到思路清晰，各阶段目标明确，各部分任务之间的时间安排松紧得当，具有可操作性。
对于已提前接触和课题相关工作的学生，论文学期前所做的相关工作均可作为论文工作的一部分，并在论文工作计划中注明。
指导教师组织审查开题报告，凡思路不清，目标不明确和不具备可操作性的开题报告必须重写。
文献检索一：用自已的话完整地写下一种或以上有效的检索方法
文献检索二：简要记下文献检索工作的原始过程
文献综述：合理化设想
但人们一定要限制其发展方向为有利于人类生存，而不能背道而驰。
文献综述：简述主要文献要点及综合分析
文献综述：简述主要文献要点及综合分析（续）
人的基础上展开进一步工作的思路，寻找该文献的创造性关键（如进行新工作的生长点等），同时理出各个主要文献间学术发展的关系。
在对一组主要文献进行综合分析的前提下，可以重点分析一、两篇，关键要做到言之有物，并能真实受益，以便能够逐步养成在前人工作的基础上寻找新机会的习惯。
能源与环境学院
本科毕业设计开题报告
题目：600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计
系别：能源与环境学院
专业：热能与动力工程
学制：四年
姓名：活雷锋
学号：
导师：龚志军
2013年4月8日。
国产600MW机组热控系统设计建议
在运 行一段 时 间 以后 ，就 会 出现温 度计接 头 渗漏 、 温度 计损坏等 故障。 因为温度计 没有套管 而无法拆
下 来 ，导致 无法更换温度计 ，设备 的保护不 能正常
投 入 ，甚 至停 运机组 。正常情 况下 ，温度计 必须安
装在套管 内 ，套管与被 测介质 的管道采用焊接 方式 连接 。这样 ，温度计 即使在机组运 行 中也可 以随时 更换 。因此 ，不管 是高压 系统 ，还是低压 系统 ，都
第２ ２０第０ ） １ ０年 ｌ 卷（１ 期
电 安 技 力 全 术
Ｚ
国产 ６ ０Ｕ 机组 粒 ０ ／Ｗ
焦宏 波 ，窦 红霞
（ 大唐 阳城 发 电有 限 责任 公 司 ， 山 西 晋 城
设计建 谬
０ ８０ ） ４ １２
ｌ 系统 概况 近几年来 ， 国产６ ０ ０ ＭＷ 机组 已大规模 投运 ， 但
２ 设计建议
２１ “ ． 三取二” 的设 计 从近 几年新投产机 组的运行情 况来看 ，许多机
组 在投产一年 内就发生 了保 护误动事件 ，严重影 响
了机组的安全 、可靠运行 。其 中，保 护信号设计 不 合理 、不规范 是造成这种 现象的重要 原因之一 。有
些 机组设备 的保 护信号 只有 １ ，一 旦设备 损坏就 个 会 导致保护信 号误发 ；有些机组 设备虽有 ３个保护
“ 取二 ” 的保 护 信号处 理方 式能 保证 保护 信 三
号 的准确 。 三取 二” “ 是指保护 的设备 、 备的取样 、 设 信 号 回路 、ＤＣ Ｓ输入模件 、ＤＣ Ｓ机架 的配 置 ，从 现
约 。这样 不但解决 了技术上 、通讯上 可能 出现 的问 题 ，也解决 了可 能 由于备件 不统一而造成 的资源浪
汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算
汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算600MW汽轮机原则性热力系统设计计算目录毕业设计............... 错误!未定义书签。
内容摘要 (3)1.本设计得内容有以下几方面： (3)2.关键词 (3)一．热力系统 (4)二．实际机组回热原则性热力系统 (4)三．汽轮机原则性热力系统 (4)1.计算目的及基本公式 (5)1.1计算目的 (5)1.2计算的基本方式 (6)2.计算方法和步骤 (7)3.设计内容 (7)3.1整理原始资料 (9)3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9)回热循环 (10)3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10)3.2.2表面式加热器的特点： (11)3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11)3.2.4抽气管道压降Δp j及热经济性 (12)3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13)3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14)3.2.8除氧器 (18)3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19)3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19)3.3新汽量D0计算及功率校核 (23)3.4热经济性的指标计算 (26)3.5各汽水流量绝对值计算 (27)致谢 (32)参考文献 (33)600MW汽轮机原则性热力系统设计计算内容摘要1.本设计得内容有以下几方面：1）简述热力系统的相关概念；2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。
表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性）3）原则性热力系统的一般计算方法2.关键词除氧器、高压加热器、低压加热器一．热力系统热力系统的一般定义为：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
600MW原则性热力系统计算步骤
《热力发电厂》课程设计指导书（1）设计题目： 600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。
汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。
计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。
(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
2019国产600MW凝汽式机组全厂原则热力系统设计
2019国产600M W凝汽式机组全厂原则热力系统设计.d o c(总42页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--山东建筑大学课程设计说明书题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计课程：热力发电厂课程设计院（部）：热能工程学院专业：热能与动力工程班级：热动104班学生姓名：刘玉洋学号：63指导教师：杨冬完成日期：1摘要本热力发电厂课程设计旨在确定不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性以及运行的安全性和全厂的经济性。
在完成设计任务时主要使用迭代法进行汽水流量的求解，通过不断的迭代变量的新旧值来逐步减弱误差，其间采用弗留格尔公式不断校正级组的汽水参数，以达到修正蒸汽的气态膨胀曲线的目的。
在每次迭代计算中亦多次使用了物质平衡及热平衡方程式。
最终确定出给定600MW凝汽式机组在设计工况（110%）及变工况（83%）条件运行时的汽轮机进气量及各级汽水流量。
本设计是针对热力发电厂课程在理论学习后的一次综合性的训练，并通过设计使所学的热力发电系统相关理论知识得到加深巩固，同时对“通过迭代以逐步逼近真实值”这一逻辑方式有了一定了解，并使学生能够熟练使用迭代法解决问题。
更锻炼提高了运算、制图、计算机编程等基本技能。
关键词：凝汽式机组 600MW 汽水流量热经济指标2二、计算任务 (1)三、计算原始资料 (1)四、额定工况热系统计算 (3)（一）全厂汽水平衡 (3)（二）汽轮机进汽参数计算 (4)（三）辅助计算 (5)（四）各级加热器汽进出水参数计算 (6)（五）高压加热器组及除氧器抽汽系数计算 (7)（六）除氧器抽汽系数计算 (8)（七）低压加热器组抽汽系数计算 (9)（八）凝气系数计算 (11)（九）汽轮机内功计算 (12)（十）汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (13)五、设计工况（110%）热系统计算 (14)（一）原始工况计算 (14)（二）汽轮机初始通流量计算 (14)（三）初步计算 (16)（四）第一次迭代的预备计算 (16)（五）第一次迭代计算 (17)（六）汽水流量计算 (23)（七）第二次迭代计算 (24)（八）第三次迭代计算 (25)（九）汽轮机内效率、热经济指标计算 (26)6.反平衡校核 (28)六、变工况（83%）热系统计算 (29)（一）原始工况计算 (29)（二）汽轮机初始通流量计算 (30)（三）初步计算 (30)（四）第一次迭代的预备计算 (30)（五）第一次迭代计算 (31)（六）第二次迭代计算 (31)（七）第三次迭代 (32)（八）汽轮机内效率、热经济指标计算 (35)6.反平衡校核 (36)7.小结 (38)8、参考文献 (38)3一、课程设计的目的及意义热力发电厂课程设计是在学习热力发电厂课程后的一次综合性联系，旨在进一步加深及巩固所学习的热力发电厂相关知识并掌握热力发电系统全面性计算和局部性分析的初步方法。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（一）计算任务，回热系统各汽水流量D j；1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D2．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；3．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。
（二）计算类型：定功率计算（三）系统简介国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。
汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。
汽轮机配HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉。
采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。
该系统共有八级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7℃、0℃、0℃，从而提高了系统的热经济性。
四台低压加热器上端差均为2.8℃，八级加热器下端差（除氧器除外）均为5.5℃。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3℃，进入锅炉。
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h’c=136.2 ( kJ/kg)与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。
600MW凝汽式热力系统设计解读
目录第一章基本热力系统确定及计算…………………………………………1.1锅炉的选型…………………………………………………………1.2汽轮机的选型………………………………………………………1.3原则性热力系统计算……………………………………………….第二章主蒸汽、再热蒸汽系统确定…………………………………………………2.1主蒸汽系统选择…………………………………………………….2.2汽水管路选择……………………………………………………….. 第三章旁路系统确定………………………………………………………...3.1旁路系统作用及类型确定…………………………………………..3.2旁路系统容量………………………………………………………..3.3旁路系统的控制要求…………………………………………………3.4旁路系统的运行………………………………………………………第四章轴封蒸汽系统确定…………………………………………………...4.1轴封蒸汽系统的组成及主要设备…………………………………..4.2轴封蒸汽系统的功能…………………………………………………4.3轴封蒸汽系统的确定…………………………………………………第五章给水系统确定…………………………………………………………5.1 给水泵类型及选择……………………………………………………5.2 给水流量调节及水泵配置……………………………………………5.3 给水系统的确定………………………………………………………第六章回热加热系统的确定………………………………………………….6.1 回热加热器的类型…………………………………………………….6.2 除氧系统的确定……………………………………………………….6.3 回热加热系统的确定…………………………………………………. 第七章凝结水系统确定………………………………………………………..7.1 凝结器结构与系统……………………………………………………..7.2 真空除氧………………………………………………………………..7.3 抽真空系统……………………………………………………………..7.4 凝结水泵及补充水系统确定………………………………………….. 致谢………………………………………………………………………………...参考文献……………………………………………………………………………外文资料原件………………………………………………………………………外文资料翻译………………………………………………………………………附录设计任务书设计进度计划表第一章基本热力系统确定及计算1.1 锅炉的选型和参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3/541/541（2）额定蒸发量：Db=2027t/h）（3）额定过热蒸汽压力pb =17.3MPa；额定再热蒸汽压力pr=3.734MPa（4）额定过热气温tb =541℃；额定再热气温tr=541℃（5）汽包压力：pdu=18.44 MPa（6）锅炉的热效率：ηb=92%1.2 汽轮机的选型（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机（2）额定功率：Pe=600MW（3）主蒸汽初参数：p0=16.7 MPa，t=537℃（4）再热蒸汽参数：热段：prh =3.234 MPa，trh=537℃冷段：p'rh =3.56 MPa，t'rh=315℃（5）汽轮机排汽压力pc =4.4/5.39kPa，排汽比焓：hc=2333.8kj/kg（6）汽轮机相对内效率：ηri=0.82（7）汽轮机机械效率：ηm=0.985（8）发电机效率：ηg=0.991.3 原则性热力系统计算一、（1）机组各级回热抽气参数见表1-1表1-1 回热加热系统原始汽水参数(2) 最终给水温度：tfw=274.1℃(3) 给水泵出口压力：ppu =20.13 Mpa，给水泵效率：ηpu=0.83(4) 除氧器至给水泵高度：Hpu=21.6m(5) 小汽轮机排气压力pxjc,=6.27kpa；小汽轮机排气比焓hxjc,=2422.6kj/kg(6) 加热器效率ηh=0.99二、各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力p'1=（1-△p1）p1=(1-0.03) 5.8=5.626 Mpa由p'1=5.626 Mpa，查水蒸气性质表得加热器饱和水温度t1d =271.3℃，加热器饱和水焓h'1=1191.2 kj/kg加热器出口水温t1=t1d-δt=271.3-（-1.7）=273℃由pw 、t1查水蒸气表得加热器出口水焓h1w=1196.6 kj/kg疏水冷却器出口水温t'1d =t2+δt1=242.3+5.5=247.8℃由p'1、t'1d查水蒸气表得疏水冷却器疏水焓h dw1=1077.4至此，高压加热器H1的进、出汽水参数已经全部算出。
国产600MW凝汽式机组全厂_原则性热力系统设计
（6）锅炉热效率：92.5%
4.其他数据
（1）汽轮机进汽节流损失4%，中压缸进汽节流损失2%。
（2）轴封加热器压力Pt：98Kpa，疏水比焓：415kJ/kg。
（3）机组各门杆漏汽、轴封漏气等小汽流量及参数
漏汽点代号
A
B
K
L1
N1
M1
L
N
漏汽量，kg/h
620
0.16021
0.16476
0.96963
0.31946
2.10946
平均比焓hsgkJ/kg
2.10422/0.0007069=2976.5
2、均压箱计算
用加权平均法计算均压箱平均蒸汽比焓hjy，详细计算如下表4-2：
P
M
M1
∑
漏汽量Gi,kg/h
896
639
564
2099
漏汽系数αi
0.0004846
涉密论文按学校规定处理。
作者签名：日期：年月日
导师签名：日期：年月日
注意事项
1.设计（论文）的内容包括：
1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作）
2）原创性声明
3）中文摘要（300字左右）、关键词
4）外文摘要、关键词
5）目次页（附件不统一编入）
6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论
7）参考文献
项目
B
N
N1
T
R
∑
汽（水）量，kg/h
267
89
101
660
190
1307
漏汽系数αi
0.0001444
4.813x10-5
5.463x10-5
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算热力计算是对凝汽式汽轮机组运行过程中的热力参数进行计算和分析的过程。
凝汽式汽轮机组是一种高效、稳定和可靠的能源转化设备，广泛应用于电力工业、化工工业和冶金工业等领域。
以下将详细介绍针对600MW凝汽式汽轮机组的热力计算。
1.热力计算的基本概念和原理热力计算是根据热力平衡原理以及能量守恒和熵增原理，对凝汽式汽轮机组的热力性能进行计算和分析的方法。
主要包括工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
2.工质流量的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽流量是其运行的重要参数之一、通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算，可以得到汽轮机的蒸汽流量。
其中，锅炉的热量输出由燃烧器的燃烧效率、燃料热值和过热器温度等因素决定。
汽轮机的蒸汽流量由机组的电输出、发电机效率和蒸汽特性等因素决定。
3.压力和温度的计算凝汽式汽轮机组的工作流程中涉及多个压力级和温度级。
通过对汽轮机各级汽缸、凝汽器和再热器的热力平衡进行计算，可以得到各级的压力和温度。
其中，压力和温度的计算需要考虑系统的热力损失和蒸汽特性等因素。
4.焓值的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽焓值是其运行的重要参数之一、蒸汽焓值可以通过饱和蒸汽表和过热蒸汽表查得。
根据各级汽缸的压力和温度计算出的焓值，可以确定汽轮机各级的焓降和功率输出。
5.功率和效率的计算凝汽式汽轮机组的功率输出和效率是对其运行性能评估的重要指标。
功率可以通过发电机的输出电功率确定。
效率可以通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算。
热力损失、热回收和蒸汽特性等因素都会影响汽轮机组的效率。
总结：600MW凝汽式汽轮机组的热力计算涉及工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算和分析，可以对凝汽式汽轮机组的热力性能进行评估和优化。
热力计算是提高凝汽式汽轮机组运行效率和性能的重要工作。
MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
热力发电厂课程设计计算书题目：600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算专业：火电厂集控运行班级：热动核电1101班学号：姓名：王力指导教师：冯磊华目录1.本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量Dj。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。
3.计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
（2）额定功率：P e =600MW 。
（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P 0=，t 0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh =，t rh =537℃冷段：P ’rh =，t ’rh =315℃。
（5）汽轮机排气压力P c =，排气比焓h c =kg 。
2.回热加热系统参数（1）机组各级回热抽汽参数 表3-1（2）最终给水温度：t fw =℃。
（3）给水泵出口压力：P u =，给水泵效率：83%。
（4）除氧器至给水泵高差：。
（5）小汽机排汽压力：Pc=。
600MW机组热力系统和燃烧系统的设计 设计说明书
内蒙古科技大学本科生毕业设计说明书题目： 600MW机组热力系统和燃烧系统(阳泉无烟煤)的设计学生姓名：***学号： *********专业：热能与动力工程班级：热动0班指导教师：龚志军副教授600MW机组热力系统和燃烧系统的设计摘要热力发电厂的迅速发展使之成为我国现今发电的主要方式之一。
由于近几十年能源的紧张，对电力供应的可靠性要求越来越高，加之我们对环境保护要求的提高使得我们不得不考虑采用高效的方法转化更多的电能。
为此我们选择设计的热力发电厂是高参数、大容量、技术已经成熟的600MW机组。
我设计的内容是600MW机组七级热力系统和燃烧系统的设计，通过本次设计，主要完成的任务是选择锅炉和汽轮机发电机组的形式以及容量；拟定机组的原则性热力系统，画出原则性热力系统图，并进行原则性热力系统的设计计算；热力系统主要辅助设备的计算和选择；拟定锅炉制粉燃烧系统，并选择系统中主要管道和设备；全面性热力系统的拟订，对主要管道的设计和选择，对一些主要设备进行选择，并绘出全面性热力系统图。
关键词：热力系统燃烧系统The design of 7 grade thermodynamic system and combustionsystem of 600 MW UnitAbstractThermal power plants rapid developed rapidly to one of the leading power generation in China today. As the energy was in tension in recent decades, the electricity supply was growing reliability,both and our environmental more and more improtent has enabled us to consider adopting more efficient methods of power conversion. For these reason we have chosen to design the thermal power plants which is a high-parameter and high-capacity and technology is ripe for the 600 MW unit.The content of my subject is the design of 7 grade thermodynamic system and combustion system of 600 MW Unit. The main tasks of this design are to select the form and capacity of boiler and steam turbine generators; to draw-up the principle thermal system of the unit, drawing the principle thermodynamic system diagram, making the principle calculation of thermodynamic system; to calculate and choose the main auxiliary equipments of thermodynamic system; to draw-up the pulverizing combustion system of boiler, calculating and choosing the main pipelines and equipments, drawing pulverizing combustion system diagram; to draw-up a comprehensive thermal system, designing and choosing the main pipelines and main equipments of it, drawing comprehensive thermodynamic system diagram.Key Words:thermodynamic system combustion system目录前言 .................................................... 错误!未定义书签。
600WM热力发电厂课程设计
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、计算机组的和全厂的热经济性指标；3.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套600MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2207t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热600MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为℃、0℃、0℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.1℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
9kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。
600MW热力发电厂课程设计
一、课程设计目的通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。
具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。
二、设计目的及已知条件1、600MW 机组的原则性热力系统计算2、原则性热力系统图3、汽机形式和参数机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机 额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。
表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数回热抽气级数项目单位ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ抽汽压力ata 37.12 26 7.85 4.67 2.5 0.727 0.16 抽汽温度℃375.14 331 394 326 255 135 X=0.975 加热器端℃0 1 0 1 3 3 3 差疏水出口℃8 8端差5、门杆漏气和轴封系统漏气表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量6、锅炉型式和参数锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉 额定蒸发量：400吨/时 过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压 给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据 汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压 轴封加热器压力 0.97绝对大气压 锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D =化学补充水压力为6绝对大气压 温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη⨯=⨯ 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）2、根据已知数据计算或查出有关的汽水参数如表33、锅炉排污利用系统计算表4 有关热汽量及排污利用系统的比焓值计算汽轮机总进汽量D '0 kg/h 0912l m m D D D D +++1.0311D 0 1.0311 锅炉蒸发量D gl kg/h 0l D D '+1.0468D 0 1.0468 锅炉连续排污量D pw kg/h 0.01gl D0.01047D 0 0.01047 锅炉给水量D fw kg/hgl pw D D +1.05727D 0 1.05727锅炉排污水比焓h 'pw /kJ kg由汽包压力查水蒸气表1208.07 排污扩容器的扩容蒸汽比焓h ''f /kJ kg取s=0.98，由扩容器压力取0.663MPa及s 查表4718.31排污水比焓h 'f /kJ kg0.663PW P Mpa =678.1 扩容蒸汽系数αf()pw pw f f f pw f f h h h h αααα''''=+-0.002561扩容排污水系数α'pwpw f αα-0.007909补充水量D maL PWD D '+ 0.026172D 0 0.026172补充水比焓D ma h w /kJ kgP=0.606MPa,t=20℃84.42排污冷却器出口补充水比焓c wmah/kJ kg()()cpw f wc ma w w h h h ma h ma αα''-=-锅炉连续排污利用系统 4、各级抽汽量计算给水泵中的比焓升p h ∆，除氧器水箱标示20m ，则给水泵进口压力为363109.820/100.792fp p gh p ρ'=+=⨯⨯+＝0.958MPa除氧器压力下的饱和温度0174.5pf t C =，查表732.723/fp h KJ Kg '=，2.134/fp fpS S KJ Kg '''==，给水泵出口压力17.029fp P MPa ''=，749.94/fp h KJ kg ''=，故749.94732.723()/21.52/0.8p fp fp gph h h h KJ Kg η-'''∆=-==高压加热器和除氧器计算系统 ＃1加热器平均为1112()()z n fw w w h h h h αηα-=-1211() 1.05727(1043.22946.67)0.04786()(3163.62987.23)0.98fw w w z n h h h h ααη--===--⨯＃2加热器平均为[]22211223()()()z z z n fw w w h h h h h h ααηα-+-=-，[]2(3081.26826.81)0.04786(987.23826.61)0.98 1.05727(946.67710.28)α-+-=-20.1047486α=120.1047460.047860.1526086αα+=+= ＃3除氧器 物质平衡为87123123()()l l m m c f fw αααααααααα-+++++++=433[(7851)254]100.1521470.002561 1.05727c αα--++⨯++++=330.897162c αα=- 热平衡为()872102333412123()l l m m rn c w f f fw h h h h h h h h n h ααααααααααηα'''⎡⎤-++++++++=⎣⎦化学补充化学补充30.02784α=，30.84945C α=＃4加热器热平衡[]444345()()n c w w h h h h αηα'-=- 4(3117.82618)0.980.84945(612.21511.11)α-⨯=- 40.033955α= ＃5加热器热平衡[]55545356()4()()n c w w h h h h h h ααηα'''-+-=- []56(2983.11526.61)0.03509(618526.610.980.84945(511.11)wz h α-+-=-560.1751930.00034674wz h α=-混合点m 的物质平衡为3456766()c c c c ααααααα=+++++5．汽机各级段通流量计算（1）调节级第1-6级通流量：()161α-= （2）第7-8级通流量：()()()1781691010.0080.04786L L αααα---=+-=+-0.95294=（3）再热蒸汽通流量：()82780.952940.00780.10474860.84039rh L αααα-=--=--=（4）中压缸第9-14级通流量：()()()341011914rh m m L L αααααα-=--+-()()0.847390.00030.00030.02740.009=--+-0.86628=（5）中压缸第15-16级通流量：()()31115169140.866280.027850.0090.83754L αααα--=-+=-+=（6）中压缸第17-18级通流量：()()4171815160.83750.035060.80248ααα--=-=-=（7）低压缸第19-21级通流量:()()512192117180.802480.065840.00090.73574αααα--=--=--=（8）低压缸第22-23级通流量：()()6222319210.735740.020850.71526ααα--=-=-=（9）低压缸第24级通流量：()24722230.715160.021540.69362ααα-=-=-=（10）排入凝汽器流量:'2415160.693620.0010.0010.69162n αααα=--=--=甲凝汽器物质平衡验算:670.751970.0261720.021540.00410.69016n ma sg ααααα=---=---=误差：'0.691620.690016100%100%0.23%0.690016n n n n ααδαα--=⨯=⨯= 允许。
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国产600M W凝汽式机组全厂原则热力系统设计山东建筑大学课程设计说明书题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计课程：热力发电厂课程设计院（部）：热能工程学院专业：热能与动力工程班级：热动104班学生姓名：刘玉洋学号：2010031363指导教师：杨冬完成日期：2013.12.27仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢38摘要本热力发电厂课程设计旨在确定不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性以及运行的安全性和全厂的经济性。
在完成设计任务时主要使用迭代法进行汽水流量的求解，通过不断的迭代变量的新旧值来逐步减弱误差，其间采用弗留格尔公式不断校正级组的汽水参数，以达到修正蒸汽的气态膨胀曲线的目的。
在每次迭代计算中亦多次使用了物质平衡及热平衡方程式。
最终确定出给定600MW凝汽式机组在设计工况（110%）及变工况（83%）条件运行时的汽轮机进气量及各级汽水流量。
本设计是针对热力发电厂课程在理论学习后的一次综合性的训练，并通过设计使所学的热力发电系统相关理论知识得到加深巩固，同时对“通过迭代以逐步逼近真实值”这一逻辑方式有了一定了解，并使学生能够熟练使用迭代法解决问题。
更锻炼提高了运算、制图、计算机编程等基本技能。
关键词：凝汽式机组 600MW 汽水流量热经济指标仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢38二、计算任务 (1)三、计算原始资料 (1)四、额定工况热系统计算 (3)（一）全厂汽水平衡 (3)（二）汽轮机进汽参数计算 (4)（三）辅助计算 (5)（四）各级加热器汽进出水参数计算 (6)（五）高压加热器组及除氧器抽汽系数计算 (7)（六）除氧器抽汽系数计算 (8)（七）低压加热器组抽汽系数计算 (8)（八）凝气系数计算 (11)（九）汽轮机内功计算 (12)（十）汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (13)五、设计工况（110%）热系统计算 (14)（一）原始工况计算 (14)（二）汽轮机初始通流量计算 (14)（三）初步计算 (16)（四）第一次迭代的预备计算 (16)（五）第一次迭代计算 (18)（六）汽水流量计算 (23)（七）第二次迭代计算 (24)（八）第三次迭代计算 (25)（九）汽轮机内效率、热经济指标计算 (26)6.反平衡校核 (28)六、变工况（83%）热系统计算 (30)（一）原始工况计算 (30)（二）汽轮机初始通流量计算 (30)（三）初步计算 (30)（四）第一次迭代的预备计算 (30)（五）第一次迭代计算 (31)（六）第二次迭代计算 (31)（七）第三次迭代 (32)（八）汽轮机内效率、热经济指标计算 (35)6.反平衡校核 (36)7.小结 (38)8、参考文献 (38)仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢38一、课程设计的目的及意义热力发电厂课程设计是在学习热力发电厂课程后的一次综合性联系，旨在进一步加深及巩固所学习的热力发电厂相关知识并掌握热力发电系统全面性计算和局部性分析的初步方法。
同时培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
二、计算任务1．根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽汽态膨胀线并绘制电厂能流图。
2．计算设计工况（110%）下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3．计算变工况（83%）下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
4．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢1三、计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
（2）额定功率：P e=600MW。
（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P0=16.7Mpa，t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=3.234Mpa，t rh=537℃冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。
（5）汽轮机排气压力P c=4.4/5.39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。
2.回热加热系统参数（1）机组各级回热抽汽参数表3-1 机组各级回热抽汽参数（2）最终给水温度：t fw=274.1℃。
（3）给水泵出口压力：P u=20.13Mpa，给水泵效率：83%。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢38（4）除氧器至给水泵高差：21.6m。
（5）小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓：2422.6KJ/kg。
3.锅炉型式及参数（1）锅炉形式：英国三井2027-17.3/541/541。
（2）额定蒸发量：D b：2027t/h。
（3）额定过热蒸汽压力P b=17.3Mpa。
额定再热蒸汽压力：3.734Mpa。
（4）额定过热蒸汽温度：541℃。
额定再热蒸汽温度541℃。
（5）汽包压力：P du：18.44Mpa（6）锅炉热效率：92.5%4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失4%，中压缸进汽节流损失2%。
（2）轴封加热器压力Pt：98Kpa，疏水比焓：415kJ/kg。
（3）机组各门杆漏汽、轴封漏气等小汽流量及参数仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢38表3-2 机组各门杆漏汽、轴封漏气等小汽流量及参数（4）锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水汽水量，kg/h 30000 10000 20000 35000 55000 离开系统的介质比焓3394.4 1760.3 3108.2 3108.2 724.7返回系统的介质比焓83.7 83.7 83.7 687 724.7（5）汽轮机机械效率：98.5%。
发电机效率：99%（6）补充水温度：20℃。
（7）厂用电率0.075. 计算简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道散热损失；（2）忽略凝结水泵比焓升。
四、额定工况热系统计算（一）全厂汽水平衡1、全厂补水率全厂汽水平衡如图4-1所示，各汽水流量见表3-1.将各汽水流量用相对α表示。
由于计算前汽轮机进汽量D0为未知，故预选D0＝1849090 kg/h进行计算，最后校核。
全厂工质渗漏系数仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢38αL＝ＤＬ／Ｄ０＝30000／1849090＝0.01632锅炉排污系数αbl =D bl/D0=10000/1849090=0.005411其余各量经计算为厂用汽系数αpｌ＝0.01082 ，减温水系数αsp=0.02974，暖风器疏水系数αnf=0.01893由全厂物质平衡可知补水率αma=αｐｌ+αL+αbl=0.032462 .给水系数αfw如图4-1，1点物质平衡αb=αb+αL=1.016322点物质平衡αfw=αb+αb－αsp=1.01632+0.005408-0.02974=0.99193. 各小汽流量系数见表格3-2中。
（二）汽轮机进汽参数计算1、主汽参数由主汽门前压力p0 =16.7Mpa ,温度t0 =537℃，查水蒸汽焓熵图，得主汽比焓3393.564 kJ/kg.。
主汽门后压力p0’ =16.7(1 - θp1 ) ，h o’ =h o由压力与焓值反查焓熵图得主汽门后温t0’ =534.5 ℃。
仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢382、再热蒸汽参数由再热冷段p rh’=3.56Mpa, t rh’=315℃,查水蒸汽焓h rh’=3013.626 kJ/kg．中联门前压力p rh=3.234Mp,温度 t rh=537℃，查焓熵图，得水蒸汽比焓h rh=3535.38212kJ/kg。
中联门后再热汽压p rh’’ =p0(1- θp2)＝3.169Mpa,由h rh=h rh’’ ,查焓熵图，得中联门后再热汽温t rh’’ =536.7℃。
（三）辅助计算1、轴封加热器计算用加权平均法计算轴封加热器的平均进汽焓h sg，详细计算如下表4—1：2、均压箱计算用加权平均法计算均压箱平均蒸汽比焓h jy，详细计算如下表4-2：仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除谢谢383、凝汽器平均排汽压力计算由p c1 =4.4kpa,查水蒸汽性质表，得t c1 =30.618℃ 由p c2 = 5.39kpa,查水蒸汽性质表，得t c2 =34. 218℃ 凝汽器平均温度tc ＝0.5 *（30.618 +34.218 ）= 32.418 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力 =4.8737kpa ，将所得数据与表4-3一起，以各个抽起点为节点，在h-s 图上绘制出汽态膨胀线。
（四）各级加热器汽进出水参数计算 首先计算高压加热器H1 加热器压力P 1：MPa P P P 717.5894.5)03.01()1('111=⨯-=∆-=式中 P ’1----第一抽汽口压力；ΔP 1----抽汽管道相对压损由MPa P 717.51=，查水蒸汽性质表得加热器饱和温度℃4.2721=s t ，H1出口温度：℃1.274)7.1(4.27211,=--=-=t t t s w δ 式中 t δ---加热器上端差。
H1疏水温度t d,1℃8.2475.53.24311,'1,=+=+=t t t w d δ 式中 1t δ----加热器下端差，℃5.51=t δ1,'w t ---进水温度℃，其值从高压加热器H2的上端差t δ计算得到。
已知加热器水侧压力P w =20.13Mpa ，由tw,1=274.1℃，查得H1出水比焓h w,1=1202.5KJ/kg 。
由t ’w,1=274.3℃，查得H1进水比焓h w,2=1050.9KJ/kg 。
由t d,1=247.8℃，查得H1疏水比焓h d,1=1075.2KJ/kg 。
至此高压加热器H1进、出口汽水参数已全部算出，同理可依次计算其余加热器各进出口汽水参数。
将计算结果列于表4-3中。
表4-3（五）高压加热器组及除氧器抽汽系数计算 1.由高压加热器H1热平衡计算α1 高压加热器H1的抽气系数 07308.016.10759.31320.1/)89.10505.1202(9919.0/)(1,12,1,1=--⨯=--=d hw w fw h h h h ηαα高压加热器H1的疏水系数αd,1：07308.011,==ααd 2.由高压加热器H2热平衡计算α2、αrh 高压加热器H2的抽汽系数α2：0812.08793016)87916.1075(07289.00.1/)3.8579.1050(9919.0)(/)(2,22,1,1,3,2,2=--⨯--⨯=----=d d d d h w w fw h h h h h h αηαα高压加热器H2的疏水系数αd,2：15428.00812.007308.011,2,=+=+=αααd d 再热器流量系数αrh ：825.00003456.000005463.0001859.00003050.000004814.0001637.001636.00001444.00812.007308.011,,,1,1,1,,21=----------=----------=Msg N sg L sg M sg N sg L sg J B sg rh ααααααααααα3．由高压加热器H3热平衡计算α3高压加热器和H3的抽汽系数α3：03885.07.7247.33177.7246.3536004008.07.724006.87915428.0)3.724503.861(9919.0)()(/)(3,33,,,3,2,2,3,3=--⨯--⨯--⨯=------=）（）（d d k sg k sg d d d h pu w fw h h h h h h h h ααηαα（六）高压加热器H3的疏水系数αd,3：1971.0004008.003885.015428.0,32d 3d =++=++=ksg αααα，，（六）除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量系数αc,4：0216.102974.09919.04,=+=+=sp fw c ααα 抽汽系数α4：除氧器物质平衡与热平衡见图4-3，由于除氧器为混合式加热器，进水量αc,5是未知，但可由下式算出：()()04287.0)414.5453108/()]414.545687(1893.0)414.5453016(81859.0)414.5451.3328(001637.0)414.54532.723(1971.00.1/)414.545855.698(0216.1[)/()]()()(/[5,45,5,,,5,1,1,5,3,3,5,4,c,44=--⨯--⨯--⨯--⨯--⨯=----------=w w nf nf w L sg L sg w L sg L sg w d d h w w h h h h h h h h h h h h ααααηαα（七）低压加热器组抽汽系数计算1、低压加热器H5热平衡计算α5 低压加热器H5出水系数αc,5： 如图4-3所示7592.001893.0001859.0001637.004281.01971.00216.1,1,43,4,5,=-----=-----=nfL sg L sg d c c ααααααα低压加热器H5抽汽系数α5： 03494.04.4549.29120.1/)47.4324.545(7592.0/)(5,56,5,5,5=--⨯=--=d hw w c h h h h ηαα低压加热器H5疏水系数03494.055,==ααd2. 低压加热器H6热平衡计算α6 低压加热器H6抽汽系数02205.0024.3825.2749)024.382414.454(03494.00.1/)158.360247.432(7592.0)(/)(6,66,5,5,7,6,5,6=--⨯--⨯=----=d d d d h w w c h h h h h h αηαα低压加热器H6疏水系数αd ,6：05700.002205.003495.065,6,=+=+=αααd d 3. 由低压加热器H7热平衡计算α7 低压加热器H7的抽汽系数α7：03390.076.2665.2649)76.266024.382(057.00.1/)138.245158.360(7593.0)(/)(7,67,6,6,8,7,5,7=--⨯--⨯=----=d d d d h w w c h h h h h h αηαα低压加热器H7的疏水系数αd,7：0909.003390.005700.076,7,=+=+=αααd d 4. 由低压加热器H8热平衡计算α8由于低压加热器H8的进水焓h sg ，疏水焓h 8,d 为未知，故先计算轴封加热器SG,由于SG 的热平衡，得到轴封加热器的出水比焓h w,sg ：kg KJ h h c h h c hsg d sg sgsgw /7.1387593.00.1)4155.2976(0007069.03.136)(5,,',=⨯-⨯+=-+=∑αηα式中，轴封加热器进汽系数∑αsg,i 和进汽平均焓值h sg 的计算见辅助计算部分。