配筋设计计算表
桥梁配筋计算
1、基本资料梁宽b(mm)200梁高h(mm)400混凝土等级C25钢筋级别II结构安全级别III砼强度设计值f c (Mpa)12.5钢筋强度设计值f y (Mpa)310混凝土重度γ（kN/m3)25结构重要性系数γo0.9设计状况系数ψ1荷载分项系数（永久）γG 1.05荷载分项系数（可变）γQ 1.2荷载分项系数（可控可变）γQ 1.1 2、荷载计算梁自重标准值g k=bhγ（kN/m)2梁自重设计值g=γG g k（kN/m) 2.1集中荷载G k 标准值G k （kN）5集中荷载G 设计值G=γG G k （kN） 5.25可控可变荷载标准值Q k（kN)40可控可变荷载设计值Q= γQ Q k（kN)44人群荷载标准值q k（kN/m) 1.2人群荷载设计值q=γQ q k（kN/m) 1.44 3、内力计算支承长度a （m)0.4净跨l n（m) 3.6计算跨度l0=l n+a （m)4计算跨度l0=1.05l n （m) 3.78 l0取小值（m) 3.78简支梁跨中弯矩设计值 M（kN·m)47.58 4、配筋计算环境类别2保护层厚度c (mm)35估计筋直径d (mm)20钢筋排数单钢筋合力点到边缘距离a (mm)45截面有效高度h0=h-a (mm)355承载极限时的结构系数γd 1.2相对界限受压高度ξb0.544相对受压高度ξ=1-(1-2γM/(f c bh02))0.50.202ξ或ξb采用小值0.202受拉钢筋截面面积A s (mm2)576.921配筋率ρ=A s/(bh0) (%)0.81梁最小配筋率ρmin0.15配筋率满足要求满足矩形截面常用配筋率0.6%~0.15%截面合适5、选用配筋直径d 1 (mm)16直径为d1的钢筋根数3A s1 (mm2)603直径d 2 (mm)0直径为d2的钢筋根数0A s2 (mm2)0A s=A s1+A s2 (mm2)603满足要求排成一排所需梁宽(mm)178可以。
混凝土管体结构尺寸与配筋设计
×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司顶进施工用钢筋混凝土排水管截面配筋设计图纸目录表DⅡ－01 Ⅱ级D600-3000钢筋混凝土排水管（适应于顶管）表DⅡ－03 Ⅱ级D600-1500钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅡ－04 Ⅱ级D1600-3000钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅢ－01 Ⅲ级D600-1200钢筋混凝土排水管（适应于顶管）表DⅢ－03 Ⅲ级D600-1500钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅢ－04 Ⅲ级D1600-3000钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅢ－05 Ⅲ级D2600-3000钢筋混凝土排水管配筋A（适应于顶管）×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司。
板配筋计算表
板配筋计算表
板配筋计算表通常用于计算楼板配筋所需的各项参数和结果。
这个表格一般会包括以下内容：
1.楼板尺寸：包括楼板的长度、宽度和厚度。
2.楼板荷载：包括楼板上的静载和活载，以及楼板的自重等。
3.混凝土强度等级：表示楼板所使用混凝土的强度，通常以兆帕（MPa）为单位。
4.钢筋种类和规格：包括钢筋的直径、间距和数量等。
5.计算结果：包括楼板配筋所需的各项参数，如钢筋的面积、直径、间距和数量等。
通过这个表格，可以方便地查找到所需的各种配筋参数，从而为施工提供准确的依据。
在填写表格时，需要注意以下几点：
1.确保填写的内容准确无误，特别是楼板尺寸、荷载和混凝土强度等级等关键参数。
2.对于钢筋的种类和规格，需要选择符合工程标准和规范的产品。
3.在计算过程中，需要注意单位的换算和计算公式的正确使用。
4.对于计算结果，需要认真核对并确保满足工程要求。
总之，板配筋计算表是工程中非常重要的文件之一，需要认真填写并妥善保存。
柱的配筋计算
2.框架柱的配筋计算。
在该框架结构设计中，偏心受压柱正截面承载力计算时使用对称配筋的方式，钢筋采用HRB335级，f y= f＇y =300N/2mm,采用C30混凝土，轴心抗拉强度设计值fc=14.3N/2mm.箍筋一律采用HPB235级钢筋，mm,轴心抗压强度f t=1.43 N/，2偏心受压的框架柱正截面承载力抗震调整系数γRE取成0.80。
按规范规定当e0/h0>0.55时，计算时应考虑裂缝验算，对于本设计的框架结构，经过计算可知无须做裂缝验算，可以将验算过程忽略。
（1）首先进行框架柱柱子轴压比的验算，为方便起见将其制作成表格如下：各框架柱轴压比的验算表（2）接下来验算框架柱的剪跨比λ，为简便起见将其整理成表格形式如下：（附加说明，在工程上应尽可能避免短柱的出现，即，保证λ>2.0）框架柱剪跨比验算表(3)框架柱的正截面配筋设计将计算过程及结果整理成下面的表格。
（附加说明：经过计算知本设计的各层框架柱的受压情况都是大偏心受压。
框架柱在大偏心受压情况下的计算过程：10c Nf b h ξα=()()2100'''00.5c s s y s N e f b h h A A f h a αξξ--==-如果经过计算得到'02xh aξ=<，须取'2xa=，然后再按下面的公式设计和计算框架柱的纵向受力钢筋：''''0()s s y N eA A f h a ==- 。
）首层1柱的正截面配筋设计、计算表(附注：上表中一般层框架柱的计算长度L=1.25H，底层柱的计算长度1.0H。
e0：截面重心偏心矩，ea：附加偏心距，初始偏心矩：ei=e0+ea。
曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.0，长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.0。
η=1+212)/(/14001ξξ⨯⨯⨯hlheiξb:界限受压区高度，ξ：实际受压区高度，当ξ≤ξb为大偏心受压构件，否则为小偏心受压构件。
箱涵结构和配筋计算
1、孔径及净空净跨径L 0 = 1.9m 净高h 0 =2m孔数m=12、设计安全等级二级结构重要性系数r 0 = 1.03、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅱ级4、填土情况涵顶填土高度H =7.3m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =300kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB400主钢筋直径25mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =330MPa涵身混凝土强度等级C 25涵身混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.23MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 20混凝土重力密度γ3 =23.5kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.5m钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算侧墙厚度t =0.6m C 2 =0.6m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 2.5m L = 3L 0+4t =8.1m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.5m h = h 0+2δ =3m 基础襟边 c =0m 基础高度 d =0m 基础宽度 B =8.1m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =151.20kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) =46.23kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =65.23kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽>1.3/2m >1.8/2m故横向分布宽度a = 1.8+1.3 =3.100m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°= 4.315 m >1.4/2m故b = 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a³b) =32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =10.75kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比4.51 m0.6/2+Htan30°=K = (I1/I2)³(h P/L P) =0.58u=2K+1= 2.162、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE = M aF =-1/u²pL P2/12M BA = M BE = M DC = M DF =-(3K+1)/u²pL P2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1 = N a2 = Na1' = Na2'=0侧墙内法向力N a3 = N a4 =(M BA-M aA+pL p2/2)/LpNa5=-(N a3+N a4)恒载p = p恒 =151.20kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-36.50kN²mM BA = M BE = M DC = M DF =-99.87kN²mN a3 = N a4 =163.65kNNa5=-327.30kN车辆荷载p = q车 =32.26kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-7.79kN²m图 L-02M BA = M BE = M DC = M DF =-21.31kN²mN a3 = N a4 =34.91kNNa5=-69.83kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bC = M bE = M bF =-K²ph P2/6uM BA = M BE = M DC = M DF =K²ph P2/12uM BD = M DB =0N b1 = N b2 = Nb1' = Nb2'=ph P/2N b3 = N b4 =(M BA-M bA)/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 =46.23kN/m2M bA = M bC = M bE = M bF =-12.92kN²mM BA = M BE = M DC = M DF = 6.46kN²m图 L-03N b1 = N b2 = N b1' = N b2'=57.79kNN b3 = N b4 =-7.75kNN b5=15.50kN(3)c种荷载作用下 (图L-04)Φ=20u(K+6)/K=490.51M cA = M cE =-(8K+59)²ph P2/6ΦM cC = M cF =-(12K+61)²ph P2/6ΦM BA = M BE =(7K+31)²ph P2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)²ph P2/6ΦM BD = M DB =0N c1 = N c1'=ph P/6+(M cC-M cA)/h PN c2 = N c2'=ph P/3-(M cC-M cA)/h PN c3 = N c4 =(M BA-M cA)/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =19.00kN/m2M cA = M cE =-2.57kN²mM cC = M cF =-2.74kN²mM BA = M BE = 1.41kN²m图 L-04M DC = M DF = 1.24kN²mN c1 = N c1'=7.85kNN c2 = N c2'=15.90kNN c3 = N c4 = 1.59kNN c5 =-3.19kN(4)d种荷载作用下 (图L-05)Φ1=20(K+2)(6K2+6K+1)=334.28Φ2=u/K= 3.73Φ3=120K3+278K2+335K+63=373.22Φ4=120K3+529K2+382K+63=484.48Φ5=360K3+742K2+285K+27=510.20Φ6=120K3+611K2+558K+87=637.80M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)²ph P2/4M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)²ph P2/4M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)²ph P2/24M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)²ph P2/24M BA =-(-2/Φ2+Φ4/Φ1)²ph P2/24M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)²ph P2/24M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)²ph P2/24M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)²ph P2/24M BD =-Φ4²ph P2/12Φ1M DB =Φ6²ph P2/12Φ1N d1 =(M dC+ph P2/2-M dA)/h P图 L-05N d2 =ph p-N d1N d1' =(M dF-M dE)/h PN d2' =ph p-N d1'N d3 =(M BA+M BD-M dA)/L PN d4 =(M BE+M BD-M dE)/L PN d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e车 =10.75kN/m2M dA =9.74kN²mM dE =-27.77kN²mM dC =-5.78kN²mM dF = 2.77kN²mM BA =-5.56kN²mM BE = 2.56kN²mM DC = 6.09kN²mM DF =-4.59kN²mM BD =-8.12kN²mM DB =10.69kN²mN d1 =-19.65kNN d2 =46.53kNN d1' =0.09kNN d2' =26.80kNN d3 =-9.37kNN d4 =8.88kNN d5 =0.48kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合3、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1 (图L-06)x =L P/2P = 1.2p恒+1.4q车 =226.60kNN x = N1 =64.39kNM x = M A+N3x-Px2/2 =39.63kN²mV x = Px-N3 =59.73kN顶板1'x =L P/2P = 1.2p恒+1.4q车 =226.60kNN x = N1' =92.01kNM x = M E+N4x-Px2/2 =19.05kN²mV x = Px-N4 =34.17kN(2)底板2 (图L-07)ω1 =1.2p恒+1.4(q车+3e车H P2/4L P2)=237.89kN/m2ω2 =1.2p恒+1.4q车=226.60kN/m2x =L P/2N x = N2 =168.32kNM x =M C+N3x-ω2²x2/2-5x3(ω1-ω2)/12L P=13.98kN²mV x =ω2x+3x2(ω1-ω2)/2L P-N3=70.31kN底板2'ω1 =1.2p恒+1.4q车=226.60kN/m2ω2 =1.2p恒+1.4(q车-3e车H P2/4L P2)=215.31kN/m2x =L P/2图 L-07图 L-06N x = N2' =140.69kNM x =M F+N4x-ω2²x2/2-x3(ω1-ω2)/6L P=68.92kN²mV x =ω2x+x2(ω1-ω2)/2L P-N4=27.12kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e车=79.78kN/m2ω2 =1.4e P2+1.4e车106.38kN/m2x =h P/2N x = N3 =223.52kNM x =M A+N1x-ω1²x2/2-x3(ω2-ω1)/6h P=-48.05kN²mV x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2h P-N1=43.65kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 =64.73kN/m2ω2 = 1.4e P2 =91.33kN/m2x =h P/2N x = N4=249.08kNM x =M E+N1'x-ω1²x2/2-x3(ω2-ω1)/6h P=-54.28kN²mV x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2h P-N1'=-2.79kN(5)中间墙 (图L-10)x =h P/2N x = N5=-472.60kNM x =M BD+(N1+N1')x=184.14kN²m 图 L-08图 L-09V x =-(N1+N1')图 L-10=-156.40kN(5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
冠梁配筋设计计算表格
冠梁配筋设计计算表格
冠梁配筋设计计算表格通常包括以下内容：
1.构件信息：包括冠梁的尺寸、截面形状、长度等。
2.受力分析：包括弯矩、剪力等受力情况的计算结果。
3.配筋设计：包括受力钢筋、箍筋等的设计计算结果。
4.钢筋数量和规格：汇总所需的受力钢筋和箍筋的数量及规格。
5.验算和核查：对设计结果进行验算和核查，确保设计符合规范要求。
以下是一个简化的冠梁配筋设计计算表格示例：
序号计算内容计算结果/参数单位
1冠梁尺寸300x500毫米
2弯矩设计值150kN·m
3剪力设计值80kN
4钢筋截面积As = 1250平方毫米
5弯矩钢筋配筋率ρ = 0.02无单位
6配筋数量6根主筋根
7配筋规格φ25毫米
8箍筋间距150毫米
9箍筋直径φ8毫米
10验算结果符合设计要求-
这是一个简单的示例表格，实际的冠梁配筋设计计算表格会根据具体的工程要求和设计规范进行详细设计和填写。
(整理)柱的配筋计算
2.框架柱的配筋计算。
在该框架结构设计中，偏心受压柱正截面承载力计算时使用对称配筋的方式，钢筋采用HRB335级， = f ＇y =300N/2mm ,采用C30混凝土，轴心抗拉强度设计值fc=14.3N/2mm ,轴心抗压强度 =1.43 N/，2mm .箍筋一律采用HPB235级钢筋，偏心受压的框架柱正截面承载力抗震调整系数 取成0.80。
按规范规定当e0/h0>0.55时，计算时应考虑裂缝验算，对于本设计的框架结构，经过计算可知无须做裂缝验算，可以将验算过程忽略。
（1） 首先进行框架柱柱子轴压比的验算，为方便起见将其制作成表格如下： 各框架柱轴压比的验算表（2） 接下来验算框架柱的剪跨比λ，为简便起见将其整理成表格形式如下：（附加说明，在工程上应尽可能避免短柱的出现，即，保证λ 2.0）框架柱剪跨比验算表(3)框架柱的正截面配筋设计将计算过程及结果整理成下面的表格。
（附加说明：经过计算知本设计的各层框架柱的受压情况都是大偏心受压。
框架柱在大偏心受压情况下的计算过程：10c Nf bh ξα=()()2100'''00.5c s s ysNe f bh h A A fhaαξξ--==-如果经过计算得到'02x h a ξ=<，须取'2x a =，然后再按下面的公式设计和计算框架柱的纵向受力钢筋：''''0()s s y Ne A A f h a ==- 。
） 首层1柱的正截面配筋设计、计算表(附注：上表中一般层框架柱的计算长度L=1.25H，底层柱的计算长度1.0H。
e0：截面重心偏心矩，ea：附加偏心距，初始偏心矩：ei=e0+ea。
曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.0，长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.0。
η=1+212)/(/14001ξξ⨯⨯⨯hlhei:界限受压区高度，：实际受压区高度，当为大偏心受压构件，否则为小偏心受压构件。
涵洞内力配筋计算
11 15 14
0.5＜H≤ 内层 φ10
20
1250
12
1200
120
4 4＜H≤6
外层 内层 外层
φ10 φ12 φ12
20 20 20
1390 1252 1390
11 9 8
0.5＜H≤ 内层 φ10
20
1550
15
1500
150
4 4＜H≤6
外层 内层 外层
φ10 φ12 φ12
20 20 20
62.4
φ8 φ8
7.7 9.1
89.1
φ8 φ8
11.1 14.3
91.5
φ8 φ8
12.5 16.7
98.6
φ8 φ8
9.1 12.5
125.9
φ8 φ8
0.031
4
0.9
5.1
9.9
5
1.1
4.8
0.055 11.3
5
1.1
7.1
16.3
6
1.3
8.1
0.086 15.8
6
1.3
12
22.9
7
管径 管壁厚 外径
体积 圆管自重KN
竖向土压力(0.5～4M)
m
m
m
m3
标准值 设计值 标准值 设计值
1.8 0.18
1.5 0.15
1.2 0.12
1
0.1
0.8 0.08
0.6 0.06
0.5 0.055
0.5 0.05
0.4 0.045
0.4 0.04
0.3 0.04
0.3 0.035
0.3 0.03
配筋计算表
箍筋截面面积
Asv=50.3mm
箍筋沿梁轴向的间距
s=100mm
判断计算情况
情况1
Vs=0.07fcbh0+1.25fyvAsvh0/s或
Vs=0.2fcbh0/（λ+1.5）
Vs=227.45kN
+1.25fyvAsvh0/s
判断截面是否满足要求
箍筋不满足抗剪要求
抗剪弯起钢筋的计算
弯起钢筋与纵向轴线的夹角αs αs=60° 同一弯起平面内弯钢筋的截面积 494mm
截面单筋截面配筋计算表 钢筋级别 环境类别 临界相对受压区高度 钢筋强度fy 最小配筋率 αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2 As=fcξbh0/fy
梁正截面单筋截面配筋计算表 计算截面高度 最小配筋率
Ⅱ 3 ξ=0.544 fy=310N/m2 0.0015 0.01855684 0.01873229 As=5198/m2
T形截面
肋形梁(板)
独立梁
倒L形截面 肋形梁(板)
按计算跨度L0考虑 按梁(肋)净距sn考虑
L0/
L0/3
L0/6
b+s
b+s/2
当h'f/h0>0.1
b+12h'f
按翼缘高度h'f考虑 当0.1>h'f/h0≥0.5
b+12h'f
b+6h'f
b+5h'f
当h'f/h0<0.5
b+12h'f
b
b+5h'f
αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2 As=fcξbh0/fy
土木工程毕业设计 板配筋计算
3.1标准层楼板计算
3.1.1 荷载收集：
25mm水泥砂浆和30mm大理石砖面： 1.3
100mm厚混凝土楼板： 0.1m×25 = 2.5
20mm厚混合砂浆顶棚抹灰： 0.02m×17 = 0.34
恒荷载标准值： =4.14
恒荷载设计值： g=1.2×4.14 =4.97
活荷载设计值： q=1.4×2.0 =2.8
2.85
1.12
80
70
156.4
46.2
8＠200
8＠200
251
251
B4
L01方向
L02方向
3.98
1.59
80
70
87.2
26.2
8＠200
8＠200
251
251
B5
L01方向
L02方向
1.89
0.57
80
70
79.9
16.7
8＠200
8＠200
251
251
B6
L01方向
L02方向
1.75
0.18
= =2×0.2×2.4× =0.96×
由公式 得：
解得： ＝4.49kN·m/m
故得： = =0.20×4.49=0.896kN·m/m
=0
=0
=2×0.28=0.55kN·m/m
=0
3.1.2.8区格板B8
计算跨度： =1.4-0.3/2-0.2/2=1.15m， =2.4-0.3/2-0.2/2=2.15m
= =2×5.7× ＝13.8×
=0
= =2×0.7×4.8× ＝6.7×
=0
由公式 得：
解得： ＝5.1kN·m/m
配筋计算表
最大主压应力
防洪校核 3.38 3.29 3.23 3.16 4.70 地震期 3.46 3.37 3.28 3.20 4.83
460 359 458 458 568 564 542.5 642.5 452.5 452.5 500 400 500 500 600 600 600 700 500 500 350 300 300 350 1000 600 1000 1000 1000 1000 0.0146 0.0080 0.0125 0.0146 0.0600 0.0360 0.0600 0.0817 0.0417 0.0417
计算工况
部位
应力
弯矩
实际能承受的弯矩 设计水位
αs
ξ 实配As
应力
弯矩
实际能承受的弯矩 最高水位
αs
ξ 实配As
应力
弯矩
实际能承受的弯矩 调水平均
αs
ξ 实配As
应力
弯矩
h0= 743 743 933 932 467
h= 800 800 1000 1000 500
b= 1000 1000 1000 1000 350
地震期 1.52 1.43 1.34 1.26 2.89
设计水位 2.90 2.66 3.13 3.09 4.38
最高水位 3.21 3.14 3.06 3.05 4.34
调水平均 3.16 3.12 3.03 3.01 4.29 最大主压应力
防洪设计 3.32 3.22 3.17 3.14 4.53
0.024 0.031 0.019 0.025 0.055
0.024 0.032 0.019 0.025 0.057
mm2
616
804
楼板配筋计算表格知识讲解
混凝土强度等级
注：板边长度取值方向参照《建筑结构静力计算手册》相应计算模式
360 2.0E+05
2.1 0.7 C30
二、计算数据
混凝土轴心抗压设计值 fc (N/mm2) 系数 α1
混凝土抗拉标准值 ftk (N/mm2) 板计算长度 l =MIN(lx,ly) (mm)
钢筋间距 s (mm) 钢筋实际配筋面积 AS (mm2)
是否满足
25 100 4908.7 满足
五、裂缝验算
标准弯矩 MS (KN·m)
298.77
ρte=AS/0.5bh
σsk=MS/ηh0AS (N/mm2)
152.09
ρte实际取值(ρte≥0.01)
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk
钢筋直径 d (mm)
钢筋间距 s (mm) 钢筋实际配筋面积 AS (mm2)
是否满足
16 125 1608.5 满足
五、裂缝验算
标准弯矩 MS (KN·m)
119.59
ρte=AS/0.5bh
σsk=MS/ηh0AS (N/mm2)
185.77
ρte实际取值(ρte≥0.01)
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk
0.0064 0.0100 22.9 0.397
20 0.17 满足
四、截面配筋
设计弯距 M (KN·m) 截面抵抗矩系数 αS=M/α1fcbh02
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 钢筋面积 AS=M/γSfyh0 (mm2)
371.00 0.1226 0.9344 2397.7
钢筋直径 d (mm)
0.662
灌注桩配筋计算(基坑围护桩-根据基坑工程设计规范)
灌注桩(基坑支护桩)受弯均匀配筋计算内力输入参数结构重要性系数γ01.1基本组合分项系数γF 1.25弯矩标准值1403kN▪m 弯矩设计值1928.4kN▪m 材料输入参数混凝土强度等级C35混凝土轴心抗压强度设计值f c 16.7N/mm 216700kN/m 2混凝土轴心抗拉强度设计值f t 1.57N/mm 21570kN/m 2纵向钢筋强度等级HRB400纵向钢筋强度设计值f y 360N/mm 2360000kN/m 2桩身截面参数截面半径r 0.5m 保护层厚度70mm 纵向钢筋中心所在圆周半径r s 0.416m 纵向钢筋根数n 25.1根实配根数26纵向钢筋直径φz 28mm 单根纵筋面积615.8mm 2桩身截面面积A =πr 2=0.785398163m 2配筋试算：输入α，调整α直至弯矩满足要求假定α值α取0.3受拉钢筋与全部纵筋截面面积比αt =0.65纵筋面积A S 由0.015472m 2弯矩计算值M=1990.8kN ▪m 实际配筋面积A s =16009.60.016009556m 2实际配筋弯矩计算值M=2034.3≥1928.4kN▪ma f c A(1-sin2p a /p) + (a - a t )f y A s =0可得A s =2/3f c Arsin 3p a /p + f y A s r s (sin p a + sin p a t )/p=2/3f c Arsin 3p a /p + f y A s r s (sin p a + sin p a t )/p=说明：表中蓝色字体自行输入，先假定一个α值，然后根据计算所得的弯矩值调整α，直至弯矩计算值大于弯矩设计值，则停止计算。
计算结果判断：配筋满足要求实际配筋 26Φ28。
配筋计算书
杆件配筋计算一、支撑梁配筋计算1、主梁：L-1（b×h=800×1000）配筋计算设计值：N=3998×1.35×1.2=6477KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.6m弯矩：M1=775KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=65KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=6477KNM=840KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2632mm2左右纵筋：As’=1600mm2箍筋：Asv=941 mm2/m实配钢筋：上下纵筋：9Φ25（4415mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：4Φ22（1520mm2）分配As=2010＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）2、次梁：L-2（b×h=700×900）配筋计算设计值：N=3066×1.35×1.2=4967KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.2m弯矩：M1=583KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=50KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=4967KNM=633KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2718mm2左右纵筋：As’=1260mm2箍筋：Asv=840mm2/m实配钢筋：上下纵筋：8Φ25（3925mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：3Φ22（1139mm2）分配As=1754＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）3、连梁：L-3（b×h=600×800）配筋计算设计值：N=1801×1.35×1.2=2918KN砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：12.7m弯矩：M1=242KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=30KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=2918KNM=272KN·m计算配筋：上下纵筋：As=960mm2左右纵筋：As’=960mm2箍筋：Asv=738mm2/m实配钢筋：上下纵筋：7Φ22（2659mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：2Φ22（759mm2）＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）二、围檩配筋计算1、WL1、WL1’配筋计算截面：b×h=1000×1400砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=2140KN·mV=2060KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=5419 mm2实配钢筋：12Φ25（5887mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv=1562mm2/m,ρsv=0.16% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=1365mm2实配钢筋：4Φ22（1519mm2）＞As（满足要求）2、WL2配筋计算截面：b×h=1000×1000砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=1000KN·mV=641KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=2978 mm2实配钢筋：10Φ25（4906mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv/s=-1656.20mm2/m ρsv=-0.17% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=965mm2实配钢筋：6Φ22（2279mm2）＞As（满足要求）。
桩身配筋计算
已知：已知参数
圆桩半径r=600mm结果
混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2
混凝土抗拉强度设计值ft= 1.27N/mm2
主筋强度fy=360N/mm2设计原理：钢筋混凝土结构设计实主筋弹性模量E s=200000N/mm2
保护层厚度=50mm
纵向钢筋所在圆周半径rs=550
主筋直径d=25mm
单根主筋面积=490.9mm2
主筋根数n=28mm
计算：
1、截面计算
圆桩截面面积A=1130973.355mm2
主筋面积A s=13745.2mm2
2、求受压区混凝土相对面积α
0.367666643
受压区混凝土相对面积α=0.328255198
αt=0.593489603
3、求弯矩设计值M
180α=59.08593572
180αt=106.8281286
sin(180α)=0.857938822
sin(180αt)=0.957177486
弯矩设计值M=2654555735N*mm2
纵筋间距=120.614718mm
配筋率ρ=0.012153425
混凝土结构设计规范GB 50010-2010
计算最大、最小配筋率:
受拉区纵筋最小配筋率（取大值）
ρ=0.0020.0015875
最小配筋率ρmin=0.0042
最大配筋率ρmax=0.017111111
钢筋混凝土结构设计实例-徐建 1997（混规89）注：上文中fcm为混凝土抗压
凝土结构设计实例-徐建 1997（混规89）
土抗压强度设计值，新规范中为fc
混凝土结构设计规范GB 50010-2010。
混凝土结构双向板配筋简易计算
1.恒载厚30×=厚20×=厚25×=厚17×=g k=2.活载标准值k N/㎡可变荷载效应起控制作用γG =1.2γQ =1.2×=1.3×=p=g+5.39+=5.39+=1.3k N3. 板的内力计算及配筋ρmin 0.45×####/=A s mi×1000×=mm2C?(20,25,30,35,40,45,3. 1 板无嵌固m 板厚m m 75一、板的荷载计算C ＝25HRB1.33钢筋混凝土结构双向板配筋简易计算335HRB(235,335,400) 纵筋强度等级0.150.255k N/㎡0.015钢筋混凝土板0.0900.400 水泥砂浆抹面 大理石装饰面201502k N/㎡4.495k N/㎡k N/㎡150.0030.02 3.750k N/㎡设计值 q =γQ q k =2.00 2.60k N/㎡板底抹水泥石灰砂浆4.505.39k N/㎡设计值 g =γG g k=q k =80荷载设计值p′=g+q/2 =1.36.69l x=30.19%140266.700.19%2.607.99k N/㎡k N/㎡p〞=q/2 =300单位板宽弯矩（KN·m/m）0.0429×+×) =k N0.0429×+×)=kN.(mm)板宽度b(mm)板厚度h(mm)混凝土保护层kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm 双向kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm 3. 2 板ly一边嵌固计算跨度：m 板厚m mm m m mly =mlx/ly =ФФФФ若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！设计要求钢筋截面0＠8200mm 0.054满足结构安全要求＠200mm 251.50ФA S ==163.8(mm 2)钢筋隔距As′ ＝选配 Ф2 =8(mm)My =3.09荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算满足要求αs ==(mm)钢筋隔距选配 Ф2 =0Ф0As′ ＝251.5A S ==163.8(mm 2)设计要求钢筋截面满足要求Mx =3.09荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算αs ==0.054满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！双向板X 轴配筋计算h0＝65(mm)板有效高度 h0=h-cab＝1000h＝80c a＝15 3.09 6.69 3.000双向板截面尺寸23.09My =系数(1)p″l x 2+系数(1)p′l x 2=(1.300.0429326.69 3.000Mx =系数(1)p″l x 2+系数(1)p′l x 2=1.300.04293l x=5.56.9880.80137.5140=k N0.0428×+×)=k N××2=-24k N(mm)板宽度b(mm)板厚度h(mm)混凝土保护层kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф10(mm)钢筋隔距10＠200mm 双向kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0mm 8＠200mm 荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算ФФФФ若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！设计要求钢筋截面 6.69荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算满足要求满足要求选配 Ф2 =0Ф8(mm)钢筋隔距A S ==96.5(mm 2)As′ ＝251.5(mm)钢筋隔距αs ==0.033满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！10＠200选配 Ф2 =0Ф10My =6.91As′ ＝392.5A S ==84.4(mm 2)10设计要求钢筋截面Mx =11.72荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算αs ==0.015满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！c a＝15双向板X 轴配筋计算h0＝125(mm)板有效高度 h0=h-caM 支 =系数(2)plx 2=-0.10077.9905.50h＝140双向板截面尺寸5.50011.72My =系数(2)p″l x 2+系数(1)p′l x 2=(1.300.0258326.91b＝10008支座配筋计算Mx 支 =24.34=356.9αs ==0.115满足结构安全要求A =(mm 2)设计要求钢筋截面3. 3 板ly二边嵌固计算跨度：m 板厚m mm mly =mlx/ly =单位板宽弯矩（KN·m/m）0.0617×+×) =k N0.0428×+×)=k N××2=-19k N(mm)板宽度b(mm)板厚度h(mm)混凝土保护层kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm 双向kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y10＠200ФФ137.50.80mmФMy =(mm 2)满足结构安全要求αs ==0.023A S ==129.4选配 Ф2 =0Ф84.95荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算(mm)钢筋隔距8＠As′ ＝251.5A S ==270.0(mm 2)8Mx =9.88荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算αs ==0.047满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！双向板X 轴配筋计算h0＝125(mm)板有效高度 h0=h-ca5.5006.69双向板截面尺寸b＝1000My =系数(3)p″l x 2+系数(1)p′l x 2=(1.300.01615229.885.5006.69Mx =系数(3)p″l x 2+系数(1)p′l x 2=1.300.03682l x=5.56.94.95设计要求钢筋截面若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！设计要求钢筋截面200mm -0.07827.9905.50h＝140c a＝15140(mm)钢筋隔距M 支 =系数(3)plx 2 =10不满足要求选配 Ф2 =0ФkN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠167布选配 Ф1 =6Ф10(mm)钢筋隔距10＠167mm 3. 4 板lxly四边嵌固计算跨度：m 板厚m mm mly =mlx/ly =单位板宽弯矩（KN·m/m）0.0617×+×) =k N0.0428×+×)k N××2=-16k N ××2=-21k N(mm)板宽度b(mm)板厚度h(mm)混凝土保护层kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢满足Ф＠200布设计要求钢筋截面As′ ＝251.5A S ==230.6(mm 2)Mx =8.40荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算αs ==0.040满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！双向板X 轴配筋计算h0＝125(mm)板有效高度 h0=h-ca＠167mm 1.300.0295设计要求钢筋截面As′ ＝1408137.5c a＝15l x=5.58.401.300.01892(mm)钢筋隔距满足结构安全要求荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！10ФФ85.50My 支 =系数(4)plx 2=Mx 支 =系数(4)plx 2 =双向板截面尺寸6.9h＝140b＝1000My =系数(4)p″l x 2+系数(1)p′l x 2 =(Mx =系数(4)p″l x 2+系数(1)p′l x 2 =选配 Ф2 =0Ф8αs ==0.090A S ==528.8支座配筋计算Mx 支 =-0.0559(mm 2)0.807.990-0.066426.69 5.5006.69 5.50027.9906.905.5118.90471不满足要求kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠167布选配 Ф1 =6Ф10(mm)钢筋隔距10＠167mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф12(mm)钢筋隔距12＠200mm 3. 5 板lxly二边嵌固计算跨度：m 板厚m mm mly =mlx/ly =167mm ФФ10＠200mm 设计要求钢筋截面荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算ФФ8＠200mm Ф8＠200mm8若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！As′ ＝251.5选配 Ф2 =0Ф8(mm)钢筋隔距αs ==0.026满足结构安全要求A S ==146.3(mm 2)双向板Y 轴配筋计算My =5.51荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算(mm)钢筋隔距选配 Ф2 =0Ф8137.51405.50.80l x=若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！A S ==444.4(mm 2)设计要求钢筋截面αs ==8471满足要求(mm)钢筋隔距ФФ8＠0.076满足结构安全要求X 向支座配筋计算荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算As′ ＝Mx 支 =16.05My 支 =21.26Ф选配 Ф2 =0满足要求设计要求钢筋截面αs ==0.101满足结构安全要求Y向支座配筋计算12不满足要求A S ==601.9(mm 2)选配 Ф2 =0Ф10As′ ＝565.5(mm)钢筋隔距6.9若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！10=k N0.0428×+×)×2k N××2=-21k N ××2=-18k N(mm)板宽度b(mm)板厚度h(mm)混凝土保护层kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠167布选配 Ф1 =6Ф8(mm)钢筋隔距8＠167mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm kN.m M f cm bh 02mm Ф200mm Mx 支 =21.34 5.500(mm)钢筋隔距Ф8＠As′ ＝251.5选配 Ф2 =0Ф8若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！A S ==185.6(mm 2)设计要求钢筋截面αs ==0.033Ф8＠167双向板Y 轴配筋计算My =7.01荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算选配 Ф2 =0281.3(mm 2)8设计要求钢筋截面(mm)钢筋隔距Ф125(mm)荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算αs ==0.049满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！A S ==c a＝15双向板X 轴配筋计算h0＝10.32My =系数(5)p″l x 2+系数(1)p′l x 2=(Mx =10.32As′ ＝301.8Ф满足要求5.526.6985.508荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！1407.011.300.026337.990满足要求板有效高度 h0=h-ca7.9905.50My 支 =系数(4)plx 2 =-0.07481000b＝h＝满足结构安全要求Mx 支 =系数(4)plx 2=-0.0883满足结构安全要求X 向支座配筋计算双向板截面尺寸αs ==0.101(mm 2)选配钢筋截面Ф＠167布选配 Ф1 =6Ф12(mm)钢筋隔距12＠167mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠167布选配 Ф1 =6Ф10(mm)钢筋隔距10＠167mm 3. 6 板lx一边ly二边三边嵌计算跨度：m 板厚m mm mly =mlx/ly =单位板宽弯矩（KN·m/m）0.0617×+×) =k N0.0428×+×)k N××2=-17k N ××2=-14k N(mm)板宽度b(mm)板厚度h(mm)混凝土保护层kN.m M f cm bh 020.01757Ф10＠167mm mmФ 6.69 5.5005.50 5.5000.0331(mm)钢筋隔距5.5双向板截面尺寸15125140h0＝25.246.9My =系数(6)p″l x 2+系数(1)p′l x 2 =(1.301.309.12Mx =系数(6)p″l x 2+系数(1)p′l x 2 =0.80137.5140荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算0.043满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！=9.12c a＝(mm)板有效高度 h0=h-ca双向板X 轴配筋计算Mx =αs =1000b＝h＝26.69设计要求钢筋截面As′ ＝678.6Ф8＠1678Y向支座配筋计算选配 Ф2 =0Ф12满足要求(mm)钢筋隔距ФMy 支 =18.08荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算αs ==0.086满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！As′ ＝47110不满足要求A S ==506.3(mm 2)Mx 支 =系数(4)plx 2 =-0.07227.9905.50选配 Ф2 =0Ф10l x=My 支 =系数(4)plx 2=-0.05707.990(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф8(mm)钢筋隔距8＠200mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠167布选配 Ф1 =6Ф10(mm)钢筋隔距10＠167mm mm kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选配钢筋截面Ф＠200布选配 Ф1 =5Ф10(mm)钢筋隔距10＠200mm 0＠200mm ФФ8＠Ф8＠200mmФ8若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！αs ==0.083双向板Y 轴配筋计算As′ ＝251.5选配 Ф2 =0Ф满足结构安全要求钢筋隔距As′ ＝=A S =140.6251.5(mm)0Ф设计要求钢筋截面荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算8选配 Ф2 = 5.248=My =αs =若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！满足结构安全要求(mm 2)(mm)钢筋隔距0.025ФФ(mm 2)X 向支座配筋计算Mx 支 =17.45荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算满足要求满足要求设计要求钢筋截面As′ ＝471不满足要求10A S ==489.4(mm)钢筋隔距Y向支座配筋计算选配 Ф2 =0Ф8167My 支 =13.78荷载作用下的弯矩值，简支取支座反力或跨中最大值计算αs ==0.065满足结构安全要求若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！设计要求钢筋截面As′ ＝392.510A S ==376.9(mm 2)选配 Ф2 =0Ф10(mm)钢筋隔距满足要求ФФ10＠200mm。
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mm b
7 截面抵抗矩系数αs 8 相对受压区高度ξ
M/(fcmbh20) 1-（1-2αs）1/2
9 内力臂系数γs
（1+（1-2αs）1/2）/2
10 钢筋抗拉强度设计值 N/mm2 fy
11 钢筋截面积As
mm2 M/(fyγsh0)
12 配筋率ρ
% As/（bh0）
13 界限配筋率ρb
% ξb*(fcm/fy)
2 侧压力系数K0
1-sinφ/
荷载设计 二值
3 墙后土体容重
KN/m3 γ
（KN/ m）
4
填土表面至计算点的 距离
mZ
0.58 18.00 3.10
这里取饱和重度γsat=20KN/m3,偏安全。 取Z＝H
三 弯矩
四
侧墙配筋 计算
5 静止土压力压力P0
Kpa K0γZ
6 总静止土压力压力P KN 1/2*K0γH2
754 -58.04
应满足M≤Mu
如ξ＞ξb，说明已知As/不够，应加大As/；或按As/为未 知的第一种情况计算。
要求x≥2a / Ⅰ级钢筋ξb=0.614,Ⅱ级钢筋ξb=0.544
若2a/≤x≤ξbh0 若x＜2a/ 常用配筋范围：板ρ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ＝0.9～1.8％。 φ12@150 ≤±5％ 若ξ＞ξb,令ξ＝ξb，αs＝αsmax 若ξ≤ξb,且x＞2a /，αs＝ξ（1-0.5ξ） 若x＜2a/
3
纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a
% ξb*(fcm/fy) mm2 % mm h mm c
mm c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm
纵向受压钢筋至截面
4 受压边缘的距离a /
mm c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm
5 有效高度ho
mm h-a
6
C20砼弯曲抗压强度设 计值
15 受压钢筋截面积
mm2 As/
16 受拉钢筋截面积As 17 受拉钢筋截面积As
mm2 （fcmξbh0+fy/As/）/fy mm2 M/(fy（h0-a/))
18 配筋率ρ
% As/（bh0）
19 界限配筋率ρb 20 实配面积 21 差率 1 相对受压区高度ξ 2 截面极限弯矩值Mu 3 截面极限弯矩值Mu 4 截面极限弯矩值Mu 5
0
4 结构重要系数
γ0
0.90
5 设计状况系数
ψ
1.00
6 自重分项系数
γG1
1.05
7 土重分项系数
γG2
1.10
荷载设计 8 地面活荷载分项系数
二值
9 结构系数
（KN/ m） 10 净跨
11 支承长度
γQ γd m Ln mm a
12 毛跨
mL
13 板宽
mm b
14 板厚h
mm (1/12～1/35)L
N/mm2
fcm
7 计算宽度 8 截面抵抗矩系数αs
mm b （M-fy/As/（h0-a/)）/（fcmbh20）
第二种情 况：
侧墙双筋 配筋计算
265 11.0 1000.0 0.396 0.544 144.14 0.728 310.0
-2493
2621 0.99 2.18 754 -71.24 300
第一种情 况：
侧墙双筋
128.12
300 30
35
265 13.5 1000.0 0.135 0.146 0.544 0.927 310.0 1682 0.63 2.37 1676 -0.37 300
30
35
35
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
Ⅰ级钢筋αsmax=0.426,Ⅱ级钢筋αsmax=0.396
1-（1-2αs）1/2
9 内力臂系数γs
（1+（1-2αs）1/2）/2
10 钢筋抗拉强度设计值 N/mm2 fy
11 钢筋截面积As
mm2 M/(fyγsh0)
12 配筋率ρ
13 界限配筋率ρb 14 实配面积 15 差率
% As/（bh0）
% ξb*(fcm/fy) mm2 %
0.084 0.958 310.0
mm b
7 截面抵抗矩系数αs
M/(fcmbh20)
32.23 49.96 1.20 61.94 300
30 35 265 11.0 1000.0 0.080
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
Ⅰ级钢筋αsmax=0.426
四
侧墙配筋 计算
8 相对受压区高度ξ
mm2
15 差率
%
855 13.08
φ16@100 ≤±5％
盖板配筋计算表(Ⅰ级钢筋)
编 号
荷载
一 受力模型
二 安全级别
序号
工程名称
单位
计算公式
1 受力模型为简支板,沿板宽取L＝1m作为计算单元。 1 Ⅲ级
计算结果
备注
1 钢筋砼重度
KN/m3 γc
25
2 土的重度
KN/m3 γs
18
3 地面活荷载
KN/m2 qks
尾水渠高侧墙单筋矩形配筋计算表(Ⅰ级钢筋)
编 号
荷载
序号
工程名称
单位
计算公式
计算结果
备注
一 受力模型
1 按挡土墙计算,受力模型为悬臂板,沿池长取L＝1m作为计算单元，侧墙底板厚度相同。
2 侧墙高度H
m
3.1
1 土的有效内摩擦角
φ/
25.00
对于饱和软粘土，在不排水剪切时，其内摩擦角φ≈0， 取K0＝1，这样偏安全。
消力池高侧墙配筋计算表(内侧)
编 号
ห้องสมุดไป่ตู้荷载
一 受力模型
荷载设计 二值
（KN/ m）
三 弯矩
序号
1 2
1 2
3
4 5 6 1
2
工程名称
单位
计算公式
计算结果
按挡土墙计算,受力模型为悬臂板,沿池长取L＝1m作为计算单元，侧墙底板厚度相同。
侧墙高度H
m
3.1
水深
h
3.10
水的容重
KN/m3 γw
12.00
水面至计算图形形心 点的距离Z
Ⅰ级钢筋ξb=0.614,Ⅱ级钢筋ξb=0.544
常用配筋范围：板ρ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ＝0.9～1.8％。 φ16@120 ≤±5％
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。 对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
15 板顶土厚
md
三 内力计算
16 板自重标准值gk1
KN/m bhγc
17 板顶土重标准值gk2
N/m bdγs
18 地面活荷载标准值qk KN/m bqks
1 计算跨度L0
m Ln+a
2 计算跨度L1
m Ln+h
1.20 1.20 1.20 200 1.40 1000 116.67 40 4.00 6.25 72.00 0.00 1.40 1.45
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。 对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
Ⅰ级钢筋αsmax=0.426,Ⅱ级钢筋αsmax=0.396
第二种情 况：
侧墙双筋 配筋计算 已知受压 六 钢筋As/
截面复核
9 相对受压区高度ξ
% ξb*(fcm/fy)
mm2
% (fyAs-fy/As/)/(fcmbh0)
KN.m αsmaxfcmbh20+fyAs/（h0-a/) KN.m αsmaxfcmbh20+fyAs/（h0-a/) KN.m fyAs（h0-a/))
0.011 70 3
0.544 144
0.994 310.0 1676 1782 1797 0.68 1.93
mZ
5 静止土压力压力P0 6 总静止土压力压力P 1 永久荷载分项系数
Kpa K0γZ KN 1/2*K0γH2
γG
三 弯矩
0.38
0.63 16.00
4.00 40.04 80.07 1.20
对于饱和软粘土，在不排水剪切时，其内摩擦角φ≈0， 取K0＝1，这样偏安全。
饱和重度γsat=20KN/m3 取Z＝H
1000.0 0.032 0.032 0.984 210.0
756
0.17
3.22
Ⅰ级钢筋αsmax=0.426,Ⅱ级钢筋αsmax=0.396 Ⅰ级钢筋ξb=0.614,Ⅱ级钢筋ξb=0.544
常用配筋范围：板ρ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ＝0.9～1.8％。
14 实配面积
纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a
mm c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm
55
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
4 有效高度ho
mm h-a
5
C20砼弯曲抗压强度设 计值
N/mm2
fcm
445 11.0
侧墙单筋 四 配筋计
（验）算
6 计算宽度
30 35
35
265 11.0 1000.0 0.011