梁模板250-500
梁模板支架计算(300x600)
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为3.6m ，梁截面 B ×D=300mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方90×90mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.00m 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
360图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.600×1.200=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×1.200×(2×0.600+0.300)/0.300=3.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×0.300×1.200=1.620kN均布荷载 q = 1.20×18.360+1.20×3.000=25.632kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.620=2.268kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm 3； 截面惯性矩 I = 33.75cm 4；A计算简图0.0004.98变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：21.36kN/mA变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=4.979kN N 2=4.979kN最大弯矩 M = 0.458kN.m 最大变形 V = 1.095mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.458×1000×1000/45000=10.178N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.095mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.979/1.200=4.149kN/m最大弯矩 M = 0.125ql 2=0.125×4.15×1.20×1.20=0.747kN.m 最大剪力 Q=0.5×1.200×4.149=2.489kN 最大支座力 N=1.0×1.200×4.149=4.979kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 121.50cm 3； 截面惯性矩 I = 546.75cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.747×106/121500.0=6.15N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.670kN/m最大变形 v =5/3.84×2.670×1200.04/(100×9000.00×5467500.0)=1.465mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
高大模板安装工程技术参数
新浇混凝土梁计算跨度(m)
7.2
左侧楼板厚度(mm)
160
右侧楼板厚度(mm)
250
主梁合并根数
2
小梁布置方式
水平向布置
面板材质
覆面木胶合板
对拉螺栓水平间距(mm)
500
主梁材料
钢管
小梁材料
方木
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
对拉栓类型
M14
《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-2021
模板支架高度H(m)
5.25
混凝土梁截面尺寸(mm)
400×2800
梁侧楼板厚度(mm)
250
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
支撑立柱钢管型号(mm)
Ф48×3
梁跨度方向立柱间距(mm)
600
梁两侧立柱间距(mm)
水平向布置
面板材质
覆面木胶合板
对拉螺栓水平间距(mm)
500
主梁材料
钢管
小梁材料
方木
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
对拉螺栓类型
M14
1.3、【梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）】400mm×2100mm
计算依据
《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-2021
250
右侧楼板厚度(mm)
250
主梁合并根数
2
小梁布置方式
水平向布置
面板材质
覆面木胶合板
对拉螺栓水平间距(mm)
500
主梁材料
500mmx2250mm梁侧模板计算书
500mmx2250mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度2250mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置8道，内龙骨采用40.×80.mm木方。
外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+350+350+350+350+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
29292929292929225mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
高支模施工方案
1.工程概况本工程为建筑群，不同单体、不同部位梁板体系、层高不同，具体如下：梁板体系概况表综上所说，板厚主要有80、100、120、250等，梁主要有250×600、250×500等。
层高标准层均为2.8m，非标准层为3.0-5.4m。
选250×600为代表。
地下室顶板厚度为400，框架梁主要有400×800、400×600等。
层高为4.0m.选400×800梁为代表。
本工程平台模板均采用18厚夹胶木层板，背楞为50×100木枋（东北落叶松），间距300，φ48×3.5圆钢管作支撑系统,立杆间距为800-1000mm，具体配置详见模板及支撑体系概况表。
为保证结构体系的安全性，加强施工的技术控制，支撑、加固体系的强度、刚度及稳定性的验算非常重要，通常情况下钢管脚手架支撑体系的验算是整个体系验算的重点。
模板及支撑体系概况表注：以上数值均为最大允许值。
2.楼板模板本工程板厚主要有80、100、120等，其中标准层主要为100厚，为主要板厚，为简化计算，将板厚分为一类：第一类为100-120厚板，取计算厚度为120。
验算如下：2.1 120厚板2.1.1荷载设计值模板及配件自重 500×1.2=600 N/m2钢筋砼自重 25500×0.12×1.2=3672 N/m2施工荷载 2500×1.4=3500 N/m 2 合 计 q 1=7772 N/m 2 乘以折减系数0.9,则q=q 1×0.9=7772×0.9=6995 N/m 2 2.1.2模板验算 ⑴、材料及截面特征夹胶木层板: 取f m =13N/mm 2;E=9.5×103 N/mm 2 取单位宽度计算(以1m 宽计),截面特征为 I=bh 3/12=1000×183/12=4.86×105mm 4 W=bh 2/6=1000×182/6=5.4×104mm 3⑵、计算简图考虑模板的长度，按三跨连续梁计算，取1米宽度，q=6995N/m, ,计算简图略。
砌体结构简答题
例1 如图所示, 钢筋混凝土梁，截面尺寸b * h = 250 mm * 500mm，支承长度为a=240mm，支座反力设计值为Nl =70kN，窗间墙的截面尺寸1200*240mm，采用MU10砖、M5混合砂浆砌筑，梁底截面处的上部荷载设计值150kN，试验算梁底部砌体的局部受压承载力解: (1)查表3.3, 砌体设计强度为f=1.5MPa, (2)计算梁端局部受压面积:a0 = 10 * (h/f)^ 1/2 = 10 * (500/1.5)^ 1/2 = 182.6mm < a = 240mm, 取为182.6mm;A l = a0 b=182.6*250=45650 mm2(3)计算局部影响面积: A0 =240*(250+2*240)=175200 mm2（4）是否考虑上部荷载：A0 / A l= 175200/45650=3.838 >3, 取ψ=0, 可不考虑上部荷载;(5)局部作用提高系数: γ=1+0.35（A0/A l-1）1/2 =1.59 <2.0, 取1.5 9(6)验算承载力:ψN0+ N l≤ηγfA lηγfA l=0.7*1.59*1.5*45650=76.2kN> N l =70kN 满足要求.例2 (设置刚性垫块) 同例1, 若N l=90kN, 其它条件不变,设置刚性垫块, 试验算局部受压承载力。
解: (1) 设置垫块尺寸:，设垫块尺寸为：a b* b b =240*600mm,垫块高度为180mm,垫块挑出长度175<180mm, 满足构造要求.(2) 砌体承载面积:A l = A b = a b* b b =240*600=144000mm2(3) 计算影响面积A0 :由于600+2*240=1080<1200mm (窗间墙的宽度)A0 =240*(600+2*240)=259200 mm2(4)局部提高系数: A0/ A l= 259200/144000=1.8γ=1+0.35（A0/A l-1）1/2 =1.313(5)垫块局部有利影响系数: γl= 0.8γ=0.8*1.313=1.05>1(6)垫块上表面梁端有效支承长度: a0 =δ1*(h/f) 1/2 先求计算系数δ1上部载荷产生的平均压力: σ0 =150000/(1200*240)= 0.52MPa,σ0 /f = 0.52/1.5=0.35, 查表3.16 得: δ1 =5.93a0 =δ1*(h/f) 1/2 =5.93*(500/1.5) 1/2 =108.3mm(7)荷载作用点及偏心位置:Nl 合力点至墙边的位置: 0.4*a0 = 0.4*108.3=43.3mmNl 对垫块重心的偏心距为: el =120-43.3=76.7mm(8) 垫块上的荷载: 上部荷载: N0=σ0*A b =0.52*144000=75kN轴向力: N= N0+ N l=75kN+90KN=165kN(9) 轴向力合力偏心距为: e= N l e l/(N0+ N l)=90*76.7/165=41.8mm相对偏心距为: e/ a b=41.8/240 = 0.174(10) 查表3.12, 取β小于等于3时的值；φ=0.732(11) 验算砌体承载力:φγl fA b =0.732*1.05*1.5*144000=166kN> N= N0+ N l=165kN满足要求.截面为b*h=490mm*620mm的砖柱，采用MU15蒸压粉煤灰普通砖及M5混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，柱的计算长度Ho=7m；柱顶截面承受轴向压力设计值N=290kN，沿截面长边方向的弯矩设计值M=9.0kN·m；柱底截面按轴心受压计算。
模板施工主要参数
模板施工主要参数：（单位：mm）
1.160mm板厚支架的要求：立杆间距1200,横杆步矩1800，扫地杆离地250。
2.梁断面200*600以内的：梁底木方平放，间距100，梁端加固起步距离300，
梁底火勾起步间距200，中间间距500，梁侧木方间距200，撑杆加固，间距1200。
3.梁断面500*700以内的: 梁底立杆间距1200，中间加顶托一道。
梁底立杆
间距1200，梁底木方平放，间距100，梁端加固起步距离300，梁底火勾起步间距200，中间间距500，梁侧木方间距200，撑杆加固，间距1200。
4.梁断面500*900以内的: 梁底立杆间距1200，中间加顶托一道。
梁底木方
立放，间距50，梁端加固起步距离300，梁侧木方间距200，拉杆一道加固，间距1200。
两拉杆中间立柱位置撑杆加固。
5.梁断面700*1200的：梁底立杆间距800，中间加顶托一道。
梁底木方立
放，间距50，梁端加固起步距离300，梁侧木方间距200，拉杆两道加固，间距800。
6.柱，截面尺寸600*600的，柱侧木方立放加固，间距150，首道柱箍离地
250,1800以下柱箍间距500,1800以上柱箍间距600。
柱中拉杆加固。
柱模与大架连接3道。
7.剪力墙，墙侧钢管加固，间距100，拉杆竖间距450，横间距600，拉杆底
部起步距离250，剪力墙支撑加固横向间距2000，加固3道。
对框架主梁截面尺寸为250×650进行计算
C、板模挠度验算：
ωmax=ωq=0.644ql4/100EI=0.644×(3.77/1.2×3664)/(100×40000×1/12×915×183)=0.014mm < [δ]=L/400=366/250=10464
符合要求。
（2）板模横向搁栅验算：
A、板模横向搁栅计算简图：
q=3.77/0.915×0.366=1.51N/mm
=1.38×103×35×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×352/18002)+1.38×103×381×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×3812/18002)+1.38×103×727×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×7272/18002)
a、板底模荷载：
胶合板自重：0.3×0.915×1.2=0.33KN/m
砼自重：24×0.915×0.14×1.2=3.69KN/M
钢筋自重：1.1×0.915×0.14×1.2=0.169KN/m
q1=0.33KN/M+3.69KN/m+0.169KN/M=4.189KN/M=4.189N/mm
乘以折减系数：q=ql×0.9=3.77 N/mm
σ= = =3.6N/mm2<[fm]=13N/mm2满足要求。
3、梁纵向搁栅抗剪强度计算：
V= p= ×5×0.9=2.25KN
τ= =0. 3N/mm2<[fv]=1.4N/mm2满足要求。
4、梁纵向搁栅挠度计算：
W= = =2.62mm
[W]= = =4.5mm则W<[W]满足要求。
五、梁支撑计算：
超限梁高支模专项施工方案
超限梁高支模专项施工方案第一节编制说明根据建质《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》规定：建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统，需进行专家评审。
因本工程二层梁截面较大，其中KZL4、KZL5、KZL6、KZL8、KZL11的梁截面1000㎜×1800㎜为最大, KZL1、KZL2、KZL3、KZL14梁截面800㎜×1800㎜，KZL10梁截面700㎜×1500㎜，KZL9梁截面600㎜×1500㎜，KZL7梁截面600㎜×1200㎜，顶板梁KL14梁截面500㎜×1200㎜，KL30梁截面500㎜×1000㎜，QLL1截面为0.3m×2.55m。
以上梁施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m，故对以上梁模板支撑进行设计和计算。
第二节编制依据《***广场一期B区工程施工图》《木结构设计规范》GB 50005-2003《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《建筑施工高处作业安全技术规范》第三节设计概况1．模板体系概况本工程（III标段）地下室二层，负二层层高3.9m, 负一层层高非主楼部位3.6m和主楼部位5.0m，地上32层框架剪力墙结构，11#楼（12#楼）首层1~4轴层高6.6m, 4~28轴层高6.1m ，二层以上标准层层高3.0m。
梁截面尺寸较大，大梁截面有1000㎜×1800㎜，800㎜×1800㎜，700㎜×1500㎜，600㎜×1500㎜，600㎜×1200㎜，500㎜×1000㎜,500㎜×900㎜，500㎜×800㎜，400㎜×1200㎜,400㎜×1100㎜，300㎜×1450㎜，300㎜×1100㎜, 250㎜×1150㎜, 300㎜×2550㎜，其他为500㎜×1000㎜以下梁。
高大模板支撑架专项施工方案
目录一、工程概况 (3)二、编制依据 (3)三、支模架设计范围 (4)四、支撑形式选用及设计 (5)（一）支撑形式选择及搭设参数 (5)（二)架体基础 (8)(三）水平拉接的布置与构造 (8)（四）剪刀撑布置 (8)(五）支撑架施工荷载取值 (9)五、混凝土浇捣施工部署 (9)六、支模架的构造要求及措施 (10)七、支模架的搭设及拆除 (11)八、支撑体系检查和验收 (12)九、安全管理与维护 (15)十、质量保证措施 (15)十一、应急预案 (16)十二、支撑架施工安全防护领导小组 (17)十三、管理体系及项目部组成 (17)十四、模板及支撑架计算书 (19)(一)500×1500mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（支架搭设高度5。
8m） (19)（二）550×1300mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（支架搭设高度5。
8m) (22)（三）500×1200mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（支架搭设高度10。
2m）26（四）400×900mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（支架搭设高度10。
2m) (29)(五）350×700mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书(支架搭设高度29。
45m） (33)（六）180mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（支架搭设高度5.80m) (36)（七)120mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（支架搭设高度29.45m） (40)十五、附图 (43)附图一超重梁结构平面布置图附图二超高梁板位置示意图附图三超重梁支模架平面及剖面布置图附图四裙房南侧门厅部位超高支模架搭设布置图附图五裙房西侧门厅部位超高支模架搭设布置图附图六北侧门厅超高支模架搭设布置图附图七扶梯部位超高支模架布置图附图八各类梁模板支撑体系大详图附图九节点详图①、②、③附图十现场施工总平面布置图超高、超重模板支撑架专项施工方案一、工程概况本工程位于浙江省嘉兴市，中山路的南侧,并由禾兴路、府忠埭路、安乐路围合的街坊内.基地规划用地面积：40862.4平方米，拟建1幢高层酒店式公寓、2幢住宅以及大型商业购物中心。
模板验算计算书
模板验算（木模板）1、 梁模板计算：1） 荷载计算：按照250×500mm 梁计算，采用木模板，取1m 为研究对象，则模板自重=0.165KN/m 2；砼自重=3.13KN/m 2；施工荷载=3.5KN/m 2；总计：q=6.80KN/m 22） 底模验算：a 、 强度验算：方木间距取500mm ，则q=3.40KN/m 2，木材选用红松(fc=10N/mm 2；fv=1.4N/mm 2；fm=13N/mm 2)。
梁底模按四跨连续梁计算，取最大弯矩、剪力、挠度系数为K m =-0.121、K v =-0.620、K f =0.967，则底模最大弯矩M max 为：所需模板横截面抵抗矩W n 为：底模板横截面实际的截面抵抗矩Wn′为：W n <Wn′满足要求。
底模板的最大剪力υmax 为：底模板的剪应力：即τmax < fv 故满足要求。
m K N 103.0qL Mmax 2m K ⋅-==3mm 7923fmM Wn ==4mm 93756bh 2n W =='K N05.1qL K v max ==υ2v 2max max mm /N 4.1f mm /N 42.0bh5.1=<=⨯=ντb 、 刚度(即挠度)验算：验算挠度时可不考虑施工荷载，故底模板承受的总的竖直荷载应为：q=1.65KN/m底模板的最大挠度ωmax 为：即不能满足施工要求 。
但将间距由原来的500mm 改为400mm 时，则能满足使用要求。
3）侧模验算：a 、 强度验算：梁侧模立档方按700mm 设置。
设混凝土入模时的温度为T=12℃，浇筑速度为V=2m/h ，外加剂及混凝土坍落度的影响系数分别为：K w =1.15；K s =1.0。
则侧压力为： 取其中较小者即P m =12.5KN/m 2。
混凝土板厚为110mm ，按100mm 计算，将侧压力化为线匀布荷载q ，则有：侧模板也按四跨连续梁计算，立楞间距为500mm ，故其最大弯矩、剪力、挠度系数为K m =-0.121、K v =-0.620、K f =0.967。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ231-2010)
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息梁段：L1。
1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.4 梁截面高度(m) 0.8楼层高度(m) 6 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1.2 立杆最大步距(m) 2立杆顶部步距(m) 1 梁底构造横杆形式 扣件式 支撑梁搭设形式独立支撑(2层梁上顺下横) 板的形式 梁2侧有板 混凝土楼板厚度(mm)130(二) 支撑参数立杆钢管类型(mm): A-LG-3000(Φ60×3.2×3000)2.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.343.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,250*2 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根100×100矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 东北落叶松 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 500 螺栓竖向间距(mm) 100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横)；面板材料 模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm) 2.3抗弯设计值(N/mm2) 205 弹性模量(N/mm2)206000二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
水利工程模板系数表
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水利工程模板系数表（2007版水电定额）
序号 隧洞喷锚支护后衬砌 人工入仓 开挖断面（≤ 项目名称 10m²）衬砌厚度（cm） 项目特征 70 50 11 隧洞喷锚支护后衬砌 人工入仓 开挖断面 （30m²）衬砌厚度（cm） 70 90 50 隧洞喷锚支护后衬砌 人工入仓 开挖断面 （60m²）衬砌厚度（cm） 70 90 30 隧洞喷锚支护后衬砌 机械入仓 开挖断面（≤ 10m²）衬砌厚度（cm） 50 70 50 隧洞喷锚支护后衬砌 机械入仓 开挖断面 （30m²）衬砌厚度（cm） 70 90 50 隧洞喷锚支护后衬砌 机械入仓 开挖断面 （60m²）衬砌厚度（cm） 12 隧洞喷锚支护后衬砌 机械入仓 开挖断面 （100m²）衬砌厚度（cm） 70 90 70 90 110 70 隧洞喷锚支护后衬砌 机械入仓 开挖断面 （150m²）衬砌厚度（cm） 90 110 90 隧洞喷锚支护后衬砌 机械入仓 开挖断面（≥ 150m²）衬砌厚度（cm） 110 150 30 竖井衬砌 开挖断面（≤10m²）衬砌厚度 （cm） 50 70 50 竖井衬砌 开挖断面（30m²）衬砌厚度（cm） 70 90 50 竖井衬砌 开挖断面（60m²）衬砌厚度（cm） 13 竖井衬砌 开挖断面（100m²）衬砌厚度（cm） 70 90 70 90 110 70 竖井衬砌 开挖断面（150m²）衬砌厚度（cm） 90 单位 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 100m² 立模系数 89~114 134~194 98~136 77~103 136~199 100~141 79~109 207~310 126~174 89~114 134~194 98~136 77~103 136~199 100~141 79~109 101~144 81~113 68~100 102~146 82~115 68~94 82~116 69~95 53~71 299 163 103 183 125 92 188 130 98 133 101 97 135 103
梁底模板受力分析
梁模板计算书发生工程；属于框架结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m;标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 等规范编制。
梁段丄1单位：（mm600----------------- J1000断面圏侧面图钢菅支撵平行于葉截面4. 梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm）: 300.0 ;面板厚度（mm）: 50.0 ;5. 梁侧模板参数主楞间距（mm）: 500;次楞根数：4;穿梁螺栓水平间距（mm）: 500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mn，-200mm 穿梁螺栓直径（mm）: M14主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X 3.5 ;主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm高度100mm二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F"叱隔西 F = rH其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h ;T -- 混凝土的入模温度，取20.000 C;V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ;H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;(3 1--外加剂影响修正系数，取1.200 ;B 2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
500×900粱模板计算书
附件五、500×900梁模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面45×95mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下28.37kN/mA图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90=28.368N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×28.368×0.2502=-0.177kN.mf=0.177×106/48600.0=3.648N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.250×28.368=4.255kN截面抗剪强度计算值 T=3×4255/(2×900×18)=0.394N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 21.60×0.90=19.44N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×19.440×250.04/(100×6000.00×437400.0)=0.196mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.196mm小于 [v] = 250/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90×0.60/1=17.02kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.021kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
梁的集中标注内容方法
梁的集中标注内容方法1.梁的构件代号在框架体系中，以钢筋混凝土框架柱为支撑固接点的梁，属于框架梁框架梁的代号是KL 。
在框架体系中，梁的一端是以非框架柱为支撑点，或两端均以非框架柱为支撑点，属于梁的代号是L 。
梁的截面尺寸、通长筋的数量及其规格和箍筋等相同的梁，编成相同的“序号”，便于识别。
2.梁的集中标注形式梁的集中标注，从梁的边缘，引出的一条铅垂线，在铅垂线右侧标注。
如果贴近梁的地方，没有不同于梁的集中标注内容时，全梁都要执行集中标注的内容要求。
如图集中标注第一行两跨梁的截面，都一律是宽250mm，高500mm，即等截面梁。
集中标注第二行，是箍筋采用HPB235级钢筋，直径10mm。
各跨均以本跨的净跨为因变量，计算各自的箍筋加密区和非加密区的区间尺寸，加密区和非加密区的箍筋，均采用双肢。
2∮22是两根直径为22mm的HRB335级的通长筋。
也就是说，是贯通两跨全梁长的钢筋。
也可以另列一行现有集中标注的第三行，是两根直径为18mm的HRB335级钢筋。
抗扭钢筋。
第四行是(-0.100）是梁顶面比楼板结构层顶面低100mm。
梁的集中标注中第一行注法kL2，3-3（2）250*500一般情况下、多层楼房二层到顶层的下一层，多为标准层。
这里2，3层框梁结构是一样的。
2跨框柱间距。
两个跨的跨度不等时，也可以这样标注。
kL0-3（4），0表示地下室层，3是序号，4跨柱间距。
有的多层建筑楼房，它的首层、顶层、地下层和标准层的平面布置格局都一样，所以，也就不用加楼层层数的代号。
kL2，3-3（2A）(2A)表示双跨梁，它的一端带有悬挑梁。
kL2，3-3（2B）(2A)表示双跨梁，两端具有悬挑梁的框架。
外挑梁不算跨数。
第一行一框架梁序号为2:（2）为两跨梁；梁的宽度为250mm，高度为500mm.第二行-直径为10mm的HPB235级钢筋，加密区间距为100mm,非加密区间距为200mm均为2肢，通长筋2根HRB335级,直径为22mm。
木方立杆承载力的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m) ：q11 = 25.000 X 0.120 X 0.300=0.900kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m) ：q12 = 0.300 X 0.300=0.090kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q2 = (1.000+2.000) X 0.300=0.900kN/m静荷载q1 = 1.20 X0.900+1.20 X0.090=1.188kN/m活荷载q2 = 1.4 X 0.900=1.260kN/m2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 2.203/0.900=2.448kN/m最大弯矩M = 0.1ql 2=0.1 X2.45X0.90X0.90=0.198kN.m最大剪力Q=0.6X0.900X 2.448=1.322kN最大支座力N=1.1 X0.900X2.448=2.424kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 4.00 X7.00X7.00/6 = 32.67cm 3；I = 4.00 X7.00X7.00X7.00/12 = 114.33cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.198 X106/32666.7=6.07N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm?,满足要求!(2) 木方抗剪计算[ 可以不计算](3) 木方挠度计算最大变形v =0.677 X0.990X 900.04/(100 X 9500.00 X 1143333.4)=0.405mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求！1.工程概况华为数据中心是由华为技术有限公司投资兴建，建筑面积16550m2 系二层框架结构，首层层高6m二层层高5m其中门厅处高度达12m采用井格式梁板结构12X 12m 12X 24m和24x 24m 柱网间距有6m 12m 24m,框架梁最大截面尺寸为500X 1200,次梁截面尺寸为300X 800,板厚120,砼强度设计等级C30,框架柱600X 600,砼强度等级C4（。
梁模板钢管支撑架计算书
梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
模板支架搭设高度为8.40米，基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×1100mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.100×0.450=12.623kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=1.148kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.100×0.450+0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=13.770kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(12.623+1.148)+1.4×0.9×1.125]=20.007kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.313kNN2=4.377kNN3=1.313kN最大弯矩 M1 = 0.077kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/24300=3.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 13.77kN/m为设计值。
模板工程施工技术交底
模板工程施工技术交底交底内容：墙体模板本工程主楼主体结构墙体设计均为普通型剪力墙，标准层墙厚200mm，均采用四道螺杆体系。
墙体模板为15mm厚覆膜木模板，竖向次龙骨采用40mm×40mm×2.7mm方钢管，间距150mm，主龙骨采用定型化模板夹具40mm×60mm×2.5mm双拼方钢。
墙体采用M14对拉螺杆，横向间距为850mm，在施工时套设Φ18增强PVC管。
2.95m层高：主龙骨间距第一道距地250mm，第二道距地850mm，第三道距地1500mm，第四道距地2300mm;3.15m层高：主龙骨间距第一道距地250mm，第二道距地850mm，第三道距地1500mm，第四道距地2350mm。
1、模板支设流程弹模板控制线→安放水泥撑棍→拼装一侧模板→安装穿墙螺栓和塑料套管→拼装另一侧模板→拼装洞口模板→安装主次背楞→安装阳角锁具→安装可调节拉条并调节固定2、主要工序操作要点（1）根据设计图纸进行深化设计，再进行模板配模设计及排版，在加工区配模、统一打孔完成后在楼层拼装。
（2）标准层采用四道螺杆模板体系，模板采用915*1830mm模板，模板拼缝处采用40*90mm木模板钉紧，防止拼缝处漏浆。
（3）对拉螺杆横向间距365mm，次梁间距150mm，主梁采用定型化模板夹具，模内水泥支撑应与对拉螺栓相邻，间距同螺栓间距，必须设置上、中上、中下、下四道，防止加固螺栓过紧，导致截面缩小进面影响墙面平整度。
墙体模板竖向拼缝处应设置双混凝土撑棍。
（4）门洞口处需增设2道固定加固锁具，采用40*40方钢制作定型化夹具，阳角处采用定型方钢代替木方。
保证阳角处不发生涨模现象。
（5）楼板混凝土外墙浇筑时预先楼面标高以下100mm处预埋锥形埋螺栓。
螺栓作用：上层剪力墙根部施工缝回固就利用预埋螺栓进行紧固；如下图：（6）剪力墙模板根部放40*40角铁防止漏浆，角钢置于模板外侧并紧贴模板（楼面混凝土浇筑时需保证墙体两侧的标高以及平整度）；（7）模板配模时整体缩小5mm，合模前模板内杂物应清理干净；模板下口采用水冲法将墙内根本的木屑清理干劲。
YJK操作入门【范本模板】
YJK结构设计软件操作入门这里以一个十分简单的工程如下图所示，讲解最主要的操作步骤，使初学者用户可以很快地入门。
对软件功能更深入的了解和应用应参阅用户手册。
该模型共7层,分为3个标准层，各层层高：第一层为3600，2-7层为3300。
是一个简单的框架-剪力墙结构。
模型中柱子尺寸为500＊500，框架梁尺寸为300＊600，次梁、封口梁250＊500，剪力墙厚度为200mm，门洞1200＊2400，窗洞1500＊1500，一层板厚150mm，其他楼层板厚100mm。
楼面承担恒载5kN/m2，活载2kN/m2。
部分梁上施加2kN/m的恒载、8kN的集中力活荷载.风荷载为基本风压0.45kN/m2,地面粗糙度为B类.地震设防烈度为7度(0。
1g)，场地特征周期为0。
25s。
第一章模型荷载输入第一节启动YJK双击屏幕上的YJK图标，进入YJK软件的启动界面。
在启动界面的左上角点击【新建】按钮.在弹出的新建对话框中选择已建好的子目录并输入模型的名称。
我们事先已在D盘建立子目录“Test”,此时在弹出的对话框中选择D盘的“Test”子目录并在下面“文件名"栏输入工程名“Test”。
如果对已有模型进行查看和修改，点击【打开】按钮，在弹出的对话框中选择模型所在目录和模型文件。
注意：每做一项新的工程，都应建立一个新的子目录,并在新子目录中操作，这样不同工程的数据才不致混淆。
第二节结构模型输入点击【保存】按钮后，程序自动进入“模型荷载输入”,开始进行结构人机交互建模输入。
这是YJK最重要的一步操作，它要逐层输入各层的轴线、网格，输入每层的柱、梁、墙、门窗洞口、荷载等信息，最后通过楼层组装完成整个结构模型输入。
屏幕上方自动将一级菜单“模型荷载输入”展开为轴线网格、构件布置、楼板布置、荷载输入、楼层组装五个二级菜单。
屏幕中间是模型视图窗口，显示模型信息内容，屏幕左下部分是命令提示行栏，显示各命令执行情况,也可以人工键入常用命令操作。
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梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 0,600
底模下设支撑小梁根数 3
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 250 设计简图如下：
模板设计立面图
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，
1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.38kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.61kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m
1、强度验算
M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.38×0.122＝0.03kN·m
σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×12.85×1254/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝
l/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静l +0.437q1活l=0.375×15.61×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.83kN
R2=1.25q1l=1.25×17.38×0.12＝2.72kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.12＝0.6kN
R2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.12＝2.01kN
五、小梁验算
q1＝max[0.83+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2，2.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2]＝
2.75kN/m
q2＝max[0.6+(0.3-0.1)×0.25/2，2.01+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.03kN/m
1、抗弯验算
M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.75×0.92，0.5×2.75×0.252]＝0.24kN·m σ＝M max/W＝0.24×106/42670＝5.58N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.75×0.9，2.75×0.25]＝1.5kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×1.5×1000/(2×80×40)＝0.7N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.03×9004/(100×9350×1706700)＝0.53mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.03×2504/(8×9350×1706700)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝
0.62mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.75×0.9，0.4×2.75×0.9+2.75×0.25]＝2.72kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝0.85kN，R2＝R3＝2.72kN
正常使用极限状态
R max'＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.03×0.9，0.4×2.03×0.9+2.03×0.25]＝2.01kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R4'＝0.62kN，R2'＝R3'＝
2.01kN
六、主梁验算
主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3
可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125
主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝M max/W＝0.36×106/4490＝79.92N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝1.77kN
τmax＝2V max/A=2×1.77×1000/424＝8.34N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力验算
R1＝2.75kN，R2＝3.53kN
七、立柱验算
λ=h/i=1200/15.8=75.95≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.78
1、风荷载计算
M w＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.22/10＝0.03kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝16.6kN/m
2)小梁验算
q1＝
max{0.78+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2*(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2]×max[0-0.25/2，(0.9-0)-0.25/2]/2×1，2.59+(0.3-0.1)×0.25/2}=3.15kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝2.75kN，R2＝3.53kN
立柱最大受力N w＝Rmax+(0.6×0.9/2)×0.75＝3.74kN
f＝N/(φA)+M w/W＝3.74/(0.78×424)+0.03×106/4490＝7.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝ma]＝0kN≤[N]＝30kN 满足要求！。