高频焊螺旋翅片管
2×80MW高温超高压煤气发电工程整体式热管煤气加热器
xxxxxxxx钢铁（集团）有限公司2×80MW高温超高压煤气发电工程整体式热管煤气加热器技术协议买方： xxxxxxx钢铁（集团）有限公司卖方：山东岱荣节能环保科技有限公司2015年11月目录1总则2设计条件3设备参数4设备技术要求5设计制造规范6双方的责任7供货清单及资料交付8设备的验收9设备的售后服务措施10其它1总则1.1本技术协议适用xxxxxx某钢铁（集团）2×80MW高温超高压中间再热煤气发电工程整体式热管煤气加热器本体及其辅助设备的功能设计、结构、性能和试验等方面的技术要求。
1.2本技术协议提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。
卖方应保证提供符合本协议和现行工业标准的优质产品。
1.3卖方提供的设备应完全符合本技术协议的要求，该设备应是全新的和先进的，并经过运行实践已证明是完全成熟可靠的产品。
1.4在签订合同之后，到卖方开始制造之日的这段时间内，买方有权提出因规范、标准和规程发生变化而发生的一些补充要求，卖方应就上述补充要求做出书面回应，具体款项内容由供、需双方共同商定。
1.5 本技术协议所使用的标准，如遇与买方所执行的标准不一致时，按较高的标准执行。
1.6 卖方负责对本技术协议提出的要求选择合适的煤气加热器及其成套系统设备，并对煤气加热器及其成套系统设备负有全责。
2设计条件2.1项目建设地xxxxxx钢铁（集团）有限公司2×80MW高温超高压中间再热煤气发电工程项目建设地。
2.2设备规范2.2.1设备名称：整体式热管煤气加热器2.2.2整体式热管煤气加热器利用锅炉燃烧产生的烟气余热加热处于常温状态的煤气，提高煤气温度，从而达到提高锅炉效率的目的。
2.2.3运行条件2.2.4烟气、煤气参数（单套热管煤气加热器）设计工况参数：设计工况烟气成分（体积比）：校核工况工质参数：校核工况烟气成分（体积比）：燃料工况：锅炉设计工况燃料为：高炉煤气85%+转炉煤气15%（热值比）；（注：混合煤气硫含量＜100mg/Nm3）锅炉校核工况燃料为：高炉煤气100%。
连续型与锯齿型螺旋翅片管翅片效率计算与分析
连续型与锯齿型螺旋翅片管翅片效率计算与分析马有福;袁益超【摘要】介绍了烟气换热领域常用的两类高频焊钢质螺旋翅片管.指出目前存在多种连续型与锯齿型高频焊螺旋翅片管翅片效率计算方法,不便于同类换热实验结果的相互比较.通过深入分析与计算比较,对连续型与锯齿型高频焊螺旋翅片管分别给出了建议的翅片效率计算方法,供相关的工程设计及实验研究选用.两种管型的翅片效率比较表明,锯齿翅片的翅片效率较高,提高的幅度随翅片高度增大而增大.【期刊名称】《能源研究与信息》【年(卷),期】2013(029)002【总页数】6页(P100-105)【关键词】余热锅炉;螺旋翅片管;连续型翅片;锯齿型翅片;翅片效率【作者】马有福;袁益超【作者单位】上海理工大学能源与动力工程学院,上海200093;上海理工大学能源与动力工程学院,上海200093【正文语种】中文【中图分类】TK223在联合循环余热锅炉、化工废热锅炉等大型高温烟气换热设备中，通过高频电阻焊接技术制造的螺旋翅片管（翅片材质为碳钢或合金钢）得到了广泛应用.实际应用的高频焊螺旋翅片管分为连续型与锯齿型两大类，如图1所示.其中，d0为基管外径；df为翅片外径；hf为翅片高度；pf为翅片螺距；hs为锯齿高度；ws为锯齿宽度；δf为翅片厚度.锯齿型螺旋翅片管又可根据翅根形状分为I型与L型.I型翅片的根部仍保留一定高度的连续翅片，即锯齿高度小于翅片高度，而L型翅片中锯齿高度与翅片高度相等，锯齿延伸至翅片根部，如图2所示.图1 螺旋翅片管结构Fig.1 Schematic diagram of helical－finned tubes图2 锯齿型螺旋翅片管类型Fig.2 Two types of serrated helical－finned tube一般而言，换热与阻力特性是翅片管束的重点研究内容.在翅片管束强化传热的实验研究中，常以无量纲准则数Nu或J因子表征管束换热特性，但由实验数据得出Nu或J因子时需先计算确定翅片效率.在大量有关钢质螺旋翅片管束换热特性的实验研究中，翅片效率的计算方法较多，这给不同研究者换热实验结果间的比较带来了困难.此外，有些文献给出换热实验结果时未指明所依据的翅片效率计算方法，使得研究成果的参考价值降低.本文对高频焊螺旋翅片管翅片效率计算方法进行分析和比较，以期为相关工程设计及实验研究给出建议的翅片效率计算方法.1 连续型螺旋翅片管翅片效率计算Gardner［1］所提出的翅片效率概念在扩展表面对流换热领域得到了广泛的应用.对于连续型螺旋翅片管，一般认为其翅片效率可按环形翅片计算.若忽略翅端散热，并假定翅片表面换热系数均匀，则矩形截面环翅的翅片效率Ef分析解为式中，m＝［2αf／（λfδf）］1／2；αf 为翅片表面换热系数；λf 为翅片导热系数；r0＝d0／2；r1＝df／2；I0、I1为第一类修正零阶与一阶Bessel函数；K0、K1为第二类修正零阶与一阶Bessel函数.需考虑翅端换热时，Harper－Brown假定被广泛应用.通过Harper－Brown假定考虑翅端换热后环翅Ef分析解为［2］式中，φ＝［2αf（r2－r0）／（λfδf）］1／2；r2＝r1＋δf／2；ρ＝r0／r2；φR1＝φ／（1－ρ）；φR0＝ρφ／（1－ρ）.式（2）中含有Bessel函数，计算过程较为复杂.为便于工程计算，Schmidt［3］提出按式（3）计算环翅Ef，其原理是将矩形平直翅片的翅片效率计算式应用于环翅，以增加翅片高度的方式考虑环翅内外周界长度不同的影响.式中，hf，e为折算翅片高度，hf，e＝（hf＋δf／2）［1＋0.35ln（df／d0）］. Schmidt近似计算方法形式简单、便于使用，得到了广泛的应用与推荐［4］.mhf ＜2.5时其近似值与理论值的偏差小于1%，mhf＞2.5时预测精度有所下降.为提高近似计算的精度，文献［5－7］从不同的角度提出了各自的计算方法.这些计算方法虽在更广的mhf范围使预测精度提高，但同时也使计算公式的形式更为复杂.实际应用中常见的连续型钢质螺旋翅片管df／d0＝1.5～2.5且 mhf＜2.5，在这个范围式（3）与式（2）的偏差小于0.5%.小于0.5%的偏差是可以接受的，故可通过式（3）计算连续型螺旋翅片管理论翅片效率.式（2）的得出仍有一个假定前提，就是假定翅片表面对流换热系数αf为常数.实际中翅片表面αf分布并不均匀，致使Ef理论计算值较实际值偏高或偏低.在流体横掠翅片管束的强迫对流换热中，αf不均常使假定αf为常数计算所得Ef较实际值偏高，而在自然对流换热中却可能使Ef较实际值偏低［8］.若要获得考虑αf不均的Ef分析解，需建立描述αf沿翅片表面分布的数学模型.在流体横掠翅片管束的换热中，αf沿径向与周向呈现出复杂的分布，且影响因素众多，使得通过数学方法描述αf分布变得困难.多年来就环翅表面αf分布提出过多种数学模型，但均未获得广泛应用.目前αf分布不均匀对环翅Ef的影响仍以实验研究为主要依据. αf分布不均匀对Ef的影响程度与Ef大小有关.根据Lymer等［9］对不同材质环翅的实验研究，Ef＞0.8时理论值与实验值相差不大，不必再修正［10］.对大部分以 Al、Cu为材质的翅片管，大多Ef＞0.8，故Ef 常按式（2）或式（3）计算.但在高温烟气换热领域，多采用导热系数较低的钢质翅片，Ef＜0.8是常见情况，αf 不均的影响此时需予考虑.连续型钢质螺旋翅片管实际翅片效率Ef，real为式中，φ为考虑了αf分布不均匀的修正系数；Ef为理论翅片效率，可按式（2）或式（3）计算.Yudin等［11］以大量连续型钢质螺旋翅片管的换热实验数据为基础，在较广的实验验证范围mhf＝0.1～3.7提出修正系数φ ＝1－0.058 mhf；Reid等［12］根据Lymer等［9］的实验结果推荐φ ＝0.7＋0.3Ef.此外，Weierman［13］关联式在欧美被广泛推荐用于钢质螺旋翅片管传热与阻力特性计算［14－16］，该关联式中对连续型螺旋翅片管 Ef，real的计算方法为式中，hf′为考虑了翅端换热的等效翅片高度，hf′＝hf＋δf／2.本文通过计算对上述方法所得实际翅片效率Ef，real和理论翅片效率Ef进行了比较，如图3所示.计算所依据的不变参数为d0＝38 mm、δf＝1 mm、α0＝50 W·m－2·℃－1、λf＝45 W·m－2·℃－1，变化参数为hf＝10～28 mm（相应地df／d0＝1.5～2.5，mhf′＝0.5～1.35）.图3 连续型螺旋翅片管翅片效率计算方法比较Fig.3 Comparison of calculation methods for fin efficiency of solid helical－finned tubes由图3可知，当0.5＜mhf′＜1.35时，随mhf′增大，按Weierman方法、Yudin 修正、Reid修正计算所得Ef，real分别比环翅Ef低2%～10%、3%～8%和3%～14%；按 Weierman方法与Yudin修正的Ef，real计算结果很接近，相差在2%以内；按Reid修正所得Ef，real比按Weierman方法低1%～5%.相比较而言，Yudin修正以结构参数范围较广的大量实验数据为基础，而Reid修正所依据的Lymer等对于钢质翅片的实验数据较少，故Yudin修正的结果可信度相对更高.Weierman方法虽然在形式上与式（4）有所不同，但其计算结果与Yudin修正结果很接近.因而，本文认为在连续型钢质螺旋翅片管Ef，real计算中，采用Weierman方法或Yudin修正方法均可，考虑到Weierman方法被较多的相关文献所采用，故建议选用Weierman方法.2 锯齿型螺旋翅片管翅片效率计算虽然锯齿型螺旋翅片管是在连续型螺旋翅片管基础上为进一步提高翅化比发展而来，但两者的翅片结构及强化传热机理相差较大.连续型螺旋翅片接近于传统的环翅，而锯齿型螺旋翅片接近于传统的钉翅，故而两种管型的翅片效率计算方法明显不同.在公开文献中，有关锯齿型螺旋翅片管的研究报道远少于连续型螺旋翅片管，关于锯齿翅片Ef也存在不同计算方法.2.1 按钉翅计算多数文献［12，13，17－18］认为锯齿型螺旋翅片管理论翅片效率Ef按矩形截面钉翅计算，即式中，m′＝［2αf／（λfδf，e）］1／2；δf，e为折算翅片厚度，δf，e＝δfws／（δf＋ws）.实际翅片效率 Ef，real＝φEf.Wierema n［13］考虑了修正φ＝0.9＋0.1Ef，而Reid［12］、Nir［17］、Shah［18］均未考虑修正，即φ ＝1.0.2.2 按平直翅片与环形翅片的组合计算在翅根结构不同的两种锯齿型螺旋翅片管中，I型锯齿型螺旋翅片管被广泛应用，L型锯齿型螺旋翅片管较为少见.在I型锯齿型螺旋翅片管中，翅片只是部分切槽形成锯齿状，根部仍保留有一定高度的连续翅片.因此，Hashizume等［19］认为锯齿翅片Ef，real应介于平直翅片与环翅之间，当hs／hf＝1时为平直翅片，hs／hf＝0时为环翅.Hashizume通过理论分析与实验研究，给出了相应的锯齿翅片Ef，real近似计算方法，即式中，Ef，p为平直翅片的翅片效率，Ef，p＝tanh（mhf）／（mhf）；环翅的翅片效率 Ef，a按式（3）计算；系数η按式（8）计算；修正系数φ按式（9）计算.式中，雷诺数Red定性尺寸为基管外径d0、定性流速为管束最小截面流速.式（7）适用范围为1.80≤df／d0≤2.15，0≤hs／hf≤0.86，0≤hs／ws≤2.60，0≤mhf≤2.0，5 000≤Red≤50 000.Hashizu me称与实验结果相比式（7）的预测精度为±5%.2.3 按数值计算结果计算文献［20］通过数值计算方法研究了锯齿型螺旋翅片管翅片效率，并提出相应的Ef，real计算关联式，即式中，Bi＝αfhf／λf.2.4 不同计算方法的比较本文通过计算对上述方法所得锯齿型螺旋翅片Ef，real和Ef进行了比较，如图4所示.计算所依据的不变参数为d0＝38 mm、ws＝4 mm、δf＝1 mm、αf＝50 W·m－2·℃－1、λf＝45 W·m－2·℃－1；变化参数为hf＝10～28 mm、hs＝0.625hf（相应地df／d0＝1.5～2.5，m′hf′＝0.5～1.5）.图4 锯齿型螺旋翅片管翅片效率计算方法比较Fig.4 Comparison of calculation methods for fin efficiency of serrated helical－finned tubes由图4可知，虽然本文计算的Bi＝0.01～0.03包含在式（10）的适用范围 Bi＝0.007～0.04内，但式（10）计算结果在m′hf′＞1.0后明显偏离按式（6）计算的理论翅片效率Ef；随m′hf′增大，式（7）所得 Ef，real比 Ef低 1% ～15%；Wiereman修正φ ＝0.9＋0.1Ef 使得Ef，real比Ef低1%～4%，但 Wiereman修正所得Ef，real比式（7）计算结果仍高0.3%～11%.在上述计算方法中，只有式（7）是以相应的实验为基础，故其结果可信度相对更高，但式（7）计算过程仍较为复杂.为此，本文建议对Ef进行φ＝0.8＋0.2Ef修正，所得结果在常见的m′hf′＜1.2范围内与式（7）计算结果相差在1%以内，在1.2＜m′hf′＜1.5范围内随m′hf′增大相差1%～5%，而式（7）本身的预测精度为±5%.因而，本文提出的φ ＝0.8＋0.2Ef修正方法，在工程计算中可替代式（7）.因此，本文建议按式（6）计算锯齿型螺旋翅片管的理论翅片效率Ef.实际翅片效率对于I型锯齿型螺旋翅片管φ＝0.8＋0.2Ef，以考虑翅片表面αf分布不均匀和翅片根部仍有部分连续翅片的综合影响；对于L型锯齿型螺旋翅片管，因其锯齿贯穿至翅片根部，翅侧冲刷更充分，故建议φ＝0.9＋0.1Ef.3 两种翅片管翅片效率的比较根据本文建议的Ef计算方法，在前文所述计算参数下连续型与I型锯齿型螺旋翅片管Ef，real的比较如图5所示.由图5可知，锯齿翅片的翅片效率高于连续翅片，提高幅度随翅片高度增大而增大.当m′hf′＝0.5～1.5（对应hf＝10～28 mm）时，随m′hf′增大，锯齿翅片Ef，real比连续翅片高0.4%～15%；当hf＝12 mm 时，两种翅片的Ef，real相差仅1%，故可认为hf≤12 mm时锯齿翅片在翅片效率方面不再有明显优势.图5 连续型与锯齿型螺旋翅片管翅片效率比较Fig.5 Comparison of fin efficiency between solid and serrated helical－finned tubes4 结论本文对高频焊钢质螺旋翅片管翅片效率进行了分析与比较研究，主要结论为：（1）在高频焊钢质螺旋翅片管翅片效率计算中，翅片表面换热系数分布不均匀的影响需予考虑；虽然都称为螺旋翅片管，但连续型与锯齿型螺旋翅片管的翅片效率计算方法并不相同.（2）连续型螺旋翅片管翅片效率建议按式（5）计算，以便于与多数相关实验研究结果比较，亦可按式（3）计算理论翅片效率并通过文献［11］的修正方法予以修正，两种方法计算结果相差在2%以内.（3）锯齿型螺旋翅片管理论翅片效率建议按式（6）计算.实际翅片效率对于I型锯齿型螺旋翅片管建议φ ＝0.8＋0.2 Ef，对L型锯齿型螺旋翅片管建议φ ＝0.9＋0.1 Ef.（4）锯齿翅片的翅片效率高于连续翅片，提高的幅度随翅片高度增大而增大；翅高为12 mm时锯齿翅片的翅片效率比连续翅片高约1%，翅高为28 mm时高约15%.参考文献：［1］GARDNER K A.Efficiency of extended surface［J］.Trans ASME，1945，67：621－631.［2］KRAUS A D，AZIZ A，WELTY J.Extended surface heat transfer ［M］.New York：John Wiley ＆Sons，Inc，2001.［3］SCHMIDT T E.Heat transfer calculations for extended surfaces［J］.Refrigerating Engineering，1949，57：351－357.［4］VDI Gesellschaft.VDI Heat Atlas［M］.Berlin：Springer，2010.［5］HONG K T，WEBB R L.Calculation of fin efficiency for wet and dry fins ［J］.Journal of HVAC＆R Research，1996，2（1）：27－41.［6］ACOSTA－IBORRA A，CAMPO A.Approximate analytic temperaturedistribution and efficiency for annular fins of uniform thickness［J］.International Journal of Thermal Sciences，2009，48（4）：773－780. ［7］BAHADORI A，VUTHALURU H.Predictive tool for estimation of convection heat transfer coefficients and efficiencies for finned tubular sections［J］.International Journal of Thermal Sciences，2010，49（8）：1477－1483.［8］ESMAIL M A.Heat transfer from extended surfaces subject to variable heat transfer coefficient［J］.International Journal of Heat and Mass Transfer，2003，39（2）：131－138.［9］LYMER A，RIDAL B F.Finned tubes in a crossflow of gas［J］.Journal of British Nuclear Energy Conference.1961，6：307－313.［10］HUANG L J，SHAH R K. Assessment of calculation methods for efficiency of straight fins of rectangular profile［J］.International Journal of Heat and Fluid Flow，1992，13（3）：282－293.［11］YUDIN V F，TOKHTAROVA L S.Investigation of the correction factor psi for the theoretical effectiveness of a round fin ［J］.Thermal Engineering，1973，20（3）：65－68.［12］REID D R，TABOREK J.Selection criteria for plain and segmented fined tubes for heat recovery systems［J］.ASME Journal of Engineering for Gas Turbines and Power，1994，116（4）：406－410.［13］WEIERMAN C.Correlations ease the selection of fin tubes［J］.Oil and Gas Journal，1976，74（6）：94－100.［14］GANAPATHY V.Industrial boilers and heat recovery steam generators［M］.New York：Marcel Dekker，Inc.，2003.［15］ANNARATONE D.Steam generators［M］.Berlin：Springer，2008. ［16］Gas Processors Suppliers Association.Engineering Data Book（12th Edition－FPS）［M］.Tulsa：Gas Processors Suppliers Association，2004. ［17］NIR A. Heat transfer and friction factor correlations for cross－flow over staggered finned tube banks［J］.Heat Transfer Engineering，1991，12（1）：43－58.［18］SHAH R K，SEKULIC D P.Fundamentals of heat exchanger design ［M］.Hoboken：John Wiley ＆Sons，Inc.，2003.［19］HASHIZUME K，MORIKAWA R，KOYAMA T，et al.Fin efficiency of serrated fins［J］.Heat Transfer Engineering，2002，23（2）：6－14. ［20］程贵兵，陈远国.齿型翅片管肋效率的数值计算［C］.中国工程热物理学会传热传质学学术会议论文集，合肥，1998：23－27.。
高效大功率移动瓦斯发电机组及全热深度回收利用在煤矿安全生产节能减排中联合应用
高效大功率移动瓦斯发电机组及全热深度回收利用在煤矿安全生产节能减排中联合应用发布时间：2022-04-28T06:06:09.438Z 来源：《科学与技术》2022年1期作者：白晓娟[导读] 中共中央政治局委员白晓娟黑龙江龙煤鸡西矿业有限责任公司黑龙江鸡西 158150一、项目建设必要性中共中央政治局委员、国务院副总理张德江在全国煤矿瓦斯防治工作会议上强调，加快煤矿瓦斯抽采利用，是贯彻落实科学发展观，推进煤矿安全发展、清洁发展、节约发展的必然要求，是一项大有可为的事业。
近年来，煤矿瓦斯治理利用取得了明显成效，但仍需进一步加大工作力度，努力实现煤矿瓦斯抽采产业化利用、规模化发展，促进煤矿安全生产形势稳定好转。
搞好煤矿瓦斯抽采利用是增加能源供给的有效措施；搞好煤矿瓦斯抽采利用是减少环境污染的重要举措；煤矿瓦斯抽采利用是一个新的经济增长点。
二、项目建设概况2.1 新发煤矿的瓦斯条件经过前期设计勘察和实际运行情况证实新发煤矿西部风井采煤层存有大量的瓦斯，如果抽排后直接排放至大气中将造成环境污染和能源浪费。
经认真调研、技术论证和实际项目考察，公司决定在西部风井安装抽排泵站（地面安设2台额定流量为400m3/min的抽放泵(2BEY-67)和2台额定流量为600m3/min(CBF730)的抽放泵，2开2备，高低压分开抽采，目前瓦斯抽采浓度19%，抽放流量367m3/min，抽放纯量69.7m3/min。
瓦斯浓度和瓦斯量条件都非常良好，亟待综合利用。
2.2 矿井新风的加热需求新发煤矿西部风井位于鸡西市滴道区偏西区域，西部风井内部建有送风巷道、排风巷道、排风机和瓦斯抽排站，送风巷道、排风巷道和排风机构成一个循环系统，输送室外环境新风至井下，保证井下空气含氧量，给矿工创造良好的工作环境，并及时排除被污染后的井下空气，送风巷道同时兼做下料巷道。
瓦斯抽排站的主要作用是将采煤层的瓦斯抽出排至大气中，保证采煤过程中的空气质量和煤矿工人操作的安全性。
第七章高频焊
机械与控制工程学院
高频焊基本类型 １.高频接触焊 ２.高频感应焊
１—管坯
图８-１ 高频焊原理 ａ)高频接触焊 ｂ)高频感应焊 ２—电极 ２′—感应器 ３—接高频电源 ４—挤压辊 Ｉ—焊接电流 Ｉ′、Ｉ″—分流 ｖ—焊接速度
５—阻抗器
7.1高频焊原理
高频焊的加热特点 １.高频焊的热源 ２.焊接区的温度分布
锯
7.4典型焊接工艺
图８-２０ Ｈ型钢焊接生产线平面布置 １—三个钢带卷用的承载平台 ２—带卷运输车 ３—腹板开卷机 ４—腹板校直机
５—翼板剪切机 ６—腹板对焊机 ７—腹板活套装置 ８—腹板定向台 ９—液压装置 １０—上翼板开卷机 １１—上翼板校直机 １２—卸卷装置 １３—下翼板开卷机 １４—下翼板校直机 １５—输送机 １６—镦粗辊机
7.4典型焊接工艺
图８-６ 中频感应加热焊缝
7.4典型焊接工艺
图８-７ 高频螺旋焊管示意图 ａ)对接螺旋缝 ｂ)搭接螺旋缝 １—成品管 ２—心轴 ３—电极位置 ４—焊合点 ５—挤压辊轮 ＨＦ—高频电源 Ｆ—挤压力 ｎ—管子旋转方向
7.4典型焊接工艺
８.４.１ 螺旋翅片管高频焊
１.焊接原理 ２.焊前准备 ３.焊接参数 ４.焊接检验
１７—腹板镦粗装置 １８—焊机架 １９—焊机 ２０—拉伸传动机架 ２１—整形去毛刺装置 ２２—输送机 ２３—翼板校直机 ２４—无损检测设备 ２５—Ｈ型钢锯断长度测量装置 ２６—飞锯 ２７—输出轨道 ２８—拖运机机架
２９—拖运机 ３０—大型Ｈ型钢校直机 ３１—轻型Ｈ型钢校直机 ３２—成品检验台 ３３—输出机
图８-５ 直缝钢１)电极位置 在高频接触焊中，电极安放位置应尽可能靠近挤 压辊轮，与其中心线距离取２０～１５０ｍｍ，焊铝管时取下限， 焊壁厚１０ｍｍ以上低碳钢管时取上限，见表８-１。 (２)感应圈位置 在高频感应焊中，感应圈应与管子同心放置， 其前端距两挤压辊轮中心连线亦应尽可能靠近(表)。 (３)阻抗器位置 阻抗器应与管坯同轴安放，移动阻抗器、感应 圈的前后位置，均可加强或减弱对口边缘加热，调节板厚方向内 外温度至接近一致。
整体型螺旋翅片管省煤器对流传热系数的计算
整体型螺旋翅片管省煤器对流传热系数的计算介绍了整体型螺旋翅片管的优势，阐述了适用于整体型螺旋翅片管对流传热系数计算的相关公式并根据实际运行参数反推此数据，可直接应用于工程实际。
标签：整体型螺旋翅片管；对流传热系数；计算公式引言整体型螺旋翅片管作为锅炉承压元件，因其具有比光管、高频焊接翅片管、H型翅片管更高的耐磨性能，更好的抗积灰性能和更高的传热效率，而越来越多地应用于磨损积灰较严重的锅炉省煤器、余热锅炉蒸发器，以及要求更高传热效率及受热面布置更为紧凑的场合。
然而，在锅炉热力计算时，对整体型螺旋翅片管的对流传热系数，尚没有一个准确、公认的计算方法。
文章按照我国通用的原苏联锅炉机组热力计算标准方法，结合最新实验成果，以省煤器工程应用实例为引，给出整体型螺旋翅片管对流传热系数的计算公式和方法。
1 整体型螺旋翅片管省煤器对流传热系数的计算方法2 工程实例一般省煤器设计计算的大体步骤可按以下步骤进行：（2）按工质侧热平衡式求出工质出口焓及温度。
（3）根据烟气和工质的进出口温度和烟道尺寸情况大致布置受热面，可得出工质及烟气的平均温度？驻T、温压、烟气及工质的流速及受热面积H等。
（4）确定省煤器受热面的传热系数K。
我公司改造的某75t/h循环流化床锅炉省煤器改造，拟选用图2所示规格的整体型翅片管，按上述步骤计算所得的省煤器布置型式为：采用错列管束布置，横向17排，节距122mm，纵向12排，节距75mm，管子受烟气横向冲刷面积1619.9m2，烟气流速ω约7.79m/s。
3 结束语整体轧制成型的螺旋翅片管是一项先进的制管工艺技术，目前国家尚未制定统一的生产制造标准，河南省赛福尔科技有限公司生产的整体型翅片管和制定的相应企业标准（Q/HSF001-2007《高压锅炉用整体型螺旋翅片钢管》，Q/HSF002-2007《低中压锅炉用整体型螺旋翅片钢管》），已经通过国家多个相关机构的全面技术测试和评定，达到或超过国家锅炉行业用钢管标准的相关规定，随着这种管子陆续在一些循环流化床锅炉及余热锅炉的省煤器上的应用，正逐渐被众多用户所认可，其具备的“高效、节能、经济、不易积灰、耐磨损、使用寿命长、环境适应能力强”等优点，使其尤其能广泛应用于燃用劣质燃料的循环流化床锅炉和磨损积灰严重的余热锅炉，并且经济效益显著，可以作为作为光管及焊接式螺旋翅片管省煤器的更新换代产品。
高频电阻焊翅片管工艺规程
高频电阻焊翅片管工艺规程高频电阻焊翅片管工艺规程High frequency resistance welded spiral fin tubes1 范围本标准规定了对高频电阻焊螺旋翅片管的材料、制造、检验、标志和包装的要求及规定。
本标准适用于锅炉及压力容器等中用高频电阻焊接方法制造的螺旋缠绕式翅片管。
2 引用标准下列标准包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
在标准出版时，所属版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB/T716 碳素结构钢冷轧钢带GB/T3522 优质碳素结构钢冷轧钢带GB4239 不锈钢和耐热钢冷轧钢带GB/T11253 碳素结构钢冷轧薄板及钢带GB9948 石油裂化用无缝钢管GB3087 低中压锅炉用无缝钢管GB5310 高压用无缝钢管GB/T8163 输送流体用无缝钢管GB13296 锅炉、热交换器用不锈钢无缝钢管GB/T14976 流体输送用不锈钢无缝钢管GB150 钢制压力容器GB151 管壳式换热器压力容器安全技术监察规程原国家质量技术监察局颁发3 材料3.1 翅片管所用钢带应符合相关标准（GB716、GB3522、GB/T11253、GB4239）的规定；翅片管所用基管应符合相关标准（GB9948、GB3087、GB5310、GB/T8163、GB13296、GB/T14976）的规定且材料，且材料的延伸率应不小于30%。
钢带表面应光亮、无褶皱痕迹，边缘无明显毛刺、缺口等缺陷。
钢带厚度偏差应符合表1的规定。
材料（包括焊材）进厂应按照JB/T3375相关规定进行检验。
采用外国材料时，应符合国家相关法规和标准的有关规定。
当制造翅片管的钢管选用GB9948范围以外的材料时，应符合设计文件的规定。
材料代用按相应规定进行办理。
表1 钢带厚度偏差钢带厚度（单位mm）厚度偏差（单位mm）0.8-1 ±0.05>1-1.6 ±0.10>1.6-2 ±0.15>2-2.5 ±0.17>2.5-3.5 ±0.203.2 钢管和翅片材料，应有出厂质量合格证明书。
翅片管生产线焊接速度的协调控制研究
关键词 ： 片管 ；焊接速度 ；协调控制 ；模糊ＰＤ 翅 Ｉ 中图分 类号 ：Ｔ ７ Ｐ２ ３ 文献标识码 ：Ｂ
Ｄｏ： ．９ ９ Ｊｉｓ ．０ ９ ０ ４ ２ １ ．１ － ．９ ｉ １ ３ ６ｌ ． ｎ １ ０ － １ ．０ ２ ０ （Ｉ） ０ ０ ／ ｓ ３
器 ，从 而实现 电机 调速 。
何 一 台 电机 受 到 干扰 ， 电机 之 间将 会 产 生 同步 偏 差 ，无 法 保 证 翅 距 的 精 度 ，很 难 获 得 良好 的协 调
性能。
２１ 控 制策 略 ．
一 一 一
根 据 翅 片 管 生 产 线 的 工 艺 要 求 ，决 定 采 用 主 从 协 调 控 制 方 式 ： 牵 引 电机 为 主 电 动 机 ，缠绕 电 机 为 从 电 动机 ，从 电机 的速 度 根 据 主 电机 速 度 的 变化 而 变化 ，其 控 制 原理 如 图２ 所示 。牵 引 电机 根 据操 作 员设 置 的速 度 指令 启 动 ，光 电编 码器 １ 转 将 速反 馈 给 主控 制 器 进 行 相 关 运 算 ，输 出控 制 信 号
（ 黑龙江科技学 院 电气与信息 工程 学院 ，哈尔滨 １ ０ ２ ） ０ ７ ５
摘
要 ： 据翅片管生产线 的特点以２对焊 接速度的要求 ，本 文提出了一种采用主从协 调控 制方 式和 根 模 糊 自整定ＰＩ控 制算法 的双 电机控 制系统 。分析 了系统 的结 构和原理 ，介绍 了控制器 的设 Ｄ 计。实验 证明该控 制系统 具： 好的动态 响应性 能 ，超调量小 ，调整方便 ，能很好 的满足工 有较 艺要求 。
Ｐ 、Ｐ 、Ｚ Ｍ Ｓ Ｅ、ＮＳ Ｍ 、ＮＢ ７ 语 言值 ，分 别 、Ｎ 共 个 表 示 当 前 速 度 的变 化 为 ：快 速升 高 、升 高 、缓 慢 升 高 、 不 变 、缓 慢 降 低 、降 低 、快 速 降 低 。ｅ 的 ｃ
翅片管的分类
翅片管的分类
翅片管的种类很多，而且还在不断涌现新的品种。
大体上可按下述几个方面进行分类：1、按加工工艺分类
1)、轧制成型翅片管（extruded fin tube）；
2)、焊接成型翅片管（高频焊翅片管、埋弧焊翅片管）；
3)、滚压成型翅片管；
4)、套装成型翅片管；
5)、铸造翅片管；
6)、张力缠绕翅片管；
7)、镶片管。
按翅片形状分类
1)、方翅管（Square finned tube）；
2)、圆形翅片管；
3)、螺旋翅片管(spiral finned tube)；
4)、纵向翅片管（Longitudinal Finned Tube）
5)、波纹形翅片管；
6)、螺旋锯齿状翅片管（Helical Serrated Finned Tubes）；
7)、针状翅片管；
8)、通豪整体板状翅片管（板翅）；
9)、内翅片管（inner finned tube）。
等等。
3、根据翅片管的翅片材质是否与基管材质相同可分为：
1)、单金属翅片管
2)、双金属复合翅片管
单金属翅片管按材质分类
1)、铜翅片管；
2)、铝翅片管；
3)、碳钢翅片管；
4)、不锈钢翅片管；
5)、铸铁(铸钢）翅片管；等。
按用途分类
1)、空调用翅片管；
2)、空冷用翅片管；
3)、锅炉：水冷壁，省煤器，空预器分别使用的翅片管；
4)、工业余热回收用翅片管；
5)、其他特种用途翅片管；等。
激光焊翅片管说明
翅片管是一种换热元件。
是为了提高换热效率，通常在换热管的表面通过加翅片，增大换热管的外表面积（或内表面积），从而达到提高换热效率的目的，这样一种换热管。
主要性能要求翅片管作为换热元件，长期工作于高温烟气的工况下，比如锅炉换热器用翅片管使用环境恶劣,高温高压且处于腐蚀性气氛,这要求翅片管应具有很高的性能指标。
1)、防腐性能（Anti-corrosion）2)、耐磨性能（Anti-wear）3)、低的接触热阻(lower contact resistance)4) 、高的稳定性（Higher Stability）5) 、防积灰能力种类套装翅片用人工方法套装的称为手工套装。
它是借助工具，依靠人的力量将翅片一个个压入的。
这种方法因为翅片的压入力有限，故套装的过盈量小，翅片容易产生松动现象。
镶嵌式螺旋翅片镶嵌式螺旋翅片管镶嵌翅片可在通用设备上进行，费用不高，但是工艺复杂生产效率低。
钎焊螺旋翅片管采用整体热镀锌的螺旋翅片管，因为受到镀锌层厚度的限制(镀锌层厚时，锌层牢固性差，易脱落)，加之锌液不可能全部渗入间隙内，所以，翅片与钢管的结合率仍不高。
另外，锌的传热系数比钢小（约为钢的78%），故传热能力低。
锌在酸及碱、硫化物中极易遭受腐蚀，因此，用镀锌螺旋翅片管不适于制作空气预热器(回收锅炉烟气余热)。
高频焊螺旋翅片它与镶嵌、钎焊(或整体热镀锌)等方法相比，无论是在产品质量、换热效率还是生产率及自动化程度上，都是更为先进。
翅片的焊合率也有所提高，但也只能达60%，受工艺限制其基管不能太薄，翅片间距不能太小，也不能盘成盘管。
而且由于高频焊翅片管的根部难以焊透和根部有褶皱等因素，导致高频焊翅片管在换热效率和防积灰方便还存在诸多不足。
有鉴于上述原因及为了响应国家关于节能减排的方针政策，我公司勇于创新，成功研发了激光焊翅片管。
爱尔玛特激光焊翅片管采用德国进口激光器，生产线和盘管机为公司自主研发，已获得发明专利，具体优势如下：1、德国进口顶尖焊接专用激光器2、精细连续焊3、使用保护气体、4、百分之九十五以上的基管翅片焊透率。
关于螺旋翅片管与H型翅片管优劣的说明
关于螺旋翅片管与H型翅片管优劣的说明1、对于发来的图片的解释第一条积灰和磨损根据国内外的研究表明，H型翅片管的防积灰性能和耐磨损性能均优于螺旋翅片管，图中所给的螺旋翅片管只是单一厂家所提供，从图三翅片管的洁净程度看，应该是清过灰后的图片。
从图4和图5来看，图中H型翅片管锈蚀严重，应该是管子泄露后拍摄的照片，两者不具有可比性。
第二条：换热性能鳍片与钢管接触处熔合率高达95%以上，接触热阻小，热传导性能好。
虽然少了螺旋肋片管的气流扰动，管外换热有一定削弱，但由于换热管束间气流近似顺排流动特性，运行中换热面上积灰少，鳍片得到较为均匀的冲刷，H型鳍片扩展面积有效利用率较螺旋肋片管高，综合传热效率比螺旋肋片管束提高约10%。
第三条：制造成本H型鳍片管面积扩展率高，积灰少，换热效率高，在换热能力相当的情况下，换热器所占空间可达到最小，可尽量减少高等级材料( 即承压管)用量，而较多的使用低等级材料、(鳍片)。
对新工程项目，可减少换热器布置高度，总体重量大为减轻，降低悬吊系统载荷，降整体造价；对改造项目，可在有限空间内布置尽量多的换热面积，降低排烟温度，提高余热回收效率或者增大检修空间方便检修。
2、H型翅片管优点2.1）优异的防磨损性能烟气冷凝器磨损主要是灰粒对管子的冲击和切削作用，在管子周围与水平线成30°部位磨损最厉害。
S1/d=S2/d=2时，此处磨损量为平均值的3倍。
错列布置由于气流方向改变，第二排磨损最厉害。
S1/d=S2/d=2时，第二排是第一排磨损量的2倍，以后各排磨损量比第一排一般高30%~40%、顺列布置第一排与错列布置第一排相同，以后各排由于气流冲击不到管子磨损较轻。
在其它条件相同的条件下，顺列管束的最大磨损量比错列管束少3-4倍。
H型翅片管换热器采用顺列布置，H型翅片把空间分成若干小的区域，对气流有均流作用，与采用错列布置的光管换热器、螺旋翅片换热器等相比，在其它条件相同的条件下，磨损寿命高3~4倍。
高频焊
讲解人：韩兆波
第五单元 高频焊
5.1 高频焊概述
综合知识模块
5.2 高频焊设备与工艺 5.3 典型材料的高频焊
5.1 高频焊概述
高频焊（high-frequency resistance welding，HFRW） 利用10~500kHz的高频电流经焊件连接 面产生电阻热，并在施加(或不施加)压力的 情况下，达到金属结合的一种焊接方法。
5.3 典型材料的高频焊
5.3.1 5.3.2 5.3.3 5.3.4 螺旋缝管的高频焊 螺旋翅片管的高频焊 型钢的高频电阻焊 板（带）材的高频电阻焊
5.3.1 螺旋缝管的高频焊（了解）
5.3.2 螺旋翅片管的高频焊（掌握）
5.3.3 型钢的高频电阻焊
5.3.4 板（带）材的高频电阻焊
三、焊接工艺参数的选择
影响高频焊管质量的主要因素有： 1.电源频率 2.会合角的选择 3. 管坯坡口形状
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
4．电极触头、感应圈及阻抗器安放位置 1）电极触头位置 2）感应圈位置 3）阻抗器位置 5. 输入功率的选择 6.焊接速度的选择 7. 焊接压力的选择
2．禁止开门操作设备，在经常开闭钓门上
设置联锁门开关，保证只有门处在紧闭时，
才能启动和操作设备。
3．停电检修时，必须拉开总配电开关，并 挂上有人操作、不准合闸的标牌；在打开机 门后，还需用放电棒使各电容器组放电。放 电后，才开始具体检修操作。 4．一般都不允许带电检修；如实在必要时， 操作者必须穿绝缘鞋、带绝缘手套，并必须 另有专人监护。
5.1.1 高频焊的基本原理（了解） 一、高频焊的基本类型
根据高频电能导入方式，高频焊可分为高频 电阻焊和高频感应焊两种。 高频电阻焊时，电流是通过电极触头直接接 触导入焊件实施焊接的，故又称高频接触焊。 集肤效应是指高频电流倾向于在金属到体表 面流动的一种现象。 邻近效应是指当高频电流在两导体中彼此反 向流动或在一个往复导体中流动时，电流集 中流动于导体邻近侧的现象。
螺旋翅片管高频焊-焊接知识（
螺旋翅片管高频焊-焊接知识（螺旋翅片管高频焊由于翅片管传热面积大、效率高和压降小，使以其为核心元件的各种换热设备在电力、化肥、化工和炼油装置中得到日益广泛应用。
1. 焊接原理翅片管是在无缝钢管外圆上按一定螺距缠绕钢带，钢带垂直于钢管外圆的表面，以高频电流作为热源局部加热接触面及待焊区，同时在翅片管外侧施加顶锻力，实现接触面的固相焊接，如图13所示。
这里仅就翅片管中焊接难度较大的SA335P91耐热钢管（日本产，相当国内9Cr-1Mo钢）对0Cr13（山西太钢产）钢带的高频焊简单介绍之。
2. 焊前准备管料表面应不得有明显凹坑并进行喷砂清理，以去除油、锈等污物；顶锻轮的制备要保证其对钢带的夹持在圆周方向上松紧均匀适度（约有0.1～0.2mm余量），内件相对转动轻松自如；电极极身与触头间的焊接牢固可靠，冷却顺畅，无泄漏。
3. 焊接参数翅片管焊接接头的抗拉强度及焊合（着）率等主要质量指标必须达到《高频电阻焊螺旋翅片管技术条件》部颁标准（Q/SH.MM.25－2000）和国外（API标准）的专业标准。
而对P91-0Cr13翅片管焊口金相分析表明（图14），翅片钢管的交界处还有清晰的分界线，并可看到焊道翅片两旁钢带熔渣的堆积现象。
这主要因为：①高频焊属固相连接；②翅片与钢管为异质材料；③不对称钢体焊接存在一根本性问题，即钢带上电流集中，容易达到焊接温度，而钢管上电流太分散，不容易集中，钢管温度往往低于钢带的温度，影响焊接质量及焊接效率；④顶锻轮的分流和触头电极位置偏离等。
因此，翅片管焊接参数的优化和监控至关重要，具体数据见表6。
表6 翅片管焊接参数钢管钢带阳极电压U/kV 阳极电流I/A栅极电流I/A栅极电压U/kV转速n/m.min-1顶锻轮直径D/mm焊头高度h/mm螺距d/mm材质规格材质规格P91ф73×9.560Cr1317.5×1.59.5×10.514～173～485～1007.5～960～6318～2364. 焊接检验1)外观检查。
含硫含尘烟气的换热方案设计
1、确定露点温度当原料中含有S且在高温下燃烧时，会产生SO2，少量SO2与O2反应形成SO3，根据烟气中SO3和水分含量的不同，露点温度也不相同。
SO3含量越高，露点越高；水分含量越高，露点越高。
对一含硫烟气进行余热回收，首先要确定其露点温度。
当我们知道了气相中S03和H20的含量，将其换算成气相分压，就可以通过露点温度图或由霍夫露点计算式得出露点温度。
换热器设计时要求换热管管壁的温度要高于露点20 ℃～30 ℃，从而有效防止换热元件的低温露点腐蚀和积灰。
2、换热元件的选择对于含硫烟气的余热回收一般情况下应选择热管换热器，热管换热器的换热元件是热管。
在余热回收领域热管换热器比较常规间壁式换热器有两大优势：a）壁温可调；b）冷热侧均可缠绕翅片扩展受热面。
烟气的余热回收以提高经济效益为目的，而热管换热器中热管的价值占换热设备总造价的比值达75%～85%，因此选择一种造价低廉、运行平稳的热管在余热回收换热器的设计中意义重大。
热管种类很多，在烟气余热回收中通常采用钢水重力热管，碳钢水重力热管结构简单、制作方便，所用工作液体水无毒无味，汽化潜热大，黏度低，传热性能稳定，工作温度较宽，30 ℃～250 ℃。
因此在基本解决了碳钢水的相溶性问题后，逐渐成为烟气余热回收中的首选。
3、壁温的调整存在露点腐蚀的情况下，设备材质无论采用碳钢还是不锈钢，使用寿命一般不超过1 a。
如果烟气含尘较多，管壁温度又低于露点，设备通常是因积灰堵塞换热面而失效。
因此将管壁温度提高至露点以上是热管换热器换热是否成功的关键。
当不考虑热损的情况下，热流体放出的热量等于冷流体吸收的热量，则换热量Qx为：Qx=UhAh（th-tv）=UcAc（tv-tc），（1）式（1）中，Qx为换热量W；Uh、Uc为热侧和冷侧的传热系数；Ah、Ac 为热侧和冷侧的传热面积m2；th、tc为热侧和冷侧的流体温度℃；tv 为热管内部工质的蒸汽温度℃。
由式（1）可以看出通过调整Uh、Ah和Uc、Ac的值，可使热管的蒸汽温度tv接近热流体或远离热流体温度。
提高高频螺旋翅片管焊接合格率的途径及节能措施
接合 格 率偏低 的原 因。通过 分析 和试 验证 明 ， 要提 高螺 旋翅 片管 焊接 合格 率应从 以下几 方 面
着手 ： 合理确定压带轮的槽 宽和槽深 ， ① 以尽量减小压带轮的分流作 用； ②调整 电极位置， 改进 电极结构 ； ③尽量减小高频设备的电能损耗 ； ④调整设备为最佳 匹配状 态； ⑤尽 量减 小高频变
收稿 日期 ：０ ５— ７～１ ２０ ０ ３
遵守焊接工艺程序中与各个参数有关的规定以及 严格控制预热温度； （ ） 于如何 提高对 口速度 的问题 ， ２关 应现 场
加 工坡 口并在 坡 口加 工前 进行 钢管 的现场 选配 ；
（） ３ 关于 如何 避免 根焊 焊道 产 生裂纹 的问 题， 应采取措施确保钢管支撑的稳定性 ， 根焊和热
压器附近铁磁性材料的铁损 ； ⑥增加施焊时的顶锻压力。
关键 词 ：高频 焊接 ；翅片 管 ；集肤 效应 ；邻 近 效应
中图分类号 ： Ｇ ４ 文献标识码 ：Ｂ 文章编号 ：１０ — ９８ ２０ ））— ０ ２ ０ Ｔ ４８ ０ １ ３３ （０６ （ ０ ７ － ４ ３
１ 高频螺旋翅片管简介
（） ６ 关于如何实现焊接和检测 紧密配合的问
（ ） 于 如何 保 证 焊 接 质 量 的 问 题 ， 严 格 １关 应
题， 应进行施工管理体系的改革。
作者 简介 ： 孟庆丽（ ９ ５一） 女 ， １５ ， 讲师 ， 现任 河北职 业技 术 学院管道 工程 系力学教研 室主 任 、 学 实验 室主任 ， 力 长期 从事教 学、 科研及力 学实验 工作。
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焊管 ・ ２ 第 ９卷第 ３期 ・ ０ ６年 ５月 ２０
提 高 高 频 螺 旋 翅 片 管 焊 接 合 格 率 的
锅炉用高频电阻焊螺旋翅片管制造技术条
锅炉用高频电阻焊螺旋翅片管制造技术条锅炉用高频电阻焊螺旋翅片管制造技术条近年来，锅炉行业日益受到关注，而其中的关键部件——螺旋翅片管的制造技术也是备受关注的一个方面。
螺旋翅片管作为一种热传导效果极佳的元件，广泛应用于锅炉的烟气换热器和废气余热回收装置中。
为了满足高效能、节能的要求，制造高质量的锅炉用螺旋翅片管已成为锅炉行业的重要课题之一。
一、高频电阻焊螺旋翅片管的定义高频电阻焊螺旋翅片管是通过高频感应加热的方式将翅片与基管均匀、牢固地融合在一起。
被用作锅炉换热器的金属翅片由于具有较大的热传导面积，在烟气中的传热效果更加显著。
高频电阻焊技术的运用，不仅提高了螺旋翅片管在锅炉中的传热效率，而且保证了其在高温环境下的稳定工作性能。
二、高频电阻焊螺旋翅片管制造技术的步骤1. 材料准备制造高质量的高频电阻焊螺旋翅片管首先需要准备好合适的材料。
一般来说，选择具有良好耐腐蚀性和热传导性能的金属作为基管材料，如不锈钢、碳钢等；而翅片则选择具有较高机械强度和热传导性能的金属材料。
2. 翅片制造翅片制造是高频电阻焊螺旋翅片管制造的关键一环。
通过带有模具的机械切削工具，将金属材料切割成翅片。
在切割过程中，要注意翅片的尺寸和形状的精确度，以确保最终焊接时的牢固程度和传热效果。
3. 焊接工艺高频电阻焊螺旋翅片管的焊接工艺是关键步骤之一。
首先将切割好的翅片卷成螺旋形，并与基管紧密贴合。
通过高频感应加热的方式，将翅片与基管的接触面加热至适当的温度。
在加热过程中，翅片与基管的金属表面开始熔化，并迅速融合在一起。
通过冷却处理，使焊接部位达到理想的强度，并保证翅片与基管之间的间隙均匀。
4. 除焊渣和清洗在焊接完成后，需要对螺旋翅片管进行除焊渣和清洗的处理。
除去焊渣可以保证翅片与基管之间的间隙不被堵塞，从而保证锅炉在使用过程中的正常运行。
清洗工作则可以将焊接过程中产生的杂质和污染物清除，以保证产品的质量。
5. 检测和质量控制制造完成的锅炉用高频电阻焊螺旋翅片管需要进行严格的检测和质量控制。
翅片管
翅片管翅片管局部翅片管，是为了提高换热效率，通常在换热管的表面通过加翅片，增大换热管的外表面积（或内表面积），从而达到提高换热效率的目的，这样一种换热管。
目录翅片管的主要性能要求翅片管生产技术现状翅片管的分类翅片管的主要性能要求翅片管生产技术现状翅片管的分类展开翅片管的主要性能要求翅片管作为换热元件，长期工作于高温烟气的工况下，比如锅炉换热器用翅片管使用环境恶劣,高温高压且处于腐蚀性气氛,这要求翅片管应具有很高的性能指标。
1)、防腐性能（Anti-corrosion）2)、耐磨性能（Anti-wear）3)、低的接触热阻(lower contact resistance)4) 、高的稳定性（Higher Stability）5) 、防积灰能力编辑本段翅片管生产技术现状1、套装翅片套装翅片工艺是预先用冲床加工出一批单个的翅片，然后用人工或机械方法，按一定的距高(翅距)，靠过盈将翅片套装在管子外表面上。
它是应用最早的一种加工翅片管的方法。
由于套装工艺简单，技术要求不高，所用设备价格低廉，又易于维修，所以，至今仍有不少工厂在采用。
此工艺是一种劳动密集型工艺方案，适合于一般小厂或乡镇企业的资金和技术条件。
用人工方法套装的称为手工套装。
它是借助工具，依靠人的力量将翅片一个个压入的。
这种方法因为翅片的压人力有限，故套装的过盈量小，翅片容易产生松动现象。
机械套装翅片是在翅片套装机上进行的。
由于翅片压人是靠机械冲击力或液体压力，压入力大，所以，可采用较大的过盈量。
翅片和管子之间的结合强度高，不易松动。
机械传动的套装机生产率高，但噪音大，安全性差，工人的劳动条件欠佳。
液压传动的虽然不存在上述问题，但设备价格较贵，对使用维修人员的技术要求较高，其生产率也低些。
2、镶嵌式螺旋翅片镶嵌式螺旋翅片管是在钢管上预先加工出一定宽度和深度的螺旋槽，然后在车床上把钢带镶嵌在钢管上。
在缠绕过程中，由于有一定的预紧力，钢带会紧紧地勒在螺旋槽内，从而保证了钢带和钢管之间有一定的接触面积。
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高频焊螺旋翅片管
晨怡热管2007-2-3 0:21:44
高频焊接翅片管是针对串片型和绕制型翅片做成的散热器的缺点，而改进采用高频焊接翅片管的一种高效散热元件，翅片管的本身是将厚度0.8-1mm的带钢缠绕于翅片管上，同时采用高频焊接工艺，把片焊牢在管上，保证了管与翅片的结合强度，其金属热强度已达1.10～1.20w/kg℃，该翅片管广泛用于锅炉的省煤器，空气预热器的制作及厂房，住宅的节能散热器的制作，并作为热管后期绕片首选。
螺旋翅片管是一种高效传热元件。
它的传热面积为光管的几倍至几十倍，能强化传热，降低流动阻力，减少金属消耗量，从而提高了换热设备的经济性和运行可靠性。
目前，螺旋翅片管已在各种锅炉中广泛使用。
螺旋翅片管的结构示意如上图。
螺旋翅片管产品规格及参数表
高频焊螺旋翅片管种类、材质
可焊翅片管行驶：不开齿、开齿
可焊材质：炭钢、耐腐蚀钢、不锈钢、合金钢
产品应用范围
锅炉省煤器、电站余热锅炉、石化工程、各种热交
换器
高频焊螺旋翅片管制作范围
基管外径口 D：Ø25-Ø140毫米
基管长度 L：1-12米
翅片间距 t：5-30毫米
翅片厚度 Sn：0.8-2.5毫米
翅片高度 hf：一般不超过基管半径（8-30毫米）
冷轧复合翅片管材质
衬管：炭钢、不锈钢、钢翅片：铝
产品应用范围
热交换器、烘箱
冷轧复合翅片管制作范围
衬管外径 d：Ø16-Ø38毫米
翅片管外径 D：Ø35-Ø70毫米
翅片管长度 L：1-4米
翅片管间距 t：2.5、3、7毫米。