应急消防泵吸入性能核算
21规则二三管辅机数字题(1)
最新规则辅机数字题（二三管）①1.单作用泵的泵轴每回转一次或每往复一次时有 1 个吸入行程和 1 个排出行程。
2.往复泵水压试验压力应为泵排出阀关闭时安全阀开启压力的 1.5 倍，且 5 分钟不漏。
3.单作用往复泵每转工作中有二分之一行程排出液体。
4.某往复泵平均工作容积为 0.5L,该泵转速为 100r/min,一小时内排出液体9m³，则可以推断该往复泵为三作用泵。
5.往复泵泵阀：阀与阀座密封试验应倒入煤油 5min 不漏；最大升程(mm)×转速(rpm)一般不超过 600～6506.双作用往复泵每转工作中_二分之一_行程排出液体。
7.四作用泵每往复一次有两个吸入行程和两个排岀行程。
8.单作用泵的泵轴每回转一次或每往复一次时只有一个吸入行程和一个排出行程。
9.四作用泵的泵缸具有两个工作空间，每个工作空间都具有自己的吸入阀和排岀阀。
10.离心泵运转时轴承温升应不超过35℃11.离心泵关阀启动对电网冲击最小，但泵封闭运转的时间不能过长，一般不应超过2～3分钟，否则泵会因叶轮搅拌液体而发热。
12.两台离心泵串联工作时总扬程为M，每台系单独工作时的扬程为N，两者之间的关系为N＜M＜2N 。
13.件表面不渗漏。
14.两台离心泵并联工作时总流量为Q，每台离心泵单独工作时的流量为Q1，两者之间的关系为Q<2Q115.轴流泵的导叶装置出口管通常为60度或90度的弯管，其作用是改变液体流出的方向16.喷射泵效率低，通常在25%以下。
17.规范中规定，舱底水管应在船舶横倾5度以内能把舱底水排干。
18.动力管系管壁表面温度超过19.6000DWT及以上的货船，当两台消防水泵同时工作并通过规定水枪由任何相邻消火栓输出要求水量时.在所有消火栓上应维持的压力不小于0.27MPa。
20.如果通风筒甲板接管的高度超过900mm 时，则应有适当的加强支撑。
21.船舶管系根据设计温度和设计压力可分为3 级。
PSC检查案例(15题)
PSC检查案例1．某干货船被PSC提出滞留缺陷，认为起居处所内的紧急逃生呼吸器（EEBD）的配备数量不足。
公约要求的起居处所内EEBD正确的配置是：至少2套。
2．某货船被PSC滞留的缺陷是主甲板上栏杆的高度只有900毫米，不满足载重线公约的要求，且没有主管机关的特别批准。
公约要求的正确的栏杆高度是：至少1m。
3．某15,000吨油船于2004年6月安放龙骨，在航行某港口时被PSC官员指出不满足SOLAS公约关于永久性通道（PMA）的要求，验船师登轮后指出PSC 官员的理解不正确，其理由是：PMA的要求适用于500总吨及以上，并于2005年1月1日及以后安放龙骨的油船。
4．某干货船因为锅炉（175kW以上）附近没有附加灭火设备而被滞留，下列哪些设备应要求作为附加灭火设备配备：①手提式泡沫枪装置；②一个135L 的泡沫灭火器；③两个泡沫式手提灭火器；④一具装有沙、锯屑等干燥物的容器，或由一具手提灭火器替代。
5．某干货船在PSC检查时，PSC官员提出引水员登乘梯附近的救生圈应有自亮灯：这种要求是正确的。
6．某普通干货船于1995年7月1日安放龙骨，其总吨位为9,000总吨。
在日本港口进行PSC检查时，发现机舱前端壁开有一扇风雨密门，该门通往机舱前端的货舱二甲板（非干舷甲板），PSC官员认为该门不满足SOLAS公约II-1章的要求，具体要求：①机舱前端壁由于与货舱相邻，应保持水密至干舷甲板，故其开口应配备水密门，并应在航行时保持关闭；②应航行至有修理条件的港口将该门更换为水密门，水密门应有船级社的产品证书（或认可证书），更换后可进行冲水试验验证其水密性。
7．一艘1997年建造的2,980总吨货船，其应急发电机设有两组起动电池组，但没有人工起动措施。
去年冬天在亚洲某港口接受PSC检查，当进行自动起动效用试验时，连续自动起动了6次仍然失败，并且电池能量已经耗尽。
船员接着转换到第二组电池，继续起动试验。
这时PSC检查官表示不用再试，并开列应急发电机起动装置不符合SOLAS公约要求的缺陷。
船舶水灭火系统规范条款的解读
船舶水灭火系统规范条款的解读李连茹;张剑【摘要】各船级社规范、SOLAS公约和各国法规(以下简称规范)中对于船舶水灭火系统中消防泵的排量和压头的要求是直接而明晰的.但是对于水灭火系统而言,规范中诸多条款对不同的船舶种类、不同的处所规定了不同的灭火强度和射程:所选定消防泵的排量和压头能否通过管路传输和经过消防水枪喷射到火场？到达火场的灭火强度是多少？如何确定水枪口径、消防栓口径及消火栓处的压力？正是这些因素决定了消防系统能否有效发挥作用.然而对于规范中上述问题定义的理解在船东、船厂、设计单位甚至验船师中都多多少少存在理解偏差.着重对规范中所涉及到的条款进行了解读.【期刊名称】《船舶设计通讯》【年(卷),期】2013(000)002【总页数】6页(P48-53)【关键词】水灭火系统;船舶;规范【作者】李连茹;张剑【作者单位】天津中交博迈科海洋船舶重工有限责任公司,天津300456;天津中交博迈科海洋船舶重工有限责任公司,天津300456【正文语种】中文【中图分类】U664.880 前言各船级社规范和国际海上人命安全公约（SOLAS公约）（以下简称规范）均对水灭火系统的装备和系统的安置提出了各种要求，为保障船舶安全起着极为重要的作用。
绝大多数船舶都安装有水灭火系统，正因为其常用，对于规范认识的误区往往根深蒂固。
船舶水灭火系统由消防泵、应急消防泵及其独立的海水箱、消防管路、消防栓、消防水带、消防水枪及国际通岸接头等组成；把水通过管路输送到设于船舶各处的消防栓，用水带和水枪施救灭火。
规范规定了各种船舶的消防泵总排量，又规定了各种船消火栓处压力（即使小船规定的12 m射程也可看作是对压力的规定）；既规定了消防总管要传输2台泵的最大排量，又规定了机器处所和外部处所、其他起居处所和服务处所的水枪喷嘴口径，其实也就规定了各种船舶及其不同处所的灭火强度。
只不过规范为了叙述方便，将条文放在不同之处，组合起来应该是一个完整的概念。
消防泵选型计算
消防泵选型计算哎呀，说到消防泵选型计算，这可真是个技术活儿，得仔细琢磨琢磨。
咱们先得搞清楚，消防泵这玩意儿，关键时刻能救命，所以选型计算可不能马虎。
首先，得知道消防泵是干嘛的。
简单来说，就是火灾发生时，能快速把水送到需要的地方去。
所以，选型的时候，得考虑几个关键因素：流量、扬程、功率和效率。
咱们先说说流量。
流量就是泵能送多少水，这得根据建筑的面积、高度和火灾风险等级来定。
比如，一个高层建筑，那流量就得大一些，因为水得克服重力，送到高层去。
这就好比你往楼上搬水，楼层越高，搬的水就得越多，不然不够用。
接下来是扬程，就是水能被泵送到多高。
这个得根据建筑的高度和管道的阻力来计算。
想象一下，你用吸管喝水，吸管越长，你得用更大的力气才能把水吸上来。
消防泵也是这个道理，建筑越高，管道越复杂，泵的扬程就得越大。
然后是功率，这个关系到泵的耗电量。
功率越大，耗电越多，但泵的工作效率也越高。
这就像你开车，马力越大，车跑得越快，但油耗也越高。
所以，得根据实际情况，找个平衡点。
最后是效率，这个关系到泵的能耗和成本。
效率越高，泵在工作时消耗的能量越少，长期来看，能省不少电费。
这就像你买电器，节能型的虽然价格高点，但用起来电费省，长期看还是划算的。
具体计算的时候，得用到一些公式和参数，比如流量Q、扬程H、功率P和效率η。
这些参数之间有固定的数学关系，通过这些关系，可以计算出合适的泵型。
举个例子，假设一个建筑需要的流量是100立方米/小时，扬程是50米，那么可以根据这些参数，查表或者用软件，找到合适的泵型。
这个过程可能有点复杂，但只要耐心点，一步步来，总能找到合适的。
总之，消防泵选型计算是个技术活，得根据实际情况，综合考虑各种因素。
虽然过程可能有点枯燥，但想到这关系到人命安全，就觉得这事儿还是挺重要的。
毕竟，火灾无情，消防泵可是关键时刻的救命稻草啊。
浅析船用应急消防泵的安全检查
一
２ Ｓ ＡＳ公 约 ＯＬ 自１６ 年Ｓ Ｌ Ｓ ９０ Ｏ Ａ ／ ￣约生效 以来 ，随着船舶技术 的不 断发展 ，公约几 经修正 ，对于船 舶 防火安 全 的要 求也 逐步提 高 ，国际海事组织 考虑 到各方 面的 因素 ，在对
公约进行 修正 时 ，没有要 求修改 现有船舶 结构来 满足
新 的要求 ，这就 出现 了不 同建造 年份 的船 舶需要 满足 时 ，应急 消防泵将作 为替代 措施 ，对 灭火起 着及其 重 不 同年份的公 约要求 和技术标 准的情况 ，归纳见表 １ 。 要 的作 用 。据 统 计 ，在 船舶 被 滞 留 的诸 多原 因 中， 应 表 １ 货 船 应 急 消 防 泵 按 照 吨 位 和 建 造 时 间 划 分 的 配 备 表
～ … ～
２ ｏ，， ｏｏ ｅ￣ （０ ≥２１ ０总 晡 ２０ ０ Ｏ 吨
替代措施
替代措施
急消防泵
Ｊ ； ，Ｎ￣ ３ Ｎ Ｎ ￣ ／ｅ ３ ＿
ｊ 婴
Ｓ Ｌ Ｓ（ ０ ９ Ｏ Ａ ２０ ）公约对应急消防泵的要求有 四点 。
２１ 对泵 性￣ 丁 标 的要求 ． 月－ ｌ： Ｂ日 ａａ Ｈ
ห้องสมุดไป่ตู้
相 其 修正案 造 Ｅ期 ｔ
≥ ｏ 总吨且 ０ ＜ｌｏ， ｏ ｏ ￣
约 ＇ｒ － ｒ －
修正案
１９ 年 ９２ 修 正 案
２ ０￣修正案 ００ Ｆ ｓ 则 ｓ规
消 防泵 的建 造 、管 理维 护保 养 及使 用 方 面存 在 问题 ， 致 使 船舶 滞 留和进 行必 要 强制 性 整改 ， 船 期延 误 造成 及 航 运公 司经济 损 失 ， 严 重 的是在 机 舱发 生 进水 、 更
船舶安检理论知识测试
第十三周（1）船舶安检理论知识测试您的姓名： [填空题] *_________________________________1. 根据《国内航行海船法定检验技术规则2020》，客船水密门的标志、定期操作与检查下列说法错误的是：（） [单选题] *水密门的操作演习，应每周举行1 次。
对航期超过1 周的船舶，在离港前应举行1 次全面演习，此后在航行中至少每周举行1 次凡需在航行中使用的水密门,不论是动力操纵的还是铰链的,应保持关闭(正确答案)水密门及与其连接的所有机械和指示器应在航行中定期检查，每周至少1 次水密们应有适当的标志，以使其被正确使用而确保安全2. 根据《国内航行海船法定检验技术规则2020》，下列不属于燃油装置是：（）[单选题] *向燃油锅炉输送燃油的处理设备向内燃机输送加热的燃油的处理设备处理压力超过0.18MPa 油类的任何压力油泵、过滤器和加热器油舱间相互转驳油的燃油驳运泵(正确答案)3. 根据《国内航行海船法定检验技术规则2020》，对于应急消防泵及其管路的布置，下列说法错误的是：（） [单选题] *如没有特别的管路防护，消防总管应能由应急消防泵通过不进入机舱内的管子供水应急消防泵吸入通海阀箱如安装在机舱内，应能在应急消防泵舱对该阀门进行遥控在机舱内的应急消防泵吸入管应由坚固的钢质外套包裹，或隔热至A-60 级标准机舱内，应急消防泵的吸入管应有足够的壁厚，分段采用法兰连接(正确答案)4. 根据《国内航行海船法定检验技术规则2020》第4篇/2-2章构造—防火、探火与灭火，下列哪个不属于本章所要求的固定式灭火系统（） [单选题] *符合规定的固定式气体灭火系统符合规定的固定式高倍泡沫灭火系统符合规定的固定式压力水雾灭火系统符合规定的固定式消防水灭火系统(正确答案)5. 船旗国监督缺陷代码“0631”指的是：（） [单选题] *海上撤离系统救生圈及属具救生艇筏登乘装置(正确答案)气胀式救生筏6. 根据《国内航行海船法定检验技术规则2020》，客船应配备至少为船上乘客人数( ) 的儿童救生衣与( ) 的婴儿救生衣: （） [单选题] *20%， 5%5%, 2.5%(正确答案)10%, 2.5%10%, 5%7. 根据《国内航行海船法定检验技术规则2020》，每个气胀式救生筏应予检修，最长间隔期不超过：（） [单选题] *6个月12个月(正确答案)17个月24个月8. 根据《国内航行海船法定检验技术规则2011》，救生衣和救生服应能在无帮助情况下在（）分钟内打开并穿上。
32000 DWT散货船应急消防泵吸入能力核算
32000 DWT散货船应急消防泵吸入能力核算王翊【摘要】国际船级社协会(IACS)通过UI SC 178(rev.1)统一解释,明确规定了固定式应急消防泵吸口压头应满足《国际消防安全系统规则(FSS规则)》第12.2.2.1.3条的要求,并适用于合同建造日期为2012年1月1日及以后的船舶.基于EXCEL数据处理方法,以32 000 DWT散货船为例,详细核算了应急消防泵在统一解释规定的各种营运工况下的吸入能力.核算结果表明:该船应急消防泵吸口完全浸没在水线以下,故其吸入压头完全满足上述要求.【期刊名称】《船舶设计通讯》【年(卷),期】2014(000)002【总页数】5页(P52-56)【关键词】散货船;应急消防泵;吸入能力【作者】王翊【作者单位】上海船舶研究设计院,上海201203【正文语种】中文【中图分类】U664.380 前言2010年12月举行的第88届海事安全委员会以第1388号通函批准了FSS规则第12.2.2.1.3条关于固定式应急消防泵吸口压头的统一解释。
该解释源自国际船级社协会（IACS）的统一解释，为响应1388号通函，根据其建议，IACS通过了统一解释UI SC 178（rev.1），且适用于合同建造日期为2012年1月1日和以后的船舶。
目前，该统一解释已得到诸多挂旗国的回复和认可，包括库克群岛、塞浦路斯、希腊、香港等。
IACS之所以采用基于建造合同的方案，主要是考虑实施最新版UI会对船舶设计带来较大影响：UI明确规定应考虑应急消防泵能在比原先更浅吃水的状态下工作。
在设计过程中，若后期才发现应急消防泵在某工况下不能顺利吸水，那么仅通过增加泵的排量将难以满足要求的，若改变应急消防泵处所位置，对大多数船舶来说又会导致机舱设计的重大更改，所以需要在设计初期就对应急消防泵的吸入能力进行详细核算，从而判断其排量和布置位置是否满足要求的。
某型32 000 DWT散货船为单机、单桨、尾机舱型船舶，应急消防泵舱位于船尾，且吸口位置较高，预测在一定工况下可能存在吸水盲区，需要通过校核验证。
消防泵的工作原理
消防泵的工作原理消防泵是用来供应消防系统所需要的水源，并将水压送入消防管道系统中，为灭火提供必要的水压和流量，确保火灾的有效扑灭。
消防泵的工作原理主要分为两个方面：水力学原理和动力学原理。
1. 水力学原理：在消防系统中，水的流动是通过压力差来实现的。
消防泵通过正压或负压的方式，将水从水源处抽取或推送到消防系统中。
水泵主要利用了流体的压力能和动能。
下面是消防泵水力学工作原理的详细描述：（1）吸入阶段：在吸入阶段，消防泵利用负压原理，通过泵的旋转运动，把挤压孔的面积变大，使得泵内部产生一个低于大气压力的压力区域。
此时，水会被吸入泵内，形成一定的水流，并在泵的吸入口形成一个小的水封，避免了空气回流。
（2）吸入阀门关闭：当水通过吸入阀门进入泵体后，吸入阀门会自动关闭，避免水倒流。
吸入阀门关闭后，泵的压力开始增加。
（3）压入阶段：在压入阶段，消防泵的旋转运动会使得挤压孔的面积逐渐减小，从而增加泵内部的压力。
此时，水会通过排泄阀门被推送到消防系统中。
由于排泄阀门关闭时，泵内部的压力高于系统压力，因此水会被迫流出泵体，从而形成一定的水流和水压。
（4）排泄阀门关闭：当水被推送到消防系统中后，排泄阀门会自动关闭，避免水倒流。
此时，泵内部的压力会逐渐增加，直到相等于系统所需的工作压力。
2. 动力学原理：消防泵的动力学原理主要是通过电机或柴油机等动力源来提供泵的旋转运动。
具体来说，电机通过电能与机械能的转换，使泵的叶轮旋转，从而形成水的流动。
柴油机则是利用燃料燃烧产生的气压来驱动泵的叶轮运转。
不同类型的动力源相应的会对应不同类型的消防泵。
无论是电动消防泵还是柴油消防泵，其基本工作原理都是通过能量传递和转换来实现。
总结起来，消防泵的工作原理主要包括水力学原理和动力学原理。
水力学原理利用正压或负压原理，通过泵体的旋转运动，形成一定水流和水压，从而将水推送到消防系统中。
而动力学原理则是通过动力源（如电机或柴油机）提供的动力，使泵体的叶轮产生旋转运动，形成水的流动。
细谈应急消防泵吸入管路的SOLAS公约符合性选择
细谈应急消防泵吸入管路的SOLAS公约符合性选择细谈应急消防泵吸入管路的SOLAS公约符合性选择细谈应急消防泵吸入管路的SOLAS公约符合性选择应急消防泵作为船舶的重要消防设备，是港口国监督检查的一项重要内容，SOLAS公约涉及这方面的内容变动较大，这就导致了一些理解上的分歧。
本文从两起案例入手，分析货船应急消防泵吸入管路设计安装的公约符合性选择。
一、两起复议案例 201X年9月18日，港口国分委会接到关于 *** 轮复议案件，船旗国政府越南对我国某港口国监督检查员开具的一项关于应急消防吸入管路的滞留缺陷不满意，提出复议。
201X年9月23日，港口国分委会接到关于 *** 轮复议案件，船旗国政府马来西亚同样对我国某港口国监督检查员开具的滞留缺陷提出异议，要求撤销。
该项滞留缺陷同样是关于应急消防泵吸入管路的。
两起复议案例充分暴露了双方在SOLAS公约中理解上的差异。
二、公约要求和演变 SOLAS公约涉及应急消防泵吸口管路的内容有过两次修改。
第一次是S74-1/CII-2/R4.6.3，第二次是S74-24/CII-2/R10.2.1.4.1，且MSC.1/Circ.847-4.6.3对相关内容做过一次详细的阐述，相应的标准也被分成三段。
S74-1/CII-2/R4.6.3生效日期为1984年9月1日，在此之前的船舶如果应急消防泵吸入管路贯穿至机器处所无任何要求。
在此之后的船舶应该按照S74-1/CII-2/R4.6.3的要求进行布置。
S74-1/CII-2/R4.6.3规定:主管机关可以例外地允许一短段应急消防泵的吸入管和排出管贯穿入机器处所，并用坚固的钢质罩壳覆盖管子，以使之维持消防总管的完整性。
该规定对钢质外壳没有任何的性能要求。
由于船舶消防事故和应急消防泵的重要作用，IMO组织在201X年召开的海安会第73次会议上以99号决议的形式对涉及应急消防泵吸入管路的内容进行了全新改写，改写内容被编入S74-24/CII-2/R10.2.1.4.1。
消防泵杨程及功率计算
消防泵功率计算流量（L/S）×扬程×9.81（重力加速度）×1（介质比重）÷泵效率= 轴功率配套功率=轴功率×1.25（配套系数）说明：配套系数也叫安全系数，选用原则是小电机系数大一点，大电机系数小一点。
具体的标准请在百度搜索“泵阀技术论坛”，里面有详细的介绍。
消防泵杨程计算一、扬程（压头）的计算公式为：H=102ηN/Qρ其中η=Ne/NNe:有效功率，单位W；N ：轴功率，W；η：泵的效率ρ：输送的液体密度，kg/m3；Q：泵在输送条件下的流量，m3/s；二、总静压（水位到最高用水点的垂直高度）+沿程阻力（管路沿程损失）+局部阻力（弯头、阀门的损失）+动压（出水口压力）=扬程三、求解例题：水泵杨程计算！很基础的，可是我不会，请帮帮忙某取水泵站从水源取水，将水输送净水池，一直水泵流量Q=1800立方/小时。
吸、压水管道匀为钢管，吸水管长 Ls=15.5M ，DNa=500mm (DN) 。
压水管长为：Lz=450M ，DNd=400mm。
局部水头损失按沿程损失的15%计算，水源水位76.83m。
蓄水池最高水位89.45m，水泵轴线高程78.83m，设水泵效率在Q=1800立方/小时时为75%。
试求：（1）水泵工作时的总扬程。
（2）水泵的轴功率。
（1）水泵流量 Q=1800立方米/小时=0.5立方米/秒吸水管DNa=500mm (DN) 的比阻 Sa=0.06839压水管DNd=400mm (DN) 的比阻 Sd=0.2232总扬程 H=89.45-76.83+115%(SaLsQ^2+SdLzQ^2)=12.62+115%(0.06839*15.5*0.5^2+0.2232*450*0.5^2)=29.18米（2）水泵的轴功率 N=(1000*9.8*0.5*29.18)/75%= 190642.7 W= 190.6 KW注意：消防泵的最大流量应为设计值的150%，扬程不小于选定工作点扬程的65%，关闭水泵时的扬程不大于选定工作点扬程的140%，稳压泵流量为1—2L/S，扬程为消防泵扬程的1.1—1.2倍。
应急消防泵吸入管路的SOLAS公约符合性选择
求 ，吸人 管 路管 壁厚 超过 １ １ ｍ ｍ，完 全 高于公 约 钢质 外 罩 的要 求 ，不 应 开具 缺 陷 。而Ｐ Ｓ Ｃ Ｏ 坚持 认 为该 段 管路 无钢 质罩壳 包裹并 且 吸入管路有 多处 法兰 连接 ， 因此不满 足公 约 的要 求 。该 轮建造 于 １ ９ ９ ６ 年８ 月５ 日，
二 、公约要求和演 变
Ｓ Ｏ Ｌ Ａ Ｓ 公约 涉及应 急消 防泵 吸 口管路 的 内容 有过
管 子 ，以使之维 持消 防总管 的完整性 。该 规定对 钢质 外 壳没 有任何 的性 能要 求 。 由于船 舶 消 防 事 故 和应 急 消 防 泵 的 重要 作 用 ， Ｉ ＭＯ 组织 在２ ０ ０ ０ 年 召开 的海安 会第 ７ ３ 次 会议 上 以９ ９ 号 决议 的形式对 涉及应 急消 防泵吸入 管路 的 内容进 行 了
￥ ７ ４ — ２ ４ ／ Ｃ Ｉ Ｉ 一 ２ ／ Ｒ１ ０ ． ２ ． １ ． ４ ． １ ，且ＭＳ Ｃ ． １ ／ Ｃ ｉ ｒ ｃ ． ８ ４ ７ — ４ ． ６ ． ３ 对
相关 内容做 过一次 详细 的 阐述 ，相应 的标 准也 被分成
段。
￥ ７ ４ — １ ／ Ｃ Ｉ Ｉ 一 ２ ／ Ｒ ４ ． ６ ． ３ 生效 日期 为 １ ９ ８ ４ 年９ 月１ 日，在
１ ９ ９ ８ 年５ 月１ ４日
安装上 船的相关 设备 、设施或 布
置
ｗｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ ｉ ｎ Ｓ ＯＬ ＡＳ
Ｃ ｈ ａ ｐ ｔ ｅ ｒ Ｉ Ｉ － ２）
应急 消防 泵的一 小段 海 安会认 识 到Ｓ ＯＬ ＡＳ 吸水 管和 排水 管 ，在 特定 公 约对应 急 消防泵 吸 入管路要 求不 够 ，以 的情 况下 ，如果 由坚 固的 通 函 的形 式建议 船东 钢制 罩壳 包裹 ，允许 贯穿 该 段管路 在实 际布置 机 器 处所 。管 子可 以隔热 中 可 以采 用 钢 质 外 壳 至Ａ 一 ６ Ｏ 标 准 以代 替钢制罩 包裹 ，并要达￣ ｉ ｉ Ｊ ｌ Ａ一 ６ ０ 壳。 （ 条 件是 ）这段 管子 的防火标 准 ，吸人管 必 须 有 坚 固 的 壁 厚 ，无 论 路 壁 厚 至 少 要 达 到 ｌ １ ｍｍ，除 了和 海底 阀 如何 不能低 于 １ １ ｍｍ，并 箱 连接处 有法 兰外 ， 且 ，除与 海水进 口阀 门的 该 段 管 路 不 应 有 法 兰 连接 采用 法兰外 ，所 有接 连接 。建 议性 质 ，第 头均应用 焊接连接 。 一次提 出Ａ一 ６ ０ 概念 。
应急消防泵的要求
当船舶处于锚泊、空载状态、装货状态和离泊状态时,应检查急消防泵的工况;在PSC检查时曾发现有些船在空载时,应急消防泵不能提供足够量的水;应急消防泵的全部水头和正吸头应对所有会遇到的服务状况予以考虑;PSCO应该要求船员在船首和船尾的消防栓上分别接一条皮龙;应急消防泵的测试只能在船舶现阶段的状况下,在给定的时间内进行;“PSCO不能要求船员在改变船舶状态“纵倾或横倾”后再测试应急消防泵”;检查应急消防泵的最低排量是否能在诸如消防栓、接头、皮龙等系统泄漏时以不小于要求的压力提供两条水柱;如果泵的排出压力表的压力仅能达到 N/mm2 3 bar,则泵可能是运转有问题;•检查包含有应急消防泵的处所与机器处所或包含主消防泵的处所没有连续限界面;•检查通往应急消防泵的通道和应急消防泵的能源供应;•检查应急消防泵处所的通风布置;•检查能源供应和泵的操作方式•如果船上没有应急消防泵,则PSCO应核实到底哪一个被指定的泵符合R10.2.2•一,配备要求•公约依据：S74/CII-2/•适用1980-5-25后建造船舶•1000总吨及其以上的船舶上,如任何一舱失火会使所有的泵失去其效用时,则应有供消防用水的另一种设施可以是非固定式应急消防泵;•2000总吨及其以上的船舶上,此项另一种设施应为独立驱动的固定应急泵;此项应急泵应能供应两股水柱至主管机关认为满意的程度;•公约依据：S74-81amend/CII-2/4.3.2•适用1984-9-01后建造船舶•1000总吨及以上的客船,当任何一舱失火时不使所有的消防泵同时失去作用•2000总吨及以上的货船,如任何一舱失火会使所有的消防泵失去作用,则应有固定独立驱动的应急消防泵作为替代措施,该泵须能供给两股水柱,并为主管机关所满意;•公约依据：S74-2000amend/CII-2/10.2.2适用2002-07-01后建造船舶• 2.2.3消防泵和消防总管的布置• 2.2.3.1消防泵通海连接件、消防泵及其动力源的布置应保证：•.1 1,000总吨及以上的客船,在任何一个舱室失火时,不使所有消防泵失去作用;•.2 1,000总吨以下的客船和货船,如果任何一个舱室失火时可能使所有消防泵失去作用,应配备1台符合消防安全系统规则的应急消防泵替代措施,该泵的动力源和海水入口位于主消泵或其电源所在处所之外;•货船应急消防泵配备表•二,处所要求•公约依据：S74-81amend/CII-2/R4.2.6&适用范围：1984-9-1以后建造船舶•安放消防泵处所的限界面,应隔热至相当于第44条对“控制室”所要求的防火结构标准；•在机器处所和应急消防泵及其动力源处所之间,不允许有直接入口;倘不能做到,主管机关可以允许采用一个气锁的入口装置,该入口的二个门均应为自闭式；或通过一个能从某一处所操作的水密门,该处所应远离机器处所和设置有应急消防泵的处所,且在这些处所失火时不易被切断;在此种情况下,进入应急消防泵及其动力源所在处所应备有第二个入口设施；•分析：•1、应急消防泵处所,在防火分隔上应视为“控制室”;例如当应急消防泵处所与A类机器处所的相邻时,那么限界面应隔热至A-60;•2、机械处所与应急消防泵处所不应有出入口,当这种布置不可行,则可采用以下两种布置：•A、采用一个气锁的入口装置,该入口的二个门均应为自闭式•B、通过一个能从某一处所操作的水密门,该处所应远离机器处所和设置有应急消防泵的处所,且在这些处所失火时不易被切断;在此种情况下,进入应急消防泵及其动力源所在处所应备有第二个入口设施;•公约依据：S74-2000amend/CII-2/10.2.2适用范围：2002-07-01以后建造船舶• 2.2.3.2 对应急消防泵所在处所的要求• 2.2.3• 2.2.3. 通往应急消防泵的通道机器处所与应急消防泵及其动力源所在处所之间,不允许有直接通道;如果此种布置不可行,主机关可以接受下述的布置：通道有一个气锁设施,其内机器处所的门为“A-60”级标准,另一门至少为钢质,两门均适度气密自闭且不设门背钩;作为替代,可利用设有能从远离机器处所和应急消防泵所在处所的位置操作的水门作为通道,但在这些处所失火时该通道不会被切断;在此种情况下,应急消防泵及其动力源所在处应设有第2个通道;•分析：•1、2000修强调当应急消防泵处于A类机器处所或主消防泵处所相邻时,相邻的舱壁在防火分隔上应隔热至“控制站”的标准;81修没有这个限制条件•2、2000修对通道A方法中气锁要求进行修改,提出：•气锁的入口装置靠近机器处所的门防火等级要达到“A-60”标准,另一门至少为钢质；•两门均适度气密,自闭且不设门背钩;•三,处所通风要求•公约依据：S74-81amend/CII-2/R4.2.8•适用范围：1984-9-1以后建造船舶•应急消防泵独立动力源所在处所的通风,应布置成尽可能使机器处所失火发生的烟气不能进入或被吸入该处所;•公约依据：S74-2000amend/CII-2/10.2.2适用范围：2002-07-01以后建造船舶• 2.2.3. 应急消防泵处所的通风应急消防泵独立动力源所在处所通风的布置应尽可能避免机出现器处所失火时产生的烟气进入或吸入该处所的可能;•81修和2000修的要求基本一致,都要求应急消防泵独立动力源处所通风的布置应尽可能避免机出现器处所失火时产生的烟气进入或吸入该处所的可能;•四,吸入管和排出管的隔热•公约依据： S74-1/C II-2 / Reg. 4.6.3•适用船舶：From 1-9-1984 TO 1-7-2002•消防总管应布置成当隔离阀关闭时,船上的所有消火栓上述机器处所内的消火栓除外能由置于该机器处所外的一台消防泵通过不进入该处所的管子供给消防用水;但若不能安排管路在机器处所之外,则主管机关可以例外地允许一短段应急消防泵的吸入管和排出管穿入机器处所,并用坚固的钢质罩壳覆盖管子,以使之维持消防总管的完整性;•公约依据： S74-2000amend/C II-2 /R 10.2.1.•适用船舶：From 1-7-2002•应急消防泵泵的海水入口、吸水以及送水管和隔离阀应位于机器处所的外部;无法做到这种布置时,若该阀门是与应急消防泵在同一舱室的位置遥控,可在机器处所安装通海阀箱,吸水管要尽可能短;吸水管和排管的一小部分长度可以贯穿机器处所,但它们应由钢质外套包裹,或隔热至“A-60”级标准;管子应相当的厚度,无论如何不得小于11mm,并且,除与海水进口阀门的连接采用法兰外,所有接头均应用焊接连接;•对于吸入口和排出管穿过机舱的情况：•81修只要求坚固钢制外罩;•2000修则要求1、坚固钢制外罩和隔热至“A-60”级；•2、管子的厚度不小于11mm;•3、除与海水进口阀门的连接采用法兰外,所有接头均应用焊接连接；•4,应急海底阀门应在应急消防泵处所遥控控制;•五,应急消防泵排量和供水压力•公约依据：S74/CII-2/•适用1980-5-25后建造船舶货船•2000总吨及其以上的船舶上,此项另一种设施应为独立驱动的固定应急泵;此项应急泵应能供应两股水柱至主管机关认为满意的程度;•74公约只强调应急泵应能供应两股水柱至主管机关认为满意;•公约依据：S74-81amend/CII-2/R4•适用1984-09-01后建造船舶•2,000总吨及以上的货船,如任何一舱失火会使所有的消防泵失去作用,则应有固定独立驱动的应急消防泵作为替代措施,该泵须能供给两股水柱,并为主管机关所满意;该泵及其位置应符合下列要求：•应急消防泵的排量应不小于本条所要求的消防泵总排量的40％,且在任何情况下不得小于25M3/h；•货船消防泵的要求总排量不少于对同样尺度客船的每一独立舱底泵用于舱底抽水时所要求排量的三分之四,但不必超过180 m3/h;•公约依据：S74-81amend/CII-2/R4•适用1984-09-01后建造船舶•当应急消防泵按上述要求的水量排出时,在任何消火栓处的压力应不小于本条中所规定的最低压力即•所有船舶上应设置如下独立驱动的消防泵:•4000总吨及以上 mm2约3.1KG/CM2•1000总吨及以上2但小于4,000总吨 mm2 约2.7KG/CM2•1000以下应取得主管机关的同意•货船：•6000总吨及以上 MM2 约2.7KG/CM2•1000总吨及以上但小于6,000总吨 MM2 约2.5KG/CM2•1000总吨以下应取得主管机关的同意•公约依据：FSSCODE/C12/R2•适用:2002-07-01后建造船舶• 2.2.1.1 泵的排量•应急消防泵的排量应不少于公约第II-2/10.2.2.条所要求的消防泵排量的40%,并在任何情况下不小于下列值:•.1 1000总吨以下的客船及2000总吨及以上的货船---25m3/h •.2 2000总吨以下的货船15m3/h• 2.2.1.2 消防栓的压力•当应急消防泵按2.2.1S74-2000amend/CII-2/10.2.1•. 消火栓的压力•在两泵同时通过本条2.3.3•.1 对于客船：•4,000总吨及以上mm2•4,000总吨以下mm2；•.2 对于货船：•6,000总吨及以上mm2•6,000总吨以下mm2；和删除1000总吨的限制•.3 任何消火栓的最大压力不得超过可有效控制消防水带所限制的压力;六,检查要点1,检查应急消防泵间与机舱防火分隔是否达到A-60,同时两扇门气密性,是否形成气锁;2,检查2000总吨以上船舶是否配备固定式独立驱动应急消防泵3,检查应急消防泵间是否干净,是否有效照明,是否有效通风4,检查应急消防泵吸入口排烟口隔热;5,应急消防泵位置是否在防火控制图中进行了标识 ;6,应急消防泵间是否有明显的标识,是否易于进入;7,检查运动部件的防护情况;8,检查海底门位置是否令人满意;应急消防泵–操作性检查•应急消防泵起动•公约依据：S74-1/CII-2/R4.2.3•作为应急消防泵驱动动力的任何柴油机,应在温度降至0℃时的冷态下能用人工手摇把随时起动;倘不能做到,或可能遇到更低气温,则应考虑到加热装置的贮备和维修,并取得主管机关认可,以便保随时起动;倘若人工起动不可行,则主管机关可允许采用其他起动装置;这些起动装置,应能在30分钟内至少使柴油机驱动的动力源起动6次,并在前10分钟内至少起动2次；•任何燃油供给柜所装盛的燃油,应能使应急消防泵在全负荷下至少运行3小时,在主机舱以外可供使用的储备燃油,应能使该泵在全负荷下再运行15小时•三,检查要点•1,是否张贴有操作说明,操作说明是否使用船上工作语言,且易于阅读特别是在紧急情况下•2,燃料是否充足•3,是否每周进行检查测试•4,试验机旁启动、停止,及远程启动、停止,是否可在规定时间内启动•5,运行应急消防泵5分钟查看其工作状态,包括轴封、各类连接、仪表、阀门情况,温度情况,正负压力情况等 ;•6,使用应急消防泵时,应在船头和驾驶台甲板接皮龙,同时打开一个消防栓模拟泄漏,看压力是否能达到;•检查项目:•通过要求船员“关/开”隔离阀,检查隔离阀是否能有效操作,以确认它们没有卡住和操作顺畅;•检查水压源确实来自于正在操作的消防泵;当机舱主消防泵工作时让船员关闭隔离阀,开启甲板上一个消防栓,此时管路中应既没有压力也没有水流出;•检查船员是否熟悉隔离阀的位置;•检查主消防管路的隔离阀的明显标识•公约依据：S74-81amend/CII-2/R4.6.3•适用：1984-09-01后建造船舶•在设有1个或几个消防泵的机器处所内,用来分隔其消防管段与其余消防总管的隔离阀应安装在机器处所之外易于到达的适当处所;消防总管应布置成当隔离阀关闭时,船上的所有消火栓上述机器处所内的消火栓除外能由置于该机器处所外的一台消防泵通过不进入该处所的管子供给消防用水但若不能安排管路在机器处所之外,则主管机关可以例外地允许一短段应急消防泵的吸入管和排出管穿入机器处所,并用坚固的钢质罩壳覆盖管子,以使之维持消防总管的完整性;•公约依据：S74-2000amend/CII-2/10.2.1•适用：2002-07-01后建造船舶•用于将布置在设有主消防泵或泵组的机器处所内的消防总管部分与消防总管其他部分分的隔离阀,应设在机器处所之外易于到达并站得住的位置;消防总管应布置成当隔离阀关闭时,船上上述机器处所内的消火栓外,其他所有消火栓能由另1台消防泵或1台应急消防泵供水;应急消防泵泵的海水入口、吸水以及送水管和隔离阀应位于机器处所的外部;无法做到这种布置时,若该阀门是与应急消防泵在同一舱室的位置遥控,可在机器处所安装通海阀箱,吸水管要尽可能短;吸水管和排管的一小部分长度可以贯穿机器处所,但它们应由钢质外套包裹,或隔热至“A-60”级标准;管子应相当的厚度,无论如何不得小于11mm,并且,除与海水进口阀门的连接采用法兰外,所有接头均应用焊接连接;•后建造的每条船SOLAS 81,83,89/90,91/92 Amend/II-2/ & SOLAS 99/00 Amend/II-2/Reg.10.2.1.,必须装有隔离阀;•前建造且没有隔离阀时应写上“N/A” ;•隔离阀用于隔离含有主消防泵机器处所内的消防主管与其它消防主管;•隔离阀应位于机器处所外且易于接近和站的住的地方;•消防主管应布置成当关闭隔离阀时,除了上述位于机器处所内的消防栓以外所有消防栓能由其它消防泵或应急消防泵供水;•检查项目:•通过要求船员“关/开”隔离阀,检查隔离阀是否能有效操作,以确认它们没有卡住和操作顺畅;•检查水压源确实来自于正在操作的消防泵;当机舱主消防泵工作时让船员关闭隔离阀,开启甲板上一个消防栓,此时管路中应既没有压力也没有水流出;•检查船员是否熟悉隔离阀的位置;•检查主消防管路的隔离阀的明显标识;应急消防泵作为船舶灭火系统的重要组成部分,发挥着越来越大的作用;它是当船舶机舱失火导致主消防泵失效时的替代措施,承担着全船的灭火任务;所以各国PSC检查都非常注重应急消防泵的状况,对应急消防泵的检查已成为全世界各个区域备忘录组织施行港口国监督检查的重点检查项目之一,经常会出现一些船舶因为应急消防泵故障而被滞留的情况.一、应急消防泵的配备关于应急消防泵的配备,国际海事组织考虑到各方面的因素,不断对公约规定的配备要求进行修改,但是没有要求修正时现有船舶保持新的配备要求;这就出现了不同建造年份的船舶需要符合不同年份的公约要求和技术标准的情况;因此,在PSC检查时,我们需要综合考虑船舶建造年份和总吨位等多方面因素来决定该船应急消防泵的配备标准.二、应急消防泵所在处所的检查1.通往应急消防泵处的通道SOLAS公约1981年修正案规定：1986年7月1日之后建造的船舶,在机器处所和应急消防泵及其动力源处所之间,不允许有直接通道;但可以有以下两种主管机关认可的替代布置方式：第一种为采用一个气锁的入口装置,该入口的两扇门均应为自闭式；对于2002年7月1日之后建造的船舶,SOLAS 2000年修正案还对这两扇门的具体防火等级作出规定,即主管机关可以接受这样一种布置：通道有一个气锁设施,其内机器处所的门达到“A一60”级标准,另一扇门至少为钢质,两扇门均适度气密、自闭且不设门背钩;作为替代,可以利用从远离机器处所和应急消防泵所在处所的位置操作并在这些处所失火时不会被阻断的水密门作为通道;在这种情况下,应急消防泵及其动力源所在处所应设有第二个通道2.应急消防泵处所的防火分隔要求;SOLAS公约1981年修正案规定：1986年7月1日之后建造的船舶,安放消防泵处所的限界面,应隔热至相当于“控制站”所要求的防火结构标准；而2002年7月1日之后建造的船舶,SOLAS 2000年修正案作出了更严格的规定：应急消防泵所在处所不得与A类机器处所或内设主消防泵处所的限界面相邻接;如果此种布置不可行,两个处所间共用的舱壁应隔热至相当于对“控制站所”要求的结构防火标准;应急消防泵处所的通风要求;应急消防泵独立动力源所在处所的通风,应布置成尽可能使机器处所失火发生的烟气不能进入或被吸入该处所;三、应急消防泵的检查1.应急消防泵原动机的检查柴油机作为应急消防泵的原动机,应能在温度降至0℃时的冷态下用人工手摇曲柄起动;如果这样不切实际,或如遇到更低的气温时,则可考虑主管机关可接受的加热安排,以确保随时起动;如人工手摇起动不可行,则主管机关可允许其它起动方式;这些方式应能够在30分钟内至少使柴油驱动的动力源起动六次,并在前10分钟内至少起动两次;燃油供应柜所装盛的燃油应能使泵在全负荷下至少运行3小时,同时在A类机器处所外应储备足够数量的燃油,能使该泵在全负荷下再运行15小时;2.吸口及其管系布置的检查SOLAS公约1981年修正案规定,若不能把管路布置在机器处所以外,允许例外一短段应急消防泵的吸入管和排出管穿过机器处所,但应用坚固的钢质罩壳覆盖管子,以便保持消防管的完整性; 而1974年SOLAS公约2000修正案,对于应急消防泵的吸入管和排出管作了区别于81修正案的要求;除了81修正案的用坚固的钢质罩壳覆盖管子以外,允许船舶将通过机器出所的管子采用隔热至A-60防火分隔标准,但必须满足下列条件：①通海阀阀门是从与应急消防泵在同一舱室的位置遥控；②吸水管要尽可能短；③管子应有足够的厚度,不得小于11mm；④除与海水进口阀门的连接采用法兰外,所有接头均应采用焊接连接;3.应急消防泵的操作性检查操作性检查主要通过船员演示设备的运行来检查设备的运行状态和负责人是否熟练掌握相关的操作;主要检查原动机能否启动；柴油机的排烟管是否漏烟；柴油机的各种指示仪表是否正确指示；水泵的吸口真空表和排出管上的压力表是否能够正确指示；轴封是否严重漏水对于盘根轴封允许少量的漏水来冷却；接好皮龙和水枪使用水柱和水雾两种方式试验,看压力是否满意; 在实际检查过程中,经常会出现船员弄虚作假蒙混过关的行为,依靠主消防泵或其他泵来达到消防管出水的目的;因此在日常的检查过程中,PSC检查官需采用适当的措施谨防船舶造假：①操作性检查之前让船员关闭隔离阀,避免机舱内的消防泵向机器处所以外的消防总管和消防栓供水；②启动应急消防泵后,慢慢关闭吸口阀,查看出口压力表读数会不会降低；③观察进口压力表是不是读数为正压力值；④如果是两个检查员配合检查,可以停止应急消防泵,看皮龙压力是否降低；⑤运转一段时间后可以触摸泵壳和出口管,看是否发热；⑥观察船员间有无打暗号的现象,例如相互打手势、递眼色等;结束语从各个区域备忘录组织的年报数据可以看出,船舶应急消防泵有关的缺陷数目相当高,因应急消防泵无法正常操作在港口国监督检查当中被滞留的船舶不在少数;因此,船员在船舶的日常保养维护过程中,应当对应急消防泵的维护认真对待;船舶安全检查官员应本着航运安全清洁便利的原则,在PSC检查过程中,要及时有效地发现缺陷,共同维护船舶、船员以及海洋环境的安全;。
消防泵工作原理及组成部分
消防泵工作原理及组成部分消防泵是消防设施中重要的组成部分，它的工作原理和组成部分的设计直接影响着消防系统的性能和效果。
本文将详细介绍消防泵的工作原理及其主要组成部分。
一、工作原理消防泵是通过电动机或柴油机驱动，利用机械能将液体（通常是水）吸入，并以一定的压力将其排出，从而形成一定的流量和喷射速度，用于灭火或供水。
其工作原理类似于普通泵，但由于消防泵在灭火过程中的特殊需求，其设计和性能指标有所区别。
消防泵的工作原理可以简单概括为：液体被泵吸入，经过压力增加后被排出。
二、组成部分1. 泵体：泵体是消防泵的主要组成部分之一，它通常由铸铁或不锈钢制成，具有良好的耐压性能和封闭性。
泵体内部设有叶轮和密封装置，以确保液体在泵内的循环和流动。
2. 叶轮：叶轮是消防泵的核心部件之一，它通过旋转产生离心力，将液体加速并推动其流动。
叶轮的结构和形状会影响泵的性能，例如叶片的数量和角度、叶轮的直径等。
3. 电动机或柴油机：消防泵通常由电动机或柴油机提供动力，驱动泵体和叶轮旋转，从而实现液体的吸入和排出。
4. 控制系统：消防泵的控制系统用于监测和控制泵的运行状态，包括电源开关、启动和停止按钮、压力传感器等。
控制系统可以根据需要自动或手动控制泵的运行，确保其正常工作和灵活应用。
5. 进出口管道：进出口管道是消防泵与外部系统或设备连接的通道，用于液体的进出流动。
进口管道通常连接到水源或储水设施，而出口管道则与消防系统或供水系统相连。
6. 阀门：阀门用于控制液体流动的方向和速度，常见的有进水阀、出水阀、隔离阀等。
阀门的开闭状态可以根据需要进行调控，以实现对液体流量和压力的控制。
7. 附件：消防泵的附件包括但不限于滤网、仪表、压力开关等。
滤网用于过滤液体中的杂质，保护泵和管道的正常运行；仪表用于监测和显示泵的工作状态和参数；压力开关用于监测液体压力，当压力超过设定值时触发保护机制。
需要注意的是，不同类型的消防泵在工作原理和组成部分上可能会有所差异。
《国内航行海船法定检验技术规则》(2020)宣介
第1篇 检验与发证
2、完善检验要求
主要修订内容
• 补充船舶强度、结构、布置、材料、结构尺寸、主辅机械、锅炉 和受压容器、电气设备等初次检验/建造检验、年度检验、中间检 验以及换证检验要求。
• 补充各种开口保护检验的具体要求。 • 新增螺旋桨轴与尾管轴检验以及锅炉检验的检验种类及检验要求。
p8
1、适用船舶
自2021年1月1日起本章适用如下船舶
• 沿海载客定额50人以下跨省航行的客船（客渡船除外）及沿海 省内航行的客船（客渡船除外）；
• 沿海150总吨以下气体运输船和散装化学品船； • 沿海500总吨及以上港内作业的油船及沿海500总吨以下油船； • 沿海500总吨及以上省内航行的散货船和其他货船。
p34
第5篇 防止船舶造成污染/第2章 防止油类污染
1、滤油设备配备
主要修订内容
• 对高速船的油污水储存舱容积计算，删除最小舱容规定。
2、操作性排油控制要求
主要修订内容
• 小于400总吨的船舶，补充可按400总吨以上船舶进行排放。
p35
第5篇 防止船舶造成污染/第5章 防止船舶生活污水污染
1、排放要求
p20
第4篇 船舶安全/2-2章 构造--防火、探火与灭火
5、其他修订（续）
• A类机器处所顶盖和舱棚要求隔热 • A类机器处所正常通道的地板应为钢质 • 客船脱险通道的畅通性 • 修订1000总吨以下货船A类机器处所脱险通道
连续防火遮蔽要求
p21
第4篇 船舶安全/2-2章 构造--防火、探火与灭火
主要修订内容
• 全面修订客船、货船航行设备配备定额表 • 新增客滚船配备VDR的要求
• 电子海图和电子航海出版物均要求电子后备装置
《国内航行海船法定检验技术规则》(2020)新增修改要点分析解读
DOI：10.3963/j.issn.l006-8864.2021.01.006《国内航行海船法定检验技术规则》（2020）关键词:《国内航行海船法定检验技术规则X2020）；检验与发证；载重线；船舶安全；消防安全新增修改要点分析解读《国内航行海船法定检验技术规则）（2020）（以下简称"新规则"）于2020年8月1日起实施。
与《国内航行海船法定检验技术规则》（2011）（以下简称"11规则”）相比,新规则对诸多章节和条款都进行了修改或增删，对海事机构开展船舶安全监督检查、船级社开展法定检验、航运公司开展船舶管理及营运都将带来重大影响。
笔者主要按照新规则章节顺序，对修改或增删条款进行总结分析,希望能给相关从业人员提供参考。
—、总则新规则总则内容涵盖了法规目标、适用范围、检验申请、等效与替代设计、应用、责任、申诉、定义、航区等，修订内容较多。
适用范围明确了无舵杆的船舶船长,规则不适用的船舶种类；补充了各篇通用定义；明确“经本局同意”、"经船舶检验机构同意"、“经同意”以及"经认可”的执行主体;提出船舶替代设计要求以及新能源的应用原则，消除船舶创新设计以及环保新能源应用的法规障碍;根据"海南■西沙航区"研究成果,调整近海航区范围；根据交通运输部2016年第2号令（《船舶检验管理规定》）补充了"船舶重大改建"定义及具体原则。
二、检验与发证明确本篇适用于所有船。
对于2021年1月1日之前建造的船舶结合最近一次换证检验签发新规则要求证书。
新规则按照"减证不减项"精神,将现有国内法定证书合并成一份"国内航行海船安全与环保证书”和3份短期证书（海上船舶危险货物适装证书、海上船舶临时乘客定额证书、船舶试航证书）；"国内航行海船安全与环保证书”的有效期仍然维持现有检验体系的标准，即对客船不超过2年,对货船不超过5年。
XBD、XBC型电动、柴油机消防(应急)泵机组说明书
Y160M-2V1/18.5KW Y160L-4B5/15KW Y180M-2V1/22KW Y180L-4B5/22KW Y200L2-2V1/37KW Y200L-4B5/30KW Y200L2-2V1/37KW Y200L-4B5/30KW
效率 η % 57 58 54 58 54 58
转速 n
r/min 2900 1450 2900 1450 2900 1450
轴功率
ｋＷ 17 13.5 20.2 16.9 26.5 20.3
配套电机
Y180M-2V1/22KW Y180-4B5/18.5KW Y200L1-2V1/30KW Y180L-4B5/22KW Y200L2-2V1/37KW Y200L-4B5/30KW
62
80
65
934
52
80
80
610
62
80
65
1130
52
80
80
610
62
80
65
1175
62
80
65
1288
59
80
80
423
62
80
65
765
59
80
80
423
62
80
65
934
52
80
80
610
62
80
65
1130
52
80
80
610
62
80
65
1175
型号
XBD14/15-80G XBD14/15-80L XBD16/15-80G XBD16/15-80L XBD18/15-80G XBD18/15-80L XBD4/20-100G XBD4/20-100L XBD6/20-100G XBD6/20-100L XBD8/20-100G XBD8/20-100L XBD10/20-100G XBD10/20-100L XBD12/20-100G XBD12/20-100L XBD14/20-100G XBD14/20-100L XBD16/20-100G XBD16/20-100L XBD18/20-100G XBD18/20-100L XBD20/20-100G XBD20/20-100L XBD4/30-100G XBD4/30-100L XBD6/30-100G XBD6/30-100L XBD8/30-100G XBD8/30-100L XBD10/30-100G XBD10/30-100L XBD12/30-100G XBD12/30-100L
应急消防泵汽蚀余量计算
应急消防泵汽蚀余量计算
消防泵在运行时液体在叶轮的进口处因为一定真空压力下就会产生出汽体，汽体的气泡在液体质点的撞击运动下对叶轮及金属表面产生剥蚀，然而破坏叶轮等金属，此时真空压力叫汽化压力，汽蚀余量是在消防泵吸入口处单位重量液体所具有的超过汽化压力的富余能量，或通俗的来说：消防泵汽蚀余量是指在消防泵进口断面，单位质量的液体所具有的超过饱和蒸汽压力的富余能量相应的水头。
单位用米标注，用r。
吸程即为必需汽蚀余量Δh：即泵允许吸液体的真空度，亦即泵允许的安装高度，单位用米。
吸程=标准大气压（10.33米）-汽蚀余量-安全量（0.5米）
例如：某泵汽蚀余量为4.0米，求吸程Δh
解：Δh=10.33-4.0-0.5=5.83米
标准大气压能压管路真空高度10.33米。
应急消防泵吸入性能核算
和横摇
பைடு நூலகம்
NPSHa-r
6.522 m
考虑升沉和横摇时，泵实际气蚀余量，假设大气压为10.1m海水柱 =10.1-H△p-r-Hξ-Hva，判断、核查项 横
吃水
H
H'
θ φ
H
φ
θ
△ 0.2L 0.7L
泵的变化位置 泵的原始位置
△
H'
船长
水面
吸口的变化位置 吸口的原始位置
水面
β
α
Bp
Bs
H
α α α
β β β
1.334 m 6.082 m -2.482 m 4.565 m 2.461 m -4.218 m
= [tan(φ-θ)+tan(θ)]*△ 或[tan(φ+θ)-tan(θ)]*△ 或 0 =Ds - H - H'
考虑升沉和纵摇时，舷外吸口的垂直位置(基于水线)，上正下负 =Hs - Ds-p，判断、核查项 考虑升沉和纵摇时，泵实际气蚀余量，假设大气压为10.1m海水柱 =10.1+Ds-p-Hp修正-Hξ-Hva，判断、核查项 考虑升沉和横摇时，泵的垂直位置(基于水线)，上正下负 横 考虑升沉和横摇时，舷外吸口的垂直位置(基于水线)，上正下负 判断、核查项 横
应急消防泵吸入性能核算-2012-2-10 类别 项目 参数 单位 说明 船长(LL公约定义或垂线间长，取大者) L 282 m 通函定义航行状态，艏吃水 Df 7.002 m Da α D2/3pro Darrival Ls 基本数据 Bs 输入区 Hs Lp Bp Hp NPSHr Hξ Hva θ Ds Dp △ φ H 考虑升沉 H' 和纵摇 Ds-p H△s-p NPSHa-p H△p-r 考虑升沉 H△s-r 和横摇 8.633 m 11 ° 8m 8.5 m 9.7 m 3.5 m 3.6 m 9.8 m 3m 10.5 m 4m 0.8 m 0.31684 m 0.331 ° 8.577 m 8.576 46.7 1.636 1.161 m m ° m 通函定义航行状态，艉吃水 MSC.1/Circ.1388定义附加横摇角，默认11(即带舭龙骨) 船舶平浮状态下螺旋桨2/3浸没时堪划的静水线 通函定义压载到港状态，舷外吸口处对应吃水 舷外吸口纵向位置(基于艉部) 舷外吸口横向位置(基于中线) 舷外吸口垂向位置(基于船舶基线) 泵纵向位置(基于艉部) 泵横向位置(基于中线) 泵安装高度(基于船舶基线) 泵必须气蚀余量 吸入管路阻力，需额外审核 水的饱和蒸汽压(默认25℃) 船舶纵倾,可由上式计算，也可手动输入 也可手动输入 航行状态，舷外吸口处对应吃水 航行状态，泵安装位置对应吃水 舷外吸口距参考点(0.2L或0.7L)的距离，也可手动输入 也可手动输入 MSC.1/Circ.1388定义附加纵摇角，由船长L确定 MSC.1/Circ.1388定义升沉幅度，由船长L确定 由UISC定义纵摇角φ产生的幅度 考虑升沉和纵摇时，舷外吸口处对应最终计算吃水
消防泵性能要求和试验方法
消防泵性能要求和试验方法GB 6245—1998国家质量技术监督局1998—07—15批准1999—06—01实施前言由于消防泵尚无国际标准，国外各主要技术先进国家的消防泵标准在内容、要求等方面差异很大。
因此，本标准是根据我国消防泵生产和使用的具体国情，参考国外消防泵标准修订的。
本标准一方面修改原《车用消防泵性能要求和试验方法》标准,另一方面将标准的范围扩大到消防泵。
与前版比较，修订后的标准主要做了以下一些改变：按GB／T1.1—1993规定修改标准的编写；适用范围由车用消防泵扩大到消防泵;新增加高压、高低压、中压和中低压车用消防泵、消防泵组性能要求和试验方法的内容；统一了型号的编制；经多次讨论，反复协调规定了泵的中压与低压范围的划分；明确了振动应符合JB／T 8097—95；修改了水压试验方法；增加了引水装置连续运转试验方法。
引用车用消防泵性能要求和试验方法标准制定的消防泵或车用消防泵产品标准,应按修订后的版本执行。
本标准从生效之日起，同时代替GB 6245—86。
本标准由中华人民共和国公安部提出。
本标准由全国消防标准化技术委员会第四分技术委员会归口。
本标准由公安部上海消防科学研究所起草。
本标准主要起草人:汪寰、贡祥蕾、武镜华、陈庆沅、田骅、闵永林。
本标准1986年4月首次发布。
本标准1998年7月第一次修订。
1 范围本标准规定了消防泵,包括消防水泵及消防泵组(以下简称泵组）的性能要求、试验方法和检验规则等.本标准适用于以水为主要灭火剂的消防泵或泵组,如车用消防泵、固定消防泵等。
本标准不适用于船用消防泵、手抬消防泵、微型车用消防泵。
2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文.本标准出版时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB／T 3214—91 水泵流量的测定方法GB 3216—89 离心泵、混流泵、轴流泵和旋涡泵试验方法GB 3797-89 电控设备第二部分:装有电子器件的电控设备GB 4720—84 电控设备第一部分：低压电器电控设备JB／T 8097—95 泵的振动测量与评价方法3 定义本标准采用下列定义。
MST905-520-01JS-03_REV.0_应急消防泵吸口位置计算书_
SCALE 设绘 DESIGNED
应急消防泵吸口位置计算书
POSITION CALCULATION OF EMERGENCY FIRE PUMP SUCTION
xxxx 宝船舶有限公司
TB75-01
船级 CLASS
JS18D011
注：中间长度的船舶的数据可通过线性插值法求得。 其中： L:船长，m，按照国际载重线公约的定义，或压载吃水条件下的垂线间长，取大者。 φ：纵摇角度，按图1定义。 H：横倾幅度，按图1 定义。
76 米布缆船
应急消防泵吸口位置
3/6
图1－考虑垂荡与纵摇同时发生的水线 1) 考虑垂荡与纵摇同时发生按照附图1。 2)角度从静水线向下测量。 本船载重线船长71.338m，根据上述表格数据及线性插值法求得纵摇角度φ为4.5º，横倾幅 度H为730mm。按照认可的倾斜及稳性报告，船舶最轻载航行时，艏柱吃水高度3552mm，艉柱 吃水高度为4672mm，平均吃水高度为4112mm。 本船按照上述方法确定的垂荡与纵摇同时发生的最轻载水线与应急消防泵吸口的相对位置 如下图： 由图2可知，该工况下应急消防泵吸口低于考虑垂荡与纵摇同时发生的最轻载水线。
76 米布缆船
应急消防泵吸口位置
4/6
备和燃油剩余10%时，艏柱吃水高度为3628mm，艉柱吃水高度为3706mm，平均吃水高度为 3667mm，在此条件下，可以保证应急消防泵吸口浸没在该水线之下。 2. 结论： 综上计算，应急消防泵吸口在任何工况下均浸没在水线以下，满足船级社规范要求。
1.泵吸口位置计算： 本计算参考“FSS Code, Chapter 12, paragraph 2.2.1.3 Suction heads”and“SC178” 要求。应急消防泵的总吸上高度应满足本公约的要求，以及在船舶营运中可能遇到的所有 纵倾、横摇和纵摇条件下达到本章中关于应急消防泵排量和消防栓出口压力的要求。船舶 进出坞时的压载工况不作为泵的服务工况考虑。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
和横摇
NPSHa-r
6.522 m
考虑升沉和横摇时，泵实际气蚀余量，假设大气压为10.1m海水柱 =10.1-H△p-r-Hξ-Hva，判断、核查项 横
吃水
H
H'
θ φ
H
φ
θ
△ 0.2L 0.7L
泵的变化位置 泵的原始位置
△
H'
船长
水面
吸口的变化位置 吸口的原始位置
水面
β
α
Bp
Bs
H
α α α
β β β
1.334 m 6.082 m -2.482 m 4.565 m 2.461 m -4.218 m
= [tan(φ-θ)+tan(θ)]*△ 或[tan(φ+θ)-tan(θ)]*△ 或 0 =Ds - H - H'
考虑升沉和纵摇时，舷外吸口的垂直位置(基于水线)，上正下负 =Hs - Ds-p，判断、核查项 考虑升沉和纵摇时，泵实际气蚀余量，假设大气压为10.1m海水柱 =10.1+Ds-p-Hp修正-Hξ-Hva，判断、核查项 考虑升沉和横摇时，泵的垂直位置(基于水线)，上正下负 横 考虑升沉和横摇时，舷外吸口的垂直位置(基于水线)由船体专业提供并确认 需由船体专业提供并确认 需由船体专业确认 需由船体专业提供并确认,注意特殊情况 需由船体专业提供并确认 需由船体专业确认 需由船体专业确认 需由船体专业确认，判断、核查项
中间量
需由船体专业确认 =Da - Ls/L*(Da-Df) =Da - Lp/L*(Da-Df) =0.2L - Ls 或者 Ls - 0.7L