围堰计算
335#墩及类似墩：
一、工程概况：
绍兴特大桥335#桥墩水深4.0米，河床以下地层依次为：11.5米淤泥粉质粘土、3.3米软塑粉质粘土，施工方法为搭平台先施工孔桩、完后打钢板桩围堰施工承台墩身。承台平面尺寸为9.6m ×14.3m ，高度 3.5m ，承台顶面与河床底基本相平，因基坑要超挖用混凝土封底，基坑深度按4.0米计算。采用拉森Ⅳ钢板桩，型号为400mm ×170mm 单根长15m 截面模量2270cm 3。 二、计算：
简化模型为：
淤泥质粘土各项参数：γ=16KN/m 3 c=11.9Kpa Ka=0.85 Kp=1.17 设基底下y 处土压力为零，则有：
Ka ×γ×(H+y)-2c ×Ka^0.5=Kp ×γ×y+2c ×Kp^0.5+P H 为基坑深度=7m P 为封底砼产生的压力为22Kpa y=4.97m 取5m
计算模型为：
经计算得：
Mmax=154.75KN*m 位于第三支撑处 反力 R4=61.26KN
σ=M/W=68.17Mpa<[σ]=200Mpa
淤泥质粘土
根据R4和墙前被动土压力对桩底弯矩相等可得;
R4×x=P×0.5×x^2+1/6×Kp×γ×x^3+2c×Kp^0.5×0.5×x^2
代入数据求得：x=2.14m
所以钢板桩入土深度为x+y=7.14m<8m
因基底为淤泥质粘土，土质差所以要进行抗倾覆和抗管涌验算：
抗倾覆验算：
由公式：M r/M ov>1.2
式中M r为稳定力矩
M ov为转动力矩
K = (q+2πc)/γh≥1.2
q:封底混凝土提供的压力
c=11.9Kpa γ=16 KN/m3h=7m
带入数据得到：
q1≥59.668Kpa
面图
端简
M=ql^2/8=381.3885KN*m
W=bl^2/6=1000×50^2/6=416666.7cm^3
σ=M/W=915.332Kpa<[σ]=1200Kpa 安全系数 1.31
抗剪强度验算：
封底混泥土所承担的压力由10根钢管桩均匀承担，则剪应力
τ=37.668×12.4m×17.3m/10×3.14×0.63×0.5=817Kpa<[τ]=1400Kpa 安全系数1.71 所以可以满足要求。
抗管涌验算：
由公式：
K=（Q+γ’）/j≥1.5
j=h’γw/(h’+2t)
γ’为浮重度取6KN/m3
Q为封底混凝土重度取22KN/m3
j为动水压力
h’为地下水位到基坑底距离取7m
t为板状入土深度取8 m
带入数据得：
（22+5）/3.04=8.88>1.5故满足安全要求。
支撑计算：
假设横梁支撑承受相邻两跨各半跨上的土压力：
Pn=0.5×γ×Ka×D×(h n+h n+1)
上式中γ——土的容重；
Ka——主动土压力系数；
D——横梁支点至基坑顶距离；
h n——横梁支点到上一支点跨度；
h n+1——横梁支点到下一支点跨度；
P1=17KN/m
P2=85KN/m
P3=313.73KN/m
第一第二道支撑如上图所示：
计算简图：四等跨连续梁，每跨4.5m
第一道横梁支撑
Mmax=36.88KN*m Qmax=40.98KN
选用40a工字钢W=1090cm367.6Kg/m
σ=M/W=33.83Mpa<[σ]=200Mpa
τ=Q/A=4.76Mpa<[τ]=120Mpa
第二道横梁支撑
Mmax=184.42KN*m Qmax=232.23KN
选用40a工字钢W=1090cm367.6Kg/m
σ=M/W=169.2Mpa<[σ]=200Mpa 安全系数1.18 τ=Q/A=27Mpa<[τ]=120Mpa
第三道横梁支撑按六等跨连续梁布置，每跨3m
Mmax=298.65KN*m Qmax=570.14KN
选用50a 工字钢 W=1860cm 3
93.6Kg/m σ=M/W=160.56Mpa<[σ]=200Mpa 安全系数1.25 τ=Q/A=48Mpa<[τ]=120Mpa
对撑采用υ400mm ×6mm 钢管 A=74.267cm 3
58.3Kg/m
强度验算：
第一道 σmax=17 KN/m ×4.5m/74.267cm2=10.3Mpa< [σ]=200 Mpa 第二道 σmax=85 KN/m ×4.5m/74.267cm2=51.5MPa< [σ]=200 Mpa
第三道 σmax=313.73 KN/m ×3.0m/74.267cm2=126.73MPa< [σ]=200 Mpa
稳定性验算：
第三层对撑最危险，对其进行验算。
将对撑视为两端铰支，则:μ=1，i=13.931cm, λ=12.4/0.13931=89， λp=
=?Mpa
GPa
2002002^14.399.29, λ<λp 。
临界应力 Fcr=π2EI/(μl)2=1848KN>941.19KN 不会失稳。
围堰承载力验算：
因为基底土质较差，因此要验算入土钢板桩的摩阻力是否能支撑住钢板桩和内支架的自重。由上面的计算可知钢板桩154片、40a 工字钢118.8m 、50a 工字钢59.4m 、 υ400mm ×6mm 钢管136.4m
围堰周长=（17.3+12.4）×2=59.4m
内支撑重量=（67.6×118.8+93.6×59.4+58.3×136.4）×9.8/1000=211.12KN 钢板桩自重=154片×15m ×777N/m/1000=1794.87KN
总重=211.12KN+1794.87KN=2006KN
入土钢板桩提供的最大摩阻力为 F=L （λs ×U ×τ）/1.5 L 为入土深度 取8m λs 为侧阻系数 取0.77 U 为围堰周长 取59.4m
τ为土的极限承载力 取15Kpa
带入数据求的 F=3659KN>1962.87KN 安全系数1.86满足安全要求。
454#墩及类似墩：
一、工程概述
绍兴特大桥454#桥墩水深3.0米，河床以下地层依次为：4.0米淤泥粉质粘土、12米可塑粉质粘土，施工方法为搭平台先施工孔桩、完后打钢板桩围堰施工承台墩身。承台平面尺寸为10.4m×14.3m，高度4.0m，承台顶面与河床底基本相平，因基底土质较好故不浇筑封底混凝土，基坑深度按4.0米计算。采用拉森Ⅳ钢板桩，型号为400mm×170mm单根长12m 截面模量2270cm3。
二、计算
简化模型为：
淤泥质粘土各项参数：γ=16KN/m3c=11.9Kpa Ka=0.85 Kp=1.17
可塑粘土各项参数：γ=18KN/m3c=44.6Kpa Ka=0.66 Kp=1.52
由于基底土质较好故可不进行入土深度、抗倾覆、抗管涌和承载力验算。计算模型为：
经计算得：
Mmax=38.03KN*m 位于第二支撑处
σ=M/W=16.75Mpa<[σ]=200Mpa
内支撑验算：
假设横梁支撑承受相邻两跨各半跨上的土压力：
Pn=0.5×γ×Ka×D×(h n+h n+1)
上式中γ——土的容重；
Ka——主动土压力系数；
D ——横梁支点至基坑顶距离； h n ——横梁支点到上一支点跨度；
h n+1——横梁支点到下一支点跨度； P1=68KN/m P2=136KN/m 454#墩围堰布置图：
第一道支撑平面
6
5
2
454#、455#墩承台钢板桩围堰
1
计算简图：四等跨连续梁，每跨4.5m
第一道横梁支撑
Mmax=147.54KN*m Qmax=185.79KN
选用40a 工字钢 W=1090cm 3 67.6Kg/m σ=M/W=135.36Mpa<[σ]=200Mpa 安全系数1.48 τ=Q/A=21.58Mpa<[τ]=120Mpa 第二道横梁支撑
Mmax=295.07KN*m Qmax=371.57KN
选用50a 工字钢 W=1860cm 3
93.6Kg/m
σ=M/W=158.64Mpa<[σ]=200Mpa 安全系数1.26 τ=Q/A=31.22Mpa<[τ]=120Mpa
对撑采用υ400mm ×6mm 钢管 A=74.267cm 3 58.3Kg/m
强度验算：
第一道 σmax=68 KN/m ×4.5m/74.267cm2=41.2Mpa< [σ]=200 Mpa
第二道 σmax=136 KN/m ×4.5m/74.267cm2=82.4MPa< [σ]=200 Mpa
稳定性验算：
第二层对撑最危险，对其进行验算。
将对撑视为两端铰支，则:μ=1，i=13.931cm, λ=12.4/0.13931=89， λp=
=?Mpa
GPa
2002002^14.399.29, λ<λp 。
临界应力 Fcr=π2EI/(μl)2=1848KN>612KN 不会失稳。 钢板桩154片 重143.59t
40a 工字钢59.4m 重4.015t 50a 工字钢59.4m 重5.56t
υ400mm ×6mm 钢管74.4m 重4.338t
钢板桩围堰设计说明
N2~N4围堰设计说明书（讨编稿） 一、基本资料 1、承台平面尺寸24.30×11.30，承台顶高程+10.5，承台厚5.0m，承台底高程+5.5m； 2、围堰内净尺寸24.45×11.45m（考虑到位移变形影响，每侧增加75mm）； 3、围堰顶面高程暂按+20.5 m； 4、围堰底高程+4.0，围堰高度20.5-4.0＝16.50 m； 5、河床底高程+8.85 m； 6、分节制造： 第一节（底节）高程从4.0~5.5，高1.5m（含起吊梁）； 第二节（中节）高程从5.5到10.5m，高5.0m（到承台顶面，水平加劲桁架设在外侧）； 第三节（上节）高程从10.5到20.5m高10.0m（水平加劲桁架高在内侧）； 7、抽水高程暂按+19.5m时抽水（按10月份的平均水位）。此时抽水头高差14m（水头差）； 8、围堰底端入泥高度4.885m，利用吸泥机吸泥和自重下沉到+4.0。 二、吊箱围堰的结构设计 1、设计特点： 根据目前已完成桩基施工的前提，以及结合桥址处河床地形地质和水文条件，本次钢吊箱在施工下沉前为无底的钢吊箱，下沉到位后转化成有底的钢吊箱的总方案。 a、设计采用单壁式构造； b、根据钢吊箱工况需要中节用外侧桁架，上节用内支撑工字梁的全焊结构设计； c、拼弃传统的分块模式，本设计采用叠层式分块，以利于制造、起吊、拼装和拆除； d、采用特殊的止水带和节段间的联结； e、采用整体拆除钢吊箱的方案，采取特殊的工艺削减承台侧面和箱侧砼的粘结力，以利于整体提升拆除和重复使用； 按照目前施工设备浮吊的起吊能力仅为150t，因此N2~N4钢吊箱设计分为底节、中节和上节组成共有三部分，结构尺寸和起吊重量如下表：
钢板桩围堰设计计算书
钢板桩围堰设计计算书 1 工程概况 本方案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0米之间，基坑开挖支护结构受力计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利工况条件下进行受力计算。 本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性土、粉土、各类砂、软土为主，局部夹淤泥。 土层分层计算土压力，粘性土和粉土采用总应力法，即水土合算，强度指标采用快剪试验指标；对中、粗砂、碎石土，则应采用水土分算。 承台开挖高程范围内主要为人工填土、黏土、粉土，局部夹有淤泥质黏土，各土层已知条件：（1）人工填土：内摩擦角7?=?，粘聚力8kPa c =；（2）粘土：内摩擦角14?=?，粘聚力25kPa c =；（3）粉土：内摩擦角22?=?，粘聚力12kPa c =；（4）砂土：内摩擦角32?=?，粘聚力0kPa c =。土的天然重度γ取3 19kN/m 。非承压地下水位在地面下0.2～5.5处（承压水位不明）。 2 钢板桩围堰支撑结构受力计算 2.1钢板桩围堰 钢板桩围堰基坑开挖最大深度为5.0米，此类基坑承台最大高度为4.0米，设一道内支撑位于基坑底面以上3米，计算钢板桩围堰受力情况。 结合现场现有材料，拟采用WRU12a 钢板桩，其技术指标为：
单根钢板桩宽B=600mm，高H=360mm，厚t=9mm，每米截面积A=147.3cm2，单根钢板桩每米的重量69.5kg，每延米墙身每米的重量115.8kg，每延米墙身钢板桩惯性矩Ix=22213cm4，每延米的截面模量(抵抗矩)Wx=1234cm3，取钢板桩的允许拉应力σ=140Mpa，允许剪应力τ=80 Mpa。钢板桩长12m。由于钢板桩刚度较小，需加强内支撑。拟设置一道水平钢支撑，在距承台底面3.0m处设置，不设竖向支撑。水平钢支撑采用I40b型工字钢，沿钢板桩内壁设置长方形围檩，并在四角设置加强斜撑。 考虑施工堆载，假设基坑顶部(地面)作用有无限均布荷载q1=10kN/m2；在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作用有宽度为0.6m的局部荷载（汽车荷载及其它荷载总和）q2=80kN/m2。 2.2计算作用于板桩上的土压力强度 依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—99）第3.4～3.5节，计算土压力(水 平荷载及水平抗力)分布。土压力由四部 分组成：(1) 桩顶平台以下土自重引起； (2) 局部荷载（汽车荷载）q2=80kN/m2 引起；(3) 均布荷载q1=10kN/m2引起。 对人工填土、黏土及粉土地层，采 用水土和算法进行计算，在桩顶下2.0m 处设置一道内支撑，计算可得土压力分 布如右图所示。
围堰边坡稳定计算
围堰稳定性计算（示意） 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，因为围堰顶标高****m , 故假定迎水面水位标高达到**m的最不利情况，还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息： 条分方法：瑞典条分法；基坑外侧水位标高：10.50m基坑内侧水位标高：5.50m 荷载参数：由于围堰上无恒载，故不考虑外部荷载 土层参数： 二、计算原理 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条, 不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重 2、作用于土条弧面上的法向反力 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系 数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足》1.3 的要求。
二、计算公式： Fs= E{c i l i +[( Yh1 i + y'h2 i )b i +qb i ]cos 0i tan 由}/ H ( yh1 i + 丫 'h2i )b i +qb i ]sin 0i 式子中： Fs-- 土坡稳定安全系数； C i -- 土层的粘聚力； l i --第i 条土条的圆弧长度； Y - 土层的计算重度； B i --第i 条土中线处法线与铅直线的夹角； 咖--土层的内摩擦角； b i --第i 条土的宽度； h i --第i 条土的平均高度； hl i --第i 条土水位以上的高度； h2 i --第i 条土水位以下的高度； Y --第i 条土的平均重度的浮重度； q--第i 条土条土上的均布荷载 ;
关于xxx围堰设计方案的批复
关于亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目“西一大桥主梁支架围堰设计方案”的批复 中铁十七局集团第五工程有限公司西一大桥项目经理部：你部委托中交第一公路勘察设计研究院有限公司设计的《酒泉市西一大桥主梁支架围堰设计方案》收悉，根据国家、省、市有关部门颁布的法律法规有关规定和专家组技术评审意见，经研究，现批复如下： 一、根据《水利水电工程围堰设计规范》（SL645-2013），结合围堰的保护对象、失事后果、使用年限等因素综合考虑，同意本次围堰级别为3级，防洪标准按20年一遇设计。 二、该方案编制依据充分，内容较全面。方案达到了相关设计要求编制深度，符合有关技术规范、标准的规定，可以作为本阶段防洪度汛导流工作的依据。 三、同意围堰设计方案实施进度安排。要严格按照批准的围堰设计方案所确定的进度组织实施。 四、项目经理部在防洪度汛导流工作中要重点做好以下工作： （一）按照方案抓紧落实安全、应急、技术等保证措施，做好本方案现阶段的施工组织工作，加强施工过程的管理，切实落实各项管理制度。 （二）及时向第二指挥部路桥项目、市经投公司及水行政主管部门通报围堰设计方案的实施情况，并接受有关部门的监督检
查。 （三）尽量恢复桥梁上下游各500米范围内河道原貌。 （四）立即行动，组织检查施工现场所有临时设施、围挡、塔吊、模板、碗扣支架、临时用电等，不符合要求的要立即整改。 五、项目经理部需在主梁支架施工期结束后，对围堰进行拆除，其中筑堰砂砾石在桥址附近进行摊铺整平，混凝土护坡在破碎后运出河道妥善处理，确保河道内不留建筑垃圾。 酒泉市经济开发投资（集团）有限责任公司 2015年6月17日 抄送：省水利厅讨赖河流域水资源管理局、市汉唐文化新区建设第二指挥部、市防汛抗旱指挥部办公室 - 2 -
等额本息和等额本金计算公式
等额本息和等额本金计算公式 等额本金: 本金还款和利息还款： 月还款额=当月本金还款+当月利息式1 其中本金还款是真正偿还贷款的。每月还款之后，贷款的剩余本金就相应减少： 当月剩余本金=上月剩余本金-当月本金还款 直到最后一个月，全部本金偿还完毕。 利息还款是用来偿还剩余本金在本月所产生的利息的。每月还款中必须将本月本金所产生的利息付清： 当月利息=上月剩余本金×月利率式2 其中月利率=年利率÷12。据传工商银行等某些银行在进行本金等额还款的计算方法中，月利率用了一个挺孙子的算法，这里暂且不提。 由上面利息偿还公式中可见，月利息是与上月剩余本金成正比的，由于在贷款初期，剩余本金较多，所以可见，贷款初期每月的利息较多，月还款额中偿还利息的份额较重。随着还款次数的增多，剩余本金将逐渐减少，月还款的利息也相应减少，直到最后一个月，本金全部还清，利息付最后一次，下个月将既无本金又无利息，至此，全部贷款偿还完毕。 两种贷款的偿还原理就如上所述。上述两个公式是月还款的基本公式，其他公式都可由此导出。下面我们就基于这两个公式推导一下两种还款方式的具体计算公式。 1. 等额本金还款方式 等额本金还款方式比较简单。顾名思义，这种方式下，每次还款的本金还款数是一样的。因此： 当月本金还款=总贷款数÷还款次数 当月利息=上月剩余本金×月利率 =总贷款数×（1－（还款月数-1）÷还款次数）×月利率
当月月还款额=当月本金还款＋当月利息 =总贷款数×（1÷还款次数＋（1－（还款月数-1）÷还款次数）×月利率） 总利息＝所有利息之和 =总贷款数×月利率×（还款次数－（１＋２＋３＋。。。＋还款次数－1）÷还款次数） 其中1+2+3+…+还款次数－１是一个等差数列，其和为（1＋还款次数－１）×（还款次数－１）／2＝还款次数×（还款次数－１）／２ :总利息=总贷款数×月利率×（还款次数＋1）÷2 由于等额本金还款每个月的本金还款额是固定的，而每月的利息是递减的，因此，等额本金还款每个月的还款额是不一样的。开始还得多，而后逐月递减。 等额本息还款方式: 等额本金还款，顾名思义就是每个月的还款额是固定的。由于还款利息是逐月减少的，因此反过来说，每月还款中的本金还款额是逐月增加的。 首先，我们先进行一番设定： 设：总贷款额＝Ａ 还款次数＝Ｂ 还款月利率＝Ｃ 月还款额＝Ｘ 当月本金还款＝Ｙｎ（ｎ＝还款月数） 先说第一个月，当月本金为全部贷款额＝Ａ，因此： 第一个月的利息＝Ａ×Ｃ 第一个月的本金还款额 Ｙ１＝Ｘ－第一个月的利息
河道围堰设计验算与论证
河道围堰设计验算与论证 一、河道围堰稳定性验算 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算 因为围堰顶标高4.5m，故以今年汛期最高水位4m的最不利情况，还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上面的作用力。 （1）参数信息 条分方法：瑞典条分法； 围堰背水面水位标高：-1～2m 围堰迎水面水位标高：3m 围堰顶标高：4.5m （2）荷载参数：由于围堰上无恒载，故不考虑外部荷载。 （3）土层参数： 根据《桥梁施工常用数据手册》，P846砂土和粘土的物理性质指标： 1）浸水容γb=γ-γw=17.7-9.8=7.9kN/m3； 原状土容重γ：1.81*9.8=17.7(kN/m3)； 2）浸润线以下内摩擦系数：f b=0.75*tgφ=0.40，砂土内摩擦角为φ=28°； 3）浸润线以下粘聚力C b=0.5*C=0.5*2=1kPa； （4）计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，根据《水利水电工程施工组织设计规范》中第2.2.27条规定：当土石围堰为Ⅳ～Ⅴ级时，边坡稳定安全系数K≥1.05，安全系数要满足≥1.05的要求。 按比例绘出土坡的剖面图。根据4.5H法及36°辅助线发，确定最危险滑动面圆 心的位置。当边坡为1：1时，边坡倾角为45°，β 1=28，β 2 =37。如图所示：
将移动土体划分成竖直土条。把滑动土体划分成8个土条，从坡脚开始编号，土条参数计算见表:
桩基施工围堰筑岛施工设计
新塘大桥新 桩基围堰方案 编制： 复核 （ 审核： 审批: … 江西中全建设工程有限公司 日期：2017年6月8日
新塘大桥0#~6#桩基围堰方案 1. 工程概况 本标段起点K12+，本桥跨越萍水河，桥梁与水流方向的右夹角为120°，上部结构采用16+4*30+16米预应力砼空心板+小箱梁，先简支后桥面连续；下部结构桥台采用肋板台配桩基础，桥墩采用柱式墩，桥梁总长米，其中P1、P2、P3、P4位于河道内。其余均穿田地、河堤、淤泥质水淹区。上部结构采用桥面连续，下部采用柱式桥墩，肋板式桥台，均采用桩基础。 #台—6#墩及河道基本情况 （1）新塘大桥0#台—6#墩桩基共计36根，0#与6#台桩径，1#-5#墩桩径,桩长12m-15m,0#台-6#墩桩顶控制标高为河道常水位标高为。根据现场的实际情况，优先安排该桥的A6桥台、P5系梁的施工，在上道工序完工后，并将河道流水通道偏移两侧施工位置，在P1墩、P2、P3、P4墩处设置围堰等防护设施，预防河道流水渗漏进施工场地。施工至今桥的桥台台身施工中，采取桥台边加高围堰，保证泄洪断面来保证泄洪安全。 (2)据现场情况计划在桥坡埂处各挖2个10*10m宽的泥浆池，深约2、3m。用于泥浆循环，待下部灌注桩结束后同时泥浆经过沉淀后挖机挖走并外弃至弃土场。 临时用水原则就近由市政管网接入解决，同时考虑洒水车运水；临时用电利用现场高压电网新上1台350KVA变压器，同时根据现场施工要求配备1台40KW的发电机作为用电高峰补充及电网停电使
用，临时设施中项目部、生产区、钢筋加工区均在前进路，不影响萍水河道。 3.施工方法 一、围堰导流渠施工方案 萍水河河宽约110米，系季节河，百年一遇设计水位为：（注：高程系统采用1956年黄海高程系统、坐标系统采用西安80坐标系统），枯水期（12-3月）的最高日设计水位为（P=50%）。 目前新塘大桥工程除施工便道，必须在河道上修建围堰并当临时施工道路作工地主要进出口用。考虑到工期紧迫及且不影响河道的过水功能，过往车辆最大载重按60吨左右计算。 根据现场测量地形情况及规范要求，通过对围堰施工经济性、安全性及可行性等几方面进行计算、比较、分析，本工程围堰主要施工步骤有：填土围堰—排水—填土筑岛、挤淤—护筒埋设—按陆地桩施工方法施工桩基—河道疏通 路面宽拟定10m，围堰边坡设置为1:。 根据资料12-3月施工期间现有内河最常年水位为▽米，考虑雨季波浪爬高米，拟定围堰顶标高为▽米，上铺20cm厚碎石层，围堰顶成熟标高为▽米，因沿河基本正交，围堰长为30m。填筑土方约3600立方米。 具体围堰施工图如下：
房贷等额本息还款公式推导(详细)
等额本息还款公式推导 设贷款总额为A，银行月利率为β，总期数为m（个月），月还款额设为X，则各个月所欠银行贷款为： 第一个月A 第二个月A（1＋β）-X 第三个月（A（1＋β）-X）（1＋β）-X＝A(1＋β)2-X[1+(1+β)]第四个月（（A（1+β）-X）（1＋β）-X）（1＋β）-X ＝A(1+β)3-X[1+(1+β)+(1+β)2] … 由此可得第n个月后所欠银行贷款为 A(1+β)n –X[1+(1+β)+(1+β)2+…+(1+β)n-1]= A(1+β)n –X [(1+β)n-1]/β 由于还款总期数为m，也即第m月刚好还完银行所有贷款，因此有 A(1+β)m –X[(1+β)m-1]/β=0 由此求得
X = Aβ(1+β)m /[(1+β)m-1] ======================================================= ===== ◆关于A(1+β)n –X[1+(1+β)+(1+β)2+…+(1+β)n-1]= A(1+β)n –X[(1+β)n-1]/β的推导用了等比数列的求和公式 ◆1、(1+β)、(1+β)2、…、(1+β)n-1为等比数列 ◆关于等比数列的一些性质 （1）等比数列：An+1/An=q, n为自然数。 （2）通项公式：An=A1*q^（n－1）； 推广式：An=Am·q^(n－m)； （3）求和公式：Sn=nA1(q=1) Sn=[A1(1-q^n)]/(1-q) （4）性质： ①若m、n、p、q∈N，且m＋n=p＋q，则am·an=ap*aq； ②在等比数列中，依次每k项之和仍成等比数列. (5)“G是a、b的等比中项”“G^2=ab（G≠0）”. （6）在等比数列中，首项A1与公比q都不为零. ◆所以1+(1+β)+(1+β)2+…+(1+β)n-1 =[(1+β)n-1]/β 等额本金还款不同等额还款 问：等额本金还款是什么意思？与等额还款相比是否等额本金还款更省钱？
钢围堰计算
钢套箱围堰设计计算资料 一、已知条件： 1. 水深： m 5.7 2. 承台尺寸： m 5.57? 3. 封底砼的设计厚度： []h =m 1 4. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16?-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长?宽?高=m 868?? 三、校核封底砼的厚度： ct f b M k h ???= max 5.3+D <[]h 其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=b CT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t = D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.0 21 ??=p k M m qx 其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用 75.08 6 21== ，故0673.0=k （简明施工手册—275页） 静水压力形成的荷载-p ： 25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度） m t p k M -=??=??=171.1865.70673.0221max
故：b f M k h ct ???= max 5.31200 1171 .1865.25.3???= +D 5.0+ m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。 围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示） 1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊 则 11(0829.0Y M a =-最大， “建筑结构静力计算手册”291页） 4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2 211max ??=q a M []2max 6 1 δσ??=M []22 1 16 1 δσ=?? q a []q a ???=12 16δσ = 6 5.70829.000 6.0180002 ???m 417.0= 取：mm 4001= 则：mm 8002= 五、计算横向加劲肋的强度 1． 横肋采用87575??<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2max ??=q k M 其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==
1#桥围堰方案(含计算)
永川区东部拓展区6.27km2道路工程 1# 桥 围 堰 施 工 方 案 编制人： 审核人： 编制单位：重庆市第一市政工程有限责任公司 编制日期：二O一O年一月一日
1#桥围堰施工方案 一、工程概况： 1号桥位于人民大道上，是永川区东部拓展区6.27平方公里道路工程及相关市政工程的一部分。人民大道位于永川东部新城开发区内，呈东西走向，西起于工业大道，东接建设东路。1号桥设计起点桩号： K0+490.531，设计终点桩号：K0+580.531，全长90m。桥面总宽度55m，横向分成左中右三幅桥。 二、水文地质条件： 1.地表水 1#桥场地北部河流为红旗河，上跨人工景观水库（兴龙湖），湖底桥位区规划设计标高305.3m~ 305.4m。 2地下水 根据设计说明对于地下水的赋存特征，1#桥测区地下水按含水岩组分为松散岩类孔隙潜水、基岩裂隙水两大类。故不予考虑。 三、施工方案： 因为东部拓展区6.27平方公里道路工程及相关市政工程总体进度需要，兴龙湖准备开始蓄水。为满足1#桥墩台基础在无水条件下进行施工，以及现场施工场地的需求，综合工程概况及水文地质条件，本工程施工拟采用砂袋围堰。根据现场查勘，共设左幅和右幅两条围堰，其中左幅围堰设置在距左墩身15米处，长度80m，顶宽3m，堰高3m；右幅围堰设置在距右墩身15米处，长度85m，顶宽3m，堰高3m，上设人行便道。详图如下所示：
1:1 兴龙湖底面 水位 立面图 围堰平面图（示意） 1:1 8500 说明： 1.本图尺寸除注明外均以厘米计。 300 300 1: 1 1:1 砂袋围堰 砂袋围堰 砂袋围堰砂袋围堰 8000 1#桥桥梁范围 0#台 3#台 2#墩1#墩 施工场地 1500 人民大道 300 900 900 10000 湖堤防护 湖堤防护 1500 施工场地 安全护栏 一号桥围堰施工注意事项： 1. 考虑到临近春节期间行人较多带来的通行及安全问题，左幅围堰顶封闭，在右幅围堰顶设人行便道及安全护栏，并安排人轮流值勤巡视，负责行人通行安全及围堰坝体安全。 2. 因3号台基坑较深，湖底渗水较大，将导致3号台基础施工存在较大安全隐患，且质量得不到有效保障，故必须增派专人进行抽水。 四、围堰安全稳定性计算 1#桥砂袋围堰安全稳定性计算采用通用有限元软件 ANSYS ，使用壳体单元
围堰设计方案最新版本
浙能绍兴滨海热电工程公用机组取水头部围堰工程方案设计 浙江省钱塘江管理局勘察设计院 二〇一〇年八月
浙能绍兴滨海热电工程公用机组取水头部围堰工程方案设计 核定： 审查： 项目负责： 项目组成员：
目录 1基本情况 (1) 1.1相关资料 (2) 1.2工程地质 (2) 2基坑的平面布置 (3) 3支护断面设计 (3) 3.1放坡段 (3) 3.2土钉墙段 (4) 3.3计算成果简图 (4) 4基坑降水 (7)
浙能绍兴滨海热电工程公用机组取水头部 围堰工程方案设计 1基本情况 拟建的浙江浙能绍兴滨海热电厂补给水环塘河至曹娥江取水口段管线工程位于绍兴县滨海工业园区、九三、九一丘东线海塘东进盘头西侧曹娥江的滩涂内，曹娥江管委会办公楼的东南侧。补给水环塘河至曹娥江取水口段管线工程位于主厂区以外东南部，D630钢管双管敷设，单管线全长约770m，包括2段顶管施工段，其中出顶管后开挖埋设向江中伸入70m左右，地形地貌比较复杂，沿线滩涂标高1.0～3.5m，管线基坑开挖长约98 m，宽约35 m，坑底标高-4 m，采用放坡开挖，坡度1:1.5，中间设一级平台宽2 m。 工程位置 图1-1 工程地理位置图 本围堰设计方案为环基坑开挖线梯形布置，曹娥江常水位3.9m，围堰顶高程4.5m，东侧在曹娥江中顺水流方向为94m，南侧上游垂直水流方向为146 m，西侧邻大堤长128 m，北侧下游处为149 m；西侧沿大堤到围堰内滩涂处建8 m宽临时道路，坡度为6%；由于在江中作业应注意降水，沿基坑开挖线间距
20m布置Φ1000深井降水，井深为24m。 1.1相关资料 1.浙江浙能绍兴滨海热电厂，《曹娥江补给水取水头和自流水管布置图》 (30-F302601S-S0502、华东电力设计院)； 2.《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）； 3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2002）； 4.《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97）； 5.《建筑基坑工程技术规程》（DB33/T1008-2000）； 6.《基坑工程手册》（第二版），中国建筑工业出版社，2009年； 7.浙江省标准《建筑基坑工程技术规程》（DB33/T1008-2000 J10036-2000）。 1.2工程地质 本方案中取水口建筑地段30m深度范围内地层均属第四纪地层，主要为钱塘江三角洲河口——滨海相沉积物，工程场地曹娥江，均为开阔的冲海积平原，地层主要由第四系冲海积的粉性土、砂土、粘性土和淤泥质土组成，第四系土层厚度超过90m。根据管道设计埋深，管线大部分在③1粉砂地层内穿越，部分穿越②2粉土，主要地质指标选取如下： 表1-1 基坑土体主要物理力学指标表
基坑支护(钢板桩)设计及计算书
目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 地质情况 (1) 4 设计施工方案概述 (1) 5 围堰结构计算 (2) 5.1 设计计算参数 (2) 5.1.1材料设计指标 (2) 5.1.2单元内支撑支撑刚度计算 (3) 5.1.3单元内支撑材料抗力计算 (3) 5.1.4 设计安全等级 (4) 5.2 拉森钢板桩封闭支护结构设计分析 (4) 5.2.1 开挖过程结构分析 (4) 5.2.2 拉森钢板桩单元计算分析结果 (4) 5.2.3 内支撑应力和变形计算 (18) 5.2.4支护结构强度验算 (19) 5.2.4 支撑型钢强度、稳定性验算 (23)
基坑拉森钢板桩围堰设计及计算书 1 计算依据 1.2 《特大桥承台基坑拉森钢板桩围堰设计图》； 1.3 《建筑施工计算手册》； 1.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）； 1.5 《理正深基坑软件7.0版》； 1.6 《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97） 1.7 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） 1.8 《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97） 2 工程概况 桥址处为荒地、民房，地势平坦，交通便利。根据现场调查，特大桥1#承台施工为最不利基坑，承台尺寸为4.85×5.7×2m，开挖后深度4.209m。 3 地质情况 根据工程地质勘测报告，承台处的地质情况如表1。 表3-1 承台地质情况 取样 编号厚度（m）名称 重度 （kN/m3) 粘聚力 （Kpa) 摩擦角(。） 侧摩阻力 （Kpa) 1 1.25 杂填土17.7 11.00 7.20 30.0 2 4.25 淤泥质土17. 3 13.00 6.00 22.0 3 6.20 粉砂18.0 45.00 --- 40.0 4 4.60 粘性土19.8 49.00 --- 65.0 5 21.60 粉砂19. 6 47.00 --- 70.0 4 设计施工方案概述 使用9m拉森Ⅳ钢板桩对基坑进行封闭支护，钢围檩设于承台顶标高以上1.509m，钢板桩顶往下1m处，围檩采用H400×400×13×21mm型钢，围檩长边下方设置不少于3个牛腿，上方采用直径8mm钢丝绳兜吊在拉伸钢板桩上，斜角撑采用H400×400×13×21mm型钢，斜撑两端与围檩型钢焊接牢固。基坑尺寸控制原则为自承台外轮廓外扩1.2m，为保证承台模板与钢筋的顺利施工，围檩斜角撑的位置应避免阻碍模板与钢筋的吊装施工。
土石防水围堰计算书
土石防水围堰计算书 计算依据： 1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007 2、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布 3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007 一、基本参数 围堰顶部宽度B(m)： 5 围堰土堤高度H(m)：7 围堰外侧水深hw(m)： 6 围堰内侧坡角α(°)：33.69 围堰外侧坡角β(°)：26.57 围堰顶部均布荷载q(kN/m2)：20 围堰底面地基土类型：粉砂基础底面与地基土之间的摩擦系数μ：0.3 波浪力对围堰产生的倾覆力矩 910.46 波浪力P WF(kN/m)：104.67 M WF(kN*m)： 填土名称页岩土填土的重度γ(kN/m3) 21 填土的内摩擦角φ(°)25 填土的粘聚力c(kPa) 15 计算简图
土和块石防水围堰_剖面图 二、围堰土堤稳定性计算 1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性 土和块石防水围堰_直线滑动面法受力简图K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1*sinα1)=(555.11×cos22.69°×tan25.00° ＋15.00×17.41)/(555.11×sin22.69°)=2.34≥1.25 K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=(674.28×cos17.57°×tan25.00°＋15.00×20.98)/(674.28×sin17.57°)=3.02≥1.25 其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN； 满足要求！ 2、围堰土堤抗倾覆稳定验算
土和块石防水围堰_抗倾覆验算受力简图 围堰土堤重和顶部所受荷载： W=γ×H(2B+H×ctgα+H×ctgβ)/2+q×B=21.00×7.00×(2×5.00+7.00×ctg33.69°+7.00×ctg26.57°)/2+20.00×5.00=2635.53kN k0=(W×b+ E y×a)/( E x×h+M WF+M others)=(2635.53×14.04＋359.92×16.83)/(180.00×2.00 ＋910.46)=33.89≥1.30 满足要求！ 3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算 k c=μ×∑Pi/∑Ti=(0.30×2995.45)/(180.00+104.67)=3.16≥1.30 其中：∑Pi--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN； ∑Ti--围堰土堤各水平力总和，kN； 满足要求！ 三、围堰土堤断面抗剪强度计算 土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为Hγμ应大于剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：μ=tanφ= tan25.00°=0.47 抗剪切强度：Hγμ=7.00×21.00×0.47=68.55kN/m2 剪应力：τ=3/2(H2/2/B)= 3H2/4/B =3×7.002/4/5.00=7.35kN/m2 Hγμ=68.55kN/m2≥3H2/4/B=7.35kN/m2 满足要求！
施工导流及围堰专项工程施工组织设计方案
太平河生态综合治理项目（一期） 总承包工程施工（二标段） 导流明渠及围堰专项施工方案 编制： 审核： 审批： 黄河明珠水利水电建设
太平河生态综合治理项目（一期）总承包工程施工（二标段）项目部二0一七年六月十二日
导流明渠及围堰专项施工方案 一、编制依据 1、《太平河生态综合治理项目（一期）施工图图册（箱涵分册）》 2、《堤防工程设计规》 3、《水利水电工程施工组织设计规》 4、相关技术标准、规、规程 二、工程概况 太平河位于市西部，是皂河的一级支流，自高新区市政箱涵出水口至入皂河口，太平河全长24.84KM，为市城市排水系统中皂河排水系统的重要组成部分。太平河在沣东新城的长度约为19.7KM，其主要接纳西高新二次创业区域及河道沿途经过的长安区斗门街道办和 王寺街道办、市雁塔区和未央区、都区沿途的雨污水排放。 本工程设计太平河生态综合治理项目（一期）施工总承包工程（二标段），桩号为K1+000~~~K1+833.90，总体布置采用箱涵、飘带水系、堤顶道路及绿化林带结合形式。采用明渠改箱涵方式进行提升改造。箱涵在充分考虑现有地形条件及规划市政排水口高程的前提下，确定涵底高程，保留箱涵左侧现防汛抢险维护道路，箱涵顶部覆土并设置飘带水系，道路两侧设绿化带，绿化带以植草绿化为主，涵顶外侧可种植常青树木及高大乔木。
三、施工方案选择 我施工总承包单位决定在采用设计导流方案的基础上进行优化 施工。但我施工总承包单位进场后，施工该标段的导流时段处在本地区汛期阶段，非汛期的导流流量是否满足汛期阶段施工的需要，需设计单位核算。经和建设单位多次充分沟通，建设单位指示按图施工。 优化后具体如下： 该段施工导流时段设计为非汛期导流，设计导流流量为10M3/S。本工程设计采用堤导流。采用混凝土导流墙进行导流，导流明渠分两期实施。一期导流利用右堤开挖出的砂石填在现状河道中心与现状左堤形成导流明渠。导流渠底宽为2.86米，设计水深1.4米，导流渠超高为0.5米，渠深为1.9米，左边坡1：1.5，右边坡1:1，右边坡采用编织袋护坡，编织袋下铺复合土工膜防渗。一期导流形成后在右堤开挖出的区域修建二期混凝土导流墙，二期导流墙与右堤开挖出的边坡形成导流明渠。二期导流渠尺寸分别为：底宽1.5米，设计水深1.9米，渠深为2.2米，左边坡为C20混凝土导流墙，边坡1:0.4，右边坡为开挖断面，边坡1:1，导流渠迎水面铺设复合土工膜防渗。 根据现状实际情况及工程设计要求，在K1+000处设置封堵围堰挡水，二期导流墙施工时利用一期导流明渠导流，一期导流明渠在太平河的左侧河道，箱涵施工时利用二期导流明渠导流，二期导流明渠设置在箱涵右侧河道，K1+833.9断面下游箱涵出口设置围堰挡水，将导流渠来水引至下游太平河河道。工程起点K1+000和终点
等额本息法及等额本金法两种计算公式.doc
精品文档 等本息法和等本金法的两种算公式 一: 按等额本金还款 法：贷款额为： a， 月利率为： i ， 年利率为： I ， 还款月数： n， an 第 n 个月贷款剩余本金： a1=a, a2=a-a/n, a3=a-2*a/n ...次类推 还款利息总和为Y 每月应还本金： a/n 每月应还利息： an*i 每期还款 a/n +an*i 支付利息 Y=（ n+1）*a*i/2 还款总额 =（ n+1）*a*i/2+a 等本金法的算等本金（减法）：算公式： 每月本金=款÷期数 第一个月的月供 =每月本金＋款×月利率 第二个月的月供 =每月本金＋（款－已本金）×月利率 申10 万 10 年个人住房商性款，算每月的月供款？（月利率： 4.7925 ‰）算果： 每月本金： 100000÷120＝ 833 元 第一个月的月供：833＋ 100000×4.7925 ‰＝1312.3 元 第二个月的月供：833＋（ 100000－ 833）×4.7925 ‰＝ 1308.3 元 如此推?? 二 : 按等本息款法：款 a，月利率 i ，年利率 I ，款月数n，每月款 b，款利息和 Y 1： I ＝12×i 2： Y＝n×b－ a 3：第一月款利息：a×i 第二月款利息：〔a－（ b－ a×i ）〕×i ＝（ a×i －b）×（ 1＋ i ） ^1 ＋b 第三月款利息：｛ a－（ b－ a×i ）－〔 b－（ a×i － b）×（ 1＋ i ） ^1 －b〕｝×i ＝（ a×i －b）×（ 1＋i ） ^2 ＋ b 第四月款利息：＝（ a×i － b）×（ 1＋ i ） ^3 ＋ b 第 n 月款利息：＝（a×i － b）×（ 1＋ i ） ^（ n－ 1）＋ b 求以上和：Y＝（ a×i －b）×〔（ 1＋ i ） ^n－ 1〕÷i ＋ n×b 4：以上两Y 相等求得 月均款 :b ＝ a×i ×（ 1＋ i ） ^n ÷〔（ 1＋ i ）^n － 1〕 支付利息 :Y ＝ n×a×i ×（ 1＋i ） ^n ÷〔（ 1＋ i ） ^n － 1〕－ a 款 :n ×a×i ×（ 1＋ i ）^n ÷〔（ 1＋ i ） ^n－ 1〕 注:a^b 表示 a 的 b 次方。 等本息法的算 ----- 例如下： 如款 21 万， 20 年，月利率 3.465 ‰按照上 面的等本息公式算 月均款 :b ＝ a×i ×（ 1＋ i ） ^n ÷〔（ 1＋ i ）^n － 1〕即： =1290.11017 即每个月款1290 元。 。 1欢迎下载
钢板桩围堰计算书
津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构 检算报告 中铁四局集团有限公司设计研究院 2019年4月
津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构 检算报告 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司设计研究院 建筑行业甲级铁道行业甲（Ⅱ）级市政行业甲级 二〇一九年四月
目录 一、项目概况 (1) 二、水文地质条件 (1) 三、计算依据 (3) 四、材料参数 (4) 五、围堰工况介绍 (4) 六、围堰计算 (5) 1、外侧围堰计算 (5) 2、内侧围堰计算 (12) 七、结论及建议 (18) 1、结论 (18) 2、注意事项 (19)
一、项目概况 津石高速公路是连接南部港区通往石家庄方向的重要通道，路线主线起自滨海新区南港工业区桩号K0+000，接已建的海滨大道及南港工业区港北路，经大港电厂南、东台子，止于西青区小张庄附近，接已建的津石高速和长深高速共线段桩号K36+500，全长约31.3公里。全线在南港工业区、大港油田、东台子、小张庄4处设置互通式立交。 本标段起点桩号为K29+730，路线沿独流减河北堤后侧台布设，跨越长深高速并设置小张庄互通立交，终点桩号为K31+150，路线长1420m。 本互通立交主线设计速度采用100Km/h，A、B、E、F匝道设计速度采用60Km/h，C、D匝道设计速度采用40 Km/h；主线为双向四车道，标准路基宽度27.5m；B、E匝道为单向单车道，标准路基宽度9m；A、C、D、F匝道为单向双车道，标准路基宽度10.5m。 其中A、F匝道位于独流减河河道中，河道水位标高为2.8m，本工程中钢板桩围堰是为了阻隔河水，以进行项目施工。 本工程钢板桩围堰位于独流减河中河水深度1m~5.2m，围堰采用12m双排钢板桩从河岸打设到河中央滩涂位置，上游、下游各打设一道，上、下游距离272m，每道长度360m，每道采用间距为4m的双排钢板桩形式，两排钢板桩中间抽2.5m水，保持内、外侧钢板桩水位差，确保钢板桩稳定。双排钢板桩围堰示意图见图1-1。 河面 内侧外侧 图1-1 双排钢板桩围堰示意图 二、水文地质条件
围堰计算(最终)-2
围堰安全专项施工方案施工计算书 计算： 校对： 复核： 2012年1月5日
拉森板桩围堰计算 介绍 对于水中拉森板桩围堰的计算，我们采用了迈达斯专业计算软件。 第一节、结构形式描述 根据设计形式，主桥中墩5#、6#在水中，计划采用拉森板桩围堰进行封闭施工。钢板桩围堰为方形，内轮廓平面尺寸52.0×11.0m ，高22m ，顶标高+3.5m ，入土12.9m ，设3道内支撑，封底厚度1.0m 。 钢板桩采用拉森Ⅵ型，围檩主梁第1道采用2I45b 、第2道及第3道采用2I63a 型钢梁，内支撑采用Φ630*8mm 钢管。 第二节、主要数据及相关参数 围堰用钢板桩为日本产SKSP-SX27型，即拉森Ⅵ型高强度钢板桩，单根宽度60cm ；截面参数如下表： 钢板桩结构 型号 （宽度×高度） 有效宽 W1 mm 有效高 H1 mm 腹板厚 t mm 单根材 每米板面 截面 面积 cm 2 理论 重量 kg/m 惯性距 Ix cm 4 截面 模量 Wx cm 3 截面 面积 cm 2 理论 重量 kg/m 2 惯性距 Ix cm 4 截面 模量 Wx cm 3 600×210 600 210 18.0 135.3 106 8630 539 225.5 177.0 56700 2700 钢板桩的机械性能如下表： 标准号 牌号 机械性能，不小于 屈服强度（N/mm 2） 抗拉强度（N/mm 2） 延伸率（%） JIS A 5528 SY295 295 490 17 根据钢板桩的进厂检验报告，试验屈服强度在380～405 N/mm2间。
钢板桩插打设备为美国ICE公司的28C-350E液压振动锤，锤宽30cm，设备自带动力，由振动锤和动力站两大部分组成，最大可提供116t的击震力和71t 的拔桩拉力。 28C-350E液压振动锤 第三节、主要计算 1、钢板桩围堰布置 主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩，材质SY295，单根长度为22m，围堰平面尺寸为52.0×11.0m，共设置三道内支撑。围堰顶高程为+3.5m，围堰底高程为-18.5m，承台底高程为-10m，封底混凝土厚1m。 2、钢板桩围堰施工步骤 （1）钻孔桩施工结束后打设围堰导向架及围堰施工平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩； （2）依次插打钢板桩至合拢； （3）围堰内抽水至-3.4m，在-2.4m处安装第二道内支撑； （4）围堰内抽水至河床底并挖土至-7.3m，在-6.3m处安装第三道内支撑； （5）第三道内支撑安装后采用挖掘机配合吊斗及人工，将围堰内基坑底面干挖清理至-11.0m； （6）搭设封底施工平台，采用泵车浇筑封底砼； （7）凿除桩头，施工承台； （8）承台模板拆除后，向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm厚
围堰计算书
工程设计证书号：A132019934 金庭环岛路B取土区 施工围堰 计算报告 江苏宏鑫路桥建设有限公司 2012年02月
目录 1 工程概况 (1) 2 计算依据 (1) 3 设计条件 (1) 4 钢桩嵌固深度计算 (3) 5 排桩结构内力计算 (5) 6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5) 7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)
1 工程概况 本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。 2 计算依据 （1）围堰设计图 （2）岩土工程勘察报告 （3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99 （4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999 （5）堤防工程设计规范GB50286-98 3 设计条件 工程等别及标准 按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。 根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。。 本工程区地震基本烈度Ⅵ度。 围堰断面 围堰顶高程、顶宽确定
⑴顶高程 堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。 设计水位：2.37m。 设计风速取8级风（17.9m/s） 安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。 A区围堰： 风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m， 围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。 B区围堰： 风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为西风及西北，风区长度约35km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.71m，波浪爬高为1.03m， 围堰顶高程=2.37+0.69+1.03+0.5=4.59m，设计围堰顶高程为 4.60m。 ⑵顶宽 围堰堰顶宽度按满足施工、维护和防汛等要求，并根据类似工程围堰的施工经验，钢板桩围堰顶宽取5m。 根据江苏苏州地质工程勘察院提供的《吴中区金庭环岛路A B取土区围堰独工程地质勘察报告》和工程经验，各土层的物理力学指标及结构参数见表1。