现浇梁支架门洞支架计算书
现浇段支架计算书
满堂支架模板计算书编制：审核：批准：满堂支架计算书1、梁端杆件承载力计算1、荷载为方便支架计算，将梁成如下区域：梁端横断面（1）、混凝土重量①部分： 106.6KN/m②部分：655.6KN/m（2）、模板、支架重量模板重量按0.8KN/m2计①部分：4*0.8KN/m=3.2 KN/m②部分：9×0.8KN=7.2KN/m（3）、施工人员、机具运输、堆放荷载按1.0KPa取值①部分：1×4 =4KN/m②部分：1×9 =9KN/m(4)、倾倒混凝土时冲击荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m *4=8KN/m②部分：2 KN/m×9=18KN/m（5）、振捣混凝土荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m ×4=8KN/m ②部分：2 KN/m ×9=18KN/m 2、荷载组合①部分：N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(106.6+3.2)+1.4(4+8+8)=159.76KN/m②部分： N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(665.6+7.2)+1.4(9+18+18)=970.36KN/m3、支架设计①部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置6根立杆，每根立杆承受荷载为159.76×0.6/6=15.97KN ，其自重按5KN ，总荷载为20.97KN ，小于允许荷载30KN 。
②部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置16根立杆，每根立杆承受荷载为54.86×0.6/3=32.64KN ，其自重按5KN ，总荷载为37.64KN ，小于允许荷载40KN 。
2、梁端支架基础设计按最大立杆受力设计为32.64KN ，支架立杆下设可调托座，其钢板尺寸为150×100mm ，托座下设横截面尺寸为150×100mm 的方木基础承压面积为150×600=90000mm2，地基应力KPa A N 7.362900001064.323=⨯==σ，基础碾压浇筑15cmC20混凝土，符合规范要求。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
明阳互通箱梁现浇门洞支架计算书(DOC)
吴圩机场第二高速公路No.1合同段明阳互通主线箱梁桥现浇门洞支架计算书广西路桥工程集团有限公司机场第二高速公路No.1标项目经理部二〇一五年六月目录目录 (2)第一章、编制说明和编制依据 (3)1.1、编制说明 (3)1.2、编制依据 (3)第二章、分项工程概况 (4)第三章、方案设计 (6)3.1、第一部分，主桥碗扣式支架计算 ...................................................... 错误！未定义书签。
3.2、第二部分，上跨光明大道门洞计算 (8)第一章、编制说明和编制依据1.1、编制说明本实施性施工方案依据有关设计文件和图纸、有关合同文件、有关施工技术规范及安全技术规范、现场实际施工条件等资料编制而成。
作为重要分项工程独立的施工方案，具体针对现浇箱梁跨线桥工程而编制，对该工程的箱梁施工能起实际性的指导意义；由于本桥梁上构为1联跨连续箱梁，本项目结合项目的实际情况，采用扣件式满堂钢管支架和螺旋钢管两种施工方案。
1.2、编制依据南宁吴圩机场第二高速公路NO.1标两阶段施工图设计南宁吴圩机场第二高速公路NO.1标合同技术规范《中华人民共和国建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）《建筑工程模板施工手册》《建筑质量安全管理规范大全》《钢结构设计规范》（GBJ 17-88）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041-2000《路桥施工计算手册》第二章、分项工程概况明阳互通主线桥全桥左幅共9联：布置形式为4x25+4x25+4x25+4x27.625+4x28+(3x25.8+18)+2x33+4x25+5x25，右幅共9联：布置形式为4x25+4x25+4x25+3x25+(2x32+33.5+32)+(18+3x25.8+24)+2x33+4x23.5+5x25；上部结构采用预应力砼现浇箱梁，下部结构桥台采用肋板台，桥墩采用花瓶墩，墩台采用桩基础。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
现浇箱梁安全门洞支架力学计算书
现浇箱梁安全门洞支架力学计算书-标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII嘉江路B段工程富裕溪大桥引桥现浇箱梁安全门洞支架设计计算书湖南省益阳公路桥梁建设有限责任公司二〇一八年五月一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20085、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20086、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-20038、《木结构设计规范》GB50005-20039、《混凝土模板用竹材胶合板》LY/T1574-2000二、工程参数富裕溪桥现浇箱梁每跨长30m，梁高，顶板厚28cm,底板厚22cm，腹板厚50cm。
安全门洞立柱宽度为5m，门洞总长度为，采用混凝土条形基础作为支架地基支承，立柱为400*10mm钢管，上搭设双拼50b工字钢主梁，主梁上采用50b工字钢作为分配梁，，分配梁搭设间距与满堂支架的立杆纵桥向间距一致。
荷载及工况组合永久荷载：○1新浇钢筋混凝土自重26kN/m3○2支架自重(软件自算)可变荷载：○1施工人员及设备荷载m2○2倾倒及振捣混凝土荷载，底板水平面板m2腹板垂直面板4kN/m2三、结构模型采用空间有限元分析软件midas civil2015建立整体空间有限元计算模型，对支架结构受力情况进行分析。
计算模型四、分配梁验算分配梁采用I50b工字钢，底板间距60cm，腹板间距30cm，翼板间距90cm，最大跨度为5m。
图分配梁组合应力图(Mpa)图分配梁剪应力图(Mpa)由上图可知，分配梁最大组合应力为<f=140Mpa，最大剪应力为<fv=85Mpa，分配梁强度满足要求!图分配梁位移图(mm)由上图可知，分配梁最大挠度为<5000/400=，分配梁刚度满足要求!五、主横梁验算主横梁采用双拼I50b工字钢，间距。
楼层现浇梁板钢管支撑计算1
楼层现浇梁板钢管支撑计算书1·现浇板简约计算如下a 现浇板厚度120㎜（取1 m算）板底距地面3m,采用1800×900×20厚竹胶合板作底模，40×100的木枋作底模骨架，支撑架采用￠48×3钢管扣件连接固定。
b 荷载计算模板及支撑自重1·5KN／㎡混凝土自重25×0·12﹦3KN／㎡施工荷载 3·0KN／㎡∑NGK＝1·5 ﹢3＝4·5KN∑NQK＝3·0KNC 模板支架，轴向力设计值N＝1·2∑GK﹢1·4∑NQK＝1·2×4·5﹢1·4×3·0＝5·4﹢4·2＝9·6KNd 钢管承载力ΨFA∕u ≥N长细比λ＝ L 。
／i计算长度L . ＝h﹢2a＝150﹢60＝210㎝=1.2×5.5+1.4×3.0=6.6+4.2=10.8KN钢管承载力ΨfA／U≥N长细比λ=L 。
／ｉ计算长度L。
=h+2a+150+60=210㎝λ=210／1.58=1.4 查表Ψ=0.336查表f=20500N／c㎡=20.5KNc㎡支撑钢管采用Φ48×3钢管，1.0×0.30纵横间距，壁厚考虑锈蚀，考虑0.2㎝厚，则截面积A=2.89c㎡U=210／150=1.4则ΨfA／U=0.336×20.5×2.89／1.4=14.22KN钢管架纵横间距暂按1.0×0.3m考虑14.22／1.0×0.30=47.40＞10.8KN满足要求施工注意事项1，搭设满堂架，第一排距墙边200㎜开始设置立柱，扫地杆距地200㎜，采用二步架，进行纵横搭设形成网架。
2，梁，板模板采用1800×900×20九夹板作底模，制作定型模板并编号，拼缝处贴50宽不干胶带。
门洞支架技术方案(附详细计算书)
XXX 门洞支架施工方案一、工程简况XXX 高架桥跨越XXX 段主线桥跨径布置为30＋40＋30m 预应力混凝土箱梁，主梁顶面设2%的双向横坡.主梁采用单箱三室断面等高度连续梁，梁高2.3m ，边腹板为斜腹板,斜率1.47∶1。
箱梁顶板宽度25.3m,底板宽度16.0m ，悬臂长度3。
65m,悬臂板根部厚65cm,端部厚20cm ，箱梁内顶板厚度25cm ，底板厚度23cm ，腹板厚度42～90cm 。
XXX 处新建箱梁底标高为30。
480米，原有混凝土路面标高为25。
59米，净空高度为4。
9米.二、门洞支架施工方案根据上级部门要求，XXX 施工期间保证XXX 南北方向车辆畅通,结合XXX 净空高度只有4.9米的实际情况，施工中，拟在40m 跨中部27。
2米段采取门洞支架施工。
门洞布置型式2.7+5。
2×4+2。
7米,减去1.2米混凝土防撞墙宽度，实际门洞净宽布置为1。
5米（人行道）+4米（车行道)×4+1.5米（人行道）,即双向4车道,保证车辆通行。
考虑施工支架占有高度，门洞限高为3。
8米。
三、支架验算 1、荷载计算（1）施工人员、施工料具运输、堆放荷载：2kN/m 5.2=r q ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2kN/m 0.2=q q ；振捣混凝土产生的荷载：2kN/m 0.2=z q 。
荷载系数取值：静载系数:2.1=g γ，活载系数：4.1=q γ。
（2）混凝土箱梁一般截面顶板厚25cm ，底板厚度为23cm ，箱室底板下钢筋混凝土自重： 20.582615.08/G q d kN m γ=⋅=⨯=,（从保守方面计算，该处梁高增加10cm 以考虑内模及其支架重量），综合分析荷载，箱室底板中间处的荷载为:2g G q r q z q =q +(q + q + q )=1.215.08 +1.4(2.5+2+2)=27.2kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ （3）腹板处钢筋混凝土自重(从保守考虑腹板处按加厚10cm 计算）:22.32659.8kN/m q =⨯=综合分析荷载,腹板下的荷载为：2g G q r q z q=q +(q + q + q )=1.259.8 +1.4(2.5+2+2)=80.9kN/m γγ⨯⨯⨯⨯为安全起见,斜底板下方荷载同腹板下亦取q=80。
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
门洞支架技术方案附详细计算书
门洞支架技术方案附详细计算书在进行门洞支架技术设计时，需要考虑门洞支撑能力、稳定性和安全性等因素。
下面我们将详细介绍门洞支架的技术方案设计计算步骤。
1.确定门洞支架的结构形式和尺寸首先需要确定门洞支架的结构形式和尺寸。
门洞支架一般分为单柱式、双柱式、框架式等多种形式。
在设计时，一般需要根据门洞的实际尺寸和施工情况，选择最合适的结构形式和尺寸。
2.计算门洞支架的承重能力在进行门洞支架设计时，需要计算门洞支架的承重能力。
这里我们首先需要了解门洞支架承重的主要因素：门梁重量、门洞尺寸、风荷载和地震荷载等。
门梁重量按照实际情况进行估算，一般需要包括门扇重量、玻璃重量、门框重量等。
门洞尺寸和风荷载需要根据实际情况进行计算，包括门洞高度、宽度、风荷载系数等。
地震荷载需要根据施工地区的地震烈度来确定。
门洞支架的承重能力一般需要考虑下列因素：(1)门梁的自重；(2)门梁的活载荷载(门扇、门框、门头、门较),荷载量按照门洞高度和宽度进行评定；(3)施工载荷(封土、脚手架)，施工期间的荷载的权值按照门洞自身重量的40%进行计算；(4)风荷载和地震荷载，荷载按照当地规范进行计算。
3.计算门洞支架的稳定性门洞支架的稳定性主要是指门洞支架在使用过程中能否保持平衡，不发生倾覆或变形。
在进行门洞支架设计时，需要确定门洞支架的稳定性系数，来保证门洞支架的稳定。
门洞支架的稳定性系数一般可以采用以下几种方法进行计算：(1)基于端部剪力的极限承载力方法(GB50009-2012);(2)基于支撑点后移引起的脆性破坏的稳定性分析(DIN1054-1);(3)基于桩土系统的整体性能的稳定性分析(DIN1054-2)o在具体设计中，可以根据门洞支架结构形式和实际情况，选择适宜的稳定性分析方法。
4.门洞支架的安全性校核门洞支架的安全性指的是门洞支架在使用过程中能够满足一定的安全指标标准，保证施工安全和使用安全。
在进行门洞支架设计时，需要根据相关规范和标准，对门洞支架的安全性进行校核。
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值： 。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
现浇箱梁碗扣支架及门洞设计计算书
现浇箱梁碗扣支架及门洞设计计算书一、设计依据（1）设计图纸及相关详勘报告（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2015）（3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016)（4）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)（5）《钢结构设计规范》(50017-2014)（6）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003)（9）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001）二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。
三、受力验算1、荷载计算1.1、荷载工况（1）钢筋混凝土自重：26 kN/m³（2）模板自重：0.3kN/㎡（3）施工人员及设备：3kN/㎡（4）倾倒混凝土荷载：1.5kN/㎡（5）振捣荷载：2kN/㎡1.2、荷载组合恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
2、主、次龙骨和模板验算本项目现浇箱梁设计梁高1.6m。
第一联立杆顺桥向布置间距为0.6m，横桥向布置间距为0.6米。
第二联距墩柱8.1m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。
第三联距桥墩8.1m范围内及第三跨距10号墩柱10m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。
第二、三联横桥向腹板处间距0.6m，翼板及箱室处间距0.9m；横梁范围内纵横向间距均为0.6m。
以腹板最宽处为0.75m计算，空箱位置混凝土厚度为0.47m，翼缘板最厚0.5米。
支架横断面布置图2.1 翼缘板竹胶板计算（混凝土厚取0.5m）底模采用满铺15mm厚优质竹胶板，计算宽度取1mƒm —抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm=40 N/mm2截面抗弯模量W=1/6× bh2=1/6×1000×152=37500mm³截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153 =281250mm4弹性模量 E=5500 N/mm2按照最不利位置计算，翼缘板下竹胶板净跨度为350-100=250mm。
连续梁支架及门洞计算书5篇
连续梁支架及门洞计算书5篇第一篇：连续梁支架及门洞计算书连续梁支架及门洞结构受力分析验算书一、工程概况辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。
桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。
本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。
本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。
跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。
二、计算依据1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。
7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、支架材料要求根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。
现浇板梁满堂支架计算书
现浇板梁满堂支架计算书一、编制依据1、《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012、《砼结构设计规范》GB50010-20023、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000二、计算参数（一）恒载取值1、模板参数：木模0.35KN/m22、支架顶横梁（10*10木方）自重：0.1KN/m3、新浇砼自重：24KN/m3梁高110cm，单位重：26.4KN/m2（二）活载取值（按公路桥涵施工技术规范附录D规定取值）1、施工人群及砼振捣力取2.5KN/m2；2、砼冲击力取4.0KN/m2（三）荷载组合1、强度计算：（一）+（二）2、刚度验算：（一）+（二）三、支架布置形式1、支架形式选择：满堂支架体系采用普通建筑钢管、扣件。
2、支架搭设示意图：3、支架搭设说明立杆横距：60cm 立杆纵距：60cm横杆间距：60cm 步架高度：60cm支架高度2m四、支架受力计算1、支架顶横梁受力计算：横梁采用10*10木方，长度为200cm ，横向按30cm 间距搁置于支架顶托上，并用铁丝绑扎在支架顶纵横向横杆上。
⑴横梁受力简图⑵横梁受活载：Q=（2.5+4）×0.6=3.9KN/m⑶横梁受静载：G=（26.4+0.35）×0.6=16.05KN/m⑷荷载取值系数：静载系数r 0=1.2；活载系数y 0=1.4⑸横梁所承受的荷载为：q= r 0×G+ y 0×Q=1.2×16.05+1.4 ×3.9=25.26KN/m ⑹横梁受线荷载产生的最大内力：(按三跨连续梁计算支点反力)① 计算简图：（图乘法解算）基本机构受力简图受力简图基本结构受力弯矩简图单位力简图单位力作用弯矩图单位力作用弯矩图图图②建立二次超静定力法方程为：δ11X1+δ12X2+Δ1P=0δ21X1+δ22X2+Δ2P=0δ11=(1/EI)∫(M1M1)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)δ12=(1/EI)∫(M1M2)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)Δ1P=(1/EI)∫(M P M1)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)δ21=(1/EI)∫(M2M1)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)δ22=(1/EI)∫(M2M2)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)Δ2P=(1/EI)∫(M P M2)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)即：a3/(3EI)X1+ a3/(6EI)X2+ qa4/(8EI)=0a3/(6EI)X1+ a3/(3EI)X2+ qa4/(8EI)=0联立解得X1=X2=-qa/4(与所设方向相反)③∑M N1=0 qa/4*a+qa/4·2a=N2·3a 解得N2=qa/4④同理：N1=qa/4⑤跨中截面弯矩：M=qa/4·3a/2+qa/4·a/2=qa2/2⑥支点截面剪力：P=N1=N2=qa/4⑦横梁截面惯性矩、抗弯截面系数及回弹模量木方I=1/12bh3=8333.3cm4 ; W X=1/6bh2=166.7cm3; E=10GPa 跨中截面应力为：δ=M/W X=qa2/2/166.7cm3=25Mpaδ＜[δ]=124Mpa 强度条件满足规范要求⑧横梁挠度计算：f=(1/EI)∫∫Md2a=(1/2EI)∫∫qa2d2a=qa4/(24EI)=0.15mmf/L=0.15/600=0.00025＜[f/L]=1/250=0.004⑨刚度条件满足规范要求2、支架立杆受力计算(立杆外径￠48；壁厚d为3.0mm)(1)立杆承受的最大压力为：N=qa/4=3.45KN（2）立杆截面计算参数：I=12.187cm4泊松比u=1惯性半径i=（I/A）1/2=1.587cm长细比λ=ul/i=1×60/1.587=37.8查表压杆折减系数φ=0.658（3）立杆压应力：δ=N/A=3.45/489.3=7Mpa＜[δ]=180Mpa 立杆强度满足规范要求（4）立杆稳定性计算：δ＜φ[δ]=0.658×180=118.4Mpa 立杆稳定性满足规范要求故支架搭设立杆纵横距为60cm×60cm，立杆处于压杆稳定状态下的允许承载力[P]= φ[δ]·A=118.4×489.3=57.9KN.支架安全。
现浇箱梁盘扣支架、跨路门洞计算书
现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。
此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。
材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。
五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。
现浇箱梁门洞支架荷载分析与计算
Science &Technology Vision科技视界江北高速公路江陵东互通B 、D 、F 、H 匝道施工过程中需设有门洞支架。
门洞支架采用工字钢和方木搭设，下部支撑钢采用ϕ50cm ，壁厚为10cm 的钢管立柱，立柱横向间距按1m 布置，立柱上方假设为1根40a 的工字钢横梁，在横梁工字钢上面再架设40a 的工字钢纵梁间距为50cm ，纵梁上设置10×8cm 的方木间距为20cm ，方上方为高强度竹胶合板模板。
门洞支架立面布置见图1所示（单位：cm ）：图11门洞支架荷载分析与计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1）箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q=0.5kPa （偏于安全）。
（2）新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力；新浇混凝土密度取2600kg/m 3（偏于安全）。
（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载；当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。
本次验算全部统一取2.5kpa 考虑（偏于安全）。
（4）振捣混凝土时产生的振动荷载；本次验算取2.0kpa 考虑。
（5）其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载等。
1.2荷载组合根据《公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）》中的第5章5.2.2规定支架设计应按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》GJ166-2008执行，验算荷载组合按表1进行组合如下：表1模板、支架设计计算的荷载组合1.3荷载计算施工过程中B 、D、F 、H 匝道均设有门洞支架，其中D 匝道第二联的断面混凝土较大，验算过程选取DK0+856.364匝道桥第二联箱梁，计算D-D截面进行箱梁自重q2计算，根据横断面图，则（图2）：图2注：把B —箱梁底宽，取6.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全.根据横断面图，则：q 2=W B =γ×AB=26×｛0.45×2-0.5×0.3×2+（0.45+2.575+0.225）×1.6-[2.575×（1.6-0.42）-0.52]｝650=26.25Kpa通过计算可知作用在竹胶和板上的荷载q2=26.25kpa 。
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荷载组合：q1=1.2*67.8+1.4*14.79=102.07KN/m
q2=1.2*67.8=81.36KN/m
最大弯矩：
最大应力：
<215Mpa
完全满足要求。
最大挠度：
可忽略的变形量，满足要求。
纵梁强度及刚度均满足要求，且安全系数过高，不经济，有优化的空间。
截面形心y0=-0.0000(cm)
--------------
截面面积A =102.3951(cm2)
线密度=79.8681(kg/m)
截面每延米外表面积=1.4112(m2/m)
===力学特性================
弹性模量E=206*10e3(N/mm2)
抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)
23.1
25.3
27.5
29.7
31.8
33.8
35.9
ft
0.91
1.10
1.27
1.43
1.57
1.71
1.80
1.89
1.96
2.04
2.09
2.14
2.18
2.22
2.5
2.5.1
纵梁所受上部荷载组合q1=1.2*（55.5+10+0.67*3）+1.4*（2+2+2.5）*2=99.21KN/m；
力学性能同45a工字钢。
C25砼
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）4.1条：
混凝土强度设计值（N/mm2）
强度种类
混 凝 土 强 度 等 级
C15
C20
C25
C30
C35
C40
C45
C50
C55
C60
C65
C70
C75
C80
fc
7.2
9.6
11.9
14.3
16.7
19.1
21.1
CK0+574.811、BK1+214.355两座丰粟互通立交连续梁并行设计，均都在第二联跨沈海高速公路，CK0+574.811立交跨径组合采用：4*30+（30+30+32+20）+4*29m，BK1+214.35立交跨径组合采用：4*30+（32+32+30+21）+4*30m，采用支架现浇施工，为保障正常通行，跨沈海高速及S211省道位置设置门洞。按照前期评估要求，门洞垂直沈海高速跨度不小于8.5m，净高大于5.5m。
I为界面惯性矩，I=64481.0508(cm4)；
则：
查表得： =0.816.
则：
<215Mpa
故立杆的强度及稳定性满足要求。
2.5.
基础位于既有沥青路面上，不需考虑软弱下卧层影响。钢管底部预埋80cm*80cm底座钢板，埋入砼中。
则条形基础受力：
<11.9Mpa.
满足要求。
抗剪计算：
其中：
：混凝土承受剪力值，195.8/4=48.95KN
：受剪切承载力截面高度影响系数，为1
：混凝土轴心抗拉强度设计值，1.27Mpa
：基础的宽和厚，分别为1m，0.5m
则：
=0.7×1×1.27×1×0.5=444.5KN>48.95KN.
满足要求。
基底承载力计算
条形基础将全部上部荷载传递至基底
上部荷载总和为：
G=（15.75*2+42*2+12.25*2+54）*9.1+300*9.1/30+402.14+15.97*21*2+193.29+525=3647.57KN
单侧荷载：1823.79KN
受力面积：21*1=21㎡
则地基所受压力为1823.79/21=85.3KN/㎡=0.087Mpa<10Mpa
满足要求。
3
通过检算，表明既定方案采用工45a的工字钢作为纵梁（间距40cm），双拼工45a工字钢作为主横梁，Φ630*10mm钢管做立柱，21*1*0.5m条形基础作为地基承载力补强的方案是安全的。
图2-2门洞纵断面图
图2-3门洞横断面图
2.4
2.4.1
整个支架承受的荷载分为静荷载和动荷载，静荷载主要为混凝土结构自重、模板自重、主梁分配梁自重等，动荷载主要为施工荷载，因支架较低且所处区域及季节较良，不考虑风荷载及雨雪荷载的影响。
梁体荷载计算：梁体荷载采用分区法计算，取梁段不利位置，即界面最大处计算。
内模、外模重量
外模采用定型钢模板，内模采用竹胶板或钢模板，因模板目前还没做，按照以往经验，取内模外模折算线荷载10KN/m(内外模总重30t)
纵横梁重量（工40a工字钢，每端挑出50cm）
纵梁单根9.5m长，单根重量为9.5*67.13=637.74kg，考虑纵梁按照60cm间距均布，则需要根数为21/0.6+1=36根，总重量为36*637.74=22958.64kg
Φ630mm*10mm钢管
==截面特性:=============
截面惯性矩Ix= Iy =9772.6699(cm4)
截面抵抗矩Wx= Wy=310.2456(cm3)
回转半径ix= iy=22.2387(cm)
截面形心x0= y0=0.0001(cm)
截面面积A =19.7603(cm2)
线密度=15.4131(kg/m)
2.4.3
40a工字钢：
==截面特性:=============
截面惯性矩Ix=21714.0762(cm4)截面惯性矩Iy=659.9021(cm4)
截面抵抗矩Wx=1085.7039(cm3)截面抵抗矩Wy=92.9440(cm3)
回转半径ix=15.8837(cm)回转半径iy=2.7690(cm)
q2=1.2*（55.5+10+0.67*3）=81.01KN/m.
纵梁按照60cm间距均布，最不利荷载位置底宽为2m，即有3.3根工字钢共同受力，取3根，则单根工字钢受力为：99.21/3=33.07KN/m和81.01/3=27KN/m.
按简支梁受力模型简化，则最大弯矩：
最大应力：
＞215Mpa
横梁为钢管顶端分配梁，采用双拼45a工字钢，单根长度24m，共两根，重量为：24*2*2*67.13=6444.48kg
施工人员、材料及机具等施工荷载（取2.5kPa）
倾倒混凝土产生的冲击荷载（取2kPa）
振捣混凝土产生的荷载（取2kPa）
2.4.2
荷载组合I（用于强度计算）：
荷载组合II（用于刚度计算）：
互通立交
门洞受力计算书
计算人：
复核人：
1
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；
《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；
《简明施工计算手册》朱国梁等（人民交通出版社）
挠度满足要求。
即纵梁选用工45a工字钢强度及刚度均能满足要求
2.5.2
立柱顶分配梁采用工45a双拼工字钢，按两跨连续梁模型计算，上部荷载等效为均布荷载。
考虑纵梁按照40cm间距均布，则需要根数为21/0.4+1=53根，总重量为53*758.77=40214.81kg
上部静荷载总和为：（门洞之间全部荷载）
图2-4梁体混凝土重量计算分区图
新浇筑混凝土自重取25kN/m3，如图，各分部混凝土重量如下表。
序号
区域
面积（㎡）
混凝土重量（KN/m）
1
1
0.63
15.75
2
2
1.68
42
3
3
0.49
12.25
4
4
2.16
54
梁中部位实心混凝土重量为45KN，折算成线荷载为1.5KN/m。
因梁体与承重纵梁为40.18°斜交，意味着最大荷载会通过不同纵梁的不同断面，其中部分纵梁会出现通长受力，部分纵梁只有一部分承受荷载，取通长受力的纵梁分析，偏安全考虑，按照通长最大荷载考虑，即54+1.5=55.5KN/m。
截面形心x0=-0.0000(cm)截面形心y0=0.0000(cm)
截面面积A =86.0677(cm2)
线密度=67.1328(kg/m)
===力学特性================
弹性模量E=206*10e3(N/mm2)
抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)
抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)
截面惯性矩Ix=32240.5313(cm4)
截面抵抗矩Wx=1432.9125(cm3)
回转半径ix=17.7444(cm)
截面形心x0=-0.0000(cm)
--------------
截面惯性矩Iy=854.9985(cm4)
截面抵抗矩Wy=113.9998(cm3)
回转半径iy=2.8896(cm)
G1=（15.75*2+42*2+12.25*2+54）*8.7+10*8.7+402.14=2176.94KN
等效为线荷载：G1/2/21=51.83KN/m
横梁自重：15.97KN/m
则静荷载之和为：51.83+15.97=67.8KN/m
动荷载之和为：（2+2+2.5）*9.1*10.5=621.08KN
q2=1.2*（55.5+10+0.8*5）=83.4KN/m.