双向板计算程序
某工程项目荷载计算
红山站项目荷载计算-201602021、基本原则（1）楼板厚度按实际输入，楼板重量由程序自动计算，梯段板自重按恒载计算输入。
（2）隔墙下未设梁时，按板间荷载输入（3）设备房、避难层管线重量一般较重，此时，该管线重量应输入在设备房的上一层楼板（即其顶板）。
（4）对于风管、冷凝水管等较大型管道集中区域，设备管线荷载应适当增大，取1.0kN/m2；管道特别重大区域，应按实际折算后输入。
（5）板面荷载：kN/m2；隔墙线荷载kN/m。
2、地下室（1）各层楼板基本厚度（mm）（2）B1F：地下室底板，建筑面层50mm，q2（注：a）吊顶/抹灰荷载取值方法：0.2为下部为车库区域，0.5为下部为商铺区域设备管线取值方法：0.25为普通区域，下部为设备用房、设备井的，设备管线荷载按0.75考虑所以上面的附加恒载先自行根据实际情况组合计算。
b）覆土厚度1500，折算厚度1.43×1500×tan30°=1238mm双向板: 折减系数1.0单向板：折减系数0.845c）基础计算时不考虑消防车荷载及施工荷载。
d）施工荷载室内：地下室顶板施工荷载按10.0考虑，计算时按7.2输入，此时，首层隔墙荷载不再重复输入。
计算基础时不考虑施工荷载，故应按实际输入隔墙荷载。
室外：室外非消防车区域覆土重量+正常使用活荷载为28+5=32＞7.2，则不考虑施工荷载3、地下室底板抗浮设计荷载、外墙计算（1）基本情况123）地质报告建议的抗浮水位采用室外地坪下1.5m，本水位的取用已经考虑了荷载的变异性，故水压力荷载分项系数取1.0。
4）地下室底板的结构面标高为73.30m、71.80m、73.80m。
5）地下室底板厚400mm，建筑面层厚度为50mm。
（2）设计原则1）地下室底板位于粉质黏土层上，其地基承载力特征值为180kPa，在水位大幅下降的极端情况下，底板自重及其上附加竖向荷载通过底板直接传递给底板土体。
某工程板、梁、柱、基础结构计算
某工程板、梁、柱、基础结构计算某工程板、梁、柱、基础结构计算1.上部结构荷载取值1.1、板厚取值及荷载计算㈠面层1、板底抹灰：20×0.015=0.3kN/㎡2、楼层板面装修荷载：20×0.020（找平层）+20×0.020（粘结层）+0.4（贴面荷载）=1.2kN/㎡当用于卫生间时增加0.5kN/㎡。
3、屋面、露台面层荷：q=20x0.02（板底抹灰）+11.0×0.09（水泥炉渣找坡层,根据屋面建筑找坡情况调整）+0.2(防水及保温材料) +20×0.020（找平层）+25×0.04（细石混凝土）=3.0 KN/m2㈢各种板厚恒载1、楼面：板厚取 110mm,130mm,150mm 恒载输入 1.5kN/㎡（板自重程序自动计算）卫生间输入2kN/㎡（板自重程序自动计算）2、上人屋面：板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）露台: 板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）㈣楼面活荷载1.2、外墙、隔墙及栏板荷载1.2.1、外墙：墙厚190，根据国标煤矸石容重为13.0kN/㎡,详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.2、分户墙内墙：190厚煤矸石详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.3、100厚煤矸石卫生间,厨房隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.4、100厚煤矸石房间隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.5、女儿墙荷载，玻璃顶线荷载:5.0 kN/m1.3、板厚取值及荷载1.3.1.P1恒载=面层板底抹灰0.3 kN/㎡+楼层板面装修荷载1.2kN/㎡+屋面、露台面层荷3.0 KN/m2+上人屋面板厚恒载3kN/㎡+绿化填土等3kN/㎡=10.5 kN/㎡1.3.2.P2楼面活荷载=8.0 kN/㎡2、板配筋结构计算按3.8×6.0m计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------按弹性板计算:2.1 计算条件计算跨度: Lx=6.000mLy=3.800m板厚h=200mm板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=6.00kN/m2恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载q=23.80kN/m2砼强度等级: C35, fc =16.70 N/mm2, Ec=3.15×104N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2纵筋混凝土保护层=15mm, 配筋计算as=20mm, 泊松比=0.20支撑条件=四边上:固定下:固定左:固定右:固定角柱左下:无右下:无右上:无左上:无2.2 计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 双向板查表---------------------------------------------------------------2.2.2.1 跨中: [水平] [竖向]弯矩 6.9 15.9面积 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@250(452) E12@250(452)2.2.2.2 四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -33.0 -33.0 -24.3 -24.3面积 526(0.26%) 526(0.26%) 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@210(539) E12@210(539)E12@250(452) E12@250(452)-----------------------------------------------------------------------3、柱配筋结构计算3.1竖向荷载:1.板自重荷载(6×3.8×0.2×25 kN/m3)÷4=28.5kN;2. 均布荷载(23.80kN/m2×6×3.8) ÷4=135.66 kN.每根标准荷载P=28.5kN+135.66 kN=164.16 kN3.2柱截面设计(ZJM-1)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------3.2.1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=300mm，h=300mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=164.16kN弯矩设计值 Mx=100.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------3.2.2 受压计算3.2.2.1 轴压比===A⨯b h⨯30030090000mm2=3.2.2.2 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb《混凝土规范》式6.2.7-1:b1fE s cu(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e: =-=-=h 0h a s 30035265mm==e a max{20,h/30}20.0mm=+=+=e i e 0e a 609.220.0629.2mm(3)计算配筋 ==>=e i 629.2mm 0.3h 0⨯0.326579.5mm===N b 1f cb h 0b⨯⨯⨯⨯1.0014.33002650.5176588487N且N=164.16kN ≤ N b =588.49kN, 按照大偏心受压构件计算, 根据《混凝土规范》6.2.17: 1f 因x=38.3mm < 2a s =70mm, 取x=70.0mm=A-1f744.23.2.2.3 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.903(2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:-0.9取As=0mm2偏压计算配筋: x方向Asx=1019mm2: y方向Asy=0mm2轴压计算配筋: x方向Asx=0mm2: y方向Asy=0mm2计算配筋结果: x方向Asx=1019mm2y方向Asy=0mm2最终配筋面积:x方向单边: Asx =1019mm2 > ρmin×A=0.0020×90000=180mm2y方向单边: Asy =0mm2≤ρmin×A=0.0020×90000=180mm2, 取Asy=180mm2全截面: As =2×Asx+2×Asy=2399mm2 > ρmin×A=0.0055×90000=495mm23.3 受剪计算3.3.3.1 x方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋:箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin=0.4%×0.5=0.2%min3.3.3.2 y方向受剪计算=-=-=h0h a s3*******mmyλy =7.5 > 3.0, 取λy=3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1:hw/b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25==<=V y50.00kN 0.25c f c b h0⨯⨯⨯⨯0.25 1.0014.3300265284.21kN截面尺寸满足要求。
(实用)车库顶板等效均布荷载计算程序
行车荷载于板跨的方向（1：垂直、0：平行）车型（0：前二后四、1：前四后八）板类型（0：单向板、1：双向板）111车型前二后四前四后八车型x向荷载计算宽度ax y向荷载计算宽度ay 前二后四0.0000.000前四后八0.4800.880ax/lx 弯矩系数0.1130.0000.000绝对最大弯矩 Mmax板跨L （单向板填）板跨Lx （双向板填）板跨Ly （双向板填）5.0008.500 5.0000.960 1.760双向板等效均布x向荷载修正计算 宽度axy向荷载修正计算0.0000.0000.0000.0000.0000.000 车辆荷载基本单向板等效均布车辆荷载x向的计算宽度bcx车辆荷载y向的计算地下室顶板车辆荷载计轴距B1轴距B2车重G 板厚h 2.000 1.00050.0000.280车辆作用荷载F 计算荷载q x向最大弯矩Mx 50.0000.0000.00050.000377.012127.97548.13.760效均布荷载计算结果正计算 宽度ay.000.000 3.5000.0003.5000载基本信息输入效均布荷载计算结果的计算宽度 bcy荷载有效分布宽度b 考虑相邻荷载计算结果荷载计算程序车辆荷载x向的计算宽度车辆荷载y向的计算宽度0.2000.600车辆等效均布荷载qe 0.0000.000y向最大弯矩Mx等效均布荷载qe 0.0000.000106.05948.1320.0000.000邻荷载后的计算宽度b'。
PKPM2010版-参数设置讲解
设计参数遍览——针对PKPM08版修改注：本文所述参数均以2010/03/04版本PKPM程序为准，其他版本程序可作参考。
一、结构模块PMCADPMCAD模块是后续模块TAT-8、TA T、SAT-8、SA TWE、JCCAD的基础，因此其数据的合理程度将直接影响到后续模块数据、计算的合理性。
它的数据检查发现的问题应消除，不能带入后续模块。
这里需要定义的设计参数不多，也比较简单，要在后续模块里检查是否已准确传入。
楼板计算也在该模块完成。
主菜单①建筑模型与荷载输入——设计参数1 设计参数1.1 总信息1.1.1 结构体系：按结构布置的实际状况确定。
分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砌体结构、底框结构、配筋砌体、板柱剪力墙、异形柱框架和异形柱框剪，共13种类型。
确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数，进入后续模块尚需调整。
1.1.2 结构主材：钢筋混凝土、钢和混凝土、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体。
一般按结构的实际情况确定，选定结构材料即确定结构设计的相关规范。
型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，而非钢结构。
1.1.3 结构重要性系数：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件，不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。
参考《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3.2.2条。
1.1.4 底框层数：仅在结构体系为底框结构才显亮，可填1、2、3或4；若选择其他结构体系则变灰。
参考《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第7章多层砌体房屋和底部框架砌体房屋。
1.1.5 地下室层数：当用TA T、SATWE计算时，对地震力、风力作用、地下人防等因素有影响。
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一:自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法(如弹性或塑性)计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
楼板计算满足近似矩形计算条件矩形楼板非矩形楼板非单一边界单向板计算双向板凹多边形凸多边形弹性查表法塑性计算有限元法边界元法图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件:1:选择了按照塑性计算。
2:按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3:四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二:矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》(GB 50010,2010)9.1.1条规定混凝土板应按下列原则进行计算:1. 两对边支承的板应按单向板计算,2. 四边支承的板应按下列规定计算:1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时～应按双向板计算,2)当长边与短边长度之比大于2.0～但小于3.0时～宜按双向板计算,当按沿短边方向受力的单向板计算时～应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋,3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时～可按沿短边方向受力的单向板计算。
(整理)PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解.
PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一：自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法（如弹性或塑性）计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件：1：选择了按照塑性计算。
2：按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3：四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二：矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》（GB 50010－2010）9.1.1条规定 混凝土板应按下列原则进行计算：1. 两对边支承的板应按单向板计算；2. 四边支承的板应按下列规定计算：1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；2)当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋； 3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。
因此，PM 程序对单向板与双向板的判断参照该条（第 9.1.1条）的第2项第3小款，即当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，按沿短边方向受力的单向板计算。
大跨板挠度问题
相关资料：板的截面选择：单向板：简支板：h/lo>=1/30 连续板：h/lo>=1/40（lo为板的计算跨度）双向板：简支板：h/l1>=1/40 连续板：h/l1>=1/50（lo为板短跨的计算跨度）备注：单向板：跨度>4m的板应适当加厚。
双向板：厚度通常为80mm~160mm。
jyg对于大开间结构体系，板跨度为6~9M，双向板或单向板，中间无梁，通常板厚取L/30~L/50，是否可以将板厚取得更薄L/60~L/70？通过板跨中起拱能否解决？如何计算？请各位大师指教。
谢谢！！！Hnwjg现浇板厚度除了与板周边的支撑情况有关,还与楼面荷载大小有关．板的厚度取计算跨度的L/30~L/40是经验数据，实际设计时还要考虑具体情况．若楼面起拱，施工困难，且使用不便．wwily一般按经验跨度即1/30~1/45是可以的，当板块确实过大又要求厚度的时候，可以考虑予应力。
但是靠起拱未必是好方法，一方面是施工困难，另一方面，要起到减小板厚的作用，实际上是借拱的作用，那么配筋也起拱吗？配筋不起拱则无用，起则施工很麻烦，将来装修和安装地面管线都有影响，而且双向板起拱后矢高需计算确定，四向起拱就更困难了，而且还要考虑对支承墙或梁的推力作用。
arfaye起拱施工起来确实很麻烦。
建议使用预应力，9、10m不成问题，如果配合使用扁梁，那空间相当开阔，非常好用。
crane7179板很薄得话，还应考虑板底裂缝宽度验算，因为板上的荷载不会小（要考虑隔墙及灵活隔断）。
6~7米跨度的板，取140或150厚度，没有人会有异议。
jyg谢谢诸位！！关于板厚，我的想法是在满足强度和裂缝要求的前提下，板尽量薄，现在许多设计在板上走管道，加厚了板上面层达100，这样恒载较大，活载相对较小。
板的挠度可通过起拱解决，振动可由100厚面层减轻，对于8~9m跨度，是否可将板厚做120左右，初步计算强度不成问题，对于裂缝计算没有合适的计算方法。
PKPM建模、施工图、结构鉴
取H1=0 ● 若：H3≤300，跨高比大于3的梁程序都作为框架梁处理，间接方法是查SATWE.JCV和WNL*.OUT中的荷载总值与JCCAD的D+L比较。
五、覆土重的计算：程序可以自动计算基础及基础以上回填土的平均重度。
● 程序按20KN/m3的平均重度计算覆土重；● 不选该项PKPM建模、施工图、结构鉴定加固软件常见问题分析第一部分建模常见问题及软件处理一、０５版数据导入到０８版软件中要注意的问题*能够导入的数据——构件信息、交互输入荷载信息、设计参数、楼层组装信息、原PM主菜单2中输入的楼面信息、原PM主菜单3输入修改的房间恒活信息、次梁荷载信息。
(个人建议：尽量不要导入，实在需要导入，导入完后重新检查模型)二、层间编辑的使用方法和注意事项●支持层间编辑的命令；●不支持层间编辑的命令；三、工程拼装方式1）（合并顶标高相同的楼层）方式。
选择该方式，如拼装的两楼层顶标高相同。
将合并形成一个新的标准层。
两个被拼装的结构，不一定必须从第一层开始拼装，可以从任意标高开始拼装。
2）（楼层表叠加）方式。
楼层叠加拼装方式可以对合并标准层的操作进行控制，使工程拼装更加灵活方便，特别合适大底盘多塔结构的建模。
四、建模——常见应用应该注意的问题（08版）1、层间梁两端应有柱或墙，且不能跨越超过3个节点。
2、坡屋面斜梁可以与下层梁直接连接，不需要设短柱，但得布置封口梁，封口梁应输入下层梁，两梁重和。
3、坡屋面不考虑斜板作用，如果需要可以通过屋面斜撑体现斜板刚度。
坡屋面设计注意事项：1）旧版软件除顶层外，斜梁上下端标高都不应超过本层结构标高。
对于体育场馆等越层斜梁，应按楼层分段输入。
新版软件允许布置越层斜梁，即上层斜梁可以跨越数层与下层的梁或墙相交，但在交点处应人工在下层梁或墙上增加节点，以确保构件链接。
2）生成坡屋面时形成的山墙或异性剪力墙，旧版不能分析，新版能。
4、斜杆只认两端节点，与其他杆件看上去相连，其实是不连系的。
板配筋,普通大板、加腋大板,手册算法、有限元算法经济性比较
板配筋比较条件：5x5跨，8.4米跨度，恒载：25，活荷载：20，混凝土强度等级：C35，钢筋：HRB400 结论：加腋，腋长按1/6跨度，板厚250，板根部450，按手册算法（同按有限元，不考虑梁弹性变形），支座筋按计算配，底筋按计算值放大1.1倍双向板的计算方法选择（手册算法/ 塑性算法/ 有限元算法）：程序提供楼板计算的三种算法。
手册算法是指按《建筑结构静力计算手册》中板的弹性薄板算法；塑性计算方法是按照《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社，1974）中板的极限平衡法计算四边支承板；有限元方法是程序将把全层的所有楼板板块都按照有限元算法计算。
调用有限元方法计算该块板，程序对这种板块自动划分单元并接着计算内力和配筋。
对于前两种的手册算法和塑性算法来说，各板块是分别计算其内力，不考虑相邻板块的影响，因此对于中间支座两侧，其弯矩值就有可能存在不平衡的问题。
对于跨度相差较大的情况，这种不平衡弯矩会更为明显。
为了考虑相邻板块的影响，特别是对于大小跨相连续的情况，全层所有板块均可采用有限元方法计算，该计算方法全层各板块内力在中间支座满足弯矩平衡的条件，同时也可以考虑相邻板块的影响。
有限元算法虽然费时较多，但是程序对楼板自动采用分区技术，忽略相距较远板块的影响，实际过程是分成若干互相重叠的小块板分别计算，因此即便是体量较大的平面也会计算较快，同时不管采用多么小的单元精细计算，容量也不会受限。
用户需输入有限元计算时单元划分的尺寸。
楼板有限元计算考虑梁刚度：在楼板有限元分析中，有考虑或者不考虑梁刚度两种方式。
不勾选此项则楼板计算不考虑梁刚度，在楼板有限元模型中只包含楼板单元，在梁跨中节点位置设有竖向支座。
勾选则考虑梁刚度，在楼板有限元模型中包含实际的梁单元，在梁的跨中节点不设置竖向支座。
需要注意的是，考虑梁刚度后，梁板之间都是按实际的刚度计算，交互定义的楼板边界条件不再起作用。
考虑用户设置的边界条件：考虑梁刚度后，梁板之间程序默认都是按实际的刚度计算，交互定义的楼板边界条件不再起作用。
双壁钢围堰施工
双壁钢围堰施工一、施工程序加工钢围堰→同时拼组龙门船→在龙门船上拼组围堰底节→围堰接高→钢围堰浮运下沉就位→潜水员水下堵漏→在钢围堰上搭设封底工作平台→导管法灌注水下封底混凝土→钻孔灌注桩施工→拆除工作平台→围堰内抽水→破桩头→绑扎承台钢筋→承台立模→浇筑承台混凝土→墩身立模→浇筑墩身混凝土→围堰内注水→水下割除钢围堰→拆除龙门船。
双壁钢围堰的施工工艺流程图如下:1 施工工艺1。
1 钢围堰加工制作钢围堰加工制作工艺流程：设计钢围堰→下料→ 制作刃脚和水平角钢桁架→按单元制作水平桁架→按单元拼装骨架→按节拼装骨架→检查、校正骨架→围堰内、外壁板焊接→检查焊缝质量→水密试验→焊制吊环、锚环、划高度标尺→成品检查验收→吊运接高。
钢围堰用钢材为Q235钢，水平加劲板（□12×160mm）与竖向加劲角钢相交处,水平加劲板开孔板(□54×78mm)处均对水平加劲板补偿焊接。
焊缝高度按设计尺寸焊够，竖向加劲角钢、水平加劲板与壳板之间为双壁间断焊缝75（150)mm,即焊缝长150mm，断开75mm，两侧交错焊，焊缝高度6mm。
水平桁架的弦板（水平板）、竖向桁架的弦杆、隔舱板与钢围堰壳板之间以及水平桁架、竖向桁架各杆件之间均采用双面连续焊缝，焊缝高度8mm。
隔舱板与壁板要求水密,隔舱板加工时按水平板位置切出相应缺口，待安装水平板后电焊密封,各单元在胎架上制造，制造误差±3mm,保证结构拼装尺寸及焊接质量。
水平板与壳板的焊缝，两端各留出250mm，待各拼装单元之间拼组之后再焊接。
制作注意事项a.水平桁架、竖向桁架及其它骨架在胎架上组拼，不符合精度要求的用顶杆校正,焊接时先点焊，再从一端向另一端推进，依次进行。
b。
电焊前将焊缝处油污及锈蚀物清除干净，严格按照有关电焊操作工艺进行,为减少焊接应力及变形，除正确制定焊接顺序及工艺外，还要根据焊缝方向及部位，适当加设骑缝板或临时拉板，减少变形。
pkpm建模全过程
PKPM建模全过程出图容：说明，基础，柱配筋图，梁配筋图，板配筋图，必要的大样图。
调模型技巧：对于多层结构，首先保证前两阶周期为平动，第三阶为扭转，且扭转周期比基本周期要小于0.85；当扭转周期比基本周期大于0.85时，应保证第二周期为平动。
当第三周期为平动时，说明该方向的平动比较刚，即需要减弱该方向。
一、仔细查看建筑图，建模时应使建筑的外边线与结构模型齐平。
二、构件截面尺寸的确定：1.柱的截面尺寸：《抗规》6.3.5设计时可先估算一个尺寸，一般8m的柱距可采用400*400或者450*450即可。
2.梁的截面尺寸：《抗规》6.3.1主梁取：h=(1/10-1/15)l, b=(1/3-1/2)h;次梁：h=(1/12-1/20)l, b=(1/3-1/2)h ;l为跨度暖管井可直接去200*4003.板厚：《混规》9.1.2单向板：h=L0/30—L0/35 且h≧60mm；双向板：h=L0/40—L0/45 且h≧80mm；L0为计算跨度，可取支座中心线之间的距离和1.15Ln（净跨）两者的较小值（跨度为较小板宽）。
地下室顶板厚度不宜小于160mm，顶层楼板厚度不宜小于120mm。
《高规3.6.3》悬挑板：板厚取跨度的1/10.三、PMCAD建模1.轴线输入将CAD中的轴线导入PKPM：前提CAD中轴线必须在同一个图层上，量一下轴线长度是否与标注的相同即可。
步骤：TSSD打开建筑图——选中轴线，采用CX命令（恢复原图，点CX后右击）——W 命令建立外部块，并另存为04版——PKPM中PMCAD6 Autocad平面图向建筑模型转化——DWG转图——打开DWG，“轴网”命令并点击导入的轴网——转换成建筑模型数据——返回建模——保存退出——请选择中不选“清理无用的网格、节点”并确定——继续退出程序——PM12.构件输入1.先查阅《抗规》6.1.2确定抗震等级。
2.框架梁不须每根尺寸相同。
当梁的跨度较小时，梁高也不应取大。
双壁钢围堰施工
双壁钢围堰施工一、施工程序加工钢围堰→同时拼组龙门船→在龙门船上拼组围堰底节→围堰接高→钢围堰浮运下沉就位→潜水员水下堵漏→在钢围堰上搭设封底工作平台→导管法灌注水下封底混凝土→钻孔灌注桩施工→拆除工作平台→围堰内抽水→破桩头→绑扎承台钢筋→承台立模→浇筑承台混凝土→墩身立模→浇筑墩身混凝土→围堰内注水→水下割除钢围堰→拆除龙门船。
双壁钢围堰的施工工艺流程图如下:1 施工工艺1.1 钢围堰加工制作钢围堰加工制作工艺流程：设计钢围堰→下料→制作刃脚和水平角钢桁架→按单元制作水平桁架→按单元拼装骨架→按节拼装骨架→检查、校正骨架→围堰内、外壁板焊接→检查焊缝质量→水密试验→焊制吊环、锚环、划高度标尺→成品检查验收→吊运接高。
钢围堰用钢材为Q235钢，水平加劲板（□12×160mm）与竖向加劲角钢相交处，水平加劲板开孔板（□54×78mm）处均对水平加劲板补偿焊接。
焊缝高度按设计尺寸焊够，竖向加劲角钢、水平加劲板与壳板之间为双壁间断焊缝75（150）mm，即焊缝长150mm，断开75mm，两侧交错焊，焊缝高度6mm。
水平桁架的弦板（水平板）、竖向桁架的弦杆、隔舱板与钢围堰壳板之间以及水平桁架、竖向桁架各杆件之间均采用双面连续焊缝，焊缝高度8mm。
隔舱板与壁板要求水密，隔舱板加工时按水平板位置切出相应缺口，待安装水平板后电焊密封，各单元在胎架上制造，制造误差±3mm，保证结构拼装尺寸及焊接质量。
水平板与壳板的焊缝，两端各留出250mm，待各拼装单元之间拼组之后再焊接。
制作注意事项a.水平桁架、竖向桁架及其它骨架在胎架上组拼，不符合精度要求的用顶杆校正，焊接时先点焊，再从一端向另一端推进，依次进行。
b.电焊前将焊缝处油污及锈蚀物清除干净，严格按照有关电焊操作工艺进行，为减少焊接应力及变形，除正确制定焊接顺序及工艺外，还要根据焊缝方向及部位，适当加设骑缝板或临时拉板，减少变形。
池壁计算书
1
受弯构件：0
1．1 基本资料 1．1．1 工程名称：0 1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33 ft ＝ 1.43N/mm 1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm 1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As M ＝ 5.850kN·M 1．1．5 截面尺寸 b * h ＝ 1000*300mm ho ＝ h - as ＝ 300-40 ＝ 260mm 1．2 计算结果： 1．2．1 相对界限受压区高度 ξb ξb ＝ β1 / (1 + fy / Es / εcu) ＝ 0.80/(1+300/200000/0.00330) ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - (ho ^ 2 - 2 * γo * M / α1 / fc / b) ^ 0.5 x ＝ 260-(260^2-2*1.0*5850000/1.00/14.33/1000)^0.5 ＝ 2mm 1．2．3 相对受压区高度 ξ ＝ x / ho ＝ 2/260 ＝ 0.006 ≤ ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As As ＝ α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*1000*2/300 ＝ 75mm 1．2．5 配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 75/1000/260 ＝ 0.03% 最小配筋率 ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% As,min ＝ b * h * ρmin ＝ 645mm
( 4 )竖直方向支座弯矩 My0 = Mx416 + Mx316 = -19.37(KN-m) ----------------------------------------------------Mx416 =-0.055 *6.67 * 25 =-9.17(KN-m) Mx316 =-0.034 *(18.67-6.67)* 25 =-10.2(KN-m) B.池内水压力作用下池壁内力
荷载计算
荷载计算（以下均为荷载标准值）一、楼面荷载(合计指不含结构层板自重)二住宅部分填充墙荷载墙体：1.外墙、女儿墙、悬挂热水器的隔墙页岩多孔砖，容重取16kN/m32.开水间、卫生间隔墙、电梯井道页岩实心砖，容重取19kN/m33.非特殊说明的内墙页岩空心砖，容重取11kN/m3墙体面层：（外面+内面）1.内墙涂料墙面0.4+0.4kN/m22.内墙花岗石墙面 0.6+0.4kN/m23.内墙面砖墙面0.6+0.4kN/m24.外墙面砖保温0.6+0.5kN/m25.外墙面砖不保温0.6+0.4kN/m26.外墙涂料保温0.5+0.5kN/m27.外墙涂料不保温0.5+0.4kN/m28.外墙干挂保温0.6+0.5kN/m29.外墙干挂不保温0.6+0.4kN/m2外墙幕墙荷载三、剪力墙荷载（含剪力墙抹灰，外墙保温，内墙面砖,不含自重）1、200（250、300）厚墙抹灰荷载（双面20厚抹灰）2*0.02*17*4.2＝2.8 kN/m取2.8 kN/m2、200(（250、300）厚墙抹灰荷载（双面20厚抹灰+单面贴砖）0.02*17*3.0+0.5*4.2＝3.5 kN/m取3.5 kN/m3、200（250、300）厚墙抹灰荷载（双面抹灰+外墙保温）2*0.02*17*3.0+0.04*4*4.2＝3.5kN/m取3.5 kN/m4、200（250、300）厚墙抹灰荷载（双面贴砖+外墙保温）0.5*2*3.0+0.04*4*4.2＝4.9kN/m5、200（250、300）厚墙抹灰荷载（单面贴砖+外墙保温）0.02*17*3.0 +0.5*3.0+0.04*4*4.2＝4.2kN/m取4.2 kN/m四、室外女儿墙（最高处1.5m）女儿墙（1.5米高200厚KP砖墙） 1.5*(0.20*15+0.4+0.5)＝5.85kN/m取6.0 kN/m五、住宅部分门窗荷载1.落地玻璃门窗（双层玻璃，按0.8kN/m2计算） 0.8*2.6=2.1kN/m 取2.5 kN/m2.凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃，窗台高度及抹灰）2*（0.1*25+0.4*2）*0.6+0.5*1.0+0.4*0.5+0.8*2+（0.2*25+0.4*2）*0.5=9.2 kN/m 取10.0 kN/m六、地下室顶面输入荷载1、地下室覆土1.2m恒载：1.2x18+0.02x20+0.8=23.0kN/㎡2、消防车道活载输入：按1.2m等效荷载，2.5x2.5双向板计，等效荷载为：16.0 kN/㎡板按：16.0 kN/㎡梁、墙、柱、基础按荷载规范折减0.8（小于11.5按11.5取）：13 kN/㎡3、地下室顶板注意景观堆叠土和载大树的位置，当因景观覆土超1.2m时请详见措施要求说明。
对荷载规范第4.1.2条楼面活荷载折减系数的理解与应用
规 范 解 读对荷载规范第4.1.2条楼面活荷载折减系数的理解与应用朱炳寅（中国建筑设计研究院 北京 100044）1 对第4.1.2条楼面活荷载折减系数规定的理解该条规定可从如下角度进行理解：1）支承结构构件不同，楼面活荷载的折减系数也不同。
2）楼面活荷载的类型及数值不同，楼面活荷载的折减系数也不同。
3）上述梁、墙、柱、基础的活荷载折减均是对楼面活荷载（规范表4.1.1）标准值的折减。
具体归纳为表1，2。
设计楼面梁时的折减系数 表1建筑使用部位及类别 梁从属面积(m 2)折减系数 表4.1.1第1（1）项 ＞25 0.9 表4.1.1第1（2）~7项＞500.9单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋 0.8单向板楼盖的主梁 0.6表4.1.1 第8项 双向板楼盖的梁0.8 表4.1.1第9~12项 同所属房屋类别的折减系数值设计墙、柱和基础时的折减系数 表2部位折减系数计算截面以上的层数1 2~3 4~5 6~8 9~20＞20表 4.1.1第1(1)项计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.0(0.9)0.85 0.70 0.65 0.60 0.55表4.1.1第1（2）~7项 0.9 单向板楼盖0.5表4.1.1第8项 双向板楼盖和无梁楼盖 0.8 表4.1.1第9~12项同所属房屋类别的折减系数值2 结构设计的相关问题（1）现行结构电算程序多数无法区分规范表4.1.1中第1（1）项与第1（2）~12项，因此，很难实现荷载规范根据不同活荷载种类采用不同的楼面活荷载折减系数的要求。
（2）多数程序不具有完全按表1和2的要求对楼面荷载进行折减的功能，程序中不区分不同的楼面活荷载类型，一般均按表4.1.1中第1（1）项的楼面活荷载类型考虑并取相应的折减系数，因此，结构计算程序对楼面活荷载的折减是粗略和不全面的。
（3）由于活荷载折减系数多、数值变化大且需分构件考虑，故一般仅适合于手算。
现以消防车荷载为例进行说明，见表3, 4。
PKPM框架结构步骤
(一)根据建筑平、立、剖面图输入轴线1、结构标准层“轴线输入”1)结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸2)根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁3)只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样(位置、截面、材料)，并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层2、“网格生成”——轴线命名(二)估算(主、次)梁、板、柱等构件截面尺寸，并进行“构件定义”1、梁1)抗震规范第条规定：b≥2002)主梁：h = (1/8～1/12) l ，b=(1/3～1/2)h3)次梁：h = (1/12～1/16) l ，b=(1/3～1/2)h2、框架柱：1)抗震规范第条规定：矩形柱bc、hc≥300，圆形柱d≥3502)控制柱的轴压比——柱的轴压比限值，抗震等级为一到四级时，分别为～——柱轴力放大系数，考虑柱受弯曲影响， =～——楼面竖向荷载单位面积的折算值， =13～15kN/m2——柱计算截面以上的楼层数——柱的负荷面积3、板楼板厚：h = l /40 ～ l /45 (单向板) 且h≥60mmh = l /50 ～ l /45 (双向板) 且h≥80mm(三)选择各标准层进行梁、柱构件布置，“楼层定义”1、构件布置，柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上。
2、偏心，主要考虑外轮廓平齐。
3、本层修改，删除不需要的梁、柱等。
4、本层信息，给出本标准层板厚、材料等级、层高。
5、截面显示，查看本标准层梁、柱构件的布置及截面尺寸、偏心是否正确。
6、换标准层，进行下一标准层的构件布置，尽量用复制网格，以保证上下层节点对齐。
(四)定义各层楼、屋面恒、活荷载，“荷载定义”1、荷载标准层，是指上下相邻且荷载布置完全相同的层。
2、此处定义的荷载是指楼、屋面统一的恒、活荷载，个别房间荷载不同的留在PM主菜单3局部修改(五)根据建筑方案，将各结构标准层和荷载标准层进行组装，形成结构整体模型，“楼层组装”1、楼层的组装就遵循自下而上的原则。
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作用在板上的荷载
永久荷载标准值：
0.60(kN/m2)水泥砂浆面层自重= 厚度×20
6.25(kN/m2)钢筋混凝土板自重= h×25
0.34(kN/m2)混合砂浆天棚抹灰自重= 厚度×17
qGk＝ 6.85(kN/m2)永久荷载标准值qGk
可变荷载标准值：
qQk＝ 2.50(kN/m2)可变荷载标准值qQk
基本组合(支座最大负弯矩)：
qg1＝11.72(kN/m2)可变荷载效应组合qg1=1.2qGk+1.4qQk
qg2＝11.70(kN/m2)永久荷载效应组合qg2=1.35qGk+1.4*0.7qQk qg＝11.72(kN/m2)qg=max(qg1，qg2)
基本组合(跨中最大正弯矩)：
g1＝9.97(kN/m2)可变荷载效应组合g1=1.2qGk+1.4qQk/2
g2＝10.47(kN/m2)永久荷载效应组合g2=1.35qGk+1.4*0.7qQk/2 q1＝ 1.75(kN/m2)q1=1.4qQk/2
q2＝ 1.23(kN/m2)q2=1.4*0.7qQk/2
g＝10.47(kN/m2)g=max(g1，g2)
q＝ 1.75(kN/m2)q=max(q1，q2)
标准组合(支座最大负弯矩)：
qgKK9.35(kN/m2)qgKK=qGk+qQk
标准组合(跨中最大正弯矩)：
gKK＝8.10(kN/m2)gKK=qGk+qQk/2
qKK＝ 1.25(kN/m2)qKK=qQk/2
准永久组合(支座最大负弯矩)：
qgQQ＝8.10(kN/m2)qgQQ=qGk+0.5qQk
准永久组合(跨中最大正弯矩)：
gQQ＝7.48(kN/m2)gQQ=qGK+0.5qQk/2
qQQ＝0.63(kN/m2)qQQ=0.5qQk/2
永久荷载标准值：
由板传－2
α^2
＋α^3)×(qGk×lcy)＝
15.64(kN/m)由板传
长边梁x×(hx －h)×25/1000000＝ 2.63(kN/m)短边梁长边梁0×(hx －h)×20/1000000＝
0.28(kN/m)短边梁qxGk ＝18.26(kN/m)
可变荷载标准值：由板传来
qxQk ＝(1－2α^2＋α^3)×(qQk ×lcy)＝ 5.71(kN/m)基本组合：
.
由可变荷载效应控制qgx1＝1.2qxGk+1.4qxQk ＝29.91(kN/m)由永久荷载效应控制
qgx2＝1.35qxGk+1.4*0.7qxQk ＝
30.25(kN/m)qgx ＝max(qgx1，qgx2)＝
30.25(kN/m)标准组合：qgxK ＝qxGk+qxQk ＝23.97(kN/m)准永久组合：
qgxQ ＝qxGk+0.5qxQk ＝
21.12(kN/m)
作用在长边梁上的荷载
作用在短边梁上的荷载
永久荷载标准值：
(5/8)×(qGk×lcy)＝12.84(kN/m)
y×(hy－h)×25/1000000＝ 5.63(kN/m)
0×(hy－h)×20/1000000＝0.60(kN/m)
qyGk＝18.47(kN/m)
可变荷载标准值：
由板传来qyQk＝(5/8)×(qQk×lcy)＝ 4.69(kN/m)
基本组合：.
由可变荷载效应控制qgy1＝1.2qyGk+1.4qyQk＝28.73(kN/m)由永久荷载效应控制qgy2＝1.35qyGk+1.4*0.7qyQk＝29.53(kN/m)
qgy＝max(qgy1，qgy2)＝29.53(kN/m)标准组合：qgyK＝qyGk+qyQk ＝23.16(kN/m)准永久组合：qgyQ＝qyGk+0.5qyQk＝20.81(kN/m)。