金山店铁矿岩石碎胀特性的试验研究
金山店铁矿微震实时监测系统的实现
矿 区正 常 开 采及 进 一 步 发展 产 生 了 一 定 的负 面 影
响 。鉴 于上 述情 况 ，建立 对金 山店 铁矿矿 山动 力灾 害 的监 测 与预警 系统 十分必要 。
采样速率最高 可达 ２ ５ ０ ｋ Ｓ ／ ｓ ，同 时 支 持 热 插 拔 操 作 ，本 次采用 差分输 入来 增强 抗干扰 能力 以及 提高 定 位精 度 ；研 究 小 组 决 定 采 用 ｌ ｏ ／ Ｉ Ｏ Ｏ Ｍ 自适 应 以 太 网光纤收 发器 ，可 以将 电信 号 和光信 号进行 相互
及准确微震定位 。
关键 词 ：微 震 ；实 时 监 测 ；动力 灾 害 中 图分 类 号 ：Ｔ Ｄ ３ ２ ６ 文 献标 识码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１ ６ ７ １ —８ ５ ５ ０（ ２ ０ １ ３ ）０ ５ —０ ０ ４ ８ —０ ４
・
０ 引 言
近 年来 ，大 冶金 山店 铁矿 矿 区微 震 活 动 频 繁 ， 且随 着 开 采 规 模 和 深 度 的 加 深 呈 上 升 趋 势 ，如 ２ ０ ０ ９年前 地震 年频 次为 １ ～２次 ，最 近则 上升 到 ２ １
动 ，对 监 测 对 象 的破 坏 情 况 、安 全 状 况 等 做 出评
价 ，从 而 圈定灾 害危 险 区 ，在很 大程度 上实 现灾 害 的监 测和 预警 。微震 监测技 术被 广泛应 用于 矿 山岩
体破 裂 的定位监 测 、大坝 和边坡稳 定性 监测 、隧道 稳定 性监 测等 多个领 域［ ２ ］ 。基 于此 ，根 据金 山店
次／ ａ 。
ｌ 微 震 实 时 监 测 系 统 的 构成
微 震 实时 监 测 系统 设计 及 仪器 技 术 工艺 复 杂 ，
对 制造 水平要 求较 高 ，生 产难 以突破 ，而采用 虚拟 仪 器技 术 ，可 以只通过 采购必 备 的硬 件来 设计 自己 需 要 的高性 价 比的仪器 系统 ］ 。基 于虚拟仪 器 技术 建立 的微震 实时监 测 系统主要 由通 用仪 器硬件 平 台
金山金矿矿岩力学特征试验研究
黄
金
ＧｏＬＤ
金 山 金 矿 矿 岩 力 学 特 征 试 验 研 究
张 开 平
（ 中国黄金集 团江西金 山矿业有 限பைடு நூலகம் 司）
摘要 ： 通过 对金 山金矿 矿岩 的抗 拉 强度 、 抗压 强度 、 抗 剪 强度 、 泊松 比 、 弹性模 量 、 内摩擦 角以及 内聚 力 的 室 内试验 ， 分 析 了金 山金矿 矿 岩 力学特征 ， 提 出 了矿 体 、 上下盘 围岩各 向 同性 特征 差 ， 呈现
公 司金 Ｌ Ｕ 金矿 ， ３ ３ ４ ２ １ ３
黄
金
缩 变形 试验来 完成 ， 并 以岩 石极 限抗 压 强 度 ５ ０％ 的 应 力值 和对 应 的轴 向应 变 和 径 向应 变 来 计 算 其 弹性
模 量与 泊松 比。
Ｅ ：
一
最 终得 到矿 岩块体 的内聚力 和 内摩擦 角 。
2对于上盘岩石和矿体抗压强度达到3对于垂直层理的弹性模量和泊松比上盘岩1185mpa和911mpa属坚硬岩组j且内摩擦角2013年第5期第34卷较大内聚力较大表明上盘岩石和矿体具有较高的较大内聚力较大表明上盘岩石和矿体具有较好的承载能力和抵抗剪切破坏的能力有利于矿柱的承压承载能力和抵抗剪切破坏的能力有利于采场矿柱的和采场顶板的稳定
上述试 验 均 在 Ｙ Ａ ｗ 一２ ０ ０ ０型微 机 控 制 岩 石 刚 性 压 力机上 进行 （ 见图２ ） 。均 测 定 岩 石 在饱 和状 态 的指 标 ， 并 且进 行 了受 力 方 向为垂 直 层 理 、 平 行 层 理
ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． １ １ ７ ９ ２ ／ ｈ ｊ ２ ０ １ ３ ０ ５ ｌ １
金山店铁矿微震实时监测系统的实现
金山店铁矿微震实时监测系统的实现陶慧畅;吴建星;曾建雄;鲍巍【摘要】为保障金山店铁矿生产安全,防止安全事故的发生,基于虚拟仪器软件,研究并实现了一套微震实时监测系统.介绍了系统的构成和功能,并通过对数据分析,表明该系统能很好地实现实时监测,以及准确微震定位.【期刊名称】《矿业工程》【年(卷),期】2013(011)005【总页数】4页(P48-51)【关键词】微震;实时监测;动力灾害【作者】陶慧畅;吴建星;曾建雄;鲍巍【作者单位】武汉科技大学资源与环境工程学院,冶金矿产资源高效利用与造块湖北省重点实验室,湖北武汉430081;武汉科技大学资源与环境工程学院,冶金矿产资源高效利用与造块湖北省重点实验室,湖北武汉430081;武汉科技大学资源与环境工程学院,冶金矿产资源高效利用与造块湖北省重点实验室,湖北武汉430081;武汉科技大学资源与环境工程学院,冶金矿产资源高效利用与造块湖北省重点实验室,湖北武汉430081【正文语种】中文【中图分类】TD3260 引言近年来，大冶金山店铁矿矿区微震活动频繁，且随着开采规模和深度的加深呈上升趋势，如2009年前地震年频次为1～2次，最近则上升到21次／a。
金山店铁矿矿区地形上属于长江中游南岸的低山丘陵，矿体赋存条件复杂，矿岩受构造作用与蚀变影响，岩性差异较大，而且矿区内有许多岩种具有强烈的水理特性，如矽卡岩、角页岩、泥质角岩及粉岩，受到水的作用后，会发生崩解、膨胀、软化等变化，使稳定性大幅降低。
因此，近年矿区频繁的发生地震活动引起了社会极大关注，同时也对矿区正常开采及进一步发展产生了一定的负面影响。
鉴于上述情况，建立对金山店铁矿矿山动力灾害的监测与预警系统十分必要。
微震监测技术作为90年代国际上发展起来的一项新的物探技术［1］，通过监测岩体破裂产生的振动，对监测对象的破坏情况、安全状况等做出评价，从而圈定灾害危险区，在很大程度上实现灾害的监测和预警。
微震监测技术被广泛应用于矿山岩体破裂的定位监测、大坝和边坡稳定性监测、隧道稳定性监测等多个领域［2～4］。
基于低黏土矿物含量泥岩的膨胀力试验研究
基于低黏土矿物含量泥岩的膨胀力试验研究王冲;王起才;张戎令;马丽娜;薛彦瑾【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2016(016)030【摘要】A high-speed railway in the low ground clay minerals mudstone different initial moisture content and expansion force dry density test under different conditions, the results showed that: the specification is determined that no expansion of the shale is essentially a certain expansion.Under the same conditions dry density, the expansion force with increasing initial water content decreases.In the initial moisture content of the same conditions, the expansion force along with the dry density increases.And expansive force fitted formula for low clay mineral consideration shale dry density and initial water content of the test results.%针对某高速铁路地基中低黏土矿物泥岩进行不同初始含水率与不同干密度条件下的膨胀力试验,结果表明:规范中判定为无膨胀性的泥岩实质上是具有一定的膨胀性;在干密度不变的条件下,膨胀力随着初始含水率的增大而减小;在初始含水率不变的条件下,膨胀力随着干密度的增大而增大.并且根据试验结果拟合出适用于低黏土矿物泥岩的考虑干密度与初始含水率的膨胀力公式.【总页数】4页(P284-287)【作者】王冲;王起才;张戎令;马丽娜;薛彦瑾【作者单位】兰州交通大学土木工程学院,兰州 730070;兰州交通大学土木工程学院,兰州 730070;兰州交通大学道桥工程灾害防治技术国家地方联合工程实验室,兰州 730070;兰州交通大学土木工程学院,兰州 730070;兰州交通大学道桥工程灾害防治技术国家地方联合工程实验室;兰州交通大学甘肃省道路桥梁与地下工程实验室,兰州 730070;兰州交通大学土木工程学院,兰州 730070;兰州交通大学土木工程学院,兰州 730070【正文语种】中文【中图分类】TU443【相关文献】1.低黏土矿物含量泥岩有荷膨胀试验研究 [J], 王冲;王起才;张戎令;马丽娜;薛彦瑾;崔晓宁;李进前;王炳忠2.低黏土矿物含量泥岩的自由膨胀率试验研究 [J], 王冲;王起才;张戎令;崔晓宁;李进前;祁强3.低黏土矿物含量原状泥岩膨胀力试验研究 [J], 王炳忠;王起才;张戎令;薛彦瑾;王天双;任洁4.膨胀性泥岩重塑土膨胀力试验研究 [J], 王清洲;孙超;檀奥龙;魏连雨5.泥岩地基中黏土矿物含量对高速铁路无砟轨道膨胀潜势的影响 [J], 丁小刚;马丽娜;张戎令;李佳敏;张唐瑜;王斌文因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
高温下石灰岩膨胀特性和力学特性的试验研究
高温下石灰岩膨胀特性和力学特性的试验研究Ξ秦本东1,2,门玉明1,谌伦建3,何 军2(1.长安大学地质工程与测绘学院,西安710054;2.河南理工大学土木工程学院,河南焦作454003;3.河南理工大学材料科学与工程学院,河南焦作454003)摘要:利用自行研制的岩石高温装置和RM T2150C岩石力学试验机,对石灰岩试件在200～700°C高温双向约束条件下的膨胀特性和力学特性进行了试验研究。
结果表明:升温过程中,随着温度的升高,石灰岩试件两个约束方向的膨胀应力在600°C前逐渐增加,600°C或650°C以后出现减小现象;石灰岩垂直层理方向的热膨胀应力大于平行层理方向的热膨胀应力。
恒温过程中,600°C以前的试件两方向膨胀应力曲线都随时间延长呈平稳上升,但曲线斜率远远小于升温过程;恒温一定时间后,膨胀应力趋于该温度的一个稳定值。
700°C恒温结束后,石灰岩两方向的膨胀应力小于恒温前的值,说明到一定温度后石灰岩已膨胀到极限。
在试验温度范围内,石灰岩峰值应力随温度升高而降低,700°C时,峰值强度值比常温下降低了58192%,说明高温对岩石的强度会产生明显的弱化作用。
石灰岩峰值应变随温度升高先增加后减少,500°C前峰值应变增加,之后逐渐减小。
由于受约束条件限制,在过高温度后,石灰岩内部裂隙部分闭合,空隙数量减少,致使一定温度后其热膨胀应力和峰值应变可能减小,但具体原因有待进一步研究。
关键词:石灰岩;高温试验;膨胀应力;力学特性中图分类号:TD315 文献标识码:A 文章编号:167222132(2009)06207022070 引言处理高温环境下或高温后的岩石工程问题是岩石力学的新课题。
高温作用对岩土介质的影响已在能源、地质、土木等众多领域中被提出来,例如由于煤炭地下气化、矿下煤或瓦斯爆炸、煤炭开采过程中煤炭自燃、高放射性核废料的地层深埋处理、石油的三次开采等,其周围岩体均可经历一定的高温作用。
金山镇地质报告
金山镇地质报告引言：金山镇地处山区，其地质构造和矿产资源丰富，一直备受关注。
本报告将以地质调查为基础，探讨金山镇地质特征和潜在的矿藏。
通过这份报告，希望能为地质研究者、资源开发者和当地居民提供有价值的信息，促进金山镇的可持续发展。
第一部分：地质背景金山镇地理位置优越，位于山区的中部。
研究表明，该地区主要由变质岩、沉积岩和火山岩组成。
岩石类型多样，地质特征复杂，形成了丰富的矿产资源。
第二部分：岩石类型和地质构造1. 变质岩：金山镇的变质岩主要包括片麻岩、绿岩等。
这些岩石形成于远古时代，在地壳运动中经历了高温和高压的作用，形成了独特的结构和特点。
2. 沉积岩：金山镇的沉积岩以石灰岩和砂岩为主。
这些岩石形成于古代的海洋和湖泊环境中，记录了地球演化的历史信息。
3. 火山岩：金山镇的火山岩主要包括安山岩和玄武岩。
这些岩石形成于火山喷发过程中，具有良好的热和化学稳定性，是重要的建筑材料和矿产资源。
第三部分：矿产资源1. 金矿：金山镇因其名称而闻名，研究表明该地区存在一定的金矿资源。
然而，目前尚未进行大规模开采，具体的金矿储量和品位仍需进一步研究。
2. 铜矿：金山镇也具有潜在的铜矿资源。
有关的地质调查和采样结果显示，该地区存在一定的铜矿化迹象，具体储量和品位有待深入研究。
3. 石灰石：金山镇周边分布着大片的石灰岩层，是工业生产和建筑材料的重要来源。
这些石灰石资源在提供基础材料的同时，也为当地经济发展提供了机遇。
4. 火山岩：金山镇的火山岩在地质构造和矿石中具有广泛的应用前景。
其物理和化学特性使其成为高级建筑材料，例如玄武岩可用于地铁隧道、高速公路和桥梁的建设。
结论：金山镇位于山区，具有复杂的地质构造和丰富的矿产资源。
变质岩、沉积岩和火山岩等岩石类型的分布显示出地质历史的多样性。
金山镇的矿产资源主要包括金矿、铜矿、石灰石和火山岩，这些资源为当地的经济发展和社会进步提供了新的机遇。
未来，进一步的研究和可持续的资源开发将为金山镇的发展带来更多益处。
金山店铁矿东区膨胀岩形成机理及预测
金山店铁矿东区膨胀岩形成机理及预测梅群力;陈清运;黄杰;彭静波;陈星亮【摘要】To investigate the formation mechanism of the expansive rock at the east part of Jin Shandian iron mine,the types and their contents of the expandable mineral, the original rock in the expansive rocks were measured by using X-ray diffraction, scanning electron microscope and electron spectrometer. The test results show that the expandable minerals are mainly montmorillonite, followed by illite and kaolinite, and the origi-nal rock of the swelling rocks is quartz diorite. The engineering geological characteristics, the formation mechanism and the dynamic conditions of the expansive rock at east area were analyzed systematically. Three formation mechanisms: the low temperature hydrothermal alteration of expansive rock, the geological struc-ture of strong expansive rock and thermal contact metamorphism of strong expansive rock near the mineral were suggested. The growth patterns of the expansive rock including the stripped distribution at the footwall, and the missing part of the marble stratum corresponding to expansive rock, and directly proportional rela-tionship between the expansibility and the degree of fracture were also revealed. It is predicted that the ex-pansive rock is mainly located in the 34-40 exploration line, with a distribution of the thickest part of 90 m in the middle, and thinnest part at the two ends.%为弄清金山店铁矿东区膨胀岩形成机理,分别用X射线衍射仪、扫描电镜和电子能谱仪检测和鉴定膨胀岩中膨胀矿物的种类、含量及膨胀岩的原岩. 检测和鉴定结果表明,膨胀物主要是蒙脱石,其次为伊利石和高岭石,膨胀岩的原岩为石英闪长岩. 在此基础上,对东区工程地质特征、膨胀岩形成的物质基础和动力条件进行了系统分析,揭示出膨胀岩体的低温热液蚀变、强膨胀岩体的地质构造、近矿强膨胀岩的热力接触变质等3种膨胀岩的形成机理,并提出了下盘膨胀岩分布具有条带性、大理岩层缺失部位即为膨胀岩、膨胀岩的膨胀性与岩体的破裂程度呈正比的发育规律. 根据研究成果,预测膨胀岩主要分布在34-40勘探线间,中间厚度在90 m左右,具有两端薄中间厚的特点.【期刊名称】《武汉工程大学学报》【年(卷),期】2015(037)010【总页数】7页(P16-22)【关键词】膨胀岩成因;蒙脱石化;X射线衍射;电子能谱仪;电镜扫描【作者】梅群力;陈清运;黄杰;彭静波;陈星亮【作者单位】中国黄金集团新疆金滩矿业有限公司,新疆鄯善 838200;武汉工程大学资源与土木工程学院,湖北武汉 430074;武汉工程大学资源与土木工程学院,湖北武汉 430074;武汉工程大学资源与土木工程学院,湖北武汉 430074;武汉工程大学机电工程学院, 湖北武汉 430074【正文语种】中文【中图分类】P6240 引言金山店铁矿东区自－270m水平放顶以来，由膨胀岩引起了一系列工程地质灾害.如，－340m中段电梯因缩井而提前报废，－298m、－312m分段联络道与进路一掘即冒，成巷率极低；－410m中段矿石溜井几乎全部垮塌，运输大巷多处出现大面积冒顶.根据塌陷地段及已揭露工程的地质调查分析，东区膨胀岩体地段，工程地质特征表现在：膨胀岩体分布范围广，断层和破碎带穿过的地段，一般形成极强膨胀性岩体；在节理分布稀疏基本完整膨胀岩体中开掘工程，易于出现误判，使得支护不及时或强度不够，随着时间推移，往往导致围岩出现大面积垮落.曲永新等按成因将膨胀岩分为：泥质类膨胀岩，断层泥类膨胀岩，含硬石膏、无水芒硝类膨胀岩，蒙脱石化侵入岩类膨胀岩和蒙脱石化凝灰岩类膨胀岩［1－2］.在膨胀岩类鉴定上，主要有矿物学法、岩石化学法、物理学法，用得比较多的是前两种.曲永新按不规则岩块干燥饱和吸水率来判别岩石的膨胀性［3］，朱训国以膨胀岩中亲水矿物含量，并辅以岩块干燥饱和吸水率、极限膨胀量、极限膨胀力指标进行岩石膨胀性分类［4］.只有弄清东区膨胀岩形成机理，才能正确预测膨胀岩分布范围，为开拓、采准工程布置位置的选择，及井巷工程支护方式确定提供依据.本文采用X射线衍射法检测膨胀岩中膨胀矿物的种类及含量，使用电镜扫描法进行膨胀岩的岩相鉴定，利用能谱法检测膨胀岩中元素的含量，以此确定膨胀岩的原岩.在此基础上，根据工程地质，膨胀岩形成的物质基础和动力条件推断膨胀岩形成机理、发育规律，并预测膨胀岩体分布范围.1 工程背景东区控矿层位有三迭系中统灰岩组（T2）和三迭系下统大冶群的第五岩性段至第七岩性段（T1dy5－7），主要由白云质灰岩和白云岩组成，镁元素含量较高，w （MgO）＝8．7%～8．76%，且地下水中 Mg2＋的含量也比较高.东区岩浆岩的原始岩浆属过渡型的碱钙性Ⅰ型花岗岩浆，它是燕山早期第二段第二次和燕山晚期第二次上侵活动形成的中浅成侵入杂岩体.围岩蚀变较强烈，各蚀变带蚀变强度以控矿断裂、构造破裂带两侧强度最大，而且蚀变强度与矿体规模有着一定的依赖关系.东区围岩构造复杂，二级断裂较多.东区下盘围岩构造形迹主要表现为走向近东西的断裂带，可见四条相互平行排列的主干断层F1～F4，对矿体下盘围岩破坏严重.层间滑动破碎带位于东区T2－3pq与 T2＋T1dy7地层分界线附近，在该两组地层间因岩性差异较大故发生滑动.破碎带产状与地层产状一致，沿破碎带磁铁矿化、矽卡岩化及蛇纹石化强烈，或被磁铁矿体、矽卡岩体所占据，两侧岩体碎裂厉害.成矿后挤压破碎带位于东区南侧100m范围内，发育有2～3条东西走向的挤压破碎带.破碎带宽约 7～15m，走向长 400～600m，倾向南，倾角60°～75°.该破碎带的特点是位移不大，岩石中节理裂隙纵横交错，特别是碳酸盐网脉每厘米可达3～8 条，夹有糜棱岩 0．3～1m.矿体下盘岩浆岩本身并不含水，但是遇上规模较大、延伸较远的构造断裂而又沟通了含水带时，则可以产生突水.2006年8月24日，－410m水平175#W130处巷道顶板出现涌水，涌水量25 m3/h，时间为46d.2007年3月20日，－410m 水平180#S176m工作面突发涌水，涌水量高达170m3/h.东区下盘岩体节理裂隙发育，这些节理与断层存在水力联系，构成一个充水网络.根据钻孔不同深度取水样进行分析，地下水化学类型及矿化度见表1.由表1可知，相对于西区的CK238孔水文监测资料，可以看出，东区地下水中Mg2＋含量比西区高一倍左右.表1 地下水质分析Table 1 Quality analysis of the ground waterCl1-0.32 0.28 0.36 0.62 Ca2+24.54 22.30 21.56 34.80 Mg2+5.56 5.30 6.00 3.15孔号CK284 CK398 CK393 CK238取样深度/m 50 300～600 350 300矿化度/（g/L）0．330 0．812 0．940 0．817 HCO31-53.55 12.82 9.70 15.80 SO42-10.89 75.13 79.82 69.50 K1++Na1+4.94 6.98 6.68 0.07备注东区东区东区西区主要离子浓度/mmol/L2 膨胀矿物与膨胀岩的原岩2．1 膨胀矿物检测在膨胀岩巷道工作面进行采样，分别选取完整岩样5块，编号1－5，明显膨胀岩样2块，编号6－7.采用X射线衍射法，检测膨胀岩中膨胀矿物的种类及含量.部分岩样检测频谱见图1.依据岩样X射线衍射检测结果，膨胀岩中矿物组分及含量见表2.图1 4#岩样X射线衍射检测图谱Fig．1 X ray diffraction pattern of the4#sample表2 膨胀岩矿物组分及含量Table 2 Mineral composition and contentof the expansive rock w/%长石44 12 18 32方解石2 18 10 0白云石032 30岩样编号1246蒙脱石15 20 15 40高岭石0550伊利石0 10 50石英36 32 24 28沸石3000膨胀矿物由表2可见，岩样中膨胀矿物主要有蒙脱石、伊利石和高岭石，三者之和在15%～40%之间，以蒙脱石为主.其中6#岩样是强膨胀岩，膨胀矿物全为蒙脱石.蒙脱石属强膨胀矿物，伊利石次之，高岭石再次.根据曲永新提出的分类标准［5］，蒙脱石含量大于7%即为膨胀岩，因此上述岩样全为膨胀岩.2．2 膨胀岩岩相鉴定采用电镜扫描法，分别就3#、5#和7#岩样进行了岩相鉴定，其中7#岩样蒙脱石化严重，部分结果见图2～图3．图2 3#岩样切片扫描结果Fig．2 Slice scanning resultof the 3#rock sample图3 7#岩样切片扫描结果Fig．3 Slice scanning resultof the 7#rock sample鉴定结果为，岩样呈斑状结构，斑晶为斜长石（10%～15%），黑云母（10%），石英（5%）；基质为斜长石（50%～70%），钾长石（2%～10%），石英（3%～10%）.综合各方面特征，膨胀岩原岩为石英闪长岩.2．3 膨胀岩化学法检测2．3．1 膨胀岩化学元素及含量采用电子能谱仪（EDS）检测岩样中的化学元素及其含量，仪器型号ISM－5510LV.部分检测能谱见图4～图5.检测结果及分析见表3.依表3，进行岩样元素含量比对，见图6.图4 3#岩样检测能谱图Fig．4 Energy spectrum of the 3#rock sample图5 7#岩样检测能谱图Fig．5 Energy spectrum of the 7#rock sample由图6可见，3种岩样所含元素含量走势基本一致，仅Si、Ca、Al等元素的含量差别较大.由于7#岩样比3#和5#岩样的蚀变强烈，表现出氧化铝的含量降低，而氧化镁含量增高的明显趋势，符合火成岩同晶置换时元素的变化规律性［6］.表3 岩样化学元素分析Table 3 Chemical elementanalysis results of the rock samples w/%铁氧化合物1.60 2.31 2.80 1.96氧化钛0.73 0.49 0.37 0.61氧化钠2.23 3.36 1.33 2.80岩石试样岩样/5#岩样/3#岩样/7#3/5#均值氧化硅66.81 60.74 52.76 63.78氧化铝19.98 16.33 16.12 18.16氧化钙2.61 6.80 12.81 4.71氧化镁1.98 1.58 3.37 1.78氧化钾5.48 3.81 3.20 4.65图 6 3#、5#、7# 岩样元素对比Fig．6 Elements comparison of the 3#，5#and 7#rock sample s2．3．2 膨胀岩原岩的确定膨胀岩主要元素分析，一般以元素的氧化物质量分数的形式表达.依据表3检测结果与东区地质勘探报告上出现的三大类岩石进行氧化物比对，通过误差分析最后确定膨胀岩的原岩.由于7#岩样蒙脱石化严重，使用3#和5#岩样元素含量均值与各种岩石进行比对.参与比对的岩类有角岩、砂岩、页岩、矽卡岩、火成岩等类别.部分岩类与岩样比对见图7～图9.图7 岩样与砂岩元素比对Fig．7 Elements comparison of the rock sample and sand rock图8 岩样与矽卡岩元素比对Fig．8 Elements comparison of the rock sampleand skarn图9 岩样与火成岩元素比对Fig．9 Elementscomparison of the rock sampleand igneous rock由图7～图9可见，从变化趋势上来看，岩样与变质岩中的英长角岩、变余砂岩和泥质角岩比较吻合；岩样与矽卡岩比对的结果比较分散，基本上可以排除膨胀岩的原岩是矽卡岩的可能性；岩样与火成岩变化趋势一致.为了进一步弄清膨胀岩的原岩，将上述初选岩石与岩样进一步进行比对.将初选岩石、全部火成岩与岩样进行比对，根据误差大小，确定膨胀岩的原岩，结果见表4.表4 火成岩、变质岩矿物含量与岩样比对结果Table 4 Mineral content comparison of the samples,igneous rock andmetamorphic rockNa2O 3.67 3.29 3.08 4.26 2.97 6.75 0.68 2.55 2.795 K2O 2.95 3.67 2.65 2.57 1.18 3.00 5.42 2.27 4.645数据归一化后与岩样比对方差0.156 0.125 0.196 0.266 0.544 0.356 0.372 0.329岩类火成岩变质岩岩样原岩与岩样花岗闪长岩石英二长岩石英闪长岩闪长岩辉长石英长角岩变余砂岩泥质角岩3/5号均值SiO2 64.98 65.74 60.51 57.39 47.62 58.57 71.47 60.18 63.775 Al2O3 16.33 15.89 18.2 16.42 14.52 17.22 9.46 15.42 18.155 CaO 3.7 3.27 4.63 5.58 8.75 5.11 1.25 3.14 4.705 MgO 1.94 1.64 1.64 3.77 6.47 2.88 1.70 3.12 1.780 Fe3O4 4.38 4.39 6.33 7.25 13.46 5.80 6.58 4.92 1.955 TiO2 0.52 0.75 0.73 0.89 1.67 0.78 0.58 0.85 0.610岩样元素质量分数/%为了避免因元素含量不同而影响方差的大小，将原岩和岩样中各元素氧化物的含量进行归一化处理，通过比对原岩与岩样的含量，计算其方差，以方差的大小确定其偏离程度.同时，考虑原岩在低温热液蚀变过程中表现出“失Al3＋增Mg2＋”的规律，及岩相分析的结果，进行综合分析，最后确定膨胀岩的原岩.由表4可见，岩样矿物检验结果表明，膨胀岩与东区出现的石英二长岩最接近，但岩相研究表明，岩样中钾长石与斜长石的含量差别较大，故可以排除石英二长岩的可能性.花岗闪长岩中的Si含量比岩样中Si含量高，可能性不大.岩样与石英闪长岩接近，符合“失 Al3＋增 Mg2＋”的规律.综上所述，经比对，变质岩中最有可能成为膨胀岩体原岩的是泥质角岩，但均方差大于石英闪长岩比对的结果，由此可见，该膨胀岩体的原岩为石英闪长岩.3 膨胀岩形成机理3．1 膨胀岩体的低温热液蚀变形成机理东区矿体下盘围岩分别为二长花岗岩、石英闪长岩、大理岩和角岩，控矿地层和地下水中Mg2+的含量比较高，在岩浆后期低温热液变质作用下，石英闪长岩（斑状石英闪长岩）发生火成岩蒙脱石化蚀变，形成厚度达80～100m的蚀变带，离矿体越近蚀变越剧烈.蒙脱石化的斑状石英闪长岩属于中膨胀性至弱膨胀性岩石，如果膨胀岩中节理裂隙充填膨胀剥蚀物厚度大于5mm，则变为强膨胀性岩石. 3．2 强膨胀岩体的地质构造形成机理东区下盘围岩构造复杂，二级断裂较多.下盘围岩中存在四条走向近东西的主干断裂带F1～F4，成矿后期发育有2～3条与F3或F4相平行排列的挤压破碎带，破碎带宽约7～15m，走向长400～600m，倾向南，倾角60°～75°.这些结构面穿过东区下盘已蒙脱石化的石英闪长岩体，并与外界构成水力联系.发生碳酸盐化、绿泥石化、赤铁矿化和片理化，形成断层泥、破碎带、层间滑动带、矿岩接触带类膨胀岩类型.破碎带、断裂带、矿岩接触带、及充填于节理裂隙中的膨胀剥蚀矿物属于剧膨胀岩.3．3 近矿膨胀岩的接触热力变质形成机理近矿围岩，由于有铁质元素参加，主要发生接触热力变质作用、接触交代变质作用，形成绿泥石化膨胀岩，厚度在5m左右.近矿围岩蚀变较强烈，各蚀变带蚀变强度以在控矿断裂、构造破裂带两侧强度最大，而且蚀变强度与矿体规模存在一定的依赖关系.沿矿岩接触带磁铁矿化、矽卡岩化及蛇纹石化强烈，或被磁铁矿体、矽卡岩体所占据.4 膨胀岩体发育规律及预测经工程地质调查分析，膨胀岩体发育表现出一定的规律性：a．大理岩层被石英闪长岩侵占缺失，该处石英闪长岩易于蚀变为膨胀岩.地质报告表明，大理岩层位比较稳定，除了被F3断层错断，其他部位都是比较完整的.该层平均厚度40～70m，最宽90m.因此，膨胀岩范围可以藉此尺寸进行圈定.b．膨胀岩分布的条带性.现场调查结果表明，近矿膨胀岩蒙脱石化强烈，属剧膨胀岩，厚度在5m左右，远离矿体的膨胀岩蒙脱石化逐渐减弱，表现出较强的条带性；近东西向切割膨胀岩体的断层、破碎带，本身表现为粉状膨胀岩，属于剧膨胀岩.近断层和破碎带岩层为碎裂状膨胀岩体，远离之则为块状膨胀岩体.c．膨胀岩的膨胀性与岩体的破裂程度有关.受地质构造运动的影响，蒙脱石化的岩体破裂程度不一致，节理裂隙发育地段，膨胀岩蒙脱石化强，表现出剧膨胀岩、强膨胀岩的性质，相反，岩体完整地段，膨胀岩膨胀特性表现弱.5 结语经X射线衍射试验、电镜扫描岩相鉴定和电子能谱测试，膨胀矿物主要是蒙脱石，其次为伊利石和高岭石，膨胀岩的原岩是石英闪长岩.东区膨胀岩形成机理有：膨胀岩体的低温热液蚀变形成机理、强膨胀岩体的地质构造形成机理、近矿强膨胀岩的热力接触变质形成机理.膨胀岩体发育表现出大理岩层被石英闪长岩侵占则极易形成膨胀岩，膨胀岩分布的条带性，膨胀岩的膨胀性与岩体的破裂程度呈正比.致谢感谢国家自然科学基金委员会的资助！参考文献：［1］曲永新，张永双，杨俊峰，等．中国膨胀性岩、土一体化工程地质分类理论与实践［C］//中国地质50年．北京：地震出版社，2000．QU Yong－xin，ZHANG Yong－shuang， YANG Junfeng，et al．The theory and practice of engineering geological classification of expansive rock and soil in China［C］//China Geology 50 Y ears．Beijing：Seismological Press，2000．（in Chinese）［2］顾宝和，曲永新．劣质岩（问题岩）的类型及其工程特征［J］．工程勘察，2006，34（1）：1－7．GU Bao-he，QU Yong-xin．Types and engineering characteristics of poor bad rock （problem rock）［J］．Journal of Geotechnical Investigation ＆ Surveying．2006，34（1）：1－7．（in Chinese）［3］曲永新，徐晓岚，时梦熊，等．泥质岩的工程分类和膨胀势的快速预测［J］．水文地质工程地质，1988（5）：36－39．QU Yong－xin，XU Xiao－lan，SHIMeng－xiong，et al．The engineering classification of mud rock and its rapid forecast of swelling power ［J］．Journal of Hydrogeology and Engineering Geology，1988（5）：36－39．（in Chinese）［4］朱训国，杨庆．膨胀岩的判别与分类标准．岩土力学［J］，2009，30（增刊 2）：174－177．ZHU Xun－guo， YANG Qing．Identification and classification of swelling rock．Rock and Soil Mechanics［J］，2009，30（Suppl.2）：174－177．（in Chinese）［5］张永双，曲永新，刘景儒，等．滇藏铁路滇西北段蒙脱石化蚀变岩的工程地质研究［J］．岩土工程学报，2007，29（4）：531－536．ZHANG Yong－shuang， QU Yong－xin，LIU Jing－ru，et al．Engineering geologicalresearch on altered rocks in the area of NW Yunnan along Yunnan－Tibet Railway line［J］．Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2007，29（4）：531－536．（in Chinese）［6］赵杏媛．粘土矿物在油气初次运移中作用的探讨［J］．沉积学报，1990，8（2）：67－73．ZHAO Xing－yuan．Discussion on the effect of clayminerals in primarymigration of petroleum ［J］．Acta Sedimentologica Sinica，1990，8（2）：67－73．（in Chinese）。
金川矿区岩石的膨胀和软化特性试验及分析
金川矿区岩石的膨胀和软化特性试验及分析张雯;曹平;张向阳;李丽娟;刘业科【摘要】基于金川矿区岩体较破碎、岩石属高地应力碎胀蠕变岩,使用自由膨胀率测试仪测定金川岩样的自由膨胀率及含水率,再通过岩石抗压试验测定水对岩石强度和弹性模量的影响.研究结果表明:岩石类型不同,其膨胀率也不相同,Ⅰ类大理蚀变岩试样膨胀率不大,平均为0.051%;Ⅱ类角闪二灰橄榄岩的膨胀率则较大,平均为0.140%;矿岩遇水软化,内部产生膨胀应力,造成岩石抗压强度降低20 MPa左右,破坏时不属于脆性破坏,其原因可能是其中的黏土矿物吸水,除有部分水进入黏土矿物晶格内外,还有一部分吸附在层理面附近矿物颗粒上,当受力压缩时,水受压排出产生压密.【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2010(041)005【总页数】5页(P1913-1917)【关键词】岩石;膨胀;软化;含水率【作者】张雯;曹平;张向阳;李丽娟;刘业科【作者单位】中南大学,资源与安全工程学院,湖南,长沙,410083;中南大学,资源与安全工程学院,湖南,长沙,410083;中南大学,资源与安全工程学院,湖南,长沙,410083;中南大学,资源与安全工程学院,湖南,长沙,410083;中南大学,资源与安全工程学院,湖南,长沙,410083【正文语种】中文【中图分类】TD313金川矿区属典型大陆性气候，干旱少雨，地表水系不发育；矿区内岩体非常破碎，但因处于较高的地应力环境中，在未采动的条件下，结构面紧密闭合，加之切割矿区的周边断层均属压性或压扭性阻水断层，远程地下的渗流和补给不畅。
因此，可以认为矿区既缺乏地表水补给源，又缺乏远程补给的通道，水文地质条件较简单，天然岩体(尤其是深部基岩)基本上无地下水赋存[1]。
但由于矿区岩体较破碎，受开挖以及采矿作业的影响，岩体迅速松弛，结构面滑移张开，为地下水的渗流提供了通道[2]。
工程用水(施工用水、充填析出水)沿这些因松弛而张开的结构面逐级下渗，直至工程范围内的所有围岩，从而使其受到地下水的影响。
矿岩爆破块度研究的现状与分析
Mining Technology, Vol.16,No.6
采 矿 技 术 第 16卷 第 6 期
2016年 1 1 月 .2016
Nov
矿岩爆破块度研究的现状与分析+
杨明财， 盛建龙， 刘艳章， 翟明洋， 董 舒
(武汉科技大学资源与环境工程学院， 湖 北 武 汉 430081) 摘 要 ： 采矿过程中， 矿岩的破碎块度是评价爆破效果的重要指标， 它直接影响矿山的技 术方案、 设备选型、 经济效果等问题， 甚至会严重威胁矿山连续安全生产。首先分析了矿 岩爆破块度对矿山的影响， 然后重点归纳总结了现阶段矿岩爆破块度的影响因素、 描述方 法、 基本理论、 预测方法， 最后根据矿岩爆破块度研究的现状， 通过分析得出了一些结果， 为矿山爆破工程提供参考。 关 键词 ： 矿岩； 爆破块度； 大块率
* 基金项目： 国家自然科学基金面上项目（ 51074115,51574183);湖 北 省 自 然 科 学 基 金 重 点 项 目 （ 2015 CFA142).
SS
响
杨明财， 等 ： 矿岩爆破块度研究的现状与分析
53
I 量纲为一的参数 I I
起爆参数 I
|爆热和爆速| |炸药密度|
图2 矿岩爆破块度的影响因素分析 2 . 1 . 1 矿岩爆破条件 (1) 爆破破碎效果有直接影响。钟 冬 望 等 人 （ 1992)[ 4 ] 建立了以能量平衡为主、 岩石声阻抗为辅的分级标 准， 并提出了一种科学、 可靠、 方便的岩石爆破性分 级方法， 即稳健模糊态分级。葛 树 高 （ 1995) [5]对前 苏联的哈氏分级方法加以改进， 结合国内工程实践， 以岩体天然裂隙平均间距、 声波阻抗、 矿岩试样单轴 抗压强度及容重来评价岩体可爆性。张愈祖和陈寿 如（ 2003年 ） 通过岩石力学试验研究认为矿岩的 波阻抗、 弹性模量和抗拉强度等指标均会影响可爆 性， 其中抗拉强度影响作用最强。 (2) 裂隙、 层理、 断裂和褶皱等， 当作用方向一致时， 爆生 气体侵人结构面使裂面张开， 导致炮孔内压力降低， 从而影响岩石的破碎； 当它们与爆破作用方向垂直 时， 有利爆炸应力波传播及反射。另 外 ， 结构面还会 影响爆炸应力波的传播， 从而影响爆破效果。 (3) 应力、 围岩条件和断层等地质条件都会影响矿岩爆 破破碎效果。因此， 在爆破前了解矿岩的赋存状况， 有利于爆破块度的控制。 2 . 1 . 2 爆破方法 工程爆破根据矿岩爆破装药载体（ 炮孔或装药 硐室） 的不同， 分为浅孔爆破、 中深孔爆破和深孔爆 破等 。 ( 1 ) 浅孔爆破。浅孔爆破是 指 岩 矿 等 开 挖 、 二 次破碎大块时米用的炮孔直径小于或等于50 深度小于或等于5 破中的主要方法之一， 应用范围广泛。由于浅孔爆 矿体层理或者裂隙面垂直， 矿岩的破碎效果通常很 装药系数较大， 且炮孔布置方向一般与 矿岩物理力学性质。矿岩物理力学性质对破孔深较小，
铁矿的岩石学特征与地球化学性质
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矿物形态：粒状、片状、 柱状、针状等
矿物分布：不同矿床中矿 物组成和分布不同
铁矿的结构和构造
铁矿的晶体结构：包括晶胞参数、 晶格类型等
铁矿的构造特征：包括层状构造、 块状构造等
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铁矿的矿物组成：包括主要矿物、 次要矿物等
铁矿的裂隙和孔洞：包括裂隙类 型、孔洞大小等
铁矿的形成和演化
铁矿石的冶炼：高炉炼铁、 直接还原炼铁、电炉炼铁等 方法
铁矿石的选矿：磁选、浮选、 重选等方法
铁矿石的加工：球团法、烧 结法、磁选法等方法
铁矿石的应用：钢铁生产、 合金制造、建筑材料等
铁矿的经济价值和市场前景
铁矿是钢铁工业的重要原料，其经济价值不言而喻 随着全球钢铁需求的增长，铁矿的市场前景看好 铁矿的价格波动对全球经济和钢铁行业有着重要影响 铁矿资源的可持续利用和环保问题也是市场关注的焦点
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铁矿的岩石学特征与地球
化学性质
汇报人：
目录
01 02 03 04 05
添加目录项标题 铁矿的岩石学特征 铁矿的地球化学性质 铁矿的地球化学特征与成矿作用 铁矿的资源利用价值
01
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02
铁矿的岩石学特征
铁矿的矿物组成
主要矿物：磁铁矿、赤铁 矿、褐铁矿、菱铁矿等
伴生矿物：石英、长石、 云母、方解石等
成矿时代：包括太古代、元古代、古 生代等不同地质时期的成矿特点
影响因素：包括地质构造、气候条件、 生物活动等
成矿预测：根据成矿模式和规律，预 测潜在的铁矿资源
05
铁矿的资资源储量：全球铁矿资源储量丰富，主要分布在澳大利亚、巴西、印度、中国等国家
金山店铁矿东区膨胀岩形成机理及预测
岩 石化学法 、 物理学 法 ， 用得 比较 多的是前 两种 ． 曲 永 新按 不规 则 岩块 干燥 饱 和 吸水 率来 判别 岩 石 的 膨 胀性 ［ ３ ］ ， 朱训 国 以膨胀 岩 中亲水 矿 物含 量 ． 并辅 以岩块 干燥 饱 和吸水 率 、 极 限膨 胀 量 、 极 限膨 胀 力
１ 工 程 背 景
东 区控 矿层 位 有 三迭 系 中统灰 岩 组 （ Ｔ ２ ） 和 三 迭 系 下 统 大 冶 群 的 第 五 岩 性 段 至 第 七 岩 性 段 （ Ｔ ｓ ） ， 主 要 由 白 云 质 灰 岩 和 白 云岩 组 成 ， 镁 元 素含量较高 ， ｗ （ Ｍｇ Ｏ ） ＝ ８ ． ７ ％一 ８ ． ７ ６ ％， 且地下水 中 Ｍｇ
的含量也 比较高． 东 区岩浆岩 的原始岩浆属过渡 型的碱钙性 Ｉ 型花岗岩浆 ． 它是燕山早期第二段第 二次和燕 山晚期第二次上侵活动形成的中浅成侵 入杂岩体． 围岩蚀变较强烈 ， 各蚀变带蚀变强度 以 控矿断裂 、 构造破裂带两侧强度最大， 而且蚀变强 度与矿体规模有着一定的依赖关系．
量． 使用电镜扫描法进行膨胀岩的岩相鉴定 ， 利用 能谱法检测膨胀岩中元素的含量 ， 以此确定膨胀岩 的原 岩 ． 在 此 基础 上 ， 根据工程地质 。 膨 胀 岩 形成 的物质基础和动力条件推断膨胀岩形成机理 、 发 育规律 ， 并预测膨胀岩体分布范围．
顶． 根据 塌陷 地段及 已揭 露工 程 的地 质调 查 分 析 ， 东 区膨胀 岩体 地 段 ， 工程 地质 特 征表 现 在 ： 膨胀 岩
金 山店铁矿东 区膨胀岩形成机理及 预测
梅群力 ， 陈清 运２ ７ 黄 杰２ ， 彭 静波２ ７ 陈星亮
１ ． 中 国黄金 集 团新 疆 金 滩 矿 业 有 限公 司 ， 新疆 鄯善 ８ ３ ８ ２ ０ ０ ； ２ ． 武 汉 工程 大 学 资 源 与 土 木 工程 学 院 ， 湖北 武汉 ４ ３ ０ ０ ７ ４；
云南金宝山镁铁-超镁铁岩的地球化学特征及成因
云南金宝山镁铁-超镁铁岩的地球化学特征及成因
朱丹;陶炎;罗泰义;高振敏;朱成明;柏坚
【期刊名称】《矿物学报》
【年(卷),期】2003(23)1
【摘要】金宝山超镁铁侵入岩赋存有超大型硫化物铂族元素矿床。
单辉橄榄岩是岩区最主要的含矿岩石类型。
根据单辉橄榄岩的矿物学、岩石学、岩石化学及微量元素地球化学特征 ,探讨岩浆的结晶分异演化过程 ,提出岩体的形成与岩浆结晶分异有关 ,母岩浆成分为拉斑质玄武质岩浆。
岩体高镁、高稀土总量 ,以及橄榄石与辉石的结构特征显示岩体是橄榄石、铬尖晶石等矿物与残留岩浆混合形成。
【总页数】7页(P63-69)
【关键词】云南;超镁铁侵入岩;硫化物;铂族元素矿床;微量元素地球化学;橄榄石;成岩机制
【作者】朱丹;陶炎;罗泰义;高振敏;朱成明;柏坚
【作者单位】中国科学院地球化学研究所矿床开放实验室;中国科学院地球化学研究所高温高压实验室;云南省黄金公司
【正文语种】中文
【中图分类】P618.53;P588.1
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2.云南朱布镁铁-超镁铁岩体地球化学特征及成因机理探讨 [J], 马言胜;陶琰;朱丹;郝义
3.新疆且末县几克里阔勒镁铁—超镁铁岩体地球化学特征及岩石成因 [J], 范亚洲;夏明哲;夏昭德;王垚;郭娜欣
4.云南金平县镁铁-超镁铁岩岩床群的地球化学特征 [J], 徐平;贾秀琴;钱青;韩松;张旗
5.云南省金平白马寨铜镍矿区镁铁-超镁铁岩群地球化学特征 [J], 张学书;秦德先;范柱国;念红;刘光亮
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江西金山金矿流体作用中的物质迁移及岩石体积变化
江西金山金矿流体作用中的物质迁移及岩石体积变化李晓峰;毛景文;华仁民【期刊名称】《矿床地质》【年(卷),期】2002(0)S1【摘要】金山金矿位于赣东北德兴矿集区内,赋存于金山韧性剪切带中。
本文对金山金矿流体作用过程中蚀变变形岩石物质组分的变化和岩石的应变特征以及流体的作用方式进行了研究。
结果表明,在糜棱岩带,Al2O3、TiO2、CaO、K2O、LOI为带入组分,TFe、MgO、Na2O、MnO为带出组分;在超糜棱岩带,CaO、Na2O、MnO为带入组分,Al2O3、TFe、TiO2、MgO、K2O、LOI为带出组分。
组分的带入和迁出反映了岩石的蚀变类型和种类。
流体作用过程中糜棱岩带、超糜棱岩带岩石的体积分别增加了31%和46%,水/岩比分别为216和354,时间积分流体通量分别为3.71×104cm3/cm2和1.25×105cm3/cm2,岩石体积应变分别为0.31和0.42。
本文认为金山金矿岩石体积的增加与剪切带内大量的流体通过以及大量富水矿物的形成有关。
蚀变变形过程中,由不含水矿物组成的岩石蚀变成为大量富水矿物(如绢云母、伊利石、绿泥石等)组成的岩石,而大量富水矿物的存在,是导致岩石密度降低和体积增加的主要原因。
【总页数】4页(P978-981)【关键词】韧性剪切带;流体作用;质量平衡计算;岩石应变;金山金矿【作者】李晓峰;毛景文;华仁民【作者单位】中国地质科学院矿产资源研究所;南京大学地球科学系【正文语种】中文【中图分类】P618.51【相关文献】1.江西金山金矿韧性剪切过程中物质的迁移 [J], 孙承辕;张金春2.Au—As—Sb矿化剪切带中成矿流体—岩石相互作用与物质迁移... [J], Boir.,MC;吴彬3.江西金山金矿成矿过程流体作用地球化学特征 [J], 华仁民;李晓峰;张开平;邱德同;杨风根4.红土风化壳形成过程中岩石体积变化和质量迁移 [J], 王燕;谭凯旋;刘顺生;陈梦熊5.韧性剪切作用下千枚岩中SiO_2的迁移模拟实验──以金山金矿为例 [J], 肖化云;吴学益;朱建明;孙承兴;黄智龙因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
冲击载荷下赤铁矿动态抗压强度及破碎特性
!第"#卷第#期郑州大学学报!理学版"$%&’"#(%’# !)*#+年,月-./012340%56278.!(9:.;<7.=>."?9@.)*#+冲击载荷下赤铁矿动态抗压强度及破碎特性冯!春#!!张俊红)!!张群磊,!!乐金朝,!#’中国科学院力学研究所流固耦合系统力学重点实验室!北京#**#+*$)’华北水利水电大学土木与交通学院!河南郑州E"**E"$,’郑州大学水利与环境学院!河南郑州E"***#"摘要!基于连续B非连续单元方法!Y d=?"#通过在单元中引入线弹性模型#在虚拟界面中引入内聚力模型#实现了外加载荷下岩体损伤破裂过程的模拟.基于霍普金森杆!;T U H"实验的基本原理#建立了直径为"*I I’厚度为)"I I的赤铁矿数值试样模型.借助Y d=?探讨了加载应变率为E*’A*’#)*’#C*’)**S X#五种工况下数值试样的动态本构曲线’动态单轴抗压强度’能耗密度’试样破裂度及特征破碎尺寸#获得了与相关;T U H实验基本一致的结果.结果表明&在单元本构及虚拟界面本构中未引入应变率效应的情况下#数值试样的动态单轴抗压强度仍然表现出较强的应变率相关性$随着加载应变率的增加#试样峰值强度按幂函数形式从)DD?U9增大至,#*?U9#数值试样中用于损伤破裂的能耗密度增大#且能耗密度与试样破裂度及特征破碎尺寸密切相关.关键词!应变率$能耗密度$动态强度$破裂度$特征破碎尺寸中图分类号!P6E"文献标志码!G文章编号!#CD#B CAE#!)*#+"*#B*#*DB*C!"#!#*’#,D*"Q R.7S S2.#CD#B CAE#.)*#A*#)$%引言冲击!爆炸"破岩涉及岩体中应力波的传播’岩体的损伤演化’岩体的破裂解体等多个过程#加载应变率及能耗密度将直接影响岩体的动态力学特性及破碎特性.霍普金森杆!;T U H"实验是研究岩石动态力学特性及破碎特性的有效手段#国内外的专家’学者利用;T U H对岩石的动态力学特性进行了大量的研究.文献(#)利用;T U H对磁铁矿的本构关系进行了研究#测得了磁铁矿在不同应变率下的应力B应变关系.文献())通过动态单轴拉伸试验和巴西劈裂试验的对比#得出岩石抗拉强度及弹性模量均随应变率的增加而增大#但弹性模量的增幅较小.文献(,)研究表明#磁铁矿’绿泥岩和混合岩的抗压强度’弹性模量均随应变率的增加而增大#绿泥岩和混合岩的增幅大于磁铁矿.文献(E)研究表明#试件破碎能耗密度与入射能量呈线性正比关系#与试件平均应变率呈幂函数关系$破碎能耗密度越大#试件破碎程度越剧烈#试件吸收能量主要耗散于岩石的损伤演化与变形破坏.文献(")得出磁铁石英岩破碎能耗随平均应变率的增加而增大#破碎能耗密度和入射能量呈多项式关系#破碎后平均尺寸与能耗密度呈幂函数关系#能耗密度越大#岩石破碎程度越高.文献(C)以若干硬岩试件在不同应变率加载条件下的试验数据为基础#分析了岩石动态抗压强度与静态抗压强度之比值与应变率的相关性#结果表明#岩石强度与应变率表现出较强或显著相关的特性.文献(D X A)对岩石在不同动’静组合加载下的力学特性进行了分析#结果表明#岩石的组合加载强度大于其纯静载强度或纯动载强度#随着冲击动载的增加#岩石组合加载强度增大.文献(+)开展了单裂纹圆孔板砂岩试样的冲击压缩实验#分别采用实验B数值法和准静态法确定了砂岩试样动态断裂韧度.总体而言#研究者们利用;T U H实验证明了岩石动态强度与应变率的相关性#即随着应变率的增加#岩石的动态强度将逐渐增大$此外#证明了随着加载应变率的增加#用于试样破碎的能耗也逐渐增大#从而在表观上呈现出随着应变率的增加#试样破碎程度逐渐增高的现象.然而#岩石应变率的本质是什么#是材料的本质属性#或仅仅是材料的宏观响应3国内外的专家’学者并收稿日期!)*#AB*#B*+基金项目!国家重点研发计划项目!)*#Cf F Y*A*#C*,"$广东宏大爆破股份有限公司.基于数字模拟的露天爆破设计软件/研发项目$鞍钢矿业集团.基于采选总成本的爆破技术优化研究/项目!)*#CB科G*DB)".作者简介!冯春!#+A)%"#男#浙江富阳人#高级工程师#主要从事采矿及岩土力学的数值计算方法研究#=B I97&&\123<052N7I1<0.9<.<2.郑州大学学报!理学版"第"#卷未对该问题进行深入研究.数值计算方法能够再现结构受力及断裂破坏的全过程(#*X ##).本文以;TU H 实验的基本原理(#))为基础#利用连续B 非连续单元方法!Yd =?"对赤铁矿试样的动态力学特性进行数值模拟研究#试图从数值模拟的角度揭示岩石应变率效应的本质#并分析能耗密度对岩石破碎程度的影响规律.&%数值计算方法及岩体本构采用Yd =?研究铁矿石数值试样在不同应变率下的动力响应及破坏模式.Y d =?是一种有限元与离散元耦合的显式数值分析方法.数值模型由块体及界面两部分构成.块体由一个或多个有限元单元组成#用于表征材料的弹性’塑性’损伤等连续特征$两个块体间的公共边界即为界面#用于表征材料的断裂’滑移’碰撞等非连续特征.Y d =?中的界面包含真实界面及虚拟界面两个概念.真实界面用于表征材料的交界面’断层’节理等真实的不连续面#其强度参数与真实界面的参数一致.虚拟界面主要有两个作用&一是连接两个块体#用于传递力学信息$二是为显式裂纹的扩展提供潜在的通道!即裂纹可沿着任意一个虚拟界面进行扩展".因此#虚拟界面的强度参数与块体的强度参数一致.采用的岩体本构为弹性B 损伤B 断裂本构#其中在每个有限元单元上施加线弹性本构#输入的参数包括密度’弹性模量及泊松比$在虚拟界面上施加损伤B 断裂本构#输入的参数包括法向连接刚度’切向连接刚度’黏聚力’内摩擦角’抗拉强度’拉伸断裂能及剪切断裂能.利用增量法表述的单元线弹性本构为!+;G -)Y !’;G #!D.),Y "!&);G #+;G !"#"-!+;G #+;G !"*{"#!#"式中&+;G 为应力张量$!+;G 为增量应力张量$!’;G 为增量应变张量$!&为增量体应变$D 为体积模量$Y 为剪切模量$);G 为b @%21<J1@记号$"*表示当前时步$"#表示下一时步.虚拟界面上采用考虑强度线性软化效应的最大拉应力模型及%0@B Y %5&%I Z 模型进行损伤断裂的计算.首先采用增量法计算虚拟界面下一时步的法向及切向试探接触力#可以表示为F 2!"#"-F 2!"*".X 2/H </!=@2#F S !"#"-F S !"*".X S /H </!=@S {#!)"式中&F 2’F S 为法向’切向接触力$X 2’X S 为单位面积上法向’切向接触刚度$H <为虚拟界面的面积$!=@2’!=@S 为法向’切向相对位移增量.拉伸破坏的判断’法向接触力及抗拉强度的修正可以表示为&^F !.F 2!"#"!+"!"*"H <#P T =(!F 2!"#"-.+"!"*"H <#!+"!"#"-.!+"*")/!@2L !)Y \:"#+"*#!,"式中&+"*’+!"*"及+!"#"为初始时刻’当前时刻及下一时刻虚拟界面上的抗拉强度$!@2为当前时刻虚拟界面上的法向相对位移$Y \:为拉伸断裂能.剪切破坏的判断’切向接触力及黏聚力的修正可以表示为&^F !F S !"#"!F 2!"#"/:92/#2!"*"H <#P T =(!F S !"#"-F 2!"#"/:92/#2!"*"H <#!2!"#"-.!2*")/!@S L !)Y \S "#2*#!E "式中&/为虚拟界面的内摩擦角$2*’2!"*"及2!"#"为初始时刻’当前时刻及下一时刻虚拟界面上的黏聚力$!@S 为当前时刻虚拟界面上的切向相对位移$Y \S为剪切断裂能.基于式!,"及式!E "#可绘制出虚拟界面上法向及切向的本构曲线#具体如图#所示.+%数值模型及模拟参数建立直径为"*II ’厚度为)"I I 的赤铁矿数值试样模型#如图)所示#并采用C,+**个四面体单元对A*#!第#期冯!春#等$冲击载荷下赤铁矿动态抗压强度及破碎特性!!图&!虚拟界面上的本构曲线’()*&!Y%2S:7:5:781<5@81S7287@:59&72:1@\9<1图+!数值试样模型’()*+!(5I1@7<9&I%>1&该模型进行剖分.数值模型执行连续B非连续计算时#弹性单元本构参数中#密度为,,**J3Q I,#弹性模量为C*V U9#泊松比为*’)"$虚拟界面本构参数中#法向’切向刚度为#*#C U9Q I#黏聚力为,C?U9#内摩擦角为E*r#抗拉强度为#)?U9#剪切断裂能为)***U9,I#拉伸断裂能为)**U9,I.模型的底部为法向约束#模型顶部施加竖直向下的脉冲式载荷#参考;T U H的加载曲线#各应变率下的加载持续时间均为)"*(S#其中上升段及下降段的持续时间为,*(S#平台段的持续时间为#+*(S#探讨了"种加载应变率的影响#脉冲式加载时程曲线如图,所示.-%数值计算结果-,&%不同应变率下试样动态本构曲线在不同应变率的加载作用下#对单元顶部的平均应力进行监测#不同应变率下的应力B应变曲线如图E 所示.由图E可得#在线弹性阶段#随着应变率的增大#应力B应变的关系基本一致$在非线性上升段及软化段#应变率越大#试样的峰值强度越高#峰后的下降段越长.图-!不同应变率下的脉冲式加载时程曲线’()*-!P7I1B07S:%@M<5@81S%\7I L5&S1&%9>9:>7\\1@12:S:@972@9:1S图.!不同应变率下的应力B应变曲线’()*.!;:@1S S B S:@972<5@81S9:>7\\1@12:S:@972@9:1S图/!峰值强度与应变率的关系曲线’()*/!P01@1&9:7%2S07L<5@81Z1:[112L19JS:@123:092>S:@972@9:1-,+%不同应变率下试样峰值强度分析对图E中的峰值强度进行统计#绘制峰值强度与应变率的关系曲线#结果如图"所示.由图"可得#应变率从E*S X#增加至)**S X##峰值强度按幂函数形式从)DD?U9增大至,#*?U9!幂指数为)’,,".-,-%不同应变率下试样内部能耗分析不同应变率下的输入能量及应变能时程曲线如图C所示.可以看出#随着加载时间的增加#外界输入能量先缓慢增大#而后匀速增大#最后保持不变$而系统应变能则呈现出先缓慢增加至峰值#而后缓慢下降的过程.此外#随着应变率的增大#输入能量由AC-增加至,E*-#而系统应变能的峰值基!!+*#郑州大学学报!理学版"第"#卷图0!不同应变率下的输入能量及应变能时程曲线’()*0!P 7I 1B 07S :%@M <5@81S %\72L5:121@3M 92>S :@972121@3M 9:>7\\1@12:S :@972@9:1S图1!能耗与应变率的关系曲线’()*1!P 01@1&9:7%2S 07L <5@81S Z1:[112121@3M <%2S 5I L:7%292>S :@972@9:1本为E*i"*-.,**(S 加载结束后#外界输入能量’残存应变能及损伤破裂能耗与应变率的关系如图D 所示.其中#损伤破裂能耗可由输入能量与残存应变能的差值获得.可以看出#随着应变率的增加#外界输入能量及损伤破裂能耗均逐渐增大#而系统残存应变能则逐渐减小.此外#外界输入能量绝大部分用于试样的损伤破裂#且应变率越高#用于损伤破裂的能耗占比越大.-,.%不同应变率下试样破坏程度分析不同应变率下的试样破裂状态如图A 所示.可以看出#在脉冲式加载的情况下#随着应变率的增加#试样的破裂程度逐渐增大.应变率为E*S X #时#试样未发生破裂#应变率为)**S X #时#试样已经发生了解体破坏.定义破裂度为模型已经破裂的虚拟界面面积与模型总虚拟界面面积的比值#则不同应变率下的破裂度时程曲线如图+所示.可以看出#随着加载时间的增加#系统破裂度逐渐增大$当加载时间超过)"*(S 后#系统破裂度基本保持不变.此外#由图+还可以看出#应变率越大#系统的破裂度越大.图2!不同应变率下的试样破裂状态’()*2!F @9<:5@1L9::1@2%\S L1<7I 12S 9:>7\\1@12:S :@972@9:1S定义能耗密度为损伤破裂能耗与试样体积的比值#表示为-[->\L ’#!""式中&-[为能耗密度$>\为损伤破裂能耗$’为试样体积.对图+中的终态破裂度进行统计#绘制破裂度与系统能耗密度的对应关系曲线#对该曲线进行线性拟合#可得破裂度与能耗密度的函数关系为*##!第#期冯!春#等$冲击载荷下赤铁矿动态抗压强度及破碎特性F >-.*’)##*’*CA -[#!C "式中&F >为系统破裂度.定义试样的特征破碎尺寸为试样体积与破裂总面积的比值#可以表示为=-’L H \#!D "式中&=为试样的特征破碎尺寸$H \为试样破裂的总面积.绘制试样特征破碎尺寸与系统能耗密度的关系曲线#结果如图#*所示.可以看出#能耗密度与试样破裂度及特征破碎尺寸密切相关#当能耗密度增大至C’+-Q <I ,时#试样破裂度线性增大至)"’"W #特征破碎尺寸则按幂函数形式迅速减小至#II.图6!不同应变率下的破裂度时程曲线’()*6!P 7I 1B 07S :%@M <5@81S %\\@9<:5@1>13@119:>7\\1@12:S :@972@9:1S图&$!特征破碎尺寸与系统能耗密度的关系曲线’()*&$!P 01@1&9:7%2S 07L <5@81Z1:[112<09@9<:1@7S :7<S 741%\\@93I 12:S 92>S M S :1I 121@3M <%2S 5I L:7%2>12S 7:M.%结论基于连续B 非连续的数值模拟方法#以;T U H 为模拟对象#研究了铁矿石在不同应变率下的应力B 应变关系’峰值强度及破裂特征的演化规律#结果表明&在单元本构及虚拟界面本构中未引入应变率效应的情况下#数值试样的动态单轴抗压强度表现出较强的应变率相关性$随着加载应变率的增加#试样的动态强度按幂函数形式增大#数值试样中用于损伤破裂的能耗密度也增大$能耗密度与试样破裂度及特征破碎尺寸密切相关#随着能耗密度的增大#特征破碎尺寸则按幂函数形式迅速减小.参考文献!(#)!单仁亮.岩石冲击破坏力学模型及其随机性研究(d ).北京&中国矿业大学##++D.())!李海波#王建伟#李俊如#等.单轴压缩下软岩的动态力学特性试验研究(-).岩土力学#)**E #)"!#"&#X E.(,)!郑永强.大孤山铁矿岩石动态特性与爆破振动实验研究(d ).鞍山&辽宁科技大学#)*#,.(E )!平琦#骆轩#马芹永#等.冲击载荷作用下砂岩试件破碎能耗特征(-).岩石力学与工程学报#)*#"#,E !;)"&E#+D X E)*,.(")!郭连军#杨跃辉#张大宁#等.冲击荷载作用下磁铁石英岩破碎能耗分析(-).金属矿山#)*#E #E,!A "&#X".(C )!梁昌玉#李晓#李守定#等.岩石静态和准动态加载应变率的界限值研究(-).岩石力学与工程学报#)*#)#,#!C "&##"C X ##C#.(D )!李夕兵#周子龙#叶州元#等.岩石动静组合加载力学特性研究(-).岩石力学与工程学报#)**A #)D !D "&#,AD X #,+".(A )!王其胜#李夕兵.动静组合加载作用下花岗岩破碎的分形特征(-).实验力学#)**+#)E !C "&"AD X"+#.(+)!倪敏#苟小平#王启智.霍普金森杆冲击压缩单裂纹圆孔板的岩石动态断裂韧度试验方法(-).工程力学#)*#,#,*!#"&,C"X ,D).(#*)杜云海#刘雯雯#徐轶洋.对接双材平面中圆弧裂纹问题的数值方法(-).郑州大学学报!理学版"#)*#E #EC !#"&+A X #*).(##)于洋#邬亚滨#张云峰#等.混凝土强度对V F _U 管B 混凝土B 钢管组合柱性能的影响(-).郑州大学学报!理学版"#)*#C #EA !,"&##A X #),.(#))陈强#王志亮.分离式霍普金森压杆在岩石力学实验中的应用(-).实验室研究与探索#)*#)#,#!##"&#EC X#E+.###)##郑州大学学报!理学版"第"#卷W<@4;(;<^>!G:4@(E89@T B<>>(Q<F;B<:);N4:C8B D>N(:)’<4;D B<>D:C<B#@T4E;V94CF=(VY052##/T G(V-520%23)#/T G(Vh52&17,#f6=-72<09%, !#’D<C Q:P48:"48C!48,<23:7;2B;7F5@;=)45;=$4@T5;7?)C B"<9B#67B";"@"<4!,<23:7;2B4!$3;7<B<H2:=<9C4!)2;<72<B#U<;G;7?#**#+*#$3;7:$)1)234454!$;A;5>7?;7<<8;7?:7=Z8:7B T48":";47#*48"3 $3;7:&7;A<8B;"C4!W:"<8+<B4@82<B:7=>5<2"8;2(4E<8#O3<7?J34@E"**E"#$3;7:$,1)234454!W:"<8$47B<8A:72C:7=>7A;8479<7"#O3<7?J34@&7;A<8B;"C#O3<7?J34@E"***##$3;7:"75>;B4E;&H9S1>%2<%2:725%5S>7S<%2:725%5S1&1I12:I1:0%>!Y d=?"#ZM72:@%>5<723&7219@1&9S:7< I%>1&\%@1&1I12:S92><%01S781I%>1&\%@87@:59&72:1@\9<1S#:01S7I5&9:7%2%\>9I93192>\@9<:5@1L@%<1S S%\@%<J I9S S52>1@:019LL&71>&%9>[9S@19&741>.H9S1>%2:01Z9S7<L@72<7L&1%\S L&7:T%LJ72S%2L@1S S5@1Z9@!;T U H"1‘L1@7I12:#925I1@7<9&S9I L&1%\01I9:7:1[7:0:01>79I1:1@"*I I92>:07<J21S S )"I I[9S1S:9Z&7S01>.a7:0Y d=?#\781&%9>723<%2>7:7%2S[7:0:01S:@972@9:1E*#A*##)*##C*#)**S X#[1@1>7S<5S S1>.P01>M29I7<<%2S:7:5:781<5@81S#>M29I7<5279‘79&<%I L@1S 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金山店铁矿西采区提高矿石回收率的方法
金山店铁矿西采区提高矿石回收率的方法
彭兆祥;向铸
【期刊名称】《现代矿业》
【年(卷),期】2022(38)5
【摘要】金山店铁矿西采场矿体为急倾斜中厚矿体,设计采用无底柱分段崩落法。
为解决采矿过程中矿石回收率偏低的问题,开展了现场调研和数据分析,总结出大块率高及出矿作业两帮的矿石流动性差是造成矿石回收率降低的关键因素。
通过分析矿岩的物理性质、采准工程的施工质量、爆破参数,找出采场大块率高的原因并提出改进措施;同时根据椭球体放矿理论,对炮孔设计进行优化,以增大两帮矿石流动性和爆能的均衡性。
在实际应用中,实现了矿石回收率提高的目的,对同类矿山具有较好的借鉴作用和参考价值。
【总页数】6页(P68-73)
【作者】彭兆祥;向铸
【作者单位】武钢资源金山店矿业有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TD8
【相关文献】
1.金山店铁矿Ⅱ采区粉碎开采综合技术的研究
2.金山店铁矿采区围岩及回填体稳定性数值模拟及分析
3.提高梅山铁矿细粒级铁矿石回收率的探讨
4.金山店铁矿Ⅱ采区地压活动分析及控制
5.提高赤铁矿／磁铁矿矿石的回收率
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什么叫岩石的碎胀性
---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------什么叫岩石的碎胀性1、什么叫岩石的碎胀性？研究它有何意义？【答题要点】： (1)岩石的碎胀性是指岩石破碎后的体积比破碎前的体积增大的性质。
(2)当顶板垮落到一定高度，即h=m/（Kp-1）时，就可以完全充填采空区，其上覆岩层的活动对工作面就没有明显的动压影响了。
因此，碎胀性对工作面顶板管理有重要意义。
2、何谓围岩的极限平衡，极限平衡区范围的大小与哪些因素有关？【答题要点】：(1)在地下岩体中开掘巷道以后，一般巷道周边的岩块是处于单轴压缩状态，在垂直应力 K H 的作用下，就要发生破坏，随着向岩体内部发展，岩块逐渐变为三向应力状态，其抗压强度逐渐增加，在某一半径为 R 的范围内岩块的应力圆和其强度包络线相切，这一范围内的岩块受力状态叫做极限平衡状态，岩体处于极限平衡状态的区域叫做极限平衡区； (2)主要与巷道距地表的深度、巷道尺寸及围岩的力学性质等因素有关。
3、衡量矿山压力显现程度的主要指标有哪些？【答题要点】： (1)顶板下沉； (2)顶板下沉速度； (3)支柱变形与折损； (4)顶板破碎情况；(5)局部冒顶； (6)工作面顶板沿煤壁切落（或称大面积冒顶）。
1 / 10(7)其它还有煤壁片帮、支柱插入底板、底板鼓起等一系列矿山压力现象。
4、试述P- L 曲线的实质。
【答题要点】：(1)P- L 曲线是支架的工作阻力 P 对顶板下沉量 L 的影响程度曲线，它反映了支架和围岩之间的相互作用关系； (2)根据实际的P- L 曲线可知，支架的工作阻力对顶板下沉量是有一定限度的，支架的工作阻力较小时，增加支架的工作阻力可以明显地减少顶板下沉量，当支架工作阻力达到一定程度以后，再增加支架的工作阻力对顶板下沉量的影响就比较小了； (3)这也说明了采场支架的工作阻力并不能改变上覆岩层的总体活动规律。
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（ 北京 矿冶 研 究总 院 ， 京 １ ０ ６ ） 北 ０ １ ０
摘 要 ： 石 在 完 全 松 散 和 挤 压 状 态 下 的碎 胀 系 数 能 够 为 掏 槽 爆 破 、 压 爆 破 中补 偿 空 间 的 计 算 提 供 重 要 依 岩 挤 据 。取 金 山 店 铁 矿 的 粉 矿 和 块 矿 设 计 试 验 ， 别 测 定 其 在 完 全 松 散 和 挤 压 状 态 下 的 碎 胀 系 数 ， 金 山店 铁 矿 爆 破 分 为 补偿 空间的研究提供重要科学依据 。
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第６卷 ４
第５ 期
有 色 金 属 （ 矿山部分）
２１ 年 ９ Ｏ２ 月
ｄ ｉ１ ． ９ ９ Ｊ ｉ ｎ １ ７ － １ ２ ２ １ ． ５ ０ ４ ｏ ：０ ３ ６ ／ ．ｓ ． ６ １４ ７ ． ０ ２ ０ ． ２ ｓ
金 山店 铁 矿 岩 石 碎 胀 特 性 的 试 验研 究
矿 粉 矿 与 块 矿 的 碎 胀 特 性 ， 一 次 成 井 的 设 计 施 工 为
即为 岩 石 的碎 胀 系 数 。试 验 设 备 ： 筒 ， Ｃ １Ｋ 型 电 量 Ｔ 一 ０
子天平 ， 网筛（ 国家标准检 验筛 Ｇ ６ ０ － ９ ， Ｂ ０３ ７ 孔径分别
为 １ＩＩ 、 ｎｌ４ｎｌ 、 ｎ ｌ８ｒｎ 、０ｍｍ 和 １ ＴＴ ２ｒｎ 、 ｌｌ６ｒｎ 、 ｌ１ ＩＩ Ｔ ｎ ２ｍｍ） 。
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关 键词 ： 胀特性 ； 胀系数 ； 碎 碎 补偿 空 间
中 图分 类 号 ： ＴＤ３ ６ ２ 文献 标 识 码 ： Ａ 文章 编 号 ： ６ １４ ７ ２ １ ） ５０ ９ — ４ １ ７ — １ ２（ ０ ２ ０ — ０ １０
Ｅｘ ｅ ｉ ｅ ｔ １ｓ ｕ ｙ ｏ ｏ ｋ ｂ ｌ ｎ ｒ ａ ｅ ｃ ａ ａ ｔ ｒ ｉ ｐ ｒｍ ｎ ａ ｔ ｄ ｎ ｒ ｃ ｕ ｋ ｉ ｃ ｅ ｓ ｈ ｒ ｃ ｅ ｎ
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１ １ 试 验 步骤 简述 ． １ 用 网筛 分 出不 同块 度 的 散体 ， 体按 块 体 的 ） 具
直径 （ ｍｍ） 为 ８ 种 块 度 ： ＜ ＜ ２ ２ 分 １ ， ＜ ＜ ４ ，
４ ＜ ６， ＜ ＜ ８， ＜ ６ ８＜ ＜ １ １ ０， ０＜ ＜ １ ＞ ห้องสมุดไป่ตู้ ２， ２
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岩石 碎胀 性 是 指 岩石 破碎 后 体 积 增 加 的特 性 ， 通常 用碎 胀 系 数 表 示 。碎 胀 系 数 一 般 大 于 １１ ］ ＿ ， 范 围 １ ０ ～ １ ８ ， 具 体 数值 取 决 于 岩 石 的组 成 、 ．５ ． ０ 其 结构 、 强度 、 度 和排列 方式 等 因素 。正确 评估 岩石 块 的碎 胀特性 和 采用 合 理 的补 偿 空 间是 保证 掏 槽 、 挤 压 等爆 破 活动 成功 的关 键 。 针 对 湖北 大冶 金 山店铁 矿块 矿 区一次 成井 爆破 屡 次 失 败 的 问题 ［ ， ５ 进行 了岩 石 不 同状 态 下 碎胀 系 ］ 数 的测 定试 验 ， 断补 偿 空 间在 金 山 店 铁 矿一 次 成 判 井 爆破 中的影 响 。试 验 材料选 用该 铁 矿 的粉矿 和块 矿， 分别 测定 它们 在 完 全 松 散 和 挤压 状 态下 的碎 胀 系 数 。通过 试验 数据 分析 和参 数评 估揭 示金 山店铁
Ａｂ ｔａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ｕｎ ｅ ｈ ｏ ｄ ｔ ｎ ｏ ｏ ａｌ ｏ ｓ ｎ ｑ ｅ ｚｎ ，ｔ ｅｃ ｅ ｆ ｉｎ ｆｂ ｌ ｎ ｒ ａ ｅ ｃ ｎ ｐ ｏ ｉ ｅ ａ ｐｖ ｄ ｒ ｔ ｅ ｃ ｎ ｉｉ ｆｔ ｔ ｌ ｌ ｏ ｅａ ｄ ｓ ｕ ｅ ｉ ｇ ｈ ｏ ｆｉ ｅ ｔｏ ｕ ｋ ｉ ｃ ｅ ｓ ａ ｒ ｖ ｄ ｉ — ｏ ｙ ｃ