挂篮计算报告
xx桥挂篮主要构件计算书
×××桥施工挂篮主要构件计算书一、模板所承受的荷载确定根据提供的计算图纸，按连续梁的1号节段较大的断面作为计算断面，并且不考虑截面的变化。
1号节段的体积为92.9m3，长度 2.5m，重量约2415.4kN，1号节段两端断面的断面图如下，尺寸单位：mm，其余数字为各5m。
部分断面面积数值。
最长的节段长1、外模和内模所受荷载：挂篮的外模和内模分别承受1.44 m2和2.76 m2的混凝土荷载（1号段大截面顶板面积较大，但1号段长度小，且仅在靠近0号块很短的一段截面是大截面，故计算内模时按2.76计），超灌系数取1.05，冲击系数取1.2。
该荷载的大小主要用于计算侧模吊梁和内模吊梁的受力。
2、底模所受荷载：底模用型钢底模，计算长度6.3m，每个腹板下设5道工50c，底板下设10道工50c。
腹板混凝土面积按11.6 m2，底板面积(10.5+7.74)/2=9.1 m2(1) 边底模纵梁受力大小：q＝11.6m2×26kN/m3×1.05×1.2＝380kN/m(2) 中底模纵梁受力大小：q＝9.1m2×26kN/m3×1.05×1.2＝298kN/m二、底模纵梁的受力检算：1、边底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：边底模纵梁采用5片工50c组成，按照荷载均分考虑，每片承受2.5m 长度内的均布荷载：380/5＝76kN/m，计算模型如下图。
(2) 计算结果：a、支座反力图：两边的支座反力一样，都是98.4kN。
b、竖向变形图：最大变形是中部：9.3mm，小于容许值5500/400＝14mm。
c、结构应力图：(单位：kPa)最大应力121MPa，小于容许值140MPa。
若改为工45c，则最大应力156MPa，挂篮为施工临时结构，可容许1.3×140=182MPa，可以。
跨中最大变形13.4mm2、中底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：中底模纵梁共10片，按均分荷载，每片受力为：298/10＝29.8kN/m，计算模型如下。
某挂篮计算书
乐龙大桥连续砼箱梁施工三角挂篮计算书一、工程概况：本挂篮用于佛山顺德区乐龙大桥连续砼箱梁悬浇段，其0、1＃块节段长为11m长，悬浇段节段长为3m、3.5m、4m。
梁高为5.23m～2.5m，顶板宽18.7m，底板宽11.6m。
最大悬浇节段重约为192t。
二、计算工况：根据施工工序以及设计图说明，挂篮计算共分以下3个计算工况组合：1、工况一：施工第一个 3m节段(2#块)2、工况二：施工第一个4m节段（9#块）3、工况三：挂篮走行工况。
三、荷载说明：1、混凝土自重：混凝土容重γ=26.0kN/m3。
2、施工人员及施工机具荷载：250kPa。
3、挂篮模板及排架荷载：底模100kg/m2，侧模及排架300kg/m2，内模及排架200kg/m2。
4、挂篮其它结构自重按实际所选材料自重加载。
5、未计混凝土胀模系数。
（混凝土胀模系数一般取1.05）6、未计混凝土浇注时的冲击系数。
（混凝土浇注时的冲击系数取1.2）7、未计挂篮走行时的动力系数。
（挂篮走行时的动力系数取1.2）四、纵梁线荷载分布：根据下纵梁（或下支承桁架）及导梁的分布情况，计算砼、模板的从属面积及重量，以及施工人员及机具的荷载分布。
可以以一个简图说明如下：下平台共设14道纵梁，均为H型钢30b。
各组纵梁在各种工况下所受的线荷载如下：工况一内导梁承受顶板荷载，受荷宽度3.05m，q砼+q施+q内模=35KN/m，外导梁承受翼缘板荷载，受荷宽度4.25m，q砼+q施+q内模=50KN/m；工况二走行各构件仅承受结构自重，荷载软件自动添加不做详细写明。
五、建模计算：采用sap2000有限元分析软件对挂篮结构进行建模、约束边界条件、加载。
挂篮悬浇时模型如上图（计算图未示挂篮顶板导梁、模板及排架）：六、计算结果及结果分析（计算结果见后附挂篮计算表）：浇注混凝土时,挂篮最大变形为23mm(向下),出现在前下横梁跨中和后下横梁两端,前上横梁跨中为15mm。
走行时, 后下横梁跨中最大变形为39mm(向下), 前下横梁跨中最大变形为45mm(向下)。
挂篮验算报告
xx特大桥三角挂篮验算报告X X X X X X2008年7月1 概述某新建铁路工程JSJ—Ⅳ标xx特大桥主桥为48+80+48m连续箱梁体系双线桥梁，梁全长177.5米。
梁高沿纵桥向按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75米，中支点梁高6.4米，边支点及跨中梁高3。
6米，中跨跨中直线段10米，边跨直线段长13.75米。
采用整体桥面，桥面板上设置高挡渣墙、电缆槽、混凝土栏杆。
连续梁中跨跨中设置接触网一般支柱一个,支柱内侧距离线路中心线距应不小于3。
1米,基础处桥面板需局部加厚。
截面采用单箱单室直腹板形式,顶板厚度除梁端附近外均为35cm,腹板厚由100~70～60~48cm渐变，底板由跨中的40cm按二次抛物线y=1120/66002×X2变化至根部的100cm。
顶板宽度11。
7米，底板宽度6.4米.箱梁两侧腹板与顶板相交处均采用圆弧倒角过渡。
支座处及中跨跨中共设置5个横隔板。
横隔板厚度：边支座处1.45m，中支座处3。
0m，中跨跨中0.6 m。
横隔板及两端底板设有过人洞.主桥施工分为2个单T，每个单T以墩中心线为对称轴向两边分成12段，0号梁段长12 m，1～3号梁段长2。
5m,4号梁段长3。
0m,5～7号梁段长3.5m,8～10号梁段长4。
0m，合拢段梁段长2.0 m，边跨现浇段长7。
75 m，悬臂最重梁段为1#段（125。
9T).该桥的施工方案为平衡悬臂现浇施工。
根据箱梁结构特点及设计要求,结合以往同类型桥施工中所取得经验，拟采用斜拉式三角挂篮进行箱梁悬臂浇筑施工。
按照施工过程中挂篮所承受的最不利荷载对挂篮进行验算是保证施工过程安全的必要环节。
2 挂篮设计情况简介斜拉式三角挂篮总重为84。
6t（包括模板系统）,由主梁承重系统、底模系统及滑梁系统、后锚及行走系统、外侧模系统等五个分系统组成。
挂篮三面图见图1.1～图1.3。
图1.1 三角挂篮立面图图1。
2 三角挂篮平面图图1.3 三角挂篮断面图2.1 主梁承重系统三角挂篮主梁承重系统主要由两片主梁、前上横梁、后上横梁，滑道组成.主梁桁架为三角形桁片，由立柱、斜拉杆、主梁组成。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
挂篮计算书_secret
挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。
3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。
实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。
根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。
挂篮有限元计算报告
40m+64m+40m连续梁施工挂篮有限元分析计算报告湖北天宏世纪机械设备有限公司二〇二〇年八月二日目录1概况40m+64m+40m跨混凝土连续梁梁高5.29m，连续梁顶板宽11.9m，底板宽度-5.740m。
连续梁0#段长8米，节段长为3m，3.5m，挂篮施工节段9节。
节段最大重为，模板计重30t，人群*4*12+机具=4t，计算荷载按，预压荷载=*+30=。
菱形挂篮具有性能可靠、稳定性好、刚度大，操作简单，前面操作空间大，等特点。
本桥为单室斜腹板结构，双线铁路。
挂篮总体结构见“图一～三”。
图一挂篮0#复合结构（侧面图）图二挂篮横断1图三挂篮标横图22 设计荷载2.1 模板按照单线0#计算（侧压力最大H-5.29m ） 2.2 后下横梁计算按照首跨3m 节段计算，（最重）； 2.3 滑梁按照3.5m 段设计。
2.4挂篮自重由模型自动按重力加速度g=10m/s 2加载 。
2.5 模板侧压力公式取：H p ⨯=γ（腹板H 0=5.29m ，底板H 1=,顶板H 2=）；2.6 钢筋砼比重γ取值为3410*6.2-•m N 。
2.7 人群及施工荷载，按《公路桥涵设计通用规范》取m2；2.10 以上荷载的自重由程序自动加载计算。
3 设计参数：（1） 超载系数。
（2） 挂篮允许最大累加变形（前横梁及底板）20mm 以内。
（3） 施工时、行走时的抗倾覆安全系数大于2。
（4） 自锚固系统的安全系数大于2。
（5） 斜拉水平限位系统安全系数大于2。
（6） 上水平限位安全系数大于2。
4参照规范4.1设计依据：本项目工程图；4.2《钢结构设计规范》GB50017—2003；4.3《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；4.4《钢结构焊接规范》GB50661-20114.5《碳钢焊条》GB/T5118—95 GB/T5118—95；4.6《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20005钢材设计标准强度6材质参数7挂篮有限元分析计算7.1挂篮加载图首跨3m施工，后下横梁受力最大工况模型加载总图1（t/m2）模型加载总图2（t/m2）底模板加载图：t/m27.2挂篮施工总体应力云图浇筑首个3m段整体模型应力分布，最大应力144<215MPa,浇筑首个3.5m段整体模型应力分布，最大应力141<215MPa, 7.3挂篮总体变形云图计算首个3m段浇筑最大累加变形19.2mm发生在底模最前端首个3.5m段浇筑最大累加变形18.3mm发生在底模最前端7.4底模系统刚度变形计算3m段底模系统累加总变形19.2mm，位于前下横梁的中间3.5m段底模系统累加总变形18mm，位于前下横梁的中间底模系统相对变形1mm7.5底模系统应力计算云图首个3m段浇筑底模总体应力云图75 Mpa <215Mpa,首个3.5m节段浇筑底模总体应力云图64 Mpa <215Mpa, 7.6底模纵梁最大应力首个3.5m节段最大60<215Mpa（端部）首个3m节段跨中最大60<215Mpa（中部）首个3m节段最大75<215Mpa7.7前、后下横梁应力云图浇筑3m节段前下横梁最大应力72Mpa后横梁最大应力47Mpa浇筑3.5m节段前下横梁最大应力64Mpa后横梁最大应力35Mpa 7.8前、后下横梁变形云图最大变形19mm（整体累加）7.9吊杆内力浇筑首个3m节段最大内力17t，可配置千斤顶2×20t浇筑首个3.5m节段最大内力13t，可配置千斤顶2×20t 7.10外侧模面板变形计算横向变形最大累加变形3mm7.11外模强度计算3m节段外模系统最大应力位于滑梁位置最大129MPa＜215 Mpa，3.5m节段外模系统最大应力位于滑梁位置最大136MPa＜215 Mpa，3m节段面板局部最大应力31Mpa3m节段面板局部最大应力31Mpa7.12外侧模背楞框架应力3m节段模板框架最大应力104Mpa＜215 Mpa，位于托梁下面7.13外模托梁计算浇筑3.5m段最大应力102MPa＜215 Mpa7.14对拉杆内力计算（此仅给出最大计算0#段计算值）对拉杆最大内力7t7.15前上横梁强度计算（2I45B）首跨3m浇筑最大应力75Mpa＜215 Mpa首跨3.5m浇筑最大应力76Mpa＜215 Mpa7.16前上横梁刚度变形计算（2I45B）首跨3m浇筑最大累加变形15mm首跨3.5m浇筑最大变形15mm7.17挂篮主桁架强度计算浇筑3m段主桁应力云图：最大101＜215 Mpa浇筑3.5m段主桁应力云图：最大＜215 Mpa预压段主桁应力云图：最大136MPa＜215 Mpa7.18主桁内力算（计算销轴参考力）预压浇筑时最大拉应力92t首跨3.5m浇筑时最大拉应力67t首跨3m浇筑时最大拉应力68t7.19支反力及锚固力计算首跨3m最大反力78t，最大锚固力38t首跨3.5m最大反力77t，最大锚固力37t预压最大反力105t，最大锚固力52t7.20斜拉杆销孔实体模拟挂篮桁片浇筑预压时最大轴拉力92t，斜杆销孔局部压应力189MPa7.21销轴计算40cr桁架轴力最大92t，销轴直径70mm，材质40cr局部压应力大于145MPa应力分布40Cr允许局部承压值为400MPa8挂篮行走状态计算荷载组合：自重+风载m2（向下）+ 机具+（人群）= 自重（程序自动加载）+++=自重+m2，模型加载如下：自重+机具+风载8.1行走最大竖向变形行走最大变形67mm，位于后下横梁8.2行走状态模板托梁滑梁应力云图内模模板滑梁及托梁应力云图，最大45Mpa8.3行走状态前后下横梁应力云图后下横梁局部最大应力166Mpa＜215 Mpa，位于吊点位置8.4行走状态主桁应力计算挂篮行走状态主桁最大应力65Mpa 8.5行走状态后锚固力桁片后端锚固力最大9t8.6行走状态下吊杆内力后吊杆最大7t8.7行走轮计算根据前面计算，行走状态下最大反力90KN,为了安全计算按照160kN加载加载图：4*4000=160000N主桁部位最大应力行走轮最大应力31Mpa轨道48Mpa后轮最大前轮最大58Mpa总体应力58Mpa9预压分析计算预压荷载*120%（顶板一半荷载有后端砼承担），G=*预压加载图9.1预压总变形预压累加总变形35mm9.2预压挂篮整体强度计算模型中最大局部应力188Mpa,位于底板的吊点位置，属于局部应力9.3底模板最大应力预压状态底板纵梁最大应力83Mpa（局部应力）9.4预压吊杆内力最大27t，位于箱内后吊杆9.5预压锚固力锚固力52t,支点反力105t10挂篮稳定分析预压为挂篮最不利荷载工况，计算该状态下的稳定，10.1预压工况下稳定分析一阶屈曲系数k=11，失稳方向为纵桥向10.2行走稳定计算一阶屈曲系数k=，失稳部件为模板后吊挂位置11结论1)结构满足刚度，强度，及稳定性要求，2)后下横梁行走时变形65mm3)预压为吊杆的最大受力工况，注意观察。
广西桥梁三角挂篮计算报告及主桥模板计算书
融安县长安三桥东桥及引道工程-桥梁工程（88+160+88）m连续梁三角挂篮计算报告编制：校核：审核：XXXX钢结构制造有限公司年目录1概况 (1)1.1工程概况 (1)1.2挂篮受力体系 (3)2设计依据 (4)3计算依据 (4)3.1计算假定、材料参数及设计基本参数 (4)3.1.1 计算假定 (4)3.1.2 材料参数 (4)3.1.3 设计基本参数 (5)3.2计算荷载 (5)3.2.1 永久荷载 (5)3.2.2 可变荷载 (5)3.3荷载组合 (7)4计算工况 (7)5混凝土浇筑工况计算 (7)5.2工况一承载力和正常使用极限状态验算计算模型 (8)5.2.1 主桁架计算 (8)5.2.2 底纵梁计算 (9)5.2.3 后下横梁计算 (10)5.2.4 前上横梁 (12)5.2.5 前下横梁计算 (13)5.2.6 滑梁计算 (14)5.2.7 精轧螺纹吊杆计算 (14)5.3工况二承载力和正常使用极限状态验算 (15)5.3.1 主桁架计算 (15)5.3.2 底纵梁计算 (16)5.3.3 后下横梁计算 (17)5.3.4 前上横梁 (18)5.3.5 前下横梁计算 (19)5.3.6 滑梁计算 (20)5.3.7 精轧螺纹吊杆计算 (21)6走行工况三承载力和正常使用极限状态验算 (21)6.1.1 后下横梁计算 (22)6.1.2 精轧螺纹钢吊杆计算 (23)6.1.3 滑梁计算 (23)6.1.4 平联计算 (24)7各构件计算汇总 (25)7.1主桁稳定性计算 (26)7.1.1 立柱（受压）稳定性计算 (27)7.1.2 主纵梁(压弯)稳定性计算 (28)7.2抗倾覆计算 (29)7.2.1 浇筑混凝土状态 (29)7.2.2 行走状态 (30)7.3斜拉杆孔壁削弱处计算 (31)7.3.1 削弱处截面抗剪计算 (31)7.3.2 销轴计算 (32)7.4吊框转换架计算 (32)7.5后锚固计算 (33)7.6轨道验算 (34)7.7反力钩销轴及孔壁局部承压验算 (35)8结论与建议 (36)9其他 (36)9.1挂篮安装 (36)9.2挂篮拆除 (37)9.3后锚保险装置说明 (37)1概况1.1工程概况融安县长安三桥东桥梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长336m。
XXXX大桥贝雷挂篮计算稿
XXX大桥边幅贝雷挂篮简易计算稿一、主桁计算（一）荷载1．箱梁砼重：33.72×2.5＝84.3 t2．前上横梁及前吊带重：前上横梁为双拼45#工钢，长10.3米，自重80.42kg/m则10.3×80.42×2+150（缀板）＝1807kg前吊带5根φ32+千斤顶+枕梁＝793kg两项合计为2600kg3．底模系统①后下横梁：后下横梁为双拼28#工钢，长9.7米，自重43.49kg/m 则9.7×43.49×2+150（缀板）＝994kg。
②前下横梁：前下横梁为双拼25＃a工字钢，长9.7米，自重38.1kg/m 则：9.7×38.1×2+150（缀板）＝889kg③底模纵梁：底模纵梁为14 根22＃a工字钢长6米，自重33kg/m，则33×14×6＝2772kg翼板纵梁为6根22＃a工字钢长6米33×6×6＝1188kg两项合计为3960kg④纵梁之间的槽钢连接件及面板：面板长5.2米，宽4.2米，厚6mm. 面板：4.2×5.2×0.006×7850kg/m2＝1029kg槽钢连接件：1371kg两项合计为2400kg总重：①+②+③+④＝8.243t4.翼板架：3t/个，共2个，总重：3×2＝6t5.内芯模及其他：5t（二）、主桁前支点受力计算①箱梁砼、底模系统、翼板架传递重量：因箱梁砼形状不规则，重量为前轻后重，为安全计，取前支点受力为一半总重。
即P1=1/2×（84.3+8.243+6+5）＝51.8t②前上横梁及前吊带等P2＝2.6t取安全系数为1.5， P总＝（P1＋P2）×1.5＝81.6t,则单组贝雷桁架受力为40.8t。
（三）挂篮主桁计算用三道贝雷组成一组贝雷桁架。
荷载：（1）前支点受力P=40.8 t（2）贝雷桁架自重q=0.3t/m（包括连接片，销子等）如下图：M max=0.5×0.3×5×5+40.8×4.5=187.35t.mRa=62.45 t Rb=105.95 t单片贝雷片最大容许弯矩为78.82t.m,则三片贝雷片组成的贝雷桁架为78.82×3=236.46＞187.35t.m。
挂篮计算书
嘉陵江大桥挂篮计算书嘉陵江大桥挂篮计算书一、挂篮主桁架构造二、荷载计算1、混凝土荷载根据施工图，箱梁节段中较重的3个节段重力如下：1＃梁段混凝土方量为95.3m3，荷载值为95.3×25＝2375KN；15＃梁段混凝土方量为94.8m3，荷载值为94.8×25＝2370KN；23＃梁段混凝土方量为91.7m3，荷载值为91.7×25＝2292.5KN；由以上计算可知，最重梁段为1＃段，且1＃梁段底、腹板厚度大、高度高，故应作为控制计算荷载。
2、挂篮自重1）挂篮主构件重量为144.01KN，轨道重量为161.79KN，上横梁重量为41.41KN,总重量为144.01＋161.79＋41.41＝347.21KN。
2）内模、外模、底模架、前、后吊装置等：F2＝261.15＋270.46＋175.37＋11.75＋5.04＝724KN3、施工荷载1）机具、人群产生的施工荷载按2.5KN／㎡计算。
计算面积可分为以下两种情况：①当计算模板、带木、分配梁时按其承担面积计算。
②当计算主桁架、上下横梁、纵梁时，因为是采用泵送混凝土，有机具设备、人员不多的特点，故面积按40㎡计算。
2）荷载冲击系数按α＝1.2计算。
冲击荷载仅在主构件、前后吊带检算时采用。
二、主构件受力计算受力简图如下：A图一图中Q的计算：Q ＝1.2×41×（F 1＋F 2＋F 3）＋21F 4＝968KN F 1：1#梁段重量F 2：挂篮内模、外模、底模架、前、后吊装置等重量 F 3：施工荷载 F 4：上横梁重量将以上模型输入SAP2000（主构件自重由软件自行分配，此处无需另行分配）可得：AB 杆所受的拉力为1819KN ； BD 杆所受的拉力为1492KN ； CD 杆所受的压力为1785KN ； AC 杆所受的压力为1492KN ； BC 杆所受的压力为1048KN 。
三、主桁杆件断面检算由以上计算结果可知，AB 杆所受拉力最大，拉应力仅检算AB 即可，AC 、BC 、CD 杆均受压力，故需对此三根杆件进行检算。
挂篮计算书
挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
64m挂篮有限元计算报告
40m+64m+40m连续梁施工挂篮有限元分析计算报告天宏世纪机械设备二〇二〇年九月二十三日目录1概况 (4)2设计荷载 (5)3设计参数： (5)4参照规 (6)5钢材设计标准强度 (6)6材质参数 (6)7挂篮有限元分析计算 (7)7.1挂篮加载图 (7)7.2挂篮施工总体应力云图 (8)7.3挂篮总体变形云图计算 (8)7.4底模系统刚度变形计算 (9)7.5底模系统应力计算云图 (10)7.6底模纵梁最大应力 (11)7.7前、后下横梁应力云图 (12)7.8前、后下横梁变形云图 (13)7.9吊杆力 (13)7.10外侧模面板变形计算 (14)7.11外模强度计算 (14)7.12外侧模背楞框架应力 (16)7.13外模托梁计算 (16)7.14对拉杆力计算 (16)7.15前上横梁强度计算（2I45B） (17)7.16前上横梁刚度变形计算（2I45B） (18)7.17挂篮主桁架强度计算 (18)7.18主桁力算（计算销轴参考力） (20)7.19支反力及锚固力计算 (21)7.20斜拉杆销孔实体模拟 (22)7.21销轴计算40cr (23)8挂篮行走状态计算 (23)8.1行走最大竖向变形 (24)8.2行走状态模板托梁滑梁应力云图 (25)8.3行走状态前后下横梁应力云图 (25)8.4行走状态主桁应力计算 (26)8.5行走状态后锚固力 (26)8.6行走状态下吊杆力 (27)8.7行走轮计算 (27)9预压分析计算 (29)9.1预压总变形 (30)9.2预压挂篮整体强度计算 (31)9.3底模板最大应力 (31)9.4预压吊杆力 (32)9.5预压锚固力 (32)10挂篮稳定分析 (32)10.1预压工况下稳定分析 (33)10.2行走稳定计算 (33)11结论 (34)1概况40m+64m+40m跨混凝土连续梁梁高5.29m，连续梁顶板宽11.9m，底板宽度5.134-5.740m。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂篮计算报告
赣深铁路 (40+64+40)m悬浇连续梁菱形挂篮验算报告计算：复核：审核：华东交通大学2018年9月目录目录 (I)第1章计算说明 (2)1.1设计依据 (2)1.2工程概况 (2)1.3挂篮设计构造及计算取值 (3)1.3.1 主要技术参数 (3)1.3.2 挂篮构造 (3)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (3)1.3.4 内力符号规定 (4)第2章挂篮底篮及吊杆计算 (5)2.1箱梁4#块段施工状态下作用荷载计算 (5)2.1.1 箱梁腹板处底模纵梁验算 (6)2.1.2 底模底板下纵梁的计算 (7)2.1.3 底篮前、后横梁受力验算 (9)2.1.4 内外滑梁受力验算 (10)2.1.5 吊杆(吊带或精轧螺纹钢)验算 (12)2.1.6 前上横梁受力验算 (13)第3章挂篮主桁架验算 (16)3.1 荷载作用下主桁架验算 (16)3.2 挂篮移动时主桁架整体稳定性验算 (17)3.3 挂篮移动时走行滑轨锚固验算 (18)第4章结论与建议 (19)第1章计算说明1.1 设计依据(1)《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）；(2)《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（[2010]241号）；(3) 时速250公里客运专线铁路《有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》跨度（40+64+40）m（直、曲线）图号：通桥（2008）2261A-VII中铁工程设计咨询集团有限公司；(4)《路桥施工计算手册》人民交通出版社；(5)《铁路桥涵工程施工安全技术规程》TB 10303-2009；(6)《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010；(7)《钢结构设计规范》 GB50017-2003；其它相关的规范、规程及条例。
参考《桥梁施工工程师手册》提供的资料，混凝土自重取26kN/m3，钢模板自重按1.2kN/m2，方木自重取7.5kN/m3，竹胶板自重取8kN/m3，钢材自重取78.5kN/m3，施工人员、施工料、机具行走运输、堆放荷载等活载取2.5kN/m2（计算模板及支承模板的小棱时）、1.5kN/m2（计算直接支承小棱的梁或拱架时）、1.0kN/m2（计算边跨支架立柱及支承拱架的其它结构时），振捣或倾倒混凝土产生的活载取2kN/m2（对水平面模板）、4kN/m2（对垂直面模板）。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
挂篮计算书(-3-30)
目录1.1 概况11.2 盘算内容13.3 参数拔取24．重要构造盘算及成果35结论及建议231.1 概况总桥工程概况略4个节段（1#～4#块）,3.5m长有3个节段（5#～7#块）,4.0m长有5个节段（8#～12#块）.个中3.5#块;个中4.0m节段最大重量为8#块.1.2 盘算内容采取允许应力法分离对浇筑砼状况和走行状况两种工况进行盘算,盘算内容包含底模纵梁.底模前.后下横梁.外滑梁.内滑梁.吊杆.前上横梁.挂篮主桁.后锚分派梁.侧模桁架的强度.刚度及稳固性.1.《设计图纸》全一册2.《公路桥涵钢构造及木构造设计规范》(JTJ025-86)3.《公路桥涵施工技巧规范》（JTG/T F50-2011）4.《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5.《钢构造设计规范》(GB 50017-2003)6.《路桥施工盘算手册》拔取及荷载盘算系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）（3）挂篮浇筑及（4）模板重量：底模,1.0kN/m2;外侧模,1.2kN/m2;内顶模,0.8kN/m2;内侧模,0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根KN（72（82（92;程度荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序主动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于盘算浇筑状况挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于盘算浇筑状况侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于盘算走行状况）3.3参数拔取3.3.1钢材的允许应力钢构造中钢材的强度设计值可按《钢构造设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条划定采取.所以,Q235钢材的允许应力值【ƒ】=145*1.3=189Mpa.【τ】=110Mpa3.3.2 挂篮参数1.挂篮与悬浇梁混凝土的重量比不宜大于0.5,且挂篮的总重量应掌握在设计划定的限重之内.2.挂篮在浇筑混凝土和行走时的抗倾覆安然系数.自锚固安然系数均不该小于2.4．重要构造盘算及成果挂篮自重t;梁段最大重量74*26=192t;4.2盘算模子如上图所示,梁段荷载划分为4个部分分离由挂篮不合构件承担,并最终将荷载传至上一阶段已经浇筑完成的梁段上.个中第（1）部分（包含侧模体系）由挂篮外滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上;第（2）部分由挂篮腹板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上;第（3）部分（包含侧模体系）由挂篮内滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上;第（4）部分由挂篮底板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上.转向块采取滞后一个号块浇筑,挂篮盘算时不予斟酌.4.4底模纵梁盘算4.4.1腹板下纵梁盘算（盘算按2根HN600*200,现实施工斟酌模板身分设置三根）a．纵梁荷载q=梁重×1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=109KN/m q min=KN/m5#块：q max=KN/m q min=KN/m9#块：q max=KN/m q min=KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不合受力长度下的最晦气受力情形,纵梁自重由有限元软件按现实重量主动计入.个中括号外为1#块数据,（）内为5#块数据,[ ]内为8#块数据,单位cm. b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#块盘算成果：最大组合应力：σmax=103 MPa<189MPa （知足）最大变形：f=3.7mm,f/L=3.7/5100=1/1351<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=196KN, F前=KNMidas civil应力争（单位：MPa）（5#块）Midas civil位移图（单位：mm）（5#块）5#块盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=3.0mm,f100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=142KN, F前=115KNMidas civil应力争（单位：MPa）（8#块）Midas civil位移图（单位：mm）（8#块）8#盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KNa．纵梁荷载q=梁重×1.05+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=KN/m q min=KN/m5#块：q max=KN/m q min=KN/m8#块：q max=KN/m q min=KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不合受力长度下的最晦气受力情形,纵梁自重由有限元软件按现实重量主动计入.个中括号外为1#块数据,（）内为5#块数据,[ ]内为9#块数据,单位cm.b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/5100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KN同理：5#盘算成果：最大组合应力：σmax=31MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/5100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KN8#盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/5100<1/400 （知足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=KN, F前=KN底模后下横梁盘算浇筑状况：荷载（取最晦气情形1#块盘算）后横梁受力示意图（单位：cm）a．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （知足）最大变形：f=0.7mm支座反力（从左至右）： KNKN KNKN走行状况：荷载后横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=12.7 MPa<215MPa （知足）最大变形：f=3.8mm ,f7120<1/400 （知足）支座反力（从左至右）： KN KN底模前下横梁盘算荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）(1#块)Midas civil位移图（单位：mm）(1#块) 1#块盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=0.67mm支座反力（从左至右）： KN KN KN KNMidas civil应力争（单位：MPa）(5#块)Midas civil位移图（单位：mm）(5#块) 5#块盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm支座反力（从左至右）： KN 233KN 233KN KNMidas civil应力争（单位：MPa）(8#块)Midas civil位移图（单位：mm）(8#块) 8#块盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm支座反力（从左至右）： KN KN KN KN走行状况：荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=26 MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm ,f/L=4/7120<1/400 （知足）支座反力（从左至右）：39.4KN KN4.7滑梁盘算浇筑状况a．荷载其受力模子如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）1#块Midas civil位移图（单位：mm）1#块盘算成果：（5#和8#块图形省略）部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论1 83 134 及格5 及格8 93 及格走行状况a．荷载取最晦气浇筑状况盘算（8#块）其受力模子如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/90500<1/400 （知足）支座反力：F后=KN, F前=KN4.7.2内滑梁盘算浇筑状况a．荷载其受力模子如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果盘算成果：部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论1 77 及格5 及格8 116 及格走行状况a．荷载取最晦气浇筑状况盘算（8#块）其受力模子如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/9050<1/400 （知足）支座反力：F后=KN, F前=58KN.4.8侧模桁架盘算a．荷载（取1#块浇筑状况下最晦气情形盘算）为便于盘算,将侧模桁架受力简化,如上图所示,P为m纵桥向宽度翼缘板及模板重;个中竖向侧模桁架斟酌了拉杆作为支持,拉杆间距与侧模桁架背带间距雷同,为120cm;F为m纵桥向长度腹板未凝聚砼侧压力.荷载值P斟酌振捣荷载.砼倾倒荷载.模板重量和砼超打5%;荷载值F只与砼浇筑高度.振捣荷载有关.式中：γ—混凝土的自重密度,取25KN/m3;—新浇混凝土的初凝时光,为砼温度℃,暂取t20,β—外加剂影响修改系数,取1.2;1—砼坍落度影响修改系数,取1.0;β2v—混凝土浇注速度（m/h）,取1.5;具体受力P.F值情形如下表所示：振捣 2.0 2.0 2.0合计F值翼缘根部KN/m 底板下缘处KN/m侧压力振捣 4合计b．有限元模子及盘算成果Midas civil应力争（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）盘算成果：最大组合应力：σmax=MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/3120=1/2836<1/400 （知足）吊杆/吊带盘算吊带除底模平台前中.后中吊带及外滑梁走行用吊带为钢板吊带外,其余均为φ32精轧螺纹钢.前中吊带尺寸为□150×30×15000,材质为16Mn,中间线钻56孔穿55销轴（材质为40Cr）;后中吊带尺寸为□150×30×10000,材质为16Mn,中间线钻56孔穿55销轴（材质为40Cr）.前中吊带盘算前中吊带所推却最大支点反力为KN.盘算成果：吊带推却的拉应力：σmax=MPa;φ55销轴推却的剪应力：τ=55.1MPa;孔壁推却的压应力：σc=MPa后中吊带盘算后中吊带所推却最大支点反力为KN.盘算成果：吊带推却的拉应力：σmax=128MPa;孔壁推却的压应力：σc=221MPa吊杆盘算吊杆均采取PSB785φ32精轧螺纹钢,所推却最大支点反力为KN,则其应力为：σmax=191 MPa安然储备：K=785/191=＞2 （知足）前上横梁盘算a．荷载个中Q为外滑梁浇筑状况下传到前上横梁力;P为底模前下横梁经由过程吊杆传到前上横梁力;Q与P数值均由滑梁及底模前下横梁反力得知,图中单位为cm.b．有限元模子及盘算成果盘算成果：挂篮主桁盘算挂篮主桁各杆件受力情形采取midas /civil 2006盘算,各杆件采取梁单元模仿.浇筑状况下盘算成果见下图：Midas civil 上部构造应力争有限元组合最大拉应力：σmax =167 MPa<189MPa （知足） 最大竖向位移：f =mm （菱形构架前端前上横梁中间对应地位处）,挂篮前端变形经由过程吊带预紧进行调剂.支座反力：F 后=(拉力) F 前=KN(压力). 压杆稳固性盘算 （1）前斜杆（G4）：前斜杆采取2[30b ,其轴力F G4=1187KN （压力）,A=m 2,λmax =<[λ]=150,查表得ψ30,所以σmax =NA ϕ=MPa <210MPa （知足）（2）立柱（G5）：下平杆采取2[25b ,其轴力F G5=584KN （压力）,A=m 2,λmax =<[λ]=150,查表得ψ17,所以σmax =NA ϕ=MPa <210MPa （知足）（3）下平杆（G1）：下平杆采取2[30b ,其轴力F G1=1039KN （压力）,A=m 2,λmax =<[λ]=150,查表得ψ=,所以σmax =NA =MPa <215MPa （知足）后锚固抗倾覆安然系数盘算后锚固钢筋设计数目为4根PSB785φ32精轧螺纹钢,则每根受力KNσmax =MPa<650MPa抗倾覆稳固系数（安然储备）：K=650/=＞2 （知足） 4.12后锚分派梁盘算a ．荷载（取主桁架浇筑时后支点反力盘算）个中P 为浇筑状况菱形桁片后支点支反力,/2,图中单位为cm. b ．有限元模子及盘算成果Midas civil 应力争（单位：MPa ）Midas civil 位移图（单位：mm ）盘算成果：最大组合应力：σmax = MPa<189MPa （知足）最大变形：f=mm,f/L=/1340=1/3350<1/400（知足）4.13挂篮走行稳固性检算挂篮空载走行时,荷载及其感化地位见下表：t,由两个后钩板推却,每个后钩板推却9.8 t.后钩板反感化在挂篮走道梁上,由对应地位的走道梁下主梁竖向预应力筋推却.主梁预埋筋为PSB785 JL25精轧螺纹钢筋,单侧间距为500mm.按单侧一根预应力筋受力盘算: [F]=32t则K=[F]/7.68=32/9.8=>2,知足请求.5结论及建议分解以上剖析盘算成果可知：该菱形挂篮在主梁浇筑或走行时,各构件的强度.刚度和稳固性均知足请求.。
挂篮简易计算稿
挂篮简易计算稿一、主桁计算：(一) 荷载1、箱梁重量：1#节段最重，砼方量29.5m3，重29.5×2.6=76.7t。
2、上前横梁及吊带：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg，吊带重：1500kg。
3、底模系统：（1）后下横梁：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg （2）前下横梁：双拼27#工钢，长15米，重：43×15×2=1290kg （3）底模纵梁：26根22#a工钢，长6米，重33×26×6=5148kg （4）面板： 4500×6×6000 重：4.5×6×0.006×7850=1272kg （5）其它：1000kg（6）底模系统总重：11.122t（二）前吊点受力计算：1、箱梁传递重量：P1=76.7×2.05/6=26.2t2、底模系统传递重量：P2=11.122/2=5.56t3、上前横梁及吊带：P3=2.4+1.5=3.9t总计：P1+P2+P3=35.66t。
取2倍安全系数。
取总重量为80t。
单榀挂篮主桁受力为40t。
（三）挂篮主桁计算：单榀挂篮主桁受力如下图：如图所示，最大受拉杆件为AB杆，最大受压杆件为CD杆。
各杆件均采用双拼28#a槽钢。
A=80.4cm2。
AB杆：ƒ=N/A=68/80.4=0.846t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2 满足要求。
CB杆，长度为400cm，组装如下图：r x=0.38h=0.38×28=10.64cmr y=0.44b=0.44×32=14.08λ=L/r x= 400/10.64=37.6 查表得φ= 0.906ƒ=N/φA=60/(0.906 ×80.4)=0.824t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2满足受力要求。
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宝兰客运专线BLTJ-13标连搭乡特大桥（40+64+40）m连续梁施工菱形挂篮设计计算书成都宇为土木工程咨询有限公司2014年7月项目名称：连搭乡特大桥（40+64+40）m连续梁施工菱形挂篮设计计算书委托单位：中铁二十三局三公司宝兰客运专线BLTJ-13标项目经理部承担单位：成都宇为土木工程咨询有限公司计算分析人：报告编制人：报告审核人：日期： 2014.7.27目录1概述 (1)1.1项目简介 (1)1.2报告简介 (1)2计算依据 (1)3计算方法及参数 (1)4计算模型介绍 (2)5砼浇筑工况荷载计算 (4)5.1自重 (4)5.2底模纵梁 (4)5.2.1腹板下纵梁 (4)5.2.2底板下纵梁 (5)5.3内导梁 (5)5.4外导梁 (6)5.5棚架荷载 (7)6砼浇筑工况检算 (8)6.1挂篮强度检算 (8)6.1.1底模纵梁应力 (8)6.1.2后下横梁应力 (8)6.1.3前下横梁应力 (9)6.1.4吊带应力 (9)6.1.5前上横梁应力 (10)6.1.6内导梁应力 (11)6.1.7外导梁应力 (11)6.1.8主桁架应力 (12)6.2挂篮刚度检算 (12)6.3挂篮稳定检算 (13)7挂篮移动工况检算 (13)7.1荷载计算 (14)7.2挂篮强度检算 (14)7.2.1内导梁应力 (14)7.2.2外导梁应力 (15)7.2.3横联上横杆应力 (15)7.3挂篮稳定检算 (16)7.4走形轨道及钩轮检算 (18)7.4.1走形轨道检算 (18)7.4.2钩轮检算 (19)8施工配重 (19)8.1荷载计算 (20)8.2配重方案 (21)9总结 (24)9.1混凝土浇筑工况 (24)9.2挂篮移动工况 (25)9.3施工配重 (25)1概述1.1项目简介该工程位于甘肃省兰州市榆中县连搭乡宝兰客运专线BLTJ-13标三工区，跨度为40+64+40m刚构连续梁，是单箱单室、变高度结构，箱梁顶宽宽为12.2m，底宽6.7m。
梁高从6.05m变化到3.05m，腹板变化是从85cm变化到48cm。
该连续梁通过挂篮悬灌施工，0＃段长度为8m，设计悬灌长度为3.5m、4m。
1#节段开始为3.5m长，混凝土方量参照箱梁构造设计图纸。
施工用挂篮最大承载力为180 t。
1.2报告简介连续梁桥施工挂篮不仅要承受浇筑砼时的各类荷载，还要走行移动，受力复杂，其安全至关重要。
为了检验设计的合理性，保证施工安全，本报告建立了挂篮的整体Midas模型，对挂篮进行受力分析。
检算的主要内容为施工中挂篮主要杆件应力、施工中挂篮抗倾覆性能、施工中挂篮变形、走行中挂篮不利杆件应力和走行中稳定性。
由于1#阶段重量最大，故根据1#浇筑时的荷载对挂篮进行检算。
2计算依据报告中各种计算方法及相关取值均有相应的依据。
依据的规范：（1）《宝兰客专施桥参103-03》；（2）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99）；（3）《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）；（4）其他相关设计资料。
3计算方法及参数本报告计算采用容许应力法，只考虑实际发生的荷载，而不再增加荷载系数。
计算荷载时，混凝土容重取为26.5 kN/m3；为了考虑超灌荷载及施工荷载，将混凝土重量乘以1.2。
钢材的材料参数如下：（1）钢材弹性模量：E=2.06e5 MPa；（2）密度：γ=7850 Kg/m3；（3）泊松比：μ=0.3；（4）线膨胀系数：α=0.000012；（5）钢材按容许应力取值，临时结构提高30%（JTJ025-86 表1.2.10），则轴向容许应力为140 MPa，弯曲容许应力为145 MPa，剪切容许应力为85 MPa。
挂篮应满足如下要求：（1）挂篮设计总重应控制在连续梁设计要求的限重之内，当设计无要求时，挂篮设计总重与梁段混凝土重量的比值宜控制在0.3-0.5；（2）施工时，挂篮的总重量的变化，不应超过设计重量10%，且挂篮总重不得超过设计限重；（3）挂篮施工及走行时的抗倾覆稳定系数不得小于2；（4）挂篮锚固系统、限位系统等结构的安全系数不得小于2。
4计算模型介绍报告选取1#梁段进行计算，1#梁段截面如图4-1所示。
图4-1 1#梁段截面（单位：mm）挂篮的整体计算Midas模型如图4-2所示。
图4-2 挂篮Midas模型模型中杆件截面信息如表4-1所示。
表4-1 杆件截面统计5 砼浇筑工况荷载计算混凝土浇筑工况计算中，需考虑杆件自重、混凝土重量和施工棚架重量。
混凝土浇筑过程中，底模纵梁、内导梁和外导梁直接承受模板和混凝土的重量，故需根据三者所处的位置分别进行计算。
由于计算内容较多，故单独成章，本章计算结果主要用混凝土浇筑工况检算，即第6章。
5.1 自重由于杆件自重对结果有不可忽略的影响，计算模型中，所有杆件自重系数取为-1。
5.2 底模纵梁5.2.1 腹板下纵梁混凝土箱梁腹板厚度由85 cm 变至65 cm ；高度由5.772 m 变至5.170 m 。
将1#块单侧腹板混凝土近似为一个台体（腹板厚度和高度均在变化），通过CAD 三维实体建模查得其体积为14.3965 m 3。
腹板下按照3根双][32b 作为边纵梁承受腹板荷载，那么单根双][32b 型钢承受的混凝土箱梁腹板均布荷载：14.396526.5 1.243.60 kN/m 3 3.5⨯⨯=⨯ 荷载长度为3.5 m 。
荷载加载如图5-1所示。
图5-1 腹板下纵梁荷载（kN/m ）5.2.2 底板下纵梁混凝土箱梁底板混凝土断面面积是3.93 m 2，用6根双][32b 承受，那么单根承受的均布荷载：3.5 3.9326.5 1.2=20.83 kN/m 3.56⨯⨯⨯⨯ 荷载长度为3.5 m 。
荷载加载如图5-2所示。
图5-2 底板下纵梁荷载（kN/m ）5.3 内导梁内导梁采用双槽钢][32b 。
内模板重量（包含模板自重、机械、护栏等）重量为6 t ，通过内模桁架传递给内导梁。
根据经验乘以1.3的荷载系数，则模板重量作用下每个内模桁架对内导梁的集中荷载：610 1.3=6.50 kN 26⨯⨯⨯ 顶板面积为2.27 m 2，则混凝土重量作用下每个内模桁架对内导梁的集中荷载：2.273.526.5 1.2=21.05 kN 26⨯⨯⨯⨯ 每个内模桁架对内导梁总的集中荷载：6.5+21.05=27.55 kN荷载加载如图5-3所示。
图5-3 内导梁荷载（kN ）5.4 外导梁外导梁采用双槽钢][32b 。
侧模板重量（包含模板自重、机械、护栏等）重量为4 t ，通过侧模桁架传递给外导梁。
根据经验乘以1.3的荷载系数，则模板重量作用下每个侧模桁架对外导梁的集中荷载：410 1.3=8.67 kN 6⨯⨯ 翼板面积为1.2635 m 2，则混凝土重量作用下每个侧模桁架对外导梁的集中荷载：1.2635 3.526.5 1.2=23.43 kN 6⨯⨯⨯ 每个外模桁架对外导梁总的集中荷载：8.67+23.43=32.11 kN荷载加载如图5-4所示。
图5-4 外导梁荷载（kN）5.5棚架荷载棚架重6.1 t，通过前后各5根吊杆悬挂于前下横梁和后下横梁之上，每根吊杆作用处，棚架施加给前下横梁和后下横梁的集中荷载为6.1 kN。
荷载加载如图5-5所示。
图5-5 棚架荷载（kN）6砼浇筑工况检算浇筑混凝土时，挂篮锚固于梁体之上，浇筑时模板、混凝土重量及施工荷载作用于挂篮之上。
本章检算混凝土浇筑时挂篮的强度、刚度和稳定性。
6.1挂篮强度检算本节主要检算浇筑工况下，挂篮各杆件应力；由于剪应力较小，所以只给出了正应力的结果。
如无特别说明，报告中“应力”均指正应力。
6.1.1底模纵梁应力浇筑混凝土时底模纵梁应力如图6-1所示，由于结构对称，图中仅给出半数的纵梁应力；由于纵梁数量较多，故图上只显示应力，并未给出应力图。
图6-1底模纵梁应力（MPa）由图6-1可知：底模纵梁最大应力为140.4 MPa。
，满足要求。
由于140.4 MPa145 MPa6.1.2后下横梁应力浇筑混凝土时后下横梁应力如图6-2所示，由于结构对称，图中仅给1/2后下横梁应力图。
图6-2后下横梁应力图（MPa ）由图6-2可知：后下横梁最大应力53.5 MPa []145 MPa σ≤=，满足要求。
6.1.3 前下横梁应力浇筑混凝土时后前横梁应力如图6-3所示，由于结构对称，图中仅给1/2前下横梁应力图。
图6-3 前下横梁应力图（MPa ）由图6-3可知：前下横梁最大应力63.3 MPa []145 MPa σ≤=，满足要求。
6.1.4 吊带应力后锚螺杆为φ32的PSB785精扎螺纹钢，抗拉应力为785MPa ，吊带应力如图6-4所示。
图6-4 吊带应力（MPa ）由图6-4可知：吊带最大应力457.1 MPa []785 MPa σ≤=，满足要求。
6.1.5 前上横梁应力浇筑混凝土时前上横梁应力如图6-5所示，由于结构对称，图中仅给1/2前上横梁应力图。
图6-5 上横梁应力图（MPa ）由图6-5可知：前上横梁最大应力113.3 MPa []145 MPa σ≤=，满足要求。
浇筑混凝土时前内导梁应力如图6-6所示。
图6-6 内导梁应力图由图6-6可知：内导梁最大应力127.8 MPa []145 MPa σ≤=，满足要求。
6.1.7 外导梁应力浇筑混凝土时前外导梁应力如图6-7所示。
由于结构对称，图中仅给1/2外导梁应力图。
图6-7 外导梁应力图由图6-7可知：外导梁最大应力148.8 MPa 。
由于148.8 MPa 145(10.05)152.3 MPa ≤⨯+=，故认为内导梁满足要求。
浇筑混凝土时前上主桁架应力如图6-8所示，由于结构对称，图中仅给一片主桁架应力图。
图6-8 主桁架应力图（MPa ）由图6-8可知：主桁架最大应力139.0 MPa []145 MPa σ≤=，满足要求。
浇筑混凝土时前上主桁架反力如图6-9所示，由于结构对称，图中仅给一片主桁架应力图。
反力用于计算施工中主桁架的稳定。
图6-9 主桁架反力（kN ）由6.1.1~6.1.8的结果可知：混凝土浇筑时，挂篮满足强度要求。
6.2 挂篮刚度检算混凝土浇筑时主桁架变形如图6-10所示。
由于结构与荷载对称，仅给出一片主桁架的变形图。
图6-10 浇筑时挂篮变形（mm）ωω，则挂篮桁架的刚度满足要求。
挂篮主桁架最大变形=16.72 m < []=20 mm6.3挂篮稳定检算混凝土浇筑时，主桁架尾部设后锚两道。
2根后锚扁担通过4根φ32的的精扎螺纹钢锚固在混凝土梁的顶板上，每片主构架的后锚均需要事先在混凝土顶板上预留4个孔洞，分别在腹板的内外侧。
考虑到精度误差及运行工况等因素，锚固安全系数为2.0。