某超限高层办公楼结构设计
广州某超限高层工程结构设计
状态没有 出现塑性铰 。计算结果见表２（ 图３ 、图４）。
表 ２ 性 能点 的 确定
大震性能点
４ ８ １ ４ ０ ｋ Ｎ，７ ４ ０ｍ ｍ
中震性能点
３ ２ １ ８ ０ｋ Ｎ，３ ６ ７ｍ ｉ ｌ ｌ
４ ． １ 荷 载 和 地 震 作 用
曲线计 算所得 的地震作用 基底剪 力与按规 范的地震 反应谱 曲线计 算所得 的数值 比较结果表 明 ，小震 作用下 ，按规范 反应谱 计算 的基 底剪力 均大于按 安评报告 的结果 ，因此均 按照规范 的地震反应谱 曲线进行小震作用 的计算 。
４ ． ２ 风荷 载和小震 作用下的计算结果 本 工程 采 用 Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ、Ｐ ＭＳ Ａ Ｐ 、ＭＩ ＤＡＳ ／ Ｇ ｅ ｎ 及Ｅ Ｔ Ａ ＢＳ
小震性能点
位移系数法
５ ３ ０ １ ０ｋ Ｎ，６ ９ ５ ｍｍ
４ ７ ６１ ０ｋ Ｎ，７ ３ ４ｍｍ
Ｆ Ｅ Ｍ Ａ． ４ ４ ０ ５ ２ ３ ０ ０ｋ Ｎ，６ ６ ３ｍ ｍ ３ ３ ５ ６ ０ｋ Ｎ，３ ２ ４ ｍｍ
１ ／ １ １ １ ９ （ ４ ０ ） １ ／ １ ２ ７ ５ （ ３ ９ ）
１ ／ １ ２ ５ ０（ ２ ６ ） １ ／ １ ４ ２ ９（ ２ ６ ）
１ ／ １ １ ５ ６ （ ３ １ ） １ ／ １ ４ １ ０ （ ３ ５ ）
以上考虑 小震组合 的弹性计算 分析结 果表 明 ，结构完 全 能达到小震 作用下 “ 结构处 于弹性状 态 ，各构 件完好 、
无损伤 ”的第一 阶段 的抗震性能 目标 。
４ ． ３ 中震 作 用 下 结 构 构 件 的 屈 服 判 别 分 析
某超限复杂高层办公楼结构设计
结构超限的类型：包括高度超限、体型超限、抗震超限等
判定标准：根据国家相关规范和标准，如《高层建筑混凝土结构技术规程》、《建筑抗震设计规范》等
超限高层办公楼的特点：结构复杂、荷载大、抗震要求高、施工难度大等
设计要点：加强结构整体性、提高抗震性能、优化结构布置、采用先进施工技术等
04
构件设计：根据结构布置、荷载等因素进行构件截面设计、材料选择等
结构分析：对设计好的结构体系进行计算分析，验证其安全性和可靠性
06
结构分析和优化
结构类型：框架-剪力墙结构
抗震设计：采用抗震设计规范，提高结构抗震性能
荷载分析：考虑重力、风、地震等荷载
结构分析软件：采用有限元分析软件进行结构分析和优化
汇报人：
某超限复杂高层办公楼结构设计
目录
01
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02
高层办公楼结构设计概述
03
超限复杂高层办公楼的特点
04
某超限复杂高层办公楼结构设计案例分析
05
超限复杂高层办公楼结构设计的关键技术
06
超限复杂高层办公楼结构设计的审查与评估
添加章节标题
高层办公楼结构设计概述
结构设计的重要性
保证建筑安全：合理的结构设计可以确保建筑物在使用过程中的安全，防止倒塌、断裂等事故发生。
安全性：保证建筑物在使用过程中的安全性，防止倒塌、破坏等事故发生。
01
02
经济性：在满足安全性的前提下，尽量降低工程造价，提高经济效益。
可行性：根据施工现场的条件和施工技术水平，选择合适的结构形式和施工方法。
03
04
美观性：在满足安全性和经济性的前提下，尽量使建筑物的外观美观，符合城市规划的要求。
西咸新区某超限高层写字楼结构整体设计
高怀志，李养平，郝挺宇，等.天津地铁钢筋混凝土框架混凝土渗透性检测与分析[J ].混凝土，2005 (9) :94-96.高升.基于兰州地铁工程硫酸盐对混凝土耐久性的影响[•1].甘肃科技,2017,33(6):97-100.TB 10005—2010,铁路混凝土结构耐久性设计规范[S ]. GB/T 50476—2008，混凝土结构耐久性设计规范[S]孙富学.海底隧道衬砌结构寿命预测理论与试验研究[D ]. 上海：同济大学,2007.刘伟.胶州湾隧道二次衬砌混凝土的耐久性研究[D ].青 岛：青岛理工大学，2008.王柏源.环境水对水工混凝土硫酸盐侵蚀破坏的实例及研究[J ].大坝观测与土工测试，1985(2) :8-12,21.2)该工程主要的混凝土耐久性问题为氯盐腐蚀，应严格控制 混凝土抗氯离子扩散系数及混凝土原材料中的氯离子含量。
3) 滨海地区地下水中SO 〗_浓度较高，多数测点已达到对混 凝土中度侵蚀的2 500 m ^L ，但由于同时存在Cl _对硫酸盐侵蚀的减缓作用，且c r 含量远高于so 〗_含量，经过分析论证,不需单独考虑硫酸盐结晶腐蚀破坏。
参考文献：[1 ]曹权高，刘健炸.深圳地铁11号线地下水侵蚀性统计分析[J ].上海应用技术学院学报（自然科学版），2016，16(2): 147-150.[2]邱宗新.对地下水腐蚀性评价问题的几点认识[J ].福建建筑，2006(2) :60-62.Discussion on durability of concrete in coastal subway projectHan Zhichao 1 Kang Jingfu 2 Xu Yangjian 1(1. College of Civil Engineering , Hebei University of Engineerings Handan 056038, China \2. College of Civil Engineering，Tianjin University，Tianjin 300013 f China )Abstract ： Based on the investigation and analysis on the erosive ions of underwater along the subway project in Binhai new area of Tianjin , and according to Code for Design of Concrete Structure Durability ^ GB/T 50476—2008 ) and Railway Concrete Structure Durability Design Specification (TB 10005—2010) , the analysis and argumentation of the concrete durability of the project were obtained . The results showed that Cl - and SO4 ~ are the main erosive ions in this project , the main problem of durability of concrete in this project is the chloride corrosion and the seconda ry problem is salt crystallization corrosion caused by sulfate and magnesium salt . Meanwhile , carbonation can be neglected .Key words ： coastal region , subway engineering , concrete , durability第44卷第6期2 0 1 8牟2月山西建筑SHANXI ARCHITECTUREVol . 44 No . 6 Feb . 201831文章编号：1009-6825 (2018) 06-0031-04西咸新区某超限高层写字楼结构整体设计王洪臣1张涛1岳焱超2 3*(1.中国建筑西北设计研究院，陕西西安710018; 2.西安交通大学，陕西西安710054)摘要:通过应用两套不同的软件YJK 和Midas Gen ,对西咸新区某高层写字楼进行了结构设计和分析，得到了结构在地震作用下的内力和位移等结果，同时还对两种软件的计算结果进行了比较,通过重要指标的对比、分析,YJK 与Midas Gen 两种软件的计算结果基本一致，表明计算结果合理，有效，计算模型符合结构的实际工作状况,可供超限高层建筑结构设计参考。
某超限建筑的结构设计
某超限建筑的结构设计发布时间：2022-11-03T01:42:53.572Z 来源：《城镇建设》2022年6月12期作者：陈永乐[导读] 某办公楼143m高的超高层建筑，采用框架核心筒结构体系。
本文根据该建筑的结构特点，阐述了其基础设计，结构弹性分析、弹塑性分析、抗震措施等内容，可供类似工程借鉴。
陈永乐广州汉森建筑设计有限公司摘要：某办公楼143m高的超高层建筑，采用框架核心筒结构体系。
本文根据该建筑的结构特点，阐述了其基础设计，结构弹性分析、弹塑性分析、抗震措施等内容，可供类似工程借鉴。
关键词：办公楼建筑；结构设计；抗震措施1、工程概况本项目位于佛山市高明区西江新城核心区域，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为II类，地面粗糙度为B类。
采用框架-核心筒结构，地上共36层，塔楼建筑面积60684.52m2，结构高度143.950米。
1~6层为商业用房层高分别是6米；7~19层为服务性公寓层高3.7米；20~29层为酒店层高3.7米；31层为酒店康体层，层高4.5米；32层位酒店大堂层高4.5米；33及34层位酒店餐厅和会议室，层高均为4.5米。
2、结构布置及规则性本工程裙房层数为5层,结合建筑的总高度、建筑功能、体型、平面布置等特点，为达到结构受力明确，裙房与塔楼之间地面以上设缝分开。
由计算可知地下一层与首层剪切刚度比大于2，满足《高规》（JGJ3-2010）5.3.7条的要求，因此选取地下室顶板作为整体计算的嵌固部位。
本工程存在以下结构不规则情况：1、根据《高规》，框架核心筒在7度区的A级建筑高度为130m，本项目建筑高度为143..950米，属于超A级高度；2、扭转不规则：在地震作用下，考虑偶然偏心的扭转位移比大于1.2；3、楼板不连续：第19层有效宽度小于50%，开洞面积大于30%；4、刚度突变：第六层层高为6m，第7层层度为3.7m，存在相邻层刚度变化大于70％。
某高层办公楼悬吊超限结构体系设计
某高层办公楼悬吊超限结构体系设计◎王紫璇范军陆顺芳长沙经开区区块链产业园项目（一期工程）1#厂房项目位于湖南省长沙经济技术开发区三一路以北、凉塘路以南、东二路以东，拟建项目裙房地下1层，地上5层（其中首层处有夹层），总高23.5m，塔楼地上16层（其中首层处有夹层），总高76.7m，正负零绝对标高为66.600。
裙房结构采用框架结构，塔楼结构采用混凝土核心筒体+悬臂桁架+吊杆体系，塔楼屋顶采用交叉钢桁架悬吊下部8层楼面。
裙房与塔楼在2～5层处（包括首层处夹层）的连桥采用滑动的方式脱开，裙房在屋顶（6层）采光顶处钢梁一侧铰接，一侧滑动。
嵌固端取正负零处。
基础将采用旋挖桩桩基础。
拟建场地土为软弱土，建筑场地类别为Ⅲ类，属对建筑抗震不利地段。
场地内的地层主要有人工填土层、冲积粉质黏土、残积粉质黏土层，下伏基岩为强风化砾岩、中风化砾岩等。
拟建场地内未见滑坡、泥石流等影响场地稳定性的不良地质作用，场地基本稳定。
但场地局部区域内中风化砾岩⑤中存在强风化砾岩⑤-1夹层；场地上覆填土厚度较大，性质不均匀，工程性质较差，对地基稳定性有不利影响。
场地内未见可液化地层。
施工期和使用期间抗浮设防水位标高按66.0m考虑。
场地地下水水质及土质对混凝土和钢筋具有微腐蚀性。
一、办公楼结构设计准则第一，本次办公楼设计基准期为50年，结构设计使用年限为50年。
第二，建筑结构安全等级为二级；建筑结构重要性系数为1.0；建筑抗震设防类别为丙类建筑；建筑基础安全等级为二级建筑，地基基础设计等级为甲级。
第三，建筑结构抗震等级主要包含建筑裙房和塔楼，其中裙房分为地上框架抗震等级为4级；转换梁柱为3级；地下框架抗震等级为4级；建筑塔楼地上地下核心筒抗震等级为二级。
第四，建筑水平荷载下的变形限值。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010，第3.7.3条）多遇地震或重现期为50年的风荷载标准值作用下最大层间位移角限值为：裙房：1/550塔楼：1/1000；根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010，第3.7.5条）大震作用下最大层间位移角限值为裙房：1/50塔楼：1/120。
某连体超限高层办公楼结构设计分析
建筑平面电梯筒偏置，且外围框架未完全围合, 因此采用框架-剪力墙结构。结构长宽比较大，竖向 构件偏心受拉情况明显，局部采用型钢混凝土构件’
该工程设计使用年限50年，设防烈度为7度 (0.10/),地震分组第一组。基本风压为0.55kN/m2, 地面粗糙度类别为C类。项目存在连体、刚度突变、楼 板不连续、承载力突变及穿层柱几项不规则情况,结构 连体是该工程能否具有良好的抗震性能主要问题。
2
主要竖向构件布置:外围框架柱主要截面1000 x 1400，向上逐渐减少，并在下部楼层及连体楼层的柱 内加设型钢。中间的剪力墙基本围合成两个“小 筒”，底部加强区剪力墙内局部设置型钢。对于总体 来说，加强两侧竖向构件，适当削弱中部，以利于结构 的抗扭性能。
梁系布置:与框架柱相连的Y向框架梁截面主要 为600 x 800 ；南侧X向框架梁加高为600 x 1000 ；结构 连梁高度大部分均控制在600mm以内。如此设置有 利于调整竖向构件偏心布置带来的刚心偏置的问题。
2019年第10期 总第256期
福建建筑 Fuiian Aechieeceuee& Conseeuceion
No 10 • 2019 Vol - 256
某连体超限高层办公楼结构设计分析
郑智辉
(厦门上城建筑设计有限公司福建厦门361012)
摘 要:上海中骏•天悦1#、2#楼高层办公楼地上21层，建筑高度96.850m，结构体系为框架-剪力墙结构,15 ~18层
micpeeoemance. KeyworUs: Towers linked with connective structure ； Joint stress analysis; PeWormancc - based seismic design
某超限高层办公建筑中局部单跨框架的结构设计
某超限高层办公建筑中局部单跨框架的结构设计胡细伟（广州市设计院，广东广州510620）【摘要】本文针对某超限高层办公建筑中局部单跨框架的结构设计进行了分析论证，并采取了相应的加强措施，对存在局部单跨框架结构的工程设计有一定的参考借鉴意义。
【关键词】超限高层建筑；局部单跨框架；结构设计；加强；构造措施【中图分类号】TU973.31【文献标识码】A【文章编号】2095-2066（2018）04-0202-02引言国家行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3-2010)(以下简称《高规》)6.1.2条规定:抗震设计的框架结构不应采用单跨框架。
[1]条文说明强调,对于单跨框架结构,尤其是层数较高的单跨框架结构,在强震中震害比较严重。
但是在某些工程项目中,由于建筑功能上的需要,可能局部出现单跨框架结构,一旦地震过程中出现坍塌,可能造成严重后果,因此需要特别给予关注。
本文涉及的工程就是一个例子,在建筑裙楼顶部的8~10层楼面出现局部单跨框架,由于楼层数较高,需要特别予以加强,保证结构在强震中的抗震性能水平。
1工程特点某高层办公建筑,位于广东省广州市,抗震设防烈度Ⅶ度(0.10g ),设计地震分组为第一组,场地类别为二类,重现期为50年的基本风压为0.5kN/m 2,地面粗糙度类别为C 类,风荷载体型系数采用1.4,本工程为框架核心筒结构体系,A 级结构高度,塔楼主体结构抗震等级均为二级,经分析,本工程为超限高层建筑,进行了超限高层建筑抗震设防专项审查工作。
建筑裙楼顶部8~10层结构平面图如图1~3所示,局部为单跨框架结构,八层及十层楼面有与主体塔楼结构相连的连桥结构,单跨框架位于裙房顶部及结构竖向收进部位,局部结构抗震性能较为不利(见图4)。
2针对性分析及加强设计2.1针对单跨框架结构的补充分析首先,针对本工程为复杂高层建筑结构,且为超限高层建筑结构,按照《高规》的要求,采用PKPM 建筑结构设计软件及ETABS 进行了两个不同力学模型结构分析设计软件对主体结构的总体结构特性进行了对比分析,主要的结构分析结果如表1所示,从对比结果可以看出,两个软件对于结构的总体信息计算结果较为接近,说明了结构力学模型的可靠性及正确性。
超限高层建筑结构设计实例分析
超限高层建筑结构设计实例分析摘要：本文结合某超限高层建筑结构设计实例，对其基础和地下室结构设计、上部结构设计、结构超限情况和采取的主要措施进行了分析。
关键词：超限高层建筑不规则建筑结构设计1 工程概况该工程地上6层建筑面积为21332m2，地下1层建筑面积为7843m2。
采用钢筋混凝土框架－剪力墙结构。
结构平面底部长约150m收至顶层50m，宽约50m，结构主体高度约32.25m，高宽比较小。
该建筑体形较长，且平面较不规则，建筑上部存在长悬臂和大跨度结构，最大悬臂长度为12.7m，最大跨度为33.6m，若要通过设置抗震缝将建筑分割成规则的区块，布置上较为困难。
故本建筑主要通过加强抗侧力构件的刚度，加强平面联系，减小结构的绝对和相对变形量，来保证结构具有较好的抗震性能。
2 基础和地下室结构设计本工程±0.000相当于绝对标高90.300m，室外地面相对标高约－0.5m。
地下水设防水位相对标高为－2.5m。
设一层地下室，部分地下室上方没有上部结构，上部结构层数及荷载不均匀，存在一定差异，地基基础设计考虑了地基承载力、控制差异沉降和地下水浮力等因素。
地下室主体结构与下地下室的车道结构上设缝断开，通过变形缝连接。
根据本工程的特点，主体结构采用桩－筏板基础，桩基采用高强预应力管桩。
为减小环境影响，采用静压法沉桩。
部分框架柱下存在抗压和抗浮两种工况，其中，部分抗浮为不利工况，按抗浮要求布置抗拔桩。
桩采用500高强预应力管桩，主要桩型有效桩长14m，桩端进入第⑥层细砂层，单桩抗压承载力特征值为1400kN，单桩抗拔承载力特征值400kN。
突出在整体结构外的下地下室的车道采用天然基础。
地下室桩基承台厚度主要为1400mm，除承台外的底板厚度为550mm，地下室顶板厚度为250mm(地下室按人防要求设计)。
该建筑地下室的轮廓与地上下部楼层的轮廓基本相同，地下室利用地下室建筑隔墙和外墙位置，较地上楼层增加布置较多的剪力墙肢，地下一层的侧向刚度超过了底层的2倍，满足以地下室顶板作为结构底部嵌固端的条件，故上部结构采用地下室顶板作为结构底部嵌固端，柱、墙及顶板梁进行加强处理，地下一层柱配筋取对应上一层柱侧配筋的1.1倍，局部室内外高差处通过加高梁截面、加强地下室顶板配筋来保证水平力的有效传递。
上海某办公楼超限高层结构设计
上海某办公楼超限高层结构设计发表时间：2017-07-14T14:58:14.050Z 来源：《建筑知识》2017年14期作者：耿柳珣[导读] 针对上海某办公楼结构超限特点，采用盈建科YJK和PMSAP进行计算分析。
【摘要】针对上海某办公楼结构超限特点，采用盈建科YJK和PMSAP进行计算分析。
采用振型分解反应谱法计算地震作用，并考虑了偶然偏心和双向地震作用，采用CQC法进行振型组合。
【关键词】超限高层；抗震设计；构造措施【中图分类号】TU318 【文献标识码】A 【文章编号】1002-8544（2017）14-0035-031.工程概况本工程由1幢高层办公楼、办公兼商业裙房及四层地下室组成。
总建筑面积约7万平米，其中地上建筑面积约4.4万平米、地下室约2.6万平米。
高层办公楼共18层，建筑高度79.99米；裙房为6层，建筑高度28.2米。
地下室共4层，埋深17~18米，设置停车库和设备机房等。
地下四层局部设置平战结合核六级常六级甲类二等人员掩蔽所，人防面积为3472平方米。
2.设计基本参数结构的设计使用年限为50年。
结构的安全等级为二级。
地基基础设计等级为甲级，基础设计安全等级为二级。
地下室防水等级为一级。
本工程抗震设防类别为标准设防类（丙类）；抗震设防烈度为7度；设计基本地震加速度为0.10g；设计地震分组为第一组；建筑场地类别为IV类；场地特征周期0.90s。
3.结构体系3.1 结构布置3.1.1 地下室结构地下室为4层，纯地下室部分采用钢筋混凝土框架结构。
3.1.2 上部结构主楼为18层办公楼，高度79.9m。
结构拟采用现浇钢筋混凝土框架-核心筒结构。
裙房为6层办公兼商业，高度28.2m。
结构结构拟采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构。
裙房和主楼之间不设缝，为提高抗扭刚度，在裙房角部楼梯处设剪力墙。
3.1.3 嵌固层判别本工程地下室四层，地下室顶板作为上部结构的嵌固端，顶板厚度取180~250mm。
徐州某超限高层结构设计
下１ 层商业 ， 其下均为车库 ， 地下室埋深约２ ０ ． Ｏ ｍ。
（ ２） 结构构件 的比选 ：
） 框架柱——钢管混凝 土柱与型钢混凝土柱 的比较
整体抗侧刚度较东塔小 ， 剪重 比不容易满足 。 首先我们根据初步计算 确定 了核心筒 外周 圈的墙 厚 ，最初变墙厚 的 方案为每次变截面时墙厚减薄１ ０ ０ ｍｍ。 但是由于上部墙体重量 的增加超过 了其所 能提 供的刚度贡献 ， 导致剪重 比相 比规范规定的最小值相差较 多。 因此我们 调整了变截面的方式 ， 每次变截 面处 墙厚减薄２ ０ ０ ｍ ｍ， 大 幅的减 少 了结 构 自重。紧接着 ， 为取 得合理的结构刚度和经济性 ， 我们在核 心筒 的墙厚 既定 的情况下对外框架进行了两种方案 比较 。第一种不设置加强
粱柱节 点处理的利弊 Ｂ 、 若采 取设置 内隔板形 式或管 内承 重销连接 形式，虽不 影响设备 走 管，但会导致 节点混凝 土浇捣 困难 ； 采用型钢混凝 土柱，梁柱节 点不需要环状牛腿 的处理。仅有焊接 （ 若
连 接钢梁 ） 或钢 骨预留梁筋孔 （ 若连接钢筋混凝 土梁 ） 等施工 工作量 柱截面变化 的难度
， ，
在设计 的最初 阶段 ，我们结合建筑平 面将塔 楼的结构体系确定 为混
合结 构框架一 核心简体 系， 核 心筒 采用现浇钢筋混 凝土剪力 墙结构 ， 核 心
筒在 承受竖向荷载的同时 ， 作为整体结构抗水平力 的第一道防线 ， 外 圈框 架则作为第二道防线 。 该塔楼的核心筒为等边三角形切角而成 ， 三角形边 长３ １ ． １ ５ ｍ ， 切角尺寸３ ． ７ ８ ｍ， 比东塔核心筒 内缩 １ ． ６ ｍ ， 核心筒 尺寸偏 小 ， 因此
某超B级高度办公楼结构设计
某超B级高度办公楼结构设计摘要：本工程属于存在多项不规则的超B级高度超限高层建筑，抗震性能目标水准定位C级，借助各种结构设计软件，分析结构在不同地震水平下的反应，实现抗震性能目标。
结合工程特点，进行了局部框支、多塔、抗倾覆等专项分析。
结果表明，结构各项计算指标均满足规范要求，结构具有足够的安全冗余度。
关键词：超B级高度；性能设计；局部转换；多塔；抗倾覆1 工程概况项目位于惠州市。
本栋超限设计楼栋为12栋办公楼。
房屋高度195.900m，地面以上47层，地下1层，商业裙房5层，其中第12层、23层、34层为避难层。
标准层、避难层层高均为4.2m、架空层层高5.4m。
该项目效果图如下图1所示。
地面粗糙程度C类，场地类别为Ⅱ类，抗震设防烈度7度0.1g，设计地震分组为第一组，特征周期0.35s，基本风压0.7kN/m2。
抗震设防类别为标准设防类，基础设计等级为甲级。
框支框架抗震等级为特一级、底部加强部位及一般部位剪力墙抗震等级均为一级，结构设计使用年限为50年，结构安全等级为一级。
图1 建筑效果图2 结构体系2.1抗侧力体系及结构布置基于建筑功能需求与结构计算指标综合考虑，主楼采用钢筋混凝土剪力墙结构，由剪力墙提供承重和抗侧力功能。
采用旋挖灌注桩基础，桩端持力层为微风化花岗岩，承台厚度2.5m。
楼面结构选择现浇钢筋混凝土梁板式楼盖体系。
结构整体计算模型如图2所示。
图2 12栋结构模型示意图3 结构超限类别与抗震性能目标3.1 结构超限类别本项目存在扭转不规则、竖向构件不连续等不规则项，属于超B级高度超限高层建筑。
3.2 抗震性能目标本项目采用提高抗震性能目标措施，结构抗震性能目标定为C级，抗震性能水准分别为“1、3、4”，各构件的抗震性能目标如表1所示。
表1构件抗震性能目标4 地震作用分析4.1 多遇地震（小震）分析采用YJK及MIDAS两套不同计算程序的整体计算结果，结合《高层建筑混凝土结构技术规程》相关技术指标要求，可以得出下列结论：（1）以扭转为主的第一周期T t与平动为主的第一周期T1之比0.83，满足规范不大于0.85的限值要求；（2）层间位移角均满足规范要求，最大层间位移角X向1/2185、Y向1/780；（3）在规定水平力作用下，最大扭转位移比X向1.28、Y向1.49，均满足不大于1.50限值要求；（4）X、Y向的本层侧向刚度与相邻上层侧向刚度比均大于0.9，且一层侧向刚度与二层侧向刚度比大于1.5，满足规范要求；X、Y向楼层抗剪承载力之比最小值分别为0.99、0.94，该比值均大于0.75，满足规范要求。
2021某超限高层商业楼的结构设计分析范文3
2021某超限高层商业楼的结构设计分析范文 随着社会经济的发展，商业建筑迎来了蓬勃发展的时期。
在建筑功能不断集成的过程中，出现了一系列的结构问题：体量大、体型复杂、大跨、开洞等，因此现代商业建筑对结构设计的要求越来越高。
本文将结合工程实例，总结超限高层商业建筑的结构设计方法，为此类项目的设计提供参考。
1工程概况 某工程由1 栋 6 层商业楼，4 栋超高层住宅楼，1 栋 59 层超高层办公楼组成。
本文以 6 层商业楼为例，分析总结超限高层商业建筑的结构设计方法。
结合 6 层商业楼的建筑功能和结构平面布置的特点，设两道防震缝将其分为 A、B、C 三个区，分区后仅 A 区属超限高层，故本文主要介绍商业楼 A 区，下文所提商业楼均指商业楼A 区。
本工程所在地区基本设防烈度为6 度，设计基本地震加速度为0. 05g,设计地震分组为第一组，建筑场地类别为Ⅱ类，场地特征周期，多遇地震为 0. 35s,罕遇地震为0. 40s.商业 A 区结构单元抗震设防类别为重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，故商业楼框架抗震等级应为 2 级。
多遇地震计算时结构阻尼比取 0. 05,风振计算时结构阻尼比取 0. 02. 2基础设计 商业楼基础设计等级为甲级，采用桩加防水板基础。
根据前期试桩检测报告结论，采用Φ700钻孔灌注桩，抗压兼抗拔桩。
基础埋深12. 1m,远大于建筑结构高度的1/18.经复核，风荷载及水平地震作用下基底均不出现零应力区，可满足高层建筑结构抗倾覆稳定要求。
3地下车库设计 地下车库采用框架剪力墙结构，局部增加的剪力墙，主要有两个作用：一是为了使得地下1 层与地上 1 层的剪切刚度比大于 2,满足正负零作为地上单体嵌固端的要求，二是为了更好地保证室内外高差处水平力的传递。
商业楼室内及室外相关范围内，正负零零层采用梁板式结构，板厚 180 ~250,双层双向配筋，且配筋率不小于 0. 25%. 4上部结构设计 （1）超限情况的判定 根据“住房和城乡建设部关于印发《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》的通知（建质〔2010〕109号）”,对商业楼的超限情况判定如下：商业楼结构高度 29. 2m,采用现浇钢筋混凝土框架结构，属于 A 级高度高层建筑，高度不超限。
上海某超限高层办公楼结构设计
上海某超限高层办公楼结构设计提要：本文结合工程实例的应用，对上海某超限高层办公楼结构进行了计算分析，并针对扭转不规则，平面开大洞的结构处理进行了详细论述。
关键词：超限高层抗震设计平面不规则结构1 工程概况本工程包括一栋地上25层的甲级写字楼，地上1层商业裙房，地下2层车库，总建筑面积47891.91m2。
2.设计条件2.1 自然条件：基本风压：0.55kN/m2，主楼采用0.60 kN/m2，地面粗糙度类别C类。
基本雪压：0.20 kN/m2。
2.2工程地质根据该场地的岩土工程地质勘察报告，该场地地层分布较稳定。
地基土根据工程地质特征可划分为11个工程地质层，其中⑤、⑧层又可分为若干个亚层。
第⑤3层、⑧2层均为良好的桩基持力层。
地下水：设计采用地下水位年平均高水位埋深0.50m，低水位埋深为1.5m。
场地地震效应：建筑场地类别：IV类；特征周期：0.9s。
2.3 抗震设防建筑抗震设防类别为丙类。
地震基本烈度：7度；抗震设防烈度为7度。
设计基本加速度值为0.1g。
设计地震分组为第一组。
3结构设计3.1 结构型式主楼结构体系采用现浇钢筋混凝土框架－核心筒结构，属A级筒体。
裙房与地下室部分采用钢筋混凝土框架结构，裙房与主楼地下室部分连成一体，设后浇带相连。
地上部分设缝脱开。
以下仅介绍主楼结构设计。
3.2 结构布置主楼标准层结构平面尺寸约45.8mX31.2m，柱网9.4X10.6m。
筒体外壁厚度分三段变收，从550/500～400/350，其余内墙为200、300；地下室外墙为600，内墙为300。
框架柱也分三段变收，从1300~1200~1100。
由于净高要求高，框架梁采用扁梁650~950X650，跨高比仅1/16左右。
混凝土强度等级：C35~C60。
3.3结构超限情况本主楼结构平面形式为矩形，平面布置图中二层楼面开大洞，开洞情况如上图所示。
二层有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的40%，开洞面积大于该层楼面面积的35％，楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，属平面不规则。
广东某超限高层建筑结构设计
广东某超限高层建筑结构设计[摘要]本工程为超出规范规定的B级高度高层建筑，存在局部墙体不连续。
设计时采用ETABS、SATWE软件进行整体计算分析，补充了弹性时程分析、静力弹塑性分析，确保结构的安全使用。
1 工程概况某超限高层为办公楼、酒店、公寓，建筑面积约14万m2，地上70层，结构高度280.7m。
工程设计基准期为50年，抗震设防烈度为6度，地震分组为第一组，主塔楼部分经常使用人数约7190人，未超过8000人，抗震设防类别为丙类，结构安全等级为二级，场地特征周期Tg=0.35s。
结构基本风压取50年一遇的W0=0.55KN/m2，结构承载力计算时按基本风压的1.1倍采用；地面粗糙度类别为C类。
风荷载采用风洞实验的结果。
2 结构体系采用框架-核心筒结构。
机房顶结构高度为288.0m。
建筑平面长、宽均为49.6m，建筑平面沿高度方向渐变，至70层为49.6×49.6m 正方形平面，四角设置4根斜柱支撑，斜柱倾角为2.448°；70层屋面四周向上为悬挑钢构架，顶点标高为293.92m。
核心筒外围尺寸为25.6×25.6m，外墙厚度从900mm变化至350mm；内墙从400mm变化至200mm；52层以上核心筒内右侧楼板开洞14×24m，部分内墙取消。
其中5层及以下的核心筒外墙内设置圆钢管，钢管截面为500×25，6～50层核心筒四个转角墙段内设置型钢，以提高剪力墙的承载力、刚度及延性。
49层及以下外围框架由20根矩形钢管混凝土边柱、4根矩形钢管混凝土边斜柱及钢框架梁组成。
50层及以上外围框架柱及斜柱转换成普通钢筋混凝土柱，楼盖梁采用普通钢筋混凝土梁，方便柱、梁、墙的连接；51～62层利用建筑的分隔墙设置8道剪力墙，以改善结构整体刚度，墙下设置转换梁，高度为第50层的层高，局部开门洞和设备洞口。
整体结构图如下图。
3计算结果分析及超限检查主体分析采用SATWE程序及ETABS软件进行计算分析，其结果如下：1）ETABS与SATWE的计算结果包括总质量、周期及振型、风荷载及地震荷载作用下的基底反力及侧向位移、内外筒承担剪力及倾覆弯矩的比例等均比较接近，没有出现原则性冲突或矛盾的结果。
某超限高层的结构设计
文章编号:100926825(2007)0820068202某超限高层的结构设计收稿日期6223作者简介陈桂宝(2),男,工程师,一级注册结构师,北京中铁工建筑工程设计院,北京 53陈桂宝摘 要:对超限高层的设计过程及超限情况进行了分析,并针对不同方面的超限程度分别提出了切实可靠的解决方法,通过对结构方案调整过程中不同结构方案对应计算结果的比较,充分体现出概念设计的重要性。
关键词:超限高层,重力二阶效应,时程分析,概念设计中图分类号:TU318文献标识码:A1 工程概况该高层为交通银行兰州分行营业办公楼,位于兰州市城关区南关什字东南侧,北临庆阳路,地下2层,地上15层,地下1层为车库,地下2层为金库,战时为一般人员掩蔽所,抗力等级为六级,地上为办公楼。
房屋建筑总高度为90.650m ,总建筑面积为11996m 2。
该工程按建筑设防分类为A 级丙类建筑,抗震设防烈度8度,设计基本地震加速度为0.2g ,设计地震分组为第二组,建筑场地类别为Ⅱ类,场地的卓越周期为0.4s ,水平地震影响系数的最大值为0.16。
结构设计使用年限为50年,建筑物安全等级为二级,地面粗糙度为C 类。
因为该高层建筑高度较高且宽度较薄,属对风荷载比较敏感的建筑,所以基本风压按100年重现期的风压值采用W 0=0.35kN/m 2。
地基基础设计等级为乙级,地下室防水等级为二级。
2 规则性分析该建筑物平面呈鱼体形,二层(标高19m)以上,内收为弧形。
地下2层,基础埋深为-8.80m 。
地上15层平面长度为(直线)69.908m ,宽度为(直线)21.815m ,结构总高度为(室内外高差1.050m)90.650m 。
对弧形平面,验算结构高宽比时平面宽度如何取值,高规无明确的规定,各设计单位的取法也不尽相同,经与本院总工研究及咨询专家最后统一意见为:取弧形平面宽度加房屋弧弦长一半计算,即B =10.45+5.35=16.80m ,高宽比70.6/16.8=4.2>4。
某超限高层办公楼结构设计与分析
某超限高层办公楼结构设计与分析
林杰
【期刊名称】《福建建设科技》
【年(卷),期】2024()1
【摘要】某超高层办公楼主体高度约200m,框架-核心筒结构,存在4项不规则项,
属于超B级高度的超限高层建筑。
文中着重介绍了超限情况、性能目标,对跃层柱、斜柱、平面连接薄弱处楼板等关键部位采用有限元软件补充计算分析,采取相应加
强措施后保证结构具有较好的抗震性能。
对同类建筑的结构设计具有一定的借鉴意义。
【总页数】6页(P24-29)
【作者】林杰
【作者单位】福州市建筑设计院有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】TU9
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限高层办公楼结构设计研究
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深圳某高层办公超限结构抗震设计
深圳某高层办公超限结构抗震设计摘要：深圳某超B级高度超限高层，结构主体高度218.550m，属于高度超限的特别不规则高层建筑工程。
首先简要介绍了结构体系、超限情况及抗震性能目标。
由于结构高度超过200m，故对该结构进行了风洞模拟试验，并采用YJK、ETABS、SAUSAGE等软件，对结构进行小震反应谱分析、小震弹性时程分析、中震反应谱分析和大震弹塑性分析。
分析结果表明，该结构满足抗震性能目标设定的在指定地面运动下的各项抗震性能水准要求。
关键词：超限高层；风洞试验；抗震性能设计；弹塑性分析1 工程概况本工程为46层超高层办公楼，标准层层高为4.500m，结构主要屋面高度为218.550m，塔楼下设置5层地下室。
结构设计使用年限为50年，结构安全等级为二级。
抗震设防类别为丙类，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类，抗震设防烈度为7度（0.10g），特征周期为0.35s。
基本风压为0.75kN/m2（承载力计算取0.825 kN/m2），地面粗糙度为D类。
2 结构体系与超限情况2.1 结构体系塔楼结构体系采用框架-核心筒结构，低区标准层结构平面布置见图1。
底部12层为1500x1500mm型钢混凝土柱，13层及以上楼层为普通钢筋混凝土柱，截面尺寸由1500x1500mm渐变至800x800mm。
结构外围尺寸37.9mx49.6m，下部1～4层剪力墙墙身均匀加设工字钢，型钢间距1.5～2.0m，型钢尺寸为400x200x30x30。
核心筒内板厚取150mm，角部楼板取120mm，一般区域为100mm。
外框梁截面采用500X800～600X1000。
3 风荷载根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012[3]，本工程基本风压取值：承载能力极限状态计算时取0.825kN/m2（50年重现期的1.1倍）; 风荷载作用下结构水平位移计算时取0.75kN/m2；风振舒适度分析时取0.45kN/m2。
由于塔楼高度超过200m，需进行风洞试验，风洞实验荷载数据按照50年基本风压0.75kPa（考虑风方向系数影响），阻尼比取为5%。
某超高层办公楼结构设计
某超高层办公楼结构设计摘要：本项目采用框架-核心筒结构体系、有扭转不规则、楼板不连续、承载力突变及存在部分穿层柱子，结构高度为172.5米，为B级高度多项不规则的超限高层建筑，通过对结构进行多遇地震作用下的不同软件分析对比、弹性时程分析及罕遇地震作用下的弹塑性时程分析，结果表明，此建筑能够具有较好的抗震性能，结构安全可靠。
关键词：超限高层建筑；框架-核心筒结构；楼板不连续；穿层柱中图分类号：TU318+.2作者简介：张得强（1985-），男，硕士，工程师，主要从事建筑结构设计工作。
Email:***********************1 工程概况该项目为广州南沙体育馆片区项目，规划总用地面积为18667平方米，属于较为复杂的公共建筑群，包括住宅、商业、办公等建筑。
该栋为办公楼，建筑总高度为178米，屋面结构楼板高度172.5米。
2 结构概况2.1结构体系及结构布置该栋办公楼主体结构采用钢筋混凝土框架-核心筒结构体系。
外框架柱采用型钢混凝土（上部采用钢筋混凝土框架柱），核心筒采用钢筋混凝土剪力墙，为主要抗侧力构件。
混凝土框架柱截面为1100~ 1300，剪力墙厚度为750~500厚，混凝土强度等级C40~C60。
塔楼标准层结构平面尺寸约为 46.5x42.2米，各楼层平面规则。
在二层及三层大堂上空位置局部有楼板大开洞。
2.2地震作用参数本工程的设计使用年限为50年，结构安全等级为二级。
根据《建筑工程抗震设防分类标准：GB50233—2008》6.0.4条本工程为标准设防类，场地抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.10g。
设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅲ类，50年一遇基本风压为0.65kN/m2，不考虑雪荷载。
多遇地震与设防烈度地震时设计特征周期为0.45s，结构阻尼比按照不同材料区分，钢筋混凝土为0.05，钢结构和型钢混凝土梁柱取0.04。
多遇地震、设防地震、罕遇地震的地震影响系数分别取值为0.08，0.23，0.50。
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某超限高层办公楼结构设计发表时间：2015-09-10T14:32:54.080Z 来源：《工程建设标准化》2015年5月总第198期供稿作者：丁一[导读] 上海天华建筑设计有限公司工程概况本项目位于位于上海市嘉定区新城，东至阿克苏路，南至宝塔路，西至德福路，北至天祝路。
丁一（上海天华建筑设计有限公司，上海，200235）【摘要】高层建筑平面中因为电梯间、楼梯间、大堂上空等楼板开开洞设置，往往都属于规范规定的平面不规则建筑，需要对结构进行进一步的抗震性能分析。
某办公楼一层大堂上空造成二层楼板尺寸和平面刚度急剧变化，有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的40%，且结构某些层在规定水平力作用下位移比大于1.2，属于平面不规则超限高层建筑。
本文主要介绍了该办公楼的结构选型与基础设计，相关超限分析以及针对结构超限采取的相关措施；采用了两种软件进行整体计算分析比较，并根据计算结果提出了相应的加强措施。
此外，贠进行了罕遇地震作用下的静力弹塑性分析。
【关键词】超限高层；框架-核心筒结构；楼板应力分析；静力弹塑性1．工程概况本项目位于位于上海市嘉定区新城，东至阿克苏路，南至宝塔路，西至德福路，北至天祝路。
整个项目由3栋高层（公寓办公楼3、4#，办公楼5#）和2栋4~5层商业裙房（商业裙房1、2#）组成，正负零以下连成一体，形成地下两层的大底盘大地库。
3栋高层在地下室顶板以上设置抗震缝和裙房脱开，商业裙房1#在地下室顶板以上设置抗震缝又形成五个结构单体。
5#楼为办公楼，地上21层，地下2层。
地下二层层高3.750m，地下一层层高5.6m，一层层高5.4m，二~四层层高5.1m，五层以上标准层层高4m，主要屋面高度92.7m；埋深约11m。
主要功能为：地下二层为配套汽车库，后勤功能及设备用房。
地下一层为超市区域。
一~四层作为商业使用。
五层以上为办公用房。
建筑效果见图1。
2．设计条件和参数本工程设计使用年限50年，结构安全等级二级。
根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2010版)和《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008)，本工程抗震设防烈度为7度。
设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅳ类，特征周期0.9s。
五层及五层以下与商业裙房互通，按重点设防考虑。
五层以上按标准设防考虑。
基本风压取上海市50年一遇的基本风压，位移计算时取0.55kN/m2，强度计算时取0.605 kN/m2，地面粗糙度类别为B类，风载体型系数取1.3。
3．结构选型及基础设计3.1 结构选型根据建筑功能要求，5#楼高层主体与地下车库采用不设缝方案，通过在主楼与地下车库之间设置沉降、收缩后浇带减少主楼和群房之间的差异沉降和混凝土的收缩应力。
为了消除结构不规则,收缩,和温度应力,不均匀沉降对结构的有害影响，地下室顶板以上设置抗震缝和商业裙房脱开。
为满足建筑功能和空间需求，5#楼采用现浇钢筋混凝土框架-核心筒体系，核心筒作为主要抗侧力构件。
外围框架柱距核心筒9.5m~11.5m，小于规范规定的12m 的限值。
根据业主要求及考虑到安装设备管线后吊顶高度，梁高不超过650mm。
外围框架柱距8.4m~11.2m，梁高900mm。
核心筒外墙厚400~500mm，内墙厚200mm；外围框架柱边长最大1200mm，向上逐步减小至600mm。
竖向构件混凝土强度等级从下到上为C60～C30。
由于核心筒平面尺寸较大，为降低结构扭转效应的影响，设计中在满足结构整体刚度的前提下，通过减弱核心筒刚度和加大外围框架刚度，尽量减少结构扭转效应。
抗震等级：地下一层标高至地上五层标高范围内梁柱抗震等级为一级，地上五层以上为二级，地下二层为二级。
第二层结构平面见图。
设计时以地下室顶板为嵌固部位，地下一层等效剪切刚度大于地上一层等效剪切刚度的2 倍。
地下室顶板厚度180mm[1]。
标准层结构平面见图。
根据岩土工程勘查报告和工程特点，高层主楼采用整体性好的独立桩承台+筏板基础，承台厚1800mm，核心筒下筏板厚1800mm，主楼下一般筏板厚1000mm。
桩基设计等级均为甲级。
桩型选择由多方面因素确定：桩质量、施工工期、经济性、对周边环境影响、沉桩可行性等。
本工程最终选择采用PHC 预应力管桩，桩径600mm 的AB 型桩，以⑧2-4 灰色细粉砂层为持力层，桩端进入持力层约2m，单桩竖向抗压承载力特征值3200kN。
在桩端配置桩靴，以便沉桩。
同时施工时对场地南北两侧采取一定的防范措施和检测措施（如布设防挤沟、孔，限制沉桩速率，合理安排沉桩顺序等），防止对已建道路及地下管线产生的不利影响。
本工程采用北京盈建科软件责任有限公司编制的“YJKS1.5.2.0”以及“中国建筑科学研究院编制的“PMSAP（2010 版）“设计软件进行计算分析比较。
采用CQC 振型效应组合方式，考虑了平动和扭转耦联效应以及偶然偏心的影响双向地震。
从相关数据可以看出，YJK 和PMSAP 的计算结果差别大不，可以作为评估性能指标的依据：1）结构第一、二周期均为平动周期，以扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比小于0.85，抗扭转刚度较好；2）有效质量系数，层间位移角和扭转位移比均满足规范要求；3）剪重比≥1.60%，满足抗震规范要求；4）底层框架部分承担的倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的10%但不大于50%[2]，符合规范关于框架-核心筒结构，核心筒作为主要抗侧力构件的规定。
结构竖向力由外围框架柱和钢筋混凝土筒体共同承担；由于外围框柱较疏，风荷载和地震作用产生的水平剪力和倾覆弯矩大部分由核心筒承担，通过剪力调整，框架部分能成为抗震的第二道防线，满足规范要求的多防线抗震设防目标。
4.2.3 PMSAP 楼板应力分析由于一层大堂上空，造成核心筒二层左侧楼板挑空，X 向和Y 向有效楼板小于该层楼板典型宽度的40%。
此时，楼板的水平传力途径受到了影响，刚性楼板的假定也不再成立。
为保证楼盖能有效协调竖向构件，可靠传递地震作用，首先将二层楼板厚度提高至150mm，然后指定该层楼板为弹性模，采用PMSAP 程序对该层楼板进行小震下的应力分析。
本工程小震、中震的地震影响系数最大值分别是0.08、0.23，近似根据小震的楼板应力分别乘以中震与小震的地震影响系数最大值的比值得到中震下楼板应力。
小震作用下楼板最大主应力为Y向地震作用下楼板主应力S1，见图。
从图中可以发现，局部应力集中处的最大应力为0.688MPa，中震的地震力比小震的情况放大2.875 倍后，中震下局部应力集中处最大楼板主拉应力约为1.978MPa，小于混凝土的抗拉强度标准值，且大部分区域楼板在小震下的主拉应力均小于0.688MPa，换算成中震后的主拉应力均小于2.01 MPa，即小于混凝土抗拉强度标准值，故认为在中震作用下楼板基本处于不屈服状态。
本层楼板钢筋应双层双向设置，单层配筋率不小于0.25%。
由于第二层楼板右侧大开洞，导致5-1 轴三个框架柱形成穿层柱，设计中将该穿层柱按性能目标C，采用YJK件进行中震不屈服验算。
在计算设防烈度地震作用时，水平地震影响系数最大值取为0.23。
计算结果表明：中震作用下穿层柱配筋没有增大，其他位置剪力墙及框架柱配筋有所增大；与穿层柱相连的框架梁受弯钢筋增大较多，抗剪箍筋基本不变，其他位置个别框架梁及连梁抗弯出现屈服，但抗剪不屈服，基本满足性能目标的要求。
鉴于本工程的不规则形，采用YJK 软件对5#进行弹性形时程分析补充计算。
选用YJK 自带的七条地震加速度时程曲线，其中天然波五条，人工波两条，各波的峰值加速度修正值取35cm cm/s2，场地特征周期采用0.9s，计算时间步长取0.02s，考虑双方向地震动时程输入的影响，两方向峰值加速度按1:0.85 比值输入。
因结构在较大的地震作用下某些部位要发生屈服甚至破坏退出工作，从而结构的工作状态会从弹性过渡到弹塑性，随着塑性的发生和发展，结构的应性能会发生改变。
按照规范要求的“大震不倒”的抗震设防目标，采用弹塑性分析软件EPDA&PUSH 对该高层主楼进行进行静力弹塑性分析，以确定结构在罕遇地震作用下的破坏机制，找到结构的薄弱部位，为施工图设计时对局部薄弱部位进行加强处理提供依据。
根据上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》DGJ08-9-2003的规定，地震影响系数最大值取0.45，场地特征周期取1.1s，结构弹性状态阻尼比取0.05。
（见图9）在罕遇地震作用下，性能点对应的弹塑性层间位移角分别为：X 向1/222，Y 向1/229，小于规范对框架-核心筒结构1/100 的要求。
另外，结构能力谱曲线与对应的大震需求谱曲线相交，表明结构能够抵抗大震水准的地震作用。
分析结果表明，X 向和Y 向加载的结构塑形发展规律基本相同。
以X 向加载为例，在小震作用下，整体结构保持弹性，构件中均未出现塑性铰。
随着推覆力的增加，塑性铰首先出现在2 层的连梁中。
在大震作用下，沿加载方向较多连梁都出现了塑性铰。
随着推覆力的进一步加大，剪力墙底层首先出现在塑性铰，随后上部几层剪力墙、也逐渐出现塑性铰。
在大震性能点对应时刻，沿加载方向部分连梁均已出现塑性铰，结构底部部分剪力墙出现了塑性铰，框架柱未发现塑性铰，此时由于剪力墙出现塑性铰的个数不多，结构仍具有一定的抗侧力能力，整体结构不会发生倒塌。
随着侧向力的增加，结构变形进一步加剧，底层局部剪力墙发生破坏，最后由于底层剪力墙出现塑性铰而形成破坏。
超限设计的主要抗震措施1）对于楼板不连续的二层楼面，在构造上[3][4] 采取加大楼板刚度，板厚不小于150mm，配筋双层双向，控制板最小配筋率不小于0.25%，且不小于计算要求。
2）考虑到本工程扭转不规则，且局部抗扭刚度较弱调整抗侧力结构的布置，尽量使结构两方向刚度布置均匀，增大结构的抗扭刚度，加强外围构件的刚度。
3）左侧3 根穿层柱按抗震等级的规定严格控制柱的轴压比，适当增加柱中的配筋率，使其在地震中有比较好的延性，柱采用井字复合箍，肢距不大于200mm，直径不小于10mm。
结论本工程5#楼由于某些层扭转位移比大于1.2以及第二层楼板大开洞，属平面特别不规则超限高层建筑。
对此，采用了YJK，PMSAP，EPDA&PUSH等空间有限元软件对结构进行了小震弹性、中震不屈服及罕遇地震下的弹塑性分析，设计时采取了较为合理的结构布置并结合实际超限情况对结构薄弱部位采取有效的加强措施，使得结构仍具有良好的抗震性能。
参考文献：[1]中华人民共和国住房和城乡建设部.GB50011-2010 建筑抗震设计规范[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2010.[2]中华人民共和国住房和城乡建设部.JGJ3-2010 高层建筑混凝土结构技术规程[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2010.[3]徐培福，傅学怡，王翠坤，等. 复杂高层建筑结构设计 [M]. 北京：中国建筑工业出版社，2005.[4]吕西林. 超限高层建筑工程抗震设计指南 [M]. 上海：同济大学出版社，2009.。