抗压-轴压-钢管混凝土柱计算计算书完整版
钢管混凝土柱计算计算书完整版
2860.00 510.00 19000
1.0 2.06E+05
14.3 5.3E+05 4.0E+04
0.083 1.83 -0.073 56.6 47.4 3.88E+04ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ1.000
80 不满足
9.47
满足
2.4E+04 9.47
满足
10 20 30 40 50 60 70 80 Q235 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 16Mn ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 15Mn ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### #####
温度折减系数kt
1.000
徐变折减系数kc
二、刚度验算
构件长细比λ=4*l/d
92.7 刚度验算 λ<[λ]
构件容许长细比[λ]
三、强度验算
N/Asc (N/mm2)
5.42
0.2fscktkc (N/mm2)
当N/Asc≥0.2fscktkc时，验算 N/Asc+M/1.5Wsc≤fscktkc
当N/Asc＜0.2fscktkc时，验算 N/1.4Asc+M/1.4Wsc≤fscktkc
四、稳定性验算
轴心受压构件稳定系数ψ
0.689
欧拉临界力NE=π2EscAsc/λ2 (KN)
N/ψAsc (N/mm2)
7.86
0.2fscktkc (N/mm2)
当N/ψAsc≥0.2fscktkc时，验算 N/ψAsc+βmM/1.5Wsc(1-0.4N/NE)≤fscktkc
%承载力计算-抗压-偏压-混凝土柱(一)
%承载力计算-抗压-偏压-混凝土柱(一)
随着城市化进程的加快，建筑的高度和规模不断提高，对于建筑结构
的承载力也提出了更高的要求。
%承载力计算是建筑结构设计中非常重
要的一部分，尤其是在抗压、偏压和混凝土柱的设计中，%承载力计算
显得尤为关键。
一、抗压%承载力计算
抗压%承载力计算是建筑结构设计中最基本的计算部分，也是最常见的。
它是基于材料的抗压强度、柱子截面积和柱长等一系列因素来进行计算。
在进行抗压%承载力计算时，需根据不同的抗压强度和计算公式进
行计算，并将最终结果与实际使用情况进行对比。
二、偏压%承载力计算
偏压%承载力计算是在抗压%承载力计算基础上进行的一种加强计算。
由于柱子会产生偏压，试件在偏压作用下产生弯曲破坏的可能性较大，因此需要进行偏压%承载力计算。
在进行偏压%承载力计算时，需综合
考虑柱子的材料、截面形状、长宽比等因素，以获得最加精确的计算
结果。
三、混凝土柱%承载力计算
混凝土柱%承载力计算是针对混凝土柱进行的一种计算方法。
在进行混
凝土柱%承载力计算时，需考虑混凝土的强度以及柱子的截面形状和长度。
同时，还需综合考虑混凝土的抗拉强度和抗压强度等因素，以实
现最优的承载力计算结果。
综上所述，%承载力计算对于建筑结构设计的重要性不容忽视，尤其是在抗压、偏压和混凝土柱的设计中。
通过合理的计算方法和完善的计算体系，我们可以更好地为建筑结构设计提供支持和帮助。
因此，在进行建筑结构设计时，我们应该更加重视承载力计算这一环节。
桩基础及钢管砼柱计算书
温州大厦工程桩基础及格构柱计算书一、工程概况温州大厦工程位于天津市塘沽区响螺湾中心商务区横福路与众安路交叉口，东临并滨海路。
占地面积约16000m2。
地块南北向长约87m，东西向长约202m。
本工程地下三层，埋深15.2m；地上三十层，分为两个塔楼，其中20#地块为30层酒店，总建筑高度120m；21＃地块为24层写字楼，总建筑高度为100m。
总建筑面积：地上约105000m2，地下约43500m2，基本柱网为8.8m、×8.8m、9m×9m，主体为框剪结构。
本工程选用一台QTZ80D和一台QTZ63E两台塔吊。
塔吊基础的计算按QTZ80D 进行验算。
二、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ80D，塔吊起升高度H=140.000m，塔吊倾覆力矩M=1617kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6m，自重F1=744.8kN，格构柱自重F2=356.1KN 最大起重荷载F3=80kN桩钢筋级别:II级钢，桩直径=0.850m，桩间距a=1.6m，三、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=744.80kN，格构柱自重F2=356.1KN塔吊最大起重荷载F3=80.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2+F3)=1417.08kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×1617.00=2263.8kN。
四、单桩桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1417.08kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc）=1.2×(25×5.50×5.50×0.50)=453.75kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1120.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2×21/2=1.13m；N──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(1417.08+453.75)/4+2263.8×1.13/(2×1.132)=1469.39kN。
承载力计算-抗弯-深梁和短梁 抗压-偏压-混凝土柱 抗压-轴压-钢管混凝土柱 抗压-轴压-螺旋箍筋柱
混凝土强度及弹性
强度 fc ft Ec 强度 fy Es 类型 N/mm2 N/mm2 N/mm2 类型 N/mm2 N/mm2
偏压混凝土柱承载力计算
Pi＝ 3.1416 Pi＝3.14159265 l0＝ 3.200 (m) 偏压柱计算长度 l0 b＝ 300 (mm) 偏压柱截面宽 b h＝ 650 (mm) 偏压柱截面高 h ca＝ 35 (mm) 混凝土保护层厚度 ca h0＝ -2627 (mm) 偏压柱有效高度 h0 e0= 120 (mm) 偏心距 e0＝M/N 或按实际情况 ea= 附加偏心距 ea=max(20,h/30) 20 (mm) ei= 计算偏心距 ei=e0+ea 1 (mm) ζ 1＝ 0.201 曲率修正系数 ζ 1 ζ 2＝ 1.000 长细比对曲率影响系数 ζ 1 η ＝ 1.000 偏心距增大系数 η e＝ -2633 (mm) 轴力至拉筋距离 e=η ei+h/2-ca 纵向钢筋： N＝ 4 拉筋根数 N φ＝ 拉筋直径 φ 20 (mm) As＝ ####### (mm2) 拉筋面积 As=N*Pi*φ ^2/4 Ny＝ 3 压筋根数 Ny φ y＝ 22 (mm) 压筋直径 φ y Asy＝ 0 (mm2) 压筋面积 Asy=Ny*(Pi*φ y^2/4) 判别大小偏压，计算相对受压区高度： b＝ ####### 大偏压二次方程一次项 b
说明： 1。若 l0/h>5，则说明构件不属于深受弯构件，不能应用本程序进行计算！ 2。若ρ >ρ bm，则说明深梁为剪切破坏，不能应用本程序进行计算！ 3。深梁内力臂z和混凝土保护层厚度as本程序会根据规范自动选择公式！
钢筋和混凝土指标
C 30 fc＝ 14.3 ft＝ 1.43 Ec＝ 30000 HRB 400 fy＝ 360 Es＝ 200000 α 1＝ 1.00 β 1＝ 0.80 ξ b＝ 0.52 α E＝ 6.67 C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy (N/mm2) 1.0<C50<内插<C80<0.94 0.8<C50<内插<C80<0.74 ξ b＝β 1/(1+fy/0.0033Es) α E＝Es/Ec
钢管混凝土柱承载力计算
9200 19000
Байду номын сангаас
700 0
400 0
16 0
30 0
3044725333 0
206000 206000 Σ EI/L
6.82E+10 0.00E+00 2.07E+11
钢管混凝土柱线刚度(EaIa+EcIc)/L 位置 本层 上层 下层 K1= K2= 查表得μ = Lo=μ L= k= Le=kLo= Le/d= φ l= Nu=φ lφ eNo= N/Nu= Yre*N/Nu= 跨度L(mm) 4100 4100 4100 0.32 0.32 1.88 7708.00 0.85 6572.91 8.22 0.76 37245.55 19813.91 0.92 0.78 抗震调整系数0.85 kN kN mm > 4 mm 钢管Ia(mm4) 3729573135 3729573135 3729573135 混凝土Ic(mm4) 16376619848 16376619848 16376619848 钢管Ea(N/mm2) 206000 206000 206000 混凝土Ec(N/mm2) 34500 34500 34500 线刚度(N·mm) 3.25E+11 3.25E+11 3.25E+11
No=fcAc(1+√θ +θ )=
圆钢管混凝土单肢柱承载力计算(0.83)
设计弯矩(kN·M) 偏心距eo= fc(N/mm2) 位置 本层 上层 下层 套箍指标θ = eo/rc= φ e= 柱上端横梁线刚度之和 跨度L(mm) 12000 15040 9200 19000 梁高H(mm) 700 900 700 0 梁宽B(mm) 400 450 400 0 腹板厚tw(mm) 16 18 16 0 翼缘厚t(mm) 30 32 30 0 惯性矩I(mm4) 3044725333 6303525984 3044725333 0 弹性模量E(N/mm2) 206000 206000 206000 206000 Σ EI/L 柱下端横梁线刚度之和 跨度L(mm) 12000 15040 梁高H(mm) 700 900 梁宽B(mm) 400 450 腹板厚tw(mm) 16 18 翼缘厚t(mm) 30 32 惯性矩I(mm4) 3044725333 6303525984 弹性模量E(N/mm2) 206000 206000 线刚度(N·mm) 5.23E+10 8.63E+10 线刚度(N·mm) 5.23E+10 8.63E+10 6.82E+10 0.00E+00 2.07E+11 1637.8 89.53 23.1 钢管外径(mm) 800 800 800 1.38 0.24 0.70 ≤ 1.55 设计轴力(kN) mm fa(N/mm2) 钢管壁厚(mm) 20 20 20 295 钢管面积(mm2) 49008.85 49008.85 49008.85 混凝土面积(mm2) 453645.98 453645.98 453645.98 18292.3
钢管混凝土柱计算
钢管外径d (mm) 820 管壁厚度t (mm) 16.0 2 315 钢材抗压强度设计值f (N/mm ) 2 345 钢材屈服强度值fy (N/mm ) 混凝土强度等级 C30 当构件处于温度变化的环境中时， 当构件处于温度变化的环境中时，请输入右值 构件偏心率 2M/Nd1 （此值仅供参考） 0.453 轴心压力N (KN) 最大弯矩M (KN·m) 计算长度l (mm) 等效弯矩系数βm 钢材弹性模量Es (N/mm ) 温度t (℃) （80≤t≤150） 永久荷载所占比例 （%）
2860.00 510.00 19000 1.0 2.06E+05
14.3 5.3E+05 4.0E+04 0.083 1.83 -0.073 56.6 47.4 3.88E+04 1.000
80 不满足
9.47 满足 10 20 30 40 50 60 70 80 Q235 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 16Mn ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 15MnV ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### Q235 16Mn 15MnV
二、刚度验算
构件长细比λ=4*l/d 92.7 刚度验算 λ<[λ] 构件容许长细比[λ]
三、强度验算
5.42 N/Asc (N/mm2) 0.2fscktkc (N/mm2) 当N/Asc≥0.2fscktkc时，验算 N/Asc+M/1.5Wsc≤fscktkc 当N/Asc＜0.2fscktkc时，验算 N/1.4Asc+M/1.4Wsc≤fscktkc
柱子计算书（柱子）
柱子计算书（柱子）柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（一层木楞、一层钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 9.9m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢管；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):1100；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):48.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:（①、②）γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；其中γc、t=T/(T+15)t -- 新浇混凝土的初凝时间，计算得5.71h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H -- 模板计算高度，取9.900m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
钢管混凝土核心柱轴心受压承载力计算
， 一内核 混凝 土 的强度设计值 ： ｃ
Ａ。 。 一内 核 混 凝 土 的面 积 ：
经过分析 ，钢管 混凝 土核 心短 柱轴
心受 压正截面 承载 力 ，比截面 相同但 没 有钢 管时 的大 ，也比只 有钢管 混凝 土 没
有 外 围 钢 筋 混 凝 土 的 承 载 力 大 ， 也 比 外
混 凝 土 核 心 柱 轴 心 受 压 正 截 面 承 载 力 的 计 算 公 式 ， 并 将 计 算 结 果 和 试 验 结 果 进 行 比较 ，二 者 能 吻 合 良好 （ １） 图 。
经 结 合 以 上 分 析 ，可 得 到 钢 管 混 凝
２钢 管混凝 土核心柱 轴心受压正 截面承载力计算
８ ０５２ ８７ ３ ５ ７ ４８９ ８ Ｏ１ Ｏ ４ ７ ５Ｏ ４ Ｏ ２３ ４ ３ ５Ｏ ４ Ｏ ７Ｏ ２ ５１ Ｏ５ ２４ ４７． １ ２ ８５ ０ ２ ９９ ２ ２ ５９ ４ ２ ７６１ ２ ８４ ２ ２ ９０ ６
有 比较好 的关 于钢 管混凝土核 心柱轴 心
受压正 截面承 载力 的计 算公 式 ，这给该
２ 住宅科技 ／０ ８０ ８ ２ ０ ．６
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规 划设计ａ 圆 钢 管 核 心 圆柱 ）
ｂ 圆 钢 管 核 心 方柱 ）
５ ５ ． ２Ｏ ６ ５ ８ ４。 ２ ５ ４ ８ ． ００ ５ ５ ４ ． ６Ｏ ５ ３ ６ 。 ３７ ３
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＿
规划设计
一～ 一一 一一 ～ 一 ～ 一 一 ～ ～
钢管混凝 土核 心柱
Ｃａｃ ｌｔ ｎｏ ａｒ ｇＣａ ａ ｉ ｆ ｎ ｒ ｔ ｒ ｌ ｌｕａ ｉ ｆＢｅ ｉ ｐ ｃｔ ｏ ｏ ｎ ｙ Ｃｏ ｃｅ ｅ Ｃｏ ｅ Ｃｏ—
柱子模板计算书
柱子模板计算书（以截面550×700为例）1.1、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）1.2、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图1.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γc H＝24×2650/1000=63.6kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m21.4、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。
（图3）承载能力极限状态受力简图1）、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.218kN·mσ＝M max/W＝0.218×106/24000=9.076N/mm2≤[f]＝31N/mm2 满足要求2）、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.366mm≤[ν]＝183.333/400=0.458mm满足要求1.5、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝183.333/1000×51.844=9.505kN/mq k＝Max(L/m,B/n)S k＝183.333/1000×41.218=7.557kN/m1）、强度验算（图8）次梁弯矩图M max＝0.297kN·mσ＝M max/W＝0.297×106/(5.08×1000)=58.469N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图9）次梁剪力图V max=2.448kNτ=V max S0/(Ib) = 2.448×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=9.965N/mm2≤[f v]＝120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.301mm≤[ν]＝400/400=1mm满足要求4）、支座反力计算R max=4.824kNR maxk=3.836kN1.6、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(48+48)×2)/(1+1),(550+(48+48)×2)/(0+1))=742mm为计算跨度。
柱计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度 L = 4200mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。
柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用方木，截面100×100mm，每道柱箍4根方木，间距300mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下300 30030021.43kN/mA B面板计算简图1.面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×54.86+1.4×4.00)×0.30 = 21.43kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×21.430×0.30×0.30=0.193kN.M 面板截面抵抗矩 W = 300.0×18.0×18.0/6=16200.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.193×106/16200.0 = 11.905N/mm 2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×21.430=3.857kN截面抗剪强度计算值 T=3×3857/(2×300×18)=1.071N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 54.860×0.300=16.458kN/m ； E —— 面板的弹性模量，取6000.0N/mm 2；I —— 面板截面惯性矩 I = 300.0×18.0×18.0×18.0/12=145800.0mm 4；经过计算得到 v =0.677×(54.860×0.30)×300.04/(100×6000.0×145800.0) = 1.032mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm ；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下21.43kN/mA竖楞方木计算简图 1.竖楞方木抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×54.86+1.4×4.00)×0.30 = 21.43kN/md为柱箍的距离，d = 300mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×21.430×0.30×0.30=0.193kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 100.0×100.0×100.0/6=166666.7mm3经过计算得到f = M/W = 0.193×106/166666.7 = 1.157N/mm2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×21.430=3.857kN截面抗剪强度计算值 T=3×3857/(2×100×100)=0.579N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 54.860×0.300=16.458kN/m；E ——竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2；I ——竖楞方木截面惯性矩 I = 100.0×100.0×100.0×100.0/12=8333334.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(54.860×0.30)×300.04/(100×9500.0×8333334.0) = 0.011mm [v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm46.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kNAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×54.86+1.4×4.00)×0.30 × 0.30 = 6.43kN经过连续梁的计算得到9.899.89B 方向柱箍剪力图(kN)0.404B 方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.535kN.m 最大支座力 N = 12.094kN 最大变形 v = 0.020mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.54kN.m ；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 666.67cm 3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm 2): [f] = 13.000B 边柱箍的抗弯强度计算值 f = 0.76N/mm 2； B 边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.020mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 275.000/250 = 1.10mm ；柱箍的最大挠度满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算 计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力12.09kN 。
轴心受压混凝土柱计算书
轴心受压混凝土柱计算书一、设计资料混凝土: C30 f c = 14.30N/mm 2主筋: HRB335(20MnSi) f y = 300N/mm 2箍筋: HRB335(20MnSi) f yv = 300N/mm 2尺寸: b × h = 400 mm × 400 mm构件计算长度: l = 6400mm钢筋保护层厚度为35mm轴压力: N = 2450kN ρmax = 0.005按混凝土规范11.4.12, 取ρmin = 0.006柱类型: 普通柱 400400二、计算结果1．主筋构件截面面积 A = b × h = 400 × 400 = 160000 mm 2因为l /b = 6400 / 400 = 16.00根据表7.3.1并插值得构件稳定系数 ϕ = 0.87 按规范公式(7.3.1)A's = γRE N 0.9ϕf c A f y = 1.00 × 24500000.9 × 0.87 - 14.30 × 160000300 = 2803mm 2计算纵向配筋率ρ = A's /A = 2803.30 / 160000.00 = 1.75%实配钢筋: 8B 22 实际纵向配筋率ρ = A cr /A = 3041.06 / 160000.00 = 1.90%2．箍筋按规范10.3.2,当纵向受力钢筋配筋率小于3％时箍筋直径不小于6mm 及主筋最小直径的四分之一，即22/4mm箍筋直径取为6mm箍筋间距不应大于400mm 及纵向受力钢筋最小直径的15倍，即22 × 15mm但同时，箍筋间距不应小于截面的短边尺寸，即 400mm所以取箍筋间距s 为330mm单位长度实配箍筋截面积⎝⎛⎭⎫A sv s = 28.27330 = 0.09其中: A sv 表示单根箍筋面积A sv = 3.14 × 62 / 4.0 = 28.27 mm 2。