过程设备设计计算书 1
钢混合塔筒设计计算书
钢混合塔筒设计计算书一、引言随着我国工业的快速发展，钢混合塔筒作为一种重要的化工设备，其在化工、石油、环保等领域的应用越来越广泛。
本文旨在对钢混合塔筒的设计计算过程进行详细阐述，以期为相关领域的工程技术人员提供参考。
二、钢混合塔筒设计原理1.混合塔筒结构概述钢混合塔筒主要由筒体、混合元件、进出口装置等部分组成。
筒体为圆筒形结构，混合元件用于实现不同物料的混合，进出口装置用于物料的进出。
2.设计参数及要求在设计钢混合塔筒时，需考虑以下参数及要求：（1）物料性质：包括物料的密度、粘度、腐蚀性等；（2）设计压力：混合塔筒的工作压力；（3）设计温度：混合塔筒的工作温度；（4）混合效果：混合塔筒应能实现所需混合效果；（5）工程标准：遵循相关国家和行业标准。
3.设计方法及步骤钢混合塔筒的设计方法主要包括以下几个步骤：（1）确定混合塔筒的结构形式和尺寸；（2）计算筒体厚度，并进行强度校核；（3）设计混合元件，满足混合效果要求；（4）分析混合塔整体稳定性；（5）根据工程标准，进行设计优化和调整。
三、计算过程1.筒体厚度计算根据混合塔筒的工作压力、设计温度和材质，采用相关公式计算筒体厚度。
同时，参考相关工程经验，确保筒体厚度满足强度要求。
2.筒体强度校核根据筒体厚度，进行强度校核。
校核内容包括：筒体在内外压作用下的强度、筒体与混合元件连接处的强度等。
3.混合元件设计混合元件设计主要包括混合元件的形式、尺寸和布置。
在设计时，充分考虑混合效果、流体动力学特性以及工程实际需求。
4.混合塔整体稳定性分析对混合塔整体稳定性进行分析，主要包括筒体稳定性、混合元件稳定性以及塔架稳定性。
分析过程中，需考虑混合塔在各种工况下的受力状况。
四、设计成果与应用1.设计成果概述通过对钢混合塔筒的设计计算，得到了满足工程要求的混合塔筒结构。
设计成果包括混合塔筒的各项参数、尺寸以及混合效果。
2.混合塔性能分析根据设计成果，对混合塔的性能进行了分析。
过程设备设计计算书
过程设备设计计算书
过程设备设计计算书是一份详细的技术文件，用于描述和记录过程设备的设计过程和计算结果。
以下是一个简单的过程设备设计计算书的示例：
**过程设备设计计算书**
设备名称：[设备名称]
设备用途：[设备用途]
设计规范和标准：[列出适用的设计规范和标准]
设计参数：
- 操作压力：[操作压力范围]
- 操作温度：[操作温度范围]
- 设计流量：[设计流量范围]
- 介质特性：[介质名称、密度、黏度等]
材料选择：
- 壳体材料：[材料名称、牌号、标准]
- 内部构件材料：[材料名称、牌号、标准]
设计计算：
- 强度计算：根据设计压力和温度，计算设备壳体和接管的壁厚，以满足强度要求。
- 稳定性计算：计算设备的轴向和横向稳定性，以确保设备在操作条件下的稳定。
- 热膨胀计算：考虑设备在操作温度下的热膨胀，计算膨胀量，并采取适当的措施来补偿膨胀。
- 流体动力学计算：对于流体通过的设备，进行流体动力学计算，以确保流体的流动性能和压降满足要求。
制造和检验要求：
- 制造工艺：描述设备的制造过程和方法，包括焊接、加工、组装等。
- 检验标准：明确设备制造过程中的检验要求和标准，以确保设备的质量。
- 试验和验收：描述设备的试验和验收程序，包括压力试验、气密性试验等。
以上是一个简单的过程设备设计计算书的示例，具体内容应根据实际设备的要求和设计条件进行详细编写。
每个设备的设计计算书都应由专业的工程师或设计师根据相关的工程规
范和标准进行编制，并经过适当的审核和批准。
T0601过程设备强度计算书
mm
30
盖板宽度
mm
0
垫板
有
垫板上地脚螺栓孔直径
mm
39
垫板厚度
mm
16
垫板宽度
mm
80
基础环板外径
mm
4820
基础环板内径
mm
4420
基础环板名义厚度
mm
30
计算结果
容器壳体强度计算
元件名称
压力设计
名义厚度(mm)
直立容器校核
取用厚度(mm)
许用内压(MPa)
许用外压(MPa)
下封头
15
15
介质密度
kg/m3
909
塔釜液面离焊接接头的高度
mm
50
塔板分段数
1
2
3
4
5
塔板型式
浮阀
塔板层数
33
每层塔板上积液厚度
mm
88
最高一层塔板高度
mm
30570
最低一层塔板高度
mm
3530
填料分段数
1
2
3
4
5
填料顶部高度
mm
填料底部高度
mm
填料密度
kg/m3
集中载荷数
1
2
3
4
5
集中载荷
kg
集中载荷高度
mm
B
地震设防烈度
低于7度
设计地震分组
第一组
地震影响系数最大值max
3.28545e-66
阻尼比
0.01
塔器上平台总个数
5
平台宽度
mm
800
塔器上最高平台高度
mm
1.5t手动式座式焊接变位机计算书
毕业设计（论文）摘要在我国，焊接变位机已成为制造业的一种不可缺少的设备，在焊接领域把他划为焊接辅机。
近十年来，这一产品在我国工程机械行业，有了较大的发展，并获得了广泛的应用，其型式和品种规格约有十余个系列、百余个品种，正在逐步形成一个新兴行业。
使用焊接变位机械可缩短焊接辅助时间，提高劳动生产率，减轻工人劳动强度，保证和改善焊接质量，并可充分发挥各种焊接方法的效能。
本设计题目是设计载重1.5t可进行全位置焊接的手动式座式焊接变位机械。
1.5t手动焊接变位机正是当前众多焊接机械产品的一种，它通过一些机械传动机构，用来实现焊接工件的回转、倾斜，使得焊工操作的更加方便快捷，提高工作效率。
回转机构主要由电动机、二级蜗杆减速器、工作台组成，电动机与减速机之间靠同步齿形带传动。
同步齿形带传动可以增强传动系统的稳定性。
这种结构具有调速范围宽、运行平稳等优点。
倾斜机构采用人工手柄直接驱动蜗杆带动连接回转机构的扇形蜗轮，以此实现工作台的倾斜。
蜗轮蜗杆的自锁性可以保证工作过程的安全性。
关键词：手动式焊接变位机回转机构二级蜗杆减速器倾斜机构ABSTRACTWelding positioner has become an indispensable device of manufacturing field in our country. It is divided into Auxiliary machinery. This product has gained lots of progress and been access to a wide range of applications in Construction machinery field last decade. The products specifications on the type of case, has been available, and nearly a dozen more series, more than one hundred varieties and specifications, and is forming a new industry.It can not only reduce auxiliary time in welding, lout also improve labor productivity. The welding positioner can assure and improve product quality, and make the most of performance of various welding methods.This subject is designed to load 1500Kg, for all position welding of Block Variable-bit machines.1.5t of manual welding positioner is currently a large number of welding machinery products, which by some mechanical drive mechanism used to achieve the welding of the work piece rotation, tilt, making the welding operation faster and more convenient, improve work efficiency. The rotary organization is made up of electromotor,secondary worm gear and worm reducer and bench.The drive of electromotor and reduction is based on the synchronous gearing-shaped belt.The synchronous gearing-shaped belt make the system running smoothly.This structure has a wide range of speed regulation and running smoothly. The work of tilt institution is realized baste on handle, which drive the worm gear on rotary organization through worm directly.Self-locking of worm and worm gear make the process is safe.KEY WORDS: manual type welding displacements machine rotary organization secondary worm gear and worm reducer Tilt institutions目录第1章前言 (1)1.1开发焊接变位机的意义和目的 (1)1.2焊接变位机目前的发展状况 (1)第2章总体设计 (4)2.1 概述 (4)2.2 设计要求 (5)2.3技术要求 (5)2.4总体方案与总体参数确定 (5)第3章回转机构设计 (7)3.1确定传动方案 (7)3.2 确定传动方案 (7)3.3 箱体外部分设计 (7)3.4 减速机设计 (12)第4章倾斜机构设计 (34)4.1 已知 (34)4.2 确定传动方案 (34)4.3 蜗杆传动设计 (34)4.4 轴的设计 (37)4.5 倾斜轴的设计 (40)4.6 扇形蜗轮与回转箱体螺栓连接的设计 (41)第5章轴承的选择校核及轴承盖的设计 (43)5.1回转机构的轴承校核 (43)5.2倾斜机构的轴承校核 (48)5.3 轴承的润滑 (53)5.4轴承盖的设计 (54)第6章键的选择及校核 (59)6.1带轮的键 (59)6.2减速机中间轴蜗轮上的键 (59)6.3减速机轴 上蜗轮的键 (60)6.4连接工作台的键 (60)6.5连接手柄的键 (60)第7章其他重要结构设计 (62)7.1减速机箱体设计 (62)7.2套筒设计 (63)第8章毕业设计小节 (64)参考文献 (65)附：英文原文英文翻译毕业实习报告2.4.1总体方案设计3.工作台倾斜速度：0.5r/min4.工作台最大回转力矩：1800N.m5.工作台最大倾斜力矩：5600N.m6.工作台倾斜角度： 0°～120°7.回转机构动力：电机8.倾斜机构动力：手动2.3技术要求1.焊接变位机要有较宽的调速范围，稳定的焊接运行速度，以及良好的结构刚度；2.对焊件的尺寸和形状要有一定的适用性；3.在传动链中，应具有一级反行程自锁传动，以免动力源突然切断时，焊件因重量力作用而发生事故；4.工作台面要有较高的强度和抗冲击性能。
E0505过程设备强度计算书
固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件壳程管程设计压力ps 4.4 MPa设计压力pt0.11 MPa设计温度ts191.7 ︒C设计温度t t47.3 ︒C 壳程圆筒内径Di 1800 mm 管箱圆筒内径Di 1800 mm 材料名称Q345R 材料名称Q345R简图计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t185.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.63mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量2013.21Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 5.34 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.76646MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 3.63 MPa [σ]tφ 157.25 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格后端管箱筒体计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]189.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t189.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.62mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.70 mm 名义厚度 δn = 13.00 mm 重量853.83Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 13.69 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 1.89866MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 9.31 MPa [σ]tφ 160.65 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格壳程圆筒计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 4.40 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t172.16 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 27.47mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量8123.26Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 5.9103 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 229.39 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.43559MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 145.16 MPa [σ]tφ 146.33 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件简图设计压力p s 4.4 MPa设计温度T s191.7 C︒平均金属温度 t s 101.9 ︒C装配温度t o 15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t172.2 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 1.969e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.154e-05mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i1800 mm 壳程圆筒名义厚度δs30 mm 壳程圆筒有效厚度δse 27.7 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 1.915e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25πD i2 2.545e+06 mm2 壳程圆筒金属横截面积 A s=πδs (D i+δs) 1.591e+05 mm2管设计压力p t 0.11 MPa箱设计温度T t 47.3 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 2.01e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 30 mm 管箱圆筒有效厚度δhe 27.7 mm 管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.996e+05 MPa 材料名称20(GB9948)换管子平均温度 t t 31.5 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 132.5 MPa 设计温度下管子材料屈服应力σs t198.3 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.915e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.004e+05 MPa 平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.099e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C内径D i 15.00 mm材料 20(GB9948) ( 管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ =P DPc itc2[]σφ- = 0.01mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 重量 5.03 Kg压力及应力计算最大允许工作压力[P w]= 2δσφδeti e[]()D+= 31.17506 MPa设计温度下计算应力σt = P Dc i ee()+δδ2= 0.47 MPa[σ]tφ 132.49 MPa 校核条件[σ]tφ≥σt结论换热管内压计算合格换热管外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c -4.40MPa设计温度 t191.70︒ C内径D i15.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ = 0.70mm 有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 外压计算长度 L L=6000.00mm 外径 D o D o= D i+2δn = 19.00mm L/D o 3.85D o/δe 9.50A值 A= 0.0138925B值 B= 154.35重量 5.03 kg压力计算= 26.90917 MPa 许用外压力[P]=BD o e/δ结论换热管外压计算合格管箱法兰计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p 0.110 MPa计算压力 p c 0.110 MPa 设计温度 t 47.3 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm壳 材料名称 Q345R 体 许用应力 nt []σ 185.0 MPa 法 材料名称 Q345R 许用 [σ]f181.0 MPa 兰 应力 [σ]t f181.0 MPa 材料名称 40Cr 螺 许用 [σ]b 212.0 MPa 应力 [σ]tb 204.2 MPa 栓 公称直径 d B20.0 mm 螺栓根径 d 1 17.3 mm 数量 n52个D i 1800.0 D o 1930.0垫 结构尺寸D b 1890.0 D 外 1820.0 D 内 1800.0 δ0 16.0 mm L e20.0 L A 19.0 h 10.0 δ1 26.0 材料类型 软垫片 N10.0m 2.75 y (MPa) 25.5压紧面形状1a,1bb5.00D G1810.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2 b 0 > 6.4mm b =2.530b b 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 725000.4 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 300235.5 N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 3419.8mm 2实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d n π = 12214.7 mm 2力 矩 计 算操 F D = 0.785i 2D p c= 279774.0 NL D = L A + 0.5δ1= 32.0 mmM D = F D L D= 8952768.0N .mm 作 F G = F p = 17192.3 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 40.0 mm M G = F G L G= 687691.4N .mm M p F T = F -F D = 3117.2 N L T =0.5(L A + δ1 + L G ) = 42.5 mm M T = F T L T= 132482.4N .mm 外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 9772942.0 N .mm 预紧M a W = 1657261.4N L G = 40.0 mm M a =W L G = 66290456.0 N .mm 计算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t/[σ]f 中大者 M o = 66290456.0N .mm。
化工设备设计计算书
化工设备设计计算书编辑：二00四年＋月＋八日目录1、目录-----------------------------------------------22、筒体和封头设计的参数选择---------------------------3（一）、设计压力 P---------------------------------3 （二）、设计温度 T---------------------------------3 （三）、许用应力[σ]和安全系数 n-------------------4 （四）、焊接接头系数 ----------------------------6 （五）、壁厚附加量 C ------------------------------7 （六）、直径系列与钢板厚度-------------------------7 （七）、最小壁厚-----------------------------------8 3、筒体与封头的设计及计算-----------------------------9（一）、受内压薄壁园筒的计算公式-------------------9 （二）、半球形封头的计算公式（凹面受压）----------11 （三）、椭圆形封头的壁厚计算----------------------11 （四）、锥形封头的壁厚计算------------------------13 （五）、平板封头的壁厚计算------------------------13 4、化工计算公式及举例--------------------------------16（一）、热位移和热--------------------------------16 （二）、热应力产生的轴向推力----------------------16 （三）、流体管径的计算----------------------------17 （四）、流体管子壁厚计算--------------------------18 （五）、泵的功率和效率计算------------------------19 5、传热学的有关公式及举例----------------------------21（一）、热量衡算----------------------------------21 （二）、传热方程式--------------------------------26 （三）、传热温度差--------------------------------27 （四）、导热方程式和导热系数----------------------30 （五）、给热方程式和给热系数----------------------34 （六）、传热系数----------------------------------40 （七）、污垢热阻----------------------------------48 （八）、管路与设备的热损失和热绝缘----------------50 （九）、加热、冷却和冷凝--------------------------54 （＋）、蒸发--------------------------------------64 6、有关参数------------------------------------------75一般化工设备计算公式及举例筒体和封头设计的参数选择一、设计压力 P设计压力是容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于正常工作情况下容器顶部可能达到的最高压力。
过程设备强度计算书
过程设备强度计算书过程设备强度计算是在工程设计中非常重要的一部分，它是确保设备在运行过程中能够承受各种压力、温度、载荷等外部作用的能力。
设备强度计算是在工程设计过程中的一个重要环节，它通过数学模型和工程原理，对设备结构和材料进行强度分析和计算，以确定设备是否满足设计要求。
设备强度计算主要包括以下几个方面的内容：1.压力强度计算：在工业生产过程中，很多设备要承受内部或外部的压力，因此需要对设备的压力强度进行计算。
这一计算过程包括确定压力的大小、方向和作用点，以及设备的结构和材料的承载能力等。
2.温度强度计算：温度是影响设备强度的重要因素之一，不同的材料对温度的响应方式不同。
在温度变化的条件下，设备可能发生膨胀、收缩、变形等现象，因此需要对温度下设备的强度进行计算和分析。
3.载荷强度计算：在工业生产中，设备常常需要承受各种各样的载荷，如重力、振动、冲击等。
这些载荷会对设备产生一定的影响，因此需要对设备的载荷强度进行计算和分析。
4.应力分析和强度验证：通过对设备内部应力的计算和分析，可以确定设备是否满足设计要求，是否符合强度和稳定性的要求。
同时，通过对设备的强度验证，可以确保它在运行过程中不会发生破裂、变形等问题。
设备强度计算的目的是为了保证设备的安全和可靠运行。
通过对设备强度的计算和分析，可以确定设备的安全工作范围，提供合理的设计和材料选择建议，保证设备的长期稳定运行，延长设备的使用寿命。
在进行设备强度计算时，需要充分考虑设备的工作环境和工况，对设备的结构和材料进行合理的选择。
同时，还需要遵循国家和行业相关的标准和规范，确保计算结果的准确性和可靠性。
总之，设备强度计算对于工程设计和设备制造具有重要的意义。
通过合理的计算和分析，可以保证设备在工作过程中能够承受各种外部作用，确保设备的安全和可靠运行。
同时，设备强度计算也为工程设计提供了科学依据，促进了设备制造技术的发展和进步。
水处理设备的设计计算书模板(完整版)
水处理设备的设计计算书模板(完整版)
1. 设计目标
- 本设计计算书旨在为水处理设备的设计提供一个模板，以确保设备成本合理、效率高以及满足用户要求。
- 设备设计需满足相关法规和标准的要求，包括安全、环保和可持续发展等方面。
2. 设计基础
- 进行水处理设备设计之前，需了解项目的具体需求和目标，包括水质要求、处理规模和处理效率等。
- 设计设计需要参考已有的技术标准和经验，以确保设计方案的可行性和可靠性。
3. 设备选型
- 在设备选型过程中，需考虑设备的处理能力、适用场景、耐久性和可维修性等因素。
- 可以通过对比不同品牌和型号的设备，选择最适合项目需求的设备。
4. 设备参数计算
- 设计计算书需要包含设备参数的计算，如流量、压力、温度、浓度等。
- 这些参数的计算应基于项目的具体信息和设备的工作原理进行。
5. 设备布置和安装
- 设备布置和安装需要符合相关安全规范和标准。
- 设计计算书应包含设备的布置图、安装要点和注意事项等信息。
6. 运行和维护
- 设备的运行和维护是保证其正常运行和长期服务的重要环节。
- 设计计算书应包含设备的运行和维护指南，以供操作人员参
考和执行。
7. 结束语
- 设计计算书是水处理设备设计的重要文档，能够帮助设计人
员规范化设计过程、提高设计质量。
- 模板提供了一个基本框架，设计人员可以根据具体项目进行修改和完善，以满足项目需求。
以上是水处理设备的设计计算书模板的完整版，希望能对您的设计工作有所帮助。
> 注意：本文档仅为设计计算书的模板，具体内容需根据实际项目进行补充和修改。
化工设备设计计算书
化工设备设计计算书一、引言二、设计基础1.设计要求：明确化工设备的设计要求，包括工艺参数、工作条件、设计寿命等。
2.材料选择：根据工作条件和工艺要求，选择适合的材料，包括密封材料、耐腐蚀材料等。
3.设计标准：根据国家或行业标准，确定设计的基本参数和规范。
三、设备计算1.设备尺寸计算：根据工艺要求和流体特性，计算设备的长度、直径等尺寸。
2.设备强度计算：根据设计要求和材料特性，计算设备的强度，包括壁厚、承载能力等。
3.传热计算：根据热平衡原理和传热特性，计算设备的传热情况，包括传热面积、换热系数等。
4.流体力学计算：根据流体力学原理，计算设备内流体的压力、速度、阻力等参数。
四、设备结构设计1.设备布局设计：确定设备的整体布局和安装位置，考虑流程连续性和设备之间的连接。
2.设备连接设计：设计设备之间的连接方式和密封形式，确保设备之间的流体不泄漏。
3.设备支撑设计：根据设备重量和工作条件，设计设备的支撑结构，确保设备牢固稳定。
五、设备图纸1.工艺流程图：绘制设备的工艺流程图，明确流体的流动路径和工艺参数。
2.设备总图：绘制设备的总体结构图，包括设备尺寸、连接方式和支撑结构等。
3.零部件图纸：绘制设备的各个零部件图纸，包括尺寸、工艺要求和材料等。
六、安全考虑在设备设计过程中，要考虑设备的安全性，并采取相应的安全措施，包括以下方面：1.材料的选择：选择耐腐蚀、耐高温等特殊材料，确保设备的安全性。
2.设备结构的设计：设计合理的支撑结构和连接方式，确保设备不产生漏气、漏液等安全隐患。
3.设备运行的安全性：考虑设备的工作条件、工艺参数等因素，防止设备因操作不当而引起的事故。
七、设备选型在考虑以上因素的基础上，结合实际情况和经济成本，选取合适的化工设备，包括设备类型、型号、规格等。
八、结论通过本文档中介绍的化工设备设计和计算过程，可以得出合理可靠的化工设备设计，满足工艺要求和安全要求，并具备经济效益。
总结以上，化工设备设计计算书是化工设备设计和计算过程中的重要文档，其内容要求完整且详细，包括设计基础、设备计算、设备结构设计、设备图纸、安全考虑和设备选型等。
塔强度计算-T0401强度说明书
计算单位 计算条件 塔型 设计压力 容 器 分 段 数（不 包 括 裙 座） 压力试验类型 压力试验计入液柱高度 H 试验压力 （立 试 ） 试验压力 （卧 试 ） mm MPa MPa 封头 上封头 材料名称 名义厚度 腐蚀裕量 焊接接头系数 封头形状 mm mm 下封头 MPa
合格
筋板许用应力
合格
盖板许用应力
合格
裙座与壳体的焊接接头校核 kg
37786.6
焊接接头截面上的最 大弯矩 搭接接头横截面 搭接接头抗剪断面模 数 搭接焊接接头在操作 工况下最大剪应力 搭接焊接接头在操作 工况下的剪应力许可 值 搭接焊接接头在试验 工况下最大剪应力 搭接焊接接头在试验 工况下的剪应力许可 值 搭接接头拉应力 校核结果
组合应力校核
16.62 71.66
15.37 71.66
7.88 79.84 24.15 372.60
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
5
过程设备强度设计计算书
σA4 许用值 σ 许用值 校核结果
SW6-98
23.60 71.66
22.95 71.66
4.78 79.84 78.61 310.50
0.00 7.86 7.51 7.86 0.00 20.68 2.27 113.00 59.71
20.43 6.48 5.60 2.28 25.54 3.08 1.70 170.00 66.53 19.55 204.00
20.43 6.48 5.60 2.28 25.54 3.08 1.70 170.00 66.53 19.55 204.00 7.88 79.84 24.15 372.60
mm mm ℃ mm mm mm
ggh换热器计算书
标题：ggh换热器计算书一、设备概述本设备为一款ggh（管壳式）换热器，用于在一定温度和压力条件下，对两种流体进行热交换。
设备的主要组成部分包括：壳体、管板、传热管、隔板、密封垫等。
二、设计参数1. 设备型号：GGH-250/400，表示为管壳式换热器，规格为250mm内径×400mm高。
2. 工作压力：设备的工作压力为15bar。
3. 工作温度：设备的工作温度范围为-5℃～+50℃，可根据实际需要调整。
4. 传热面积：设备总传热面积为6m2。
5. 流体物性：流体A为水，流体B为油，其物理性质分别如下：流体A密度为1kg/L，黏度为0.01Pa·s；流体B密度为0.8kg/L，黏度为0.3Pa·s。
三、计算过程1. 传热面积计算：根据设备规格和流体性质，选用适宜的传热面积。
本次设计选取总传热面积为6m2。
2. 传热系数计算：根据流体性质和设备规格，选择适宜的传热系数，以确保换热效果良好。
本次设计选取传热系数为6000W/(m2·℃)。
3. 确定传热系数后，根据传热公式（Q=KAΔT），可计算出所需的换热面积。
其中，Q为换热量，K为传热系数，A为传热面积，ΔT为冷热流体的温差。
4. 根据实际需要，对设备进行优化设计，包括隔板、密封垫等部件的选型和布局。
四、结果分析经过计算和优化，本次设计的ggh换热器满足工作条件和性能要求，能够实现良好的热交换效果。
预计设备的换热效率较高，使用寿命较长。
五、结论本次设计的ggh换热器满足设计参数和工作条件要求，具有良好的换热效果和稳定性。
建议在实际使用中注意维护保养，确保设备的正常运行。
如有任何疑问或建议，请及时联系我们。
过程设备强度计算书
过程设备强度计算书1.输入数据 (2)2.前端管箱运算 (3)3.后端管箱运算 (5)4.壳体圆筒运算 (7)5.接管补强运算 (8)6.管板工况I运算 (10)7.管箱法兰运算 (17)8.管板工况II运算 (19)9.接管局部应力运算 (26)10.附工艺条件固定管板换热器设计运算设计计算条件壳程管程设计压力ps4 MPa设计压力pt4 MPa设计温度ts120 ︒C设计温度tt120 ︒C壳程圆筒内径Di500 mm管箱圆筒内径Di500 mm材料名称09MnNiDR 材料名称09MnNiDR简图计算内容壳程圆筒校核运算前端管箱圆筒校核运算前端管箱封头(平盖)校核运算后端管箱圆筒校核运算后端管箱封头(平盖)校核运算管箱法兰校核运算开孔补强设计运算管板校核运算前端管箱筒体运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算 运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.50mm 名义厚度 δn =12.00mm 重量75.76Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 121.55MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 6.04701MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 97.24 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格前端管箱封头运算运算条件椭圆封头简图运算压力P c 4.00 MPa设计温度t120.00 ︒ C内径D i500.00 mm曲面高度h i125.00 mm材料09MnNiDR (板材)试验温度许用应力[σ]147.00 MPa设计温度许用应力[σ]t147.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 2.94 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量运算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000运算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 6.85mm有效厚度δe =δn - C1- C2=9.06mm最小厚度δmin = 0.75mm名义厚度δn =12.00mm 结论满足最小厚度要求重量29.96Kg压力计算最大承诺工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.27945MPa结论合格后端管箱筒体运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算 运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.50mm 名义厚度 δn =12.00mm 重量75.76Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 121.55MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 6.04701MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 97.24 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格后端管箱封头运算运算条件椭圆封头简图运算压力P c 4.00 MPa设计温度t120.00 ︒ C内径D i500.00 mm曲面高度h i125.00 mm材料09MnNiDR (板材)试验温度许用应力[σ]147.00 MPa设计温度许用应力[σ]t147.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 2.94 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量运算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000运算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 6.85mm有效厚度δe =δn - C1- C2=9.06mm最小厚度δmin = 0.75mm名义厚度δn =12.00mm 结论满足最小厚度要求重量29.96Kg压力计算最大承诺工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.27945MPa结论合格壳程圆筒运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算 运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 8.50mm 名义厚度 δn =10.00mm 重量547.60Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 149.56MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 4.91445MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 119.65 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计计算条件简图设计压力p s 4 MPa设计温度T s120 C︒平均金属温度t s 47.75 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称09MnNiDR设计温度下许用应力[σ]t147 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.05e+05 Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.11e-05 mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i500 mm 壳程圆筒名义厚度δs10 mm壳程圆筒有效厚度δse8.5 mm 筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 2.018e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.963e+05 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 1.358e+04 mm2管设计压力p t 4 MPa 箱设计温度T t 120 ︒C 圆材料名称09MnNiDR筒设计温度下弹性模量E h 2.018e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 24.5 mm管箱圆筒有效厚度δhe 23 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 2.018e+05 MPa材料名称09MnD 换管子平均温度t t 28 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 131 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t211 MPa 热设计温度下管子材料弹性模量E t t 2.018e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.057e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.096e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：管箱法兰运算设 计 条 件简 图设计压力 p 4.000 MPa 运算压力 p c 4.000 MPa 设计温度 t 120.0 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm 壳 材料名称 09MnNiDR 体 许用应力 nt[]σ 147.0 MPa 法 材料名称 09MnNiD 许用 [σ]f 140.0 MPa 兰 应力 [σ]t f 140.0 MPa 材料名称35CrMoA 螺 许用 [σ]b 228.0 MPa 应力[σ]t b203.2 MPa 栓 公称直径 d B 27.0 mm 螺栓根径 d 1 23.8 mm 数量 n 28个D i 503.0 D o 695.0 垫 结构尺寸 D b 640.0 D 外 587.0 D 内 547.0 δ0 18.5 mm L e27.5 L A 38.0 h 36.0 δ130.5 材料类型 软垫片N 20.0m 3.00 y (MPa) 69.0压紧面形状1a,1bb8.00D G571.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2b 0 > 6.4mm b =2.530bb 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺 栓 受 力 计 算 预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 990271.8 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 1368725.5N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 6735.9 mm 2 实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d nπ= 12406.5 mm 2力 矩 计 算 操 F D = 0.785i 2D p c = 794448.2 N L D = L A + 0.5δ1 = 53.2mm M D = F D L D= 42304368.0 N .mm 作 F G = F p= 344268.0 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 34.5mmM G = F G L G= 11877436.0 N .mm M pF T = F -F D = 229316.5NL T =0.5(L A + δ1 + L G )= 51.5mmM T = F T L T = 11809865.0N .mm外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 65991672.0N .mm 预紧M aW = 2182224.0 NL G = 34.5mmM a =W L G = 75287928.0N .mm 运算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t /[σ]f 中大者 M o = 75287928.0N .mm延长部分兼作法兰固定式管板设计计算条件简图设计压力p s 4 MPa设计温度T s120 C︒平均金属温度t s 47.95 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称09MnNiDR设计温度下许用应力[σ]t147 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.05e+05 Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.111e-05 mm/mm︒C500 mm圆壳程圆筒内径D i壳程圆筒名义厚度δs10 mm壳程圆筒有效厚度δse8.5 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 2.018e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.963e+05 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 1.358e+04 mm2管设计压力p t 4 MPa箱设计温度T t 120 ︒C圆材料名称09MnNiDR筒设计温度下弹性模量E h 2.018e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 24.5 mm管箱圆筒有效厚度δhe 23 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 2.018e+05 MPa材料名称09MnD换管子平均温度t t 44 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 131 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t211 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 2.018e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.051e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.108e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：。
强度计算书
R9.8KL-00
设计单位：ls-tfd
DESIGNER
设 计 Designed by 校 核 Checked by 审 核 Verified by 批 准 Approved by
日期 Date 日期 Date 日期 Date 日期 Date
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
0
过 程 设 备 强 度 计 算 书
形状系数 计算厚度 有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量
6
2(ho nh )
KPc Do
h = 2[ ]t 2 K 0.5 P c eh =n - C1- C2= 6.70 min = 3.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 10.67 压
形状系数 计算厚度 有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量
6
2(ho nh )
KPc Do
h = 2[ ]t 2 K 0.5 P c eh =n - C1- C2= 6.70 min = 3.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 10.67 压
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-2011
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：2205 5278 66
ITEM
设备名称：空气冷却器
EQUIPMENT
图 号：
DWG NO。
管箱圆筒外径Do 图
mm
计 算 内 容 壳程圆筒校核计算 前端管箱封头(平盖)校核计算 后端管箱封头(平盖)校核计算 管箱法兰校核计算 开孔补强设计计算 管板校核计算
701管板计算
82805.45
mm2
一根换热管管金属横截面积 a a=tn( d - tn) = 106.22
mm2
管板开孔前抗弯刚度 D
D
Ep 3 12(1 2
)
2217762304.00
管板布管区当量直径 Dt
Dt 4At 324.70
mm
半径 R
R Di 2 175.00
mm
系数 t
t Dt 2R 0.93
mm mm 根 mm MPa
1
全国化工设备设计技术中心站
过程设备强度计算书
SW6-98
法兰有效厚度
0.00
mm
法兰外径 Dfo
585.00
mm
法 法兰螺栓中心园直径 Db
514.40
mm
兰 螺栓公称直径 dB
33.00
mm
螺 螺栓材料
0Cr18Ni9
栓 螺栓个数 n
20.00
根
及 垫片材料
软垫片
垫 压紧面形式
12.00
mm
分
壳体法兰采用长颈对焊法兰时取颈部大小端厚度平均值
结 构
s
f型
壳体法兰采用乙型平焊法兰时取法兰短节厚度
尺
e型 壳程圆筒厚度
18.85
mm
寸
e型
f
' f
f
f型
f
'' f
57.00
mm
2
全国化工设备设计技术中心站
过程设备强度计算书
SW6-98
参数计算
管板布管区面积 At
三角形排列 At=1.732nS2+Ad= 正方形排列 At=2nS2+Ad=
过程设备强度计算书
6.624 285
圆形筒体 16MnR(热轧 热轧) 16MnR(热轧) 板材 壳体开孔处焊接接头系数φ 1 mm 壳体内直径 Di 900
SW6-98
计算单位 筒体简图
计算厚度 有效厚度 名义厚度 重量 压力试验类型 试验压力值 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T 试验压力下 圆筒的应力 校核条件 校核结果
= 2[σ ]t φ − Pc = 22.15
Pc Di
mm mm mm Kg
=δn - C1- C2= 24.00 δn = 26.00
MPa
合格 压力及应力计算
2δ e [ σ ]t φ ( Di +δ e )
最大允许工作压力 设计温度下计算应力 [σ] φ
t
[ P w] = σ =
t
= 1.64603
MPa MPa MPa
Pc ( Di + δ e ) = 18.90 2δ e
校核条件 结论
103.70 t t [σ] φ ≥σ 合格
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-98
软件批准号： 软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名 ：
PROJECT
设备位号：
ITEM
设备名称： 设备名称：
EQUIPMNO。 。
922.0 69.0 软垫片
mm MPa
厚 度 设 计 预紧时 Am =7436.9 Ab =8456.4 W = 0.5( Am + Ab )[σ]b = 1557538.2 1.78WLG K= = 0.34 3 pC DC 系数 K (取大值) 操作时 W =246080.2 246080.2 1.78WLG K = 0.3 + = 0.35 3 pC DC
分气缸过程设备设计计算书
分气缸过程设备设计计算书
分气缸是一种用于将高压气体分成多个低压气体输出的过程设备。
以下是一份分气缸过程设备设计计算书的简要概述：
1. 设计要求和参数：
- 确定分气缸的设计压力、温度、流量等基本要求。
- 确定所需的分气缸数量和每个分气缸的气体分配比例。
2. 结构设计：
- 选择适当的材料和制造工艺，以满足设计压力和温度要求。
- 设计分气缸的外壳、端盖、连接管道等结构部件。
3. 尺寸计算：
- 根据流量和压力要求，计算每个分气缸的内径和长度。
- 确定连接管道的直径和长度，以确保气体流畅分配。
4. 压力平衡和泄漏计算：
- 计算分气缸内部的压力平衡，以确保各个分气缸之间的压力均衡。
- 进行泄漏计算，以评估分气缸的密封性能。
5. 安全设计：
- 考虑安全阀、压力表、温度表等安全装置的设计和选用。
- 确保分气缸的操作和维护安全。
6. 验证和审核：
- 进行设计验证，包括压力测试、泄漏测试等。
- 审核设计计算书，确保符合相关标准和法规要求。
请注意，以上内容仅为分气缸过程设备设计计算书的简要概述。
具体的设计计算书应根据实际需求和工程要求进行详细编写，并由专业工程师进行审核和批准。
在设计过程中，应遵循相关的工程标准和规范，以确保设备的安全、可靠和有效运行。
工程设计计算书)1
1 天然气脱水系统的计算1.1 吸附计算1.1.1 吸附器直径计算1. 分子筛脱水工艺参数：吸附周期：24小时分子筛有效吸附容量：取10kgH 2o/100kg 分子筛原料气在25MPa 、45℃校正后的饱和含水量查图得600mg/m 3，换算到20℃，101.325kPa 条件下为590.88mg/m 3，按全部脱去考虑，需水量：0.37kg/h2. 操作周期24小时，总共脱水：8.88kg 。
3. 原料气在25MPa 、45℃：Pc’=0.9772×4.491+0.01628×4.727+0.00005×4.256+0.00005×3.54+0.00004×3.5+7.149×0.0053+8.715×0.00056+1.7×0.00107=4.51 MPaTc’=0.9772*191+0.01628*305.45+0.00005*368.85+0.00005*407.15+0.00004*425.15+304*0.0053+373.54*0.00056+65*0.00107=193.56 K视对比压力 cr p p p '='=5.543 视对比温度 ='='c r T T T 1.643 查图得天然气的压缩系数Z=0.88。
天然气摩尔质量：M=0.9772×16+0.0062×30+0.00005×44+0.00005×58+0.00004×58+0.0053×44+0.00107×28+0.01009×34=16.43 g/moL将气体处理量换算到0℃、101325pa 条件下：V=1.5*104*273/293=1.4*104m 3/d 则操作条件下气体量：s m Q /1072.6293318101325.02588.03600*241500034-⨯=⨯⨯= 气体质量流量s kg /1188.04.2243.1636002414000=⨯⨯=原料气在25MPa 、45℃的密度：3/79.176000672.01188.0m kg g ==ρ操作条件下气体体积流s m Q /1072.6293318101325.02588.03600*241500034-⨯=⨯⨯= 4. 吸附器直径：取决于适宜的空塔流速，适宜的直径比。
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计算厚度Actual thickness
4.55
mm
有效厚度Effective thickness
6.00
mm
最小厚度Min thickness
3.00
mm
名义厚度Nominal thickness
7.00
mm
结论Result
满足最小厚度要求
Meet the minimum thickness requirements
设计
Designed by
日期
Date
校核
Checked by
日期
Date
审核
Verified by
日期
Date
批准
Approved by
日期
Date
过程设备强度计算书DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
立式搅拌容器校核Checking OF Vertical Vessel
设计温度下的屈服点σs
Yield point under different pressure and temperature
235.00
Mpa
钢板负偏差C1Thickness Tolerance
0.00
mm
腐蚀裕量C2Corrosion allowance
1.00
mm
焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint
DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM：
设备名称：储气罐
EQUOPMENT：Gas tank
图号：SY-JSZH14006-00
DWG NO：SY-JSZH14006-00
设计单位：无锡三宇设备设计有限公司
DESIGNER：WuXi SanYu Design CO，LTD
Mpa
111
钢材厚度负偏差C1Thickness Tolerance
mm
0
腐蚀裕量C2Corrosion allowance
mm
1
厚度附加量C=C1+C2Additional thickness
mm
1
焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint
1
主要计算结果Result
内圆筒体Barrel
压力及应力计算Pressure and stress calculation
最大允许工作压力Max working pressure
1.04773
Mpa
设计温度下计算应力Allowable Stress of design temperature
75.64
Mpa
[σ]TΦ
94.35
Mpa
校核条件Check Condition
1200.00
mm
材料Material
Q235-B（board）
实验温度许用应力[σ]
Allowable Stress of testing temperature
111.00
Mpa
设计温度许用应力[σ]T
Allowable Stress of design Experimental
116.00
Mpa
重量Weight
89.28
Kg
最大允许工作压力Max working pressure
1.10723
Mpa
结论Result
合格Qualified
内筒体内压计算Internal pressure calculation
计算单位Unit OF Account
无锡三宇设备设计有限公司
WuXi SanYu Design CO，LTD
计算所依据的标准Standard
GB150.3-2011
计算条件Rated condition
筒体简图Schematic Diagram
筒体下封头
Dome for Down Shell
夹套封头
Dome for Jacket
封头形式Dome Type
椭圆形Oval
名义厚度δnNominal thickness
7
材料名称Material Name
Q235-B
设计温度下的许用应力[σ]tAllowable Stress of design temperature
211.5
Mpa
试验压力下封头的应力
Allowable Stress of dome
110.28
Mpa
校核条件Check Condition
σT≦[σ]T
校核结果Result
合格Qualified
厚度及重量计算Thickness and Weight calculation
形状系数Formfactor
计算所依据的标准Standard
GB150.3-2011
计算条件Rated condition
椭圆封头简图
Schematic Diagram
计算压力PtDesign pressure
0.84
Mpa
设计温度t Design pressure
120.00
℃
曲面深度hi Depth of the surface
1.00
mm
压力试验时应力校核Stress correction
压力试验类型Pressure test type
液压试验Hydraulic Pressure
试验压力值Pressure Test
1.1000
Mpa
压力试验允许通过的应力水平[σ]T
Allowable Stress of testing pressure
6.70
mm
名义厚度Nominal thickness
δn= 8.0
mm
重量Weight
476.64
Kg
压力实验时应力校核Stress correction
压力试验类型Pressure test type
液压试验Hydraulic Pressure
试验压力值Pressure Test
1.1000
Mpa
mm
235
钢材厚度负偏差C1Thickness Tolerance
mm
0.3
腐蚀裕量C2Corrosion allowance
mm
1
厚度附加量C=C1+C2Additional thickness
1.3
焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint
0.85
压力试验类型Pressure test type
液压Hydraulic Pressure
试验压力PT Pressure Test
Mpa
1.1
筒体长度Lw Length
mm
2000
内筒外压计算长度L Length of external pressure
mm
封头设计条件Design condition of dome
筒体上封头
Dome for Upper Shell
[σ]TΦ≥σT
结论Result
合格Qualified
过程设备强度计算书DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
内筒上封头内压计算
Pressure calculation of dome
计算单位
Unit OF Account
无锡三宇设备设计有限公司
WuXi SanYu Design CO，LTD
压力试验允许通过的应力水平[σ]TAllowable Stress of testing pressure
211.50
Mpa
试验压力下圆筒的应力Allowable Stress of Internal
116.54
Mpa
校核条件Check Condition
σT≦[σ]T
校核结果Result
合格Qualified
116.00
Mpa
设计温度许用应力[σ]TAllowable Stress of design Experimental
111.00
Mpa
设计温度下的屈服点σsAllowable Stress of design temperature
235.00
Mpa
钢板负偏差C1Thickness Tolerance
筒体上封头Dome for Upper Shell
筒体下封头
Dome for Down Shell
校核结果Result
校核合格Qualified
校核合格Qualified
质量m Kg Mass
476.64
89.28
搅拌轴计算轴径mm
Diameters of shaft
备注Remark
过程设备强度计算书DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
计算压力PtDesign pressure
0.84
Mpa
设计温度t Design pressure
120.00
℃
内径Di Inner diameter
1200.00
mm
材料Material
Q235-B
实验温度许用应力[σ]Allowable Stress of testing temperature
mm
1200
名义厚度δnNominal thickness
8
材料名称Material Name
Q235-B
许用应力Allowable Stress