撕裂强度不确定度评定

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土工布梯形法撕裂强度测试仪原理

土工布梯形法撕裂强度测试仪原理

土工布梯形法撕裂强度测试仪原理
土工布梯形法撕破强力测试原理和测试步骤
土工布作为国民生产中非常重要的一类材料,广泛应用于工业、交通、能源、农业、水利、环境和国土改造等领域。

撕破强力是反映其性能优劣的一个重要指标。

GB/T13763-1992《土工布梯形法撕破强力试验方法》给出了该指标(梯形法)的具体测试方法,本文尝试对该测试方法的不确定度进行评定,并给出符合计量技术规范的扩展不确定度。

1. 测试原理
梯形试样夹持在强力机上、下夹钳内,试样在外加负荷不断增大时, 试样短边沿切口向长边方向逐渐撕裂,直至全部断裂。

2.测试步骤
样品应先在标准大气条件下调湿24h, 或样品在标准大气中,使样品摊开, 直至每隔2h样品的连续称重变化不超过0.25%时为止。

将已调湿过的样品裁取纵、横向各10块试样,尺寸如图1所示。

在试样上不得有影响试验结果的可见疵点。

在每一试样片上的梯形短边的正中处剪一条垂直于短边的15mm长的切口。

校正仪器上下夹钳的隔距为土工布梯形法撕破强力测试原理和测试步骤25mm, 下夹钳的下降速度为(50 ±5)mm/min。

将试样置于上、下夹钳内,使夹持线与夹钳钳口线相平齐, 然后旋紧上、下夹钳螺丝,同时要注意试样在上、下夹钳中间的对称位置,以便梯形试样的短边保持垂直状态,最后启动强力试验机,待试样全部撕断, 记录最大撕破强力值, 以N(牛顿)为单位。

试样从夹钳中滑出或不在切口延长线撕破断裂土工布梯形法撕破强力测试原理和测试步骤(2), 则应剔除此次试验数值, 并在原样品上再裁取试样, 补足试验次数。

纺织品拉伸断裂强力不确定度评定

纺织品拉伸断裂强力不确定度评定

纺织品拉伸断裂强力不确定度评定
梅海容;陈冠杰;黄晓玲
【期刊名称】《中国检验检测》
【年(卷),期】2017(025)001
【摘要】按照GB/T3923.1-2013标准测定,对规定尺寸的织物试样,以恒定
伸长速度拉伸直至断脱,记录断裂强力及断裂伸长率。

对拉伸断裂强力测试过程中,各不确定度分量进行评定,最终合成测量结果的不确定度。

【总页数】3页(P27-28,65)
【作者】梅海容;陈冠杰;黄晓玲
【作者单位】佛山中纺联检验技术服务有限公司,佛山528211
【正文语种】中文
【中图分类】TB93
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5.非织造布拉伸断裂强力测量不确定
度分析
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鞋类 帮面 衬里和内垫试验方法 撕裂力(实验室间比对)测定不确定度评定

鞋类 帮面 衬里和内垫试验方法 撕裂力(实验室间比对)测定不确定度评定
2、仪器准确度引入 Nhomakorabea不确定度
评定的数学模型与主要分量
帮面材料撕裂力的数学模型为F=s
其不确定的主要分量:
测量重复性引入的不确定度u(s1)、,仪器准确度引入的不确定度u(s2)
测量不确定度评定
(见附页)
测量不确定度表示
帮面材料撕裂力20.0N×(1±10.786%),其相对扩展不确定度Urel=10.786%,它是由相对合成标准不确定urel=5.393%,乘以包含因子k=2而得到。
取包含因子k=2,则
相对扩展不确定度:Urel=k·urel=2×5.393%=10.786%
按贝赛尔公式: =3.405N
平均值 :20.0N
u(s1)= = =1.077N
urel(s1)= =5.362%
1.2、仪器准确度引入的不确定度u(s2)
仪器力值分辨率为±1.0%,以均匀分布估计,则
urel(s2)= =0.577%
2、相对合成标准不确定度计算
urel= =5.393%
3、相对扩展不确定度确定
修订/日期
校核/日期
批准/日期
1、测量不确定度分量评定
1.1、测量重复性引入的不确定度u(s1)
对同一样品同一方向进行10次撕裂力测试试验,测量结果分别为:17.257N、19.643N、15.641N、24.752N、26.750N、18.603N、17.456N、19.678N、20.033N、21.052N。
测量不确定度评定审批记录表
编号:(2011)U-
项目名称
帮面、衬里和内垫撕裂力测定不确定度评定
评定依据
QB/T2883-2007鞋类帮面、衬里和内垫试验方法撕裂力
测量设备

条样法断裂强力的测量不确定度评定

条样法断裂强力的测量不确定度评定

条样法断裂强力的测量不确定度评定为了正确评价织物断裂强力的真值的可信范围,本文通过对织物经纬向断裂强力进行重复测量,建立了条样法断裂强力不确定度评估的数学模型,并分析各不确定度分量对扩展不确定度影响。

根据置信水平,分析可信区间。

标签:断裂强力;条样法;不确定度;评定;可信区间一、引言断裂强力是在规定条件下进行的拉伸试验过程中,试样被拉断记录的最大力值。

断裂强力分经向和纬向两种。

纤维的性质是织物性质的决定因素,当纤维拉伸强度大时,织物的拉伸强度一般也大。

断裂强力是反映织物力学性能的重要指标,是众多机织物产品标准的一个重要的品质要求。

本文选取同一种均匀的织物样品,对经纬向断裂强力不确定度进行评定。

本文选取同一种均匀的织物样品,对经纬向断裂强力不确定度进行评定。

二、数学模型—公式(1)式中χi——被测量断裂强力值,Nχ--被测量的断裂强力平均值,N三、不确定度分量和分析1.测量过程中引入的不确定度分量主要有:测量重复性引入的不确定度(μA)和电子织物强力机引入的不确定度(μB)2.评定不确定度主要理论依据如下:标准偏差(贝塞尔公式)—公式(2)AA标准不确定度—公式(3)B类标准不确定度μB=α/k—公式(4)合成标准不确定度—公式(5)扩展不确定度U=k·μC—公式(6)四.测量方案、步骤及结果1.断裂强力测量方案样品处理:预调湿处理按照GB/T6529-2008[2]标准规定,在温度≤50.0℃,相对湿度10.0%~25.0%RH的条件下使用渴湿度环境试验箱调节4h。

再调湿处理按照GB/T6529-2008[2]标准规定,在温度20℃±2℃,相对湿度为65.0%RH±4%RH的条件下使用温湿度环境试验箱进行24h调节,使之接近平衡。

(注:织物质量递变量≤0.25%即为接近平衡);样品制备:按照GB/T3923.1-2013[1]标准规定裁取两组试验试样(一组为经向(或纵向)5块,另一组为纬向(或横向)5块),试样应距布边至少150mm;试验环境:在20℃±2℃,相对湿度为65.0%RH±4%RH的条件下进行试验;选择测试仪器:电子织物强力机。

撕裂强度测定偏差的一个原因

撕裂强度测定偏差的一个原因
4.期刊论文 詹学贵.季旭平.诸葛燕飞.ZHAN Xue-gui.JI Xu-ping.ZHUGE Yan-fei 复合绝缘子用高强度热硫化
硅橡胶的研制 -有机硅材料2010,24(1)
研究了氢氧化铝用量、硅烷偶联剂种类及用量对复合绝缘子用热硫化硅橡胶的阻燃性能、机械性能及耐电痕化的影响.结果表明:随着 Al(OH)3用量的增加,硅橡胶的耐电痕化及垂直燃烧等级提高;当Al(OH)3的用量达到100份以上时,硅橡胶的的耐电痕化达到1A4.5级,垂直燃烧等级达 到FV-0级;硅烷偶联剂种类及用量对绝缘子硅橡胶的阻燃及耐电痕化的影响不大,但对其机械性能影响较大;当Al(OH)3用量为120份、KH-560用量为 3份时,热硫化硅橡胶的邵尔A硬度为71度、拉伸强度为5.5 MPa、扯断伸长率为210 %、撕裂强度为15.9 kN/m、垂直燃烧等级为FV-0级、耐电痕化达 到1A4.5级、电气强度为22 MV/m,体积电阻率为5.0×1014Ω·cm,介质常数为3.6,介质损耗因数为0.016.
8.期刊论文 张长生.罗世凯.石耀刚.赵祺 抗静电氧化锌晶须对热硫化硅橡胶性能的影响 -有机硅材料
2004,18(6)
研究了抗静电用氧化锌晶须对热硫化硅橡胶的硫化特性、力学性能及电性能的影响.结果表明:在硅橡胶硫化初期氧化锌晶须能加速硫化反应、 在硫化后期延迟硫化反应,可提高其最低扭矩和最高扭矩;硫化胶的硬度增加,拉伸强度、扯断伸长率有所降低,表面电阻率和体积电阻率降低.
收稿日期:

作者简介:王伟 良, 男, 教 授 级 高 级 工 程 师, 国 家 有 机 硅
工程技术研究中心总工程师。主要从事硅橡胶生产技术研
究。
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有机硅材料
第卷

陶瓷砖破坏强度和断裂模数不确定度的评定

陶瓷砖破坏强度和断裂模数不确定度的评定

— — —试件厚度 ( 影响破坏强度
) ; 的不确定度分量
单个样品的不确定度的合 成结果 见表的第 7 、 8 列。
其它符号含义同�破坏强度计算式 和断裂模数 �破坏荷载 F 的不确定度分量 ( F) :
作了简单介绍, 并对陶 瓷砖破坏强度和断裂 模数的不确 定度 的测量不确定度进行了评定。 【关键词 】 : 陶 瓷砖; 破 坏强 度; 断裂 模 数; 测量; 不确 定 度; 评定 【中图分类号】 : 5 23
测量误差和测量不确定度
作。但是, 由于认 识的局 限性 和能 力的不 足, 任何测 量都 不 可能绝对准确, 都必然 存在误差, 或者 说, 任 何测量结果 都是 近似程度, 人 们就提出了 “ 误差” 的概念。 所谓误差就是测量 结果与 真值 [ 真实结 果] 之差。由 于 真值是一个理想的概 念, 不可 能准 确地知 道, 因此 误差也 不 度, 应该有一个科学的 表达, 于是人们又提出了, “ 不确定度”
� 陶瓷技术
【 文章编号】 : 1 67 2 -4 011 (2 006) 02 - 0007 -02
《 四川建材》 2 006 年第 2 期
陶 瓷 砖 破 坏 强 度 和 断 裂 模 数 不 确 定 度 的 评定
张 剑 民
(四川省建材工业科学研究院)
【摘 要】 : 本文对测量误差和测量不确定 度的基本概念 示和使用测量结 果时, 必 须考虑 测量 不确定 度。严格 地讲, 不知道不确定度的测 量结 果, 无法相 互比 较, 不具 备使用 价 值, 是没有意义的 。 105 9 -1999 对测 量不 确定 度的定 义为: 表 征合理 地 赋予被测量之值的分散性, 与测量结果相 联系的参数。 对测 【 文献标识码】 : 量不确定度的评定, 就 是求出 测量 结果的 真值 所处的 范围, 并同时给出真值处 于该 范围内 的置 信概率 。测量 结果就 是 被测量之值的最佳估计。 “ ……, 实验室应保证所用 设备能 够提供 所需 的测 量不确 定 度于 是 瓷砖破坏强度和断裂模数的不确定度进行了评定。

皮革撕裂力测定的不确定度评定

皮革撕裂力测定的不确定度评定
STANDARD AND MANAGEMENT
皮革撕裂力测定的不确定度评定
李娜,刘艳博,曹靖
(河北省毛皮产品质量监督检验中心,河北 肃宁 062350)
摘 要:依据QB/T 2711-2005《皮革 物理和机械试验 撕裂力的测定:双边撕裂》分析了该方法中撕裂力测定不确定度的来源,并对结
果的不确定度进行了评定。结果表明:重复性测量和数值修约引入的标准不确定度较大。在日常检测中,应多次重复测定,对重复性测
按照QB/T 2711-2005 《皮革 物理和机
械试验 撕裂力的测定:双边撕裂》 进行试 验,调整拉力试验机,使两个测试钩的弯钩 部分轻轻接触。将试样的孔洞套入两个测试 钩的弯钩部分,测试钩的宽边平行于试样孔 洞的直边,使试样不能脱落。设置拉伸速度 为(100±20)mm/min,开动拉力试验机,直 至试样撕裂为止,记录最大的力值为撕裂 力。重复此操作,测试其它五个样品。
LI Na,LIU Yanbo,CAO Jing (Hebei Supervision & Inspection Center for Fur Products Quality,Suning 062350,china)
Abstract:According to QB/T 2711-2005 named “Leather-Physical and mechanical tests- Determination of tear load-Double edge tear”,the measurement uncertainty source in determination of tear load in this method is analyzed and the uncertainty of the results is evaluated. The results show that the standard uncertainty of repeatability measurement and numerical modification is large. In daily detection,repeated detection should be carried out many times to monitor the uncertainty,which has achieved the goal of reducing the uncertainty of results. Keywords:leather;tear load;uncertainty

土工布梯形法撕破强力测试不确定度评估

土工布梯形法撕破强力测试不确定度评估
F : 3— ] 白 [ 5
叉 J o
图 1 剪 取 的梯 形 试 样 圈
校 正仪器 上 下 夹 钳 的 隔距 为 2 mm, 夹 钳 的 5 下
下 降速度 为 (0± ) / n 5 5 mm mi。将 试样 置 于上 、 夹 下 钳内, 使夹 持线 与 夹 钳钳 口线 相平 齐 , 后 旋 紧上 、 然
式中:
拉 伸撕破 强力 ;
设备显示值。
3 不确定度的主要来源和分析
本 测量方法 主要 包括 取样 、 手工 制样 、 样及 拉 夹 伸 等几个 过程 。依 据样 品 的特 征 、 验 方 法 和 实 际 检 操 作情况 , 不确定 度 的来源 主要 有 以下几个 方 面 : ( )试 样 的代表性 1 因土 工布 特 殊 的生 产方 式 , 同部 位 试样 的均 不 匀度 可能存在 较 大 的差 异 , 是 导致 测 量结 果 不 确 这 定度 的一个非 常重要 的原 因。 ( )裁样 过程 导致 的不确 定度 分量 2
1 2 测试 步骤 .
称位 置 , 以便梯 形试样 的短 边保 持垂直状 态 , 最后 启
动强力 试验 机 , 待试样 全部 撕断 , 记录最 大撕 破强 力
值 , N( 顿 ) 单位 。 以 牛 为
试 样 从 夹 钳 中 滑 出 或不 在 切 口延 长 线 撕 破 断
样 品应 先 在 标 准 大 气 条 件 下 调 湿 2 h 或 样 品 4, 在标 准大气 中 , 样 品摊 开 , 至 每 隔 2 使 直 h样 品 的连 续称重 变化 不超 过 0 2 %时 为止 。 .5

『,
个重 要 指 标 。G / 3 6 —9 2 土 工 布 梯 形 法 B T 17 319 《

纺织品断裂强力测量不确定度评定

纺织品断裂强力测量不确定度评定

纺织品断裂强力(条样法)测量不确定度报告1 前言我国织物标准分等规定中规定了断裂强力指标,并将其作为评定等级的一项重要指标。

由于测量过程不可避免地会产生不确定度,对其进行不确定度的评定十分必要。

2 测量方法概述试样按GB6529-2008《纺织品的调湿和试验用标准大气》规定进行预调湿和调湿。

在平行于织物的经向或纬向剪取一定长度和宽度的条样,长度应满足隔距长度,宽度约60mm 。

条样长度方向的两侧拆去数量大致相等的纱线,直至条样的宽度为50mm (不包括毛边)。

将条样按要求夹持在强力仪上,测定断裂强力,以5次测量结果的平均值报告结果。

强力测量 条样宽度校准 钢直尺校准分辨率 肉眼分辨率断裂强力A 类不确定度 数字修约图1 因果图3 不确定度来源分析本试验过程不确定度主要有4个来源:随机因素产生的A 类不确定度,强力测量产生的不确定度,条样宽度产生的不确定以及数字修约产生的不确定度。

见图1。

4 根据GB/T3923.1-2013《纺织品 织物拉伸性能 第1部分:断裂强力和断裂伸长率的测定 条样法》测量结果的平均值即为断裂强力F :F=f -式中:F ——断裂强力,N ;f -——5次测量的平均值。

由于F 与条样宽度(L )有关,因此必须建立F 与L 之间的数学模型,才能计算L 的不确定度对F 的不确定度的影响。

很显然,F 与条样中纱线的根数有关,而纱线的根数则与织物的密度D (根/10cm )有关,宽度为L (mm )的条样中纱线的根数为L ×D/100(根)。

假定织物是均匀的,则单根纱线的强力为f ×100/L ×D 。

宽度为50mm 的条样中纱线的根数为50×D/100(根),因此, F=10050100f D L D -⨯⨯⨯⨯ =50f L-⨯………………(1) 5 不确定度分量的量化5.1 A 类不确定度表1是某一纯棉梭织面料纬向断裂强力测定的一组数据。

纺织品断裂强力的不确定度评估

纺织品断裂强力的不确定度评估

纺织品断裂强力的不确定度评估纺织品断裂强力测定的不确定度评估一、实验部分1.1原理:规定尺寸的试样,以恒定伸长速度被拉伸直至断脱,记录断裂强力以及断裂伸长。

1.2 主要设备和试样:1.2.1 H5KL-0108英国多臂万能强力仪,强力允差±1%,速度误差<1%,定长距离允差±1mm(校准证书)。

1.2.2 150mm钢直尺,分度值1mm,允差±0.1mm(校准证书给出)。

1.2.3 试样:白色棉布(单位面积质量约为130g/m2)。

沿经向按ISO 13934-1:2013标准剪制成有效宽度为50mm(不包括毛边)、有效长度为200mm 的试样,经纬向各5块,共10块样品。

1.3 测试方法按ISO 13934-1:2013标准规定的方法测试。

测定步骤见图1:调隔距至200mm↓样品在温度20±2℃,相对湿度65±2%的条件下达到平衡状态→制样:将样品制成有效长宽度为50mm的条样→夹持样品↓拉伸↓记录断裂强力F 图1:测定步骤框图二、建立数学模型2.1 断裂强力:根据ISO 13934-1:2013标准给出的定义,断裂强力是“在规定条件下进行的拉伸试验过程中,试样被拉断记录的最大力”。

标准方法规定的程序中,断裂强力是由仪器直接读出,当选用一定的隔距时,试验样品的断裂强力与样品条样的宽度成正比。

将此关系作为评定其不确定度的依据,即:Y= y+△y式中:Y—断裂强力y—设备显示平均值2.2 试样测定结果按标准方法规定的程序,测定上述样品,结果如表1:表1:五块经向样品的测试结果序号 1 2 3 4 5 平均隔距(m m) 200.0 200.0200.0200.0 200.0200.0有效宽度(mm) 50.550.5 49.549.5 50.0 50.0断裂强力(N)667 647629666619646断裂伸长率(%) 7.60 7.15 7.307.50 7.197.35表2:五块纬向样品的测试结果序号 1 2 3 4 5 平均隔距(m m) 200.0 200.0200.0200.0 200.0200.0有效宽度(mm) 50.050.5 49.54950.050.2断裂强力(N)429 469434442469448.6断裂伸长率(%) 12.60 14.3612.5012.80 13.813.21三、不确定度分析3.1 分析纺织品断裂强力的测定中可能产生不确定度的所有因素,包括:实验室温湿度的变化;强力值读数的重复性;强力仪夹持样品时的预加张力值;强力仪的拉伸速度、示值、隔距允差校准结果、强力仪读数的分辨率;钢直尺的校准结果和分辩率、试样宽度测量的重复性等等。

橡胶撕裂强度(裤形试样)测量不确定度的评定

橡胶撕裂强度(裤形试样)测量不确定度的评定

橡胶撕裂强度(裤形试样)测量不确定度的评定陈大志;尹洪雷;黄秋兰;张元金【摘要】Rubber tear strength was determined according to GB/T529-2008 ((Rubber vulcanized or ther- moplastic - Determination of tear strength (Trouser Test Pieces). The source of uncertainty in the whole process of measurement was analyzed, and each component of uncertainty was estimated and combined. Measurement uncertainty of rubber tear strength was obtained. The result showed that the main factors af- fecting determination of rubber tear strength were the repeatability and the rounding off of numerical val- ues.%依据GB/T529-2008《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》(裤形试样),对橡胶撕裂强度试验过程的不确定度来源进行了分析,并对其不确定度分量进行了评定与合成,得到橡胶撕裂强度测量不确定度的评定结果。

结果显示,重复性测量和数值修约产生的不确定度是影响结果的主要因素。

【期刊名称】《西部皮革》【年(卷),期】2012(000)014【总页数】4页(P32-35)【关键词】测量不确定度;橡胶;撕裂强度【作者】陈大志;尹洪雷;黄秋兰;张元金【作者单位】国家鞋类检测中心泉州出入境检验检疫局,福建晋江362200;国家鞋类检测中心泉州出入境检验检疫局,福建晋江362200;国家鞋类检测中心泉州出入境检验检疫局,福建晋江362200;国家鞋类检测中心泉州出入境检验检疫局,福建晋江362200【正文语种】中文【中图分类】TS57撕裂强度是表征橡胶质量和性能优劣的重要指标,而橡胶又被广泛应用于鞋类外底制作,因此,橡胶的撕裂强度也就成为了鞋类外底的一个十分重要的质量指标。

不确定度报告-断裂强力1

不确定度报告-断裂强力1

不确定度报告-断裂强力1附件12-1.3:有限公司检测中心测量不确定度的评定报告量值名称:纺织品拉伸断裂强力不确定度评定一、概述:1、检测方法:GB/T 3923.1--1997《纺织品断裂强力及断裂伸长率的测定》2、环境条件:恒温恒湿[ 温度:(20?2)? 湿度RH:(65?4)% ]3、检测仪器:万能电子强力机,允许误差?1.0%。

4、被测样品:毛涤哔叽5、检测方法:按GB/T 3923.1--1997有关要求径向纬向各取样10个样品。

在规定环境条件下,用万能电子强力机对样品做拉伸试验,各得出一列径向纬向的断裂强力。

以十次示值的算术平均值减去实测值,即得示值重复性误差。

二、输入量的标准不确定度1、输入量的标准不确定度评定1.1各种随机因素引起多次测量重复性而引入的标准不确定度u(x1)输入量的标准不确定度u(x1)主要是面料的重复性,可以连续测量得到测量列,采用A类方法进行评定:1.2经向拉伸断裂强力检测结果测量 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 平均值序号断裂 737 711 724 721 752 729 732 742 725 736 730.9 强力(N)用贝塞尔公式可计算标准差s为:n2()xx,,i,1i S = = 11.6 (N) n,1nx平均值的标准差: s () = s / =3.67 (N)x u(x) = s () = 3.67 (N) 11.3纬向拉伸断裂强力检测结果1 / 24测量 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 平均值序号断裂 539 529 547 521 544 536 531 540 542 528 535.7 强力(N)用贝塞尔公式可计算标准差s为:n2()xx,,i,1i S = =8.2 (N) n,1n平均值的标准差: s () = s / = 2.59 (N) xu(x) = s (x) = 2.59 (N) 12、输入量的标准不确定度u(x2)主要是由电子式万能试验机引起的。

耐碱玻璃纤维网格布拉伸断裂强力测量不确定度评定

耐碱玻璃纤维网格布拉伸断裂强力测量不确定度评定

rp 试 验 的总 重 复 性 e~
由于输入 量不 相关 , 确定 度传播 律为 : 不
“ dX) u r + 2l ) M d启) (  ̄ 2 ( p) c( + ( C e rF e
( : )
、 m /
件 的最大拉力值 F 试件断裂时伸长值 L 若试 件在两个 式 中 :} ( —拉伸断裂强力的相对合成标准不确定度; , . Uc ) 商
精度等 级为 1 : 直尺 , 度为 05 m 级 钢 精 .r a
测 量 环 境 : 度 ( 3 2 ℃ ; 对 湿 度 (0 l ) 温 2+ ) 相 5 ± 0 %。
试件实测宽度下的断裂强力 ( ( N)精确至 1 ) N;
试件 个数 :
日 试件 实测 宽度 ( 一 mm) 精确 至 05 ( . mm) ;
算, 但需记录该现象 , 并用新试样重新试 验。 拉伸断裂强 试 样 、 荷速度 、 加 操作 者 的影响 ) ; “盯( 一 断裂 强力 测量 引起 的不确定 度 ; 2 ) d M 百) 宽度 测量 引起 的不确定 度 ; ( 一 “ ) 以 5个试 件平 均值表 示 的断裂 强力 的不 ( 一 确定 度
2 l 35 29 22
29 28 2 9 28
2 8 36 2 3 39 4 .5 78
2 5 37 2 1 31
5mm断 裂强 力 ( 2 2 0 N) 39 断裂 平 均 值 F N) (
标准偏差( N)
4 不 确 定 度分 量 计 算
4 1 耐 碱 玻 璃 纤 维 网 格 布 重 复 性 引 起 的 测 量 不 确 定 .
的 主要 因 素 . 为提 高检 测水 平 提供 依 据 。
【 键 词】 玻 璃 纤维 ; 伸 断裂 强 力 ; 确 定 度 关 拉 不

阐述塑料薄膜直角撕裂强度的测量

阐述塑料薄膜直角撕裂强度的测量

阐述塑料薄膜直角撕裂强度的测量直角裂强度是测定塑料薄膜耐撕裂性能的试验方法,对试样施加拉伸负荷,使试样在直角口处撕裂,测定试样的撕裂强度[1],是考核塑料薄膜物理性能的一个重要指标。

一、试验部分试验依据:QB/T 1130-1991《塑料直角撕裂性能试验方法》。

试样形状和尺寸如下图所示,试验速度:200mm/min,样品为聚乙烯热收缩薄膜,在23℃、52%恒温室预处理8h以上。

二、测量不确定度的评定测量不确定度由若干分量组成,其中一些分量可根据一系列测量值的统计分析,按测量不确定度的A类进行评定,另一些分量则根据经验或其他信息获得的概率密度函数,按测量不确定度的B类进行评定,均用标准偏差表征[2]。

本文按照GUM法评定塑料薄膜直角撕裂强度的测量不确定度。

试验环境为23℃,52%恒温恒湿室,温湿度较稳定,对试验结果的影响忽略不计;测量过程中引入的不确定度主要来源于:测量的重复性、试样厚度测量的精度、直角撕裂强度测量的精度、测量结果的数据修约。

1.A类评定2.B类评定2.1厚度测量的精度测量厚度使用的是ZWICK G30001薄膜测厚仪,根据校准证书,示值误差不确定度为0.2μm,k=2,故其相对标准不确定Urel 3==0.11%2.2直角撕裂强度测量的精度试验仪器为Zwick Z005电子万能材料试验机,根据校准证书,精度符合0.1级,按均匀分布考虑,k=,Urel 2=0.1/=0.06%2.3数值修约的标准不确定度根据标准修约要求,精确到0.1kN/m,按均匀分布考虑,k=,U4=0.1/=0.06kN/m,其相对不确定度为Urel 4=0.06/170.0=0.04%时,取包含因子k=2,则扩展不确定度为:U=k×UC=2×0.238=0.476kN/m。

不确定度评定(金属材料抗拉强度)

不确定度评定(金属材料抗拉强度)

金属材料抗拉强度测量结果的不确定度评定一、 概述1.1 目 的评定金属材料抗拉强度测量结果的不确定度。

1.2 检测依据的标准GB/T228—2010《金属材料 室温拉伸试验方法》。

1.3 检测使用的仪器设备微机控制电子万能试验机,型号:WDW-E100,允差:±1%; 千分尺,型号:0-25mm ,允差:±0.01mm ; 游标卡尺,型号:0-150mm ,允差:±0.02mm 。

1.4 检测程序金属材料的室温拉伸试验抗拉强度检测时,首先根据试样横截面的种类不同测量厚度、宽度或直径,计算截面积S 0;然后用WDW-E100电子拉伸机以规定速率施加拉力,直至试样断裂,读取断裂过程中的最大力F m ,使用R m =F m /S 0计算出抗拉强度(R m ),在同一试验条件下,试验共进行10次。

二、数学模型以矩形横截面金属材料试样为例m m 0m =/=/()R F S F a b (1)式中:R m —抗拉强度,N/mm 2;F m —断裂过程中的最大力,N ; S 0—金属材料横截面积,mm 2; a —金属材料厚度,mm ; b —金属材料宽度,mm 。

三、不确定度来源金属材料抗拉强度R m 测量结果不确定度来源主要包括:(1) 厚度测量重复性引入的标准不确定度u A1,采用A 类方法评定; (2) 千分尺误差引入的标准不确定度u B1,采用B 类方法评定; (3) 宽度测量重复性引入的标准不确定度u A2,采用A 类方法评定;(4) 游标卡尺误差引入的标准不确定度u B2,采用B 类方法评定; (5) 最大力测量重复性引入的标准不确定度u A3,采用A 类方法评定; (6) 拉力机示值误差引入的标准不确定度u B3,采用B 类方法评定; (7) 测量结果数据修约引入的标准不确定度u B4,采用B 类方法评定。

四、标准不确定度评定在同一试验条件下,金属材料抗拉强度R m 检测共进行10次,得到测量列如表1所示:表1 金属材料抗拉强度R m 检测原始数据表1中单次实验标准差使用贝塞尔公式计算:s =金属材料抗拉强度R m 由算术平均值根据式(1)计算给出:5729/1.32*10.54=414.97N/mm 24.1 厚度测量重复性引入的标准不确定度u A1根据表1中厚度检测的单次实验标准差计算结果得到,厚度测量重复性引入的相对标准不确定度u A1=0.0042mm4.2千分尺误差引入的标准不确定度u B1千分尺经上级计量部门检定合格,检定证书给出允差为±0.01mm,区间内服从均匀分布,包含因子k B1a B1=0.01mm,则标准不确定度u B1= a B1/k B1=0.01/3=0.0058mm4.3宽度测量重复性引入的标准不确定度u A2根据表1中宽度检测的单次实验标准差计算结果得到,厚度测量重复性引入的相对标准不确定度u A2=0.0083mm4.4游标卡尺误差引入的标准不确定度u B2游标卡尺经上级计量部门检定合格,检定证书给出允差为±0.02mm,区间内服从均匀分布,包含因子k B2a B2=0.02mm,则标准不确定度u B2= a B2/k B2=0.02/3=0.0116mm4.5最大力测量重复性的不重复引入的标准不确定度u A3根据表1中最大力检测的单次实验标准差计算结果得到,厚度测量重复性引入的相对标准不确定度u A34.6拉力机示值误差引入的标准不确定度u B3拉力机经上级计量部门检定合格,检定证书给出允差为±1%,区间内服从均匀分布,包含因子k B3a B3=1%,则标准不确定度u B3= a B3/k B3=0.01/3=0.00584.7测量结果数据修约引入的标准不确定度u B4根据GB/T228—2010《金属材料室温拉伸试验方法》中规定,对于本例中金属材料抗拉强度R m=414.97 N/mm2时,R m修约到1N/mm2,区间内服从均匀分布,包含因子k B4a B4=1/2=0.5N/mm2,则标准不确定度u B4= a B4/k B4=0.5/3=0.2887N/mm2列表给出不确定度汇总如下:表2 金属材料抗拉强度R m 测量不确定度汇总表五、合成标准不确定度评定对于直接测量,由于各输入量直接互不相关且数学模型中均为乘除关系,所以采用简化方法进行合成合成,如式(2)所示:c =u (2)式中: p i —各输入量的幂指数;r ()i u x —各输入量的相对标准不确定度。

09例8钢丝断裂强度测量不确定度的评定

09例8钢丝断裂强度测量不确定度的评定

例8.钢丝拉伸强度测量不确定度的评定1.方法概述按GB/T11181-2003标准,测量了钢丝的拉伸强度。

本文分析了钢丝拉伸强度测量不确定的来源,利用测量获得的结果及其他相关资料,评定了该测量结果的不确定度。

1.1测量依据:GB/T11181-2003。

1.2测量原理:试样以恒定的拉伸速度(100±1mm/min )被拉伸,直至拉伸,记录拉伸过程的最大力值,再除以钢丝的横截面积即为拉伸强度。

1.3环境条件:23±5℃。

1.4仪器设备:Zwick/Z010拉力试验机,千分尺。

2.测量结果本测量为间接测量,钢丝的破断力用拉力试验机测量,钢丝横截面为圆形,直径用千分尺测量,因为仪器示值偏差较小,不对仪器示值进行修正,拉伸强度m R 按下式计算:()m 2F 4FR 1A d π== 式中:F ——钢丝破断力测量结果,NA ——钢丝横截面,mm2d ——钢丝直径,mm3.不确定度的主要来源和分析测量过程引入的不确定度的主要来源有: 1)测量的重复性; 2)仪器校准的不确定度。

4.数学模型测量的重复性评估应视为相对影响,用系数rep f 表示,该数值等于1,其相对标准不确定度等于测量的相对标准偏差。

因此评定不确定度的完整的数学模型应为:()m rep 2F 4F R f 2A dπ== 5.不确定度分量的评定 5.1 测量不确定度的评定5.1.1 测量重复性引入的不确定度分量影响检测结果重复性的因素主要有测量仪器的变动性、人员操作和读数差异、样品不均匀等因素。

统计分析在重复性测量条件下一系列测量结果,即可得到各种随机因素合并引起的重复性不确定度分量。

在本测量中,试验员用同一台仪器,在重复性测量条件下测量了同一批次的钢丝样品10根,测量数据以及计算结果示如于表1。

表1. 钢丝拉伸强度测量结果序号 1 2 3 4 5 6 7 8 平均 破断力N 1842 1835 1840 1832 1833 1841 1834 1840 1837 钢丝直径mm2.162 2.150 2.164 2.145 2.1542.1682.147 2.168 2.157 横截面3.671 3.631 3.678 3.614 3.644 3.692 3.620 3.692 3.655 拉伸强度501.8505.4500.3506.9503.0498.6506.6498.4502.6测量的重复性以标准偏差表示,按贝塞尔公式计算:221()() 3.41nmim i m RR s R N mm n =-==-∑由于通常情况下每次测量4个样品,取其平均值报告结果,平均值的标准偏差应按下式计算:.()().2m m 34u R s R 17N mm 4=== 测量的重复性系数rep f 的不确定度()rel rep u f 为:().()..m rel rep m u R 17u f 00034R 5026=== 5.1.2拉力试验机校准引入的不确定度拉力试验机的示值误差为系统效应,本试验使用了Zwick/Z010拉力试验机,检定证书给出的准确度等级为0.5级,假设属于均匀分布,由此导致的破断力测量结果的相对标准不确定度分量为:()cali 0.005u F 0.00293rel == 5.1.3千分尺校准引入的不确定度千分尺校准证书报告的扩展不确定度为5μm ,置信概率为95%。

撕裂强度不合格

撕裂强度不合格

撕裂强度不合格
(原创版)
目录
1.撕裂强度不合格的现象
2.撕裂强度不合格的原因
3.解决撕裂强度不合格的方法
正文
一、撕裂强度不合格的现象
撕裂强度不合格通常指的是产品在受到外力拉伸时,无法承受住力量的作用而发生撕裂。

这种现象在各种材料、产品中都可能出现,如塑料制品、纺织品、皮革等。

撕裂强度不合格会导致产品在使用过程中容易破损,影响使用寿命和性能。

二、撕裂强度不合格的原因
1.原材料质量问题:原材料的强度、韧性、均匀性等性能指标不合格,会直接影响到产品的撕裂强度。

2.生产工艺不当:生产过程中,若加工温度、压力、速度等参数控制不当,可能导致产品内部结构不均匀,从而影响撕裂强度。

3.产品设计不合理:产品设计中,若没有充分考虑到撕裂强度的要求,可能导致产品在使用过程中容易撕裂。

三、解决撕裂强度不合格的方法
1.选用优质的原材料:选购撕裂强度达标的原材料,从源头把控产品质量。

2.优化生产工艺:严格控制生产过程中的温度、压力、速度等参数,确保产品内部结构均匀。

3.改进产品设计:充分考虑撕裂强度要求,通过结构改进、材料选择等手段提高产品撕裂强度。

4.加强质量检测:对产品进行严格的质量检测,及时发现撕裂强度不合格的产品并进行整改。

撕裂强度不确定度评定

撕裂强度不确定度评定

撕裂强度不确定度评定一、概述1、测量方法:依据ASTM D 624-00《常规硫化橡胶和热塑性弹性体撕裂强度的标准试验方法》2、环境条件:温度(23±2)℃湿度(50±5)%3、设备仪器:万能材料试验机H25KS4、被测样品:试样为角度型试片,PVC试片1.95(mm)二、建立数学模型T=FdST—撕裂强度,N/ mmSd—试样中间厚度,mmF—最大试验力,N三、测定不确定度主要来源分析撕裂强度试验的不确定度主要分析如下:1、试验机的拉力值引入的不确定度,包括试验机精度等级和校验试验机所用的标准测力仪引入的不确定度对结果的影响(属于B类不确定度)2、尺寸测量引入的不确定度,包括测量使用的量具误差引入的不确定度对结果的影响(属于B类不确定度)和测量尺寸的重复性引入的不确定度对结果的影响(属于A类不确定度)3、试验温、湿度引入的不确定度对结果的影响4、夹具的分离速率、和同轴度引入的不确定度对结果的影响四、不确定度分量的评定1、试验机的拉力值的不确定度1.1试验机精度等级引入的不确定度试验机为1级精度,示值误差±1.0%,为均匀分布K=3,试验机相对不确u=0.01/3=0.005774定度:1fr1.2校准力仪的不确定度为0.3%取置信概率95%(K=1.96)测力仪相对标准不u=0.003/1.96=0.001531确定度为2fr1.3读数可估计到±0.0025为均匀分布K =3,读数相对不确定度为3fr u =0.0025/3=0.001443拉力测量相对不确定度为:fr u =232221fr fr fr u u u ++=0.006152、尺寸测量引入的不确定度d u 2.1测量重复性引入的不确定度标准差数列的的标准差1s 1i 2)(-=∑-=∧m j m s s )(σ=0.004174)-)(估1n (2s PS =∧σ=0.001205因为≥∧)(s σ)(s ∧估σ,表示测量状态不稳定,p S 的可靠性不能应用,应采用j S 中的max S 评定。

塑料薄膜直角撕裂强度的测量不确定度评定

塑料薄膜直角撕裂强度的测量不确定度评定

塑料薄膜直角撕裂强度的测量不确定度评定
陈美珍
【期刊名称】《科技与企业》
【年(卷),期】2016(000)009
【摘要】本文分析了塑料薄膜直角撕裂强度的测量不确定度判定影响因素,并对较大影响因素进行测量不确定度的评定,确定扩展不确定度.
【总页数】1页(P170)
【作者】陈美珍
【作者单位】广州质量监督检测研究院 511447
【正文语种】中文
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撕裂强度不确定度评定
一、概述
1、测量方法:依据ASTM D 624-00《常规硫化橡胶和热塑性弹性体撕裂强度的标准试验方法》
2、环境条件:温度(23±2)℃湿度(50±5)%
3、设备仪器:万能材料试验机H25KS
4、被测样品:试样为角度型试片,PVC试片1.95(mm)
二、建立数学模型
T

F
d
S
T—撕裂强度,N/ mm
S
d—试样中间厚度,mm
F—最大试验力,N
三、测定不确定度主要来源分析
撕裂强度试验的不确定度主要分析如下:
1、试验机的拉力值引入的不确定度,包括试验机精度等级和校验试验机所用的标准测力仪引入的不确定度对结果的影响(属于B类不确定度)
2、尺寸测量引入的不确定度,包括测量使用的量具误差引入的不确定度对结果的影响(属于B类不确定度)和测量尺寸的重复性引入的不确定度对结果的影响(属于A类不确定度)
3、试验温、湿度引入的不确定度对结果的影响
4、夹具的分离速率、和同轴度引入的不确定度对结果的影响
四、不确定度分量的评定
1、试验机的拉力值的不确定度
1.1试验机精度等级引入的不确定度
试验机为1级精度,示值误差±1.0%,为均匀分布K=3,试验机相对不确u=0.01/3=0.005774
定度:
1
fr
1.2校准力仪的不确定度为0.3%取置信概率95%(K=1.96)测力仪相对标准不
u=0.003/1.96=0.001531
确定度为
2
fr
1.3读数可估计到±0.0025为均匀分布K =3,读数相对不确定度为3fr u =0.0025/3=0.001443
拉力测量相对不确定度为:fr u =2
32221fr fr fr u u u ++=0.00615
2、尺寸测量引入的不确定度d u 2.1测量重复性引入的不确定度
标准差数列的的标准差
1
s 1
i 2
)
(-=∑-=∧
m j m s s )(σ=0.004174

-)(估1n (2s P
S =

σ=0.001205
因为≥∧
)(s σ)(s ∧
估σ,表示测量状态不稳定,p S 的可靠性不能应用,应采用j S 中
的max S 评定。

平时测量时,通常取3次测量的中间值作为厚度的测定值,因此测量重复性引入的误差不确定度分量为:
1d u =m ax s =0.065574 其自由度: V =m ×(n-1)=3×4=12
2.2测厚仪引入的不确定度,分辨率为0.01mm 为均匀分布K =3测厚仪的相对不确定度为
2
d u =0.01/3=0.005774
尺寸测量的标准不确定度为
d u =2
22
1d d u u +=22005774.0065574.0+=0.06583
则dr u =0.06583/2.03=0.0324
3、夹具的分离速率和同轴度不确定度分量可忽略不计
4、温、湿度效应的不确定度度分量可忽略不计
5、撕裂强度
S T =51.25N/mm
五、合成不确定度
2
2
r d fr cr u u u +=220324.000615.0+==0.0330
六、扩展不确定度及报告
取K =2,Ur =0.0330*2=0.066,U =0.066*51.25=3.38 撕裂强度为(51.25±3.38)N/mm
报告审核: 报告编制: 2011.1.21。

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