桥梁下部计算书
t梁桥上下部结构计算书
T梁桥上下部结构计算书一、上部结构计算第1部分主梁计算1、设计资料1.1.结构形式：4×50+3×50米预应力混凝土连续T梁1.2.设计荷载: 城-B级1.3.设计地震烈度:Ⅵ度设防1.4.材料：1.4.1混凝土：C501.4.2.普通钢筋：设计采用R235、HRB335钢筋：R235钢筋其抗拉、压设计强度为195Mpa，其质量应符合GB13013—91；HRB335级钢筋其抗拉、压设计强度为280Mpa，其质量符合GB1499—98的规定1.4.3.钢绞线：采用公称直径15.24mm的高强度低松弛预应力钢绞线。
标准强度f P K=1860MPa，弹性模量E=1.95×105 MPa，松驰率为3.5% 。
2、设计依据2.1.《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）2.2.《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）2.3.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）。
2.4.《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022—85）。
2.5.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）。
2.6.《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）。
构造形式及尺寸上部结构4×50+3×50米预应力混凝土连续T梁，其横断面尺寸：尺寸单位：厘米3、内力分析及结果采用《桥梁博士V3.0》（网络版）程序进行内力分析计算。
4.1.模型的建立模型的建立按桥梁博士中直桥设计计算建立，计算时以边梁做为计算模型计算。
边梁分64单元。
本模型为预应力混凝土A类构件。
预应力钢束：经计算调索后，预应力几何要素参见施工图中预应力钢束导线几何要素表。
施工阶段的划分：一阶段为安装：2-15 18-31 34-47 50-63单元，同时在永久荷载中模拟横隔板荷载。
二阶段：张拉正弯矩钢束1-24；三阶段：现浇湿接缝单元1 16 17 32 33 48 49 64同时张拉负弯矩钢束25-33，且在永久荷载中模拟湿接缝单元荷载。
下部结构计算书
下部结构计算书第3章下部结构计算3.1设计资料1．设计标准及上部构造设计荷载：公路—I级；桥面净空：净—9+2×1.0标准跨径：25m；主梁全长：24.92m；计算跨径：24.00m 上部构造：预应力钢筋混凝土T形梁；2．材料钢筋：盖梁主筋采用HRB335，其它均采用R235钢筋；混凝土：盖梁采用C45，墩柱采用C30,系梁及钻孔灌注桩用采C25；3．桥墩尺寸考虑原有标准图，选用如图3-1所示结构尺寸图3-1 桥墩结构尺寸(尺寸单位：cm)4．设计依据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)。
3.2盖梁计算3.2.1 荷载计算1．上部结构永久荷载见表3-12．盖梁自重及作用效应计算见表3-2(1/2盖梁长度，见图3-2)图3-2 盖梁尺寸(尺寸单位：cm)备注：q1+q2+q3+q4+q5=489.3KN3．可变荷载计算(1)可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时用杠杆原理法，非对称布置时用偏心受压法。
①公路—I级a．单车列，对称布置时，见图3-3所示：?1??2??3??6??7??8?0；?4??5??(0.9?0.1)?0.5b．双车列，对称布置时，见图3-4所示：12?1??2??7??8?0；?3??6??0.59?0.295；?4??5??(0.41?0.79?0.21)?0.705 ④⑤①10.91110.7110.71114号0.911115号0.289②0.0891号0.63号10.44号10.63号③④⑤1212①2号②1③0.4图3-3 单列车对称(尺寸单位：cm) 图3-4 双列车对称(尺寸单位：cm)c．单车列，非对称布置时，见图3-5所示：由?i?1eai?，已知：N?8，e?4.6，2n2a22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，?1??18184.6?7.87514.6?5.625?0.295；?20.247212.6258212.62514.6?1.1254.6?3.375?0.149 ?0.198；?4??8212.625212.6254.6?1.12514.6?3.375?0.101 ?60.052212.6255212.6254.6?5.62514.6?7.875?0.003 ?8-0.045212.6255212.625 ?3??18?55d．双车列，非对称布置时，见图3-5所示：已知：N=8，e=3.05，22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，则：?1???3??18183.05?7.87513.05?5.625?0.238；?20.206212.6258212.6253.05?3.37513.05?1.125?0.173；?40.141212.6258212.6253.05?1.12513.0?53.375?0.109?60.077212.6258212.6253.05?7.87513.05?5.625?0.012；?70.044212.6258212.625 ?5??18?8??18e．三车列，非对称布置时，见图3-5所示：已知：N=8，e=1.5，22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，则：?1??11.5?7.87511.5?5.625?0.181；?20.165 8212.6258212.62511.5?3.37511.5?1.125?0.149；?40.133 8212.6258212.62511.5?1.12511.5?3.375?0.117?60.1018212.6258212.625 ?35???8??11.5?7.87511.5?5.625?0.085；?70.069 8212.6258212.625图3-5 (尺寸单位：cm)f．三车列，对称布置时，见图3-6所示：?1??8?02 1?3??6??(0.72?0.48)?0.78?0.4682?2??7??0.78?0.28?0.109；?4??5??(0.1?0.9?0.52)?0.78?0.593 12①0.7781号3号10.97810.60②③④⑤0.4000.6010.9780.7780.2220.0224号5号图3-6 三车列对称布置(尺寸单位：cm)②人群荷载a．两侧有人群，对称布置时，见图3-7所示：?1??8?0.94 ；?2??7?0.06；?3??4??5??6?0b．单侧有人群，非对称布置时，见图3-7所示：已知：N=8，e=7.75，22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，则：?13??1818187.75?7.87517.75?5.625?0.412；?20.330212.6258212.6257.75?3.37517.75?1.125?0.248；?40.166212.6258212.6257.75?1.12517.75?3.375?0.084?60.002212.6258212.625?5???8??187.75?7.87517.75?5.625?-0.162；?7-0.080 212.6258212.625图3-7 人群荷载(尺寸单位：cm)(2)按顺桥向可变荷载移动情况，求支座可变荷载反力的最大值，见图3-8所示图3-8 支座可变荷载反力(尺寸单位：m) ①公路—I级双孔布载单列车时：B?24?2?7.8?206.7?393.9kN 2双孔布载双列车时：2B?2?393.9?787.8kN双孔布载三列车时：3B?3?393.9?1181.7kN单孔布载单列车时：B?24?7.8?206.7?300.3kN 2单孔布载双列车时：2B?2?300.3?600.6kN单孔布载三列车时：3B?3?300.3?900.9kN②人群荷载，见图3-9所示1单孔满载时(一侧)：B2?3.45??24?41.4kN 2双孔满载时(一侧)：B1?B2?41.4kN;B1?B2?82.8kN图3-9 人群荷载(尺寸单位：m)(3)求可变荷载横向分布后各梁支点反力(计算的一般公式为Ri?B?i)，见表3-3(4)各梁永久荷载、可变荷载反力组合计算见表3-4，表中均取用各梁的最大荷载，其中冲击系数为：1+μ=1+0.29=1.294．双柱反力Gi的计算，见图3-10，所引用的的各梁反力见表3-4图3-10双柱反力Gi计算(尺寸单位：cm)由表3-5可知，非对称荷载时立柱反力最大，则按荷载组合⑦时控制设计，此时G1?4849.846kNR1R2R3R4R53.2.2 内力计算1．恒载加活载作用下各截面的内力(1)弯矩计算截面位置见图3-10所示，按图3-10给出的截面位置，各截面弯矩计算式为：M1?1?0;M2?2??R1?0.6;M3?3??R1?1.4;M4?4??R1?2.25?G1?0.85;M5?5??R1?7.875?R2?5.625?R3?3.375?R4?1.125?G1?6.475各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表3-6，注意的是，表中内力计算未考虑施工荷载的影响。
桥梁下部设计计算书【范本模板】
第一章 方案比选桥址位于某高速公路K1486+313处。
路线跨越河谷，沟宽24m 。
该谷内有一条深10的沟，平时干涸，雨季又山洪流过，设计流量3Q%=106m /s 。
设计流速5。
34m/s.该地区属于黄土高原地区，地质条件较为简单。
上部覆盖8m 的一般新黄土，下部为一般半坚硬新黄土.地质承载力较低。
根据地质情况提出三种比选方案:一．6×40m 连续梁方案（推荐方案）上部采用预应力混凝土连续箱梁，等跨布置,梁高2m 。
下部采用桩柱式桥墩，轻型桥台。
整孔架设,简支转连续体系,梁体通过预制厂预制。
先期主梁自重内力即为简支梁内力21118g M q l ，当全部结构连成连续体系后，再施工桥面铺装，则2g M 按最终的连续梁体系进行计算。
连续梁在恒载作用下,由于支点负弯矩的卸载作用,跨中正弯矩显著减小，其弯矩图形与同跨悬臂梁相差不大,但连续梁在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩,对跨中正弯矩仍又卸载作用，其弯矩分布要比悬臂梁合理。
由于采用的是等跨布置，则边跨内力控制全桥的设计。
此外边跨过长,削弱了边跨的刚度将增大活载在中跨跨中截面处的弯矩变化幅值，增加预应力束筋数量。
但是由于该桥长度较长而且采用先简支后连续的施工方法，则等跨结构受力性能差的缺点完全可以从施工经济效益提高得到补偿。
连续梁在恒载活载作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看,支点截面的负弯矩往往大于跨中截面的正弯矩,因此采用变高度梁能较好的符合梁的内力分布规律。
另外，变高度梁使梁体外形和谐节省材料并增大桥下净空。
等高连续梁的缺点是，梁在支点上不能利用增加梁高而只能增加预应力束筋来抵抗较大的弯矩，材料用量大,但其优点是结构构造简单.则综合采用箱梁外轮廓等高，内轮廓变高度的方式.预应力混凝土连续梁设计中的一个特点是,必须以各个截面的最大正、负弯矩的绝对值之和,也即按弯矩变化幅值布置预应力束筋.在公路桥中，因为恒载弯矩占总弯的比例较大，实际上支点控制设计的负弯矩，跨中控制设计的是正弯矩。
红石1#桥下部盖梁施工支架计算书方案01资料讲解
桥梁盖梁施工支架计算书一、技术参数：已知盖梁长11.6m，宽1.7m，高1.6m，由于工地现有Ⅰ40b工字钢，I=22780cm4，横向[10合槽，φ90mm穿心钢棒；根据钢结构设计规范：[σ]=215MPa，[τ]=125 MPa，E=2.1×105 MPa，[f/L]=L/400；二、按本标段九公桥最大的盖梁计算支架工字钢及穿心棒的强度、刚度，如能满足则红石1#、2#桥可利用，无需再计算。
二、支架受力计算：1、方案简图：a=2.35m L=7.0m c=2.35m立立柱柱3、受力简图：x qA B钢棒受力图：aaL=注：本图尺寸以mm计。
4、支架荷载计算：①、盖梁工字钢为两排受力计算：a、混凝土自重：q1=1.6m×2.0m×26 KN/m3=83.2KN/mb、模板q2=67.6m2×80kg/m2=5407kg= 4.6KN/mc、底铺[10合槽q3=3×2×10kg/m =2.0KN/md、工字钢q4=Ⅰ40a=24 m×73.8/m =1.5KN/me、施工人员荷载取1.5Kpa：q5=3.0KN/mf、混凝土冲击和振捣荷载取2.0KPa：q6=4.0KN/m施工阶段的荷载组合：盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
②、工字钢梁抗弯强度计算：荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(83.2+4.6+2)+1.4×(4+3.0)=118KN/ma、最大支点间距为L=7.0m，根据受力分析图当x=a+L/2时，工字钢梁跨中最大弯矩按外伸臂梁均布荷载计算Mmax=qlx/2[﹙1－a/x﹚﹙1+2a/L﹚－x/L]=163.0 KN·mb、工字钢梁抗弯强度计算[δ] =M/ W =143.0 MPa﹤[σ]=215MPa（符合要求）③、工字钢梁抗弯挠度计算：fmax=ql4/384EI(5－24a2/L2)=0.011＜[f/L]=L/400 （安全）④、盖梁支架槽钢强度、刚度计算a、根据施工支架设计图，盖梁底模纵桥向铺设[10合槽，横桥向间距0.6m，纵桥向间距1.5m计算槽钢强度、刚度：荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×(q5+q6)=1.2×(83.2+4.6)+1.4×(4+2.4)=97.7KN/m[10a槽钢分布梁布设间距0.6m，单根承受0.6×97.7=58.6KN，盖梁底宽2.0m则合槽均布荷载q=58.6/2=29.3KN/m计算跨径1.5m跨中弯矩：Mmax=1/8ql2=0.125×29.3×1.52=8.2KN.Mσ=M/W=8.2/39.7×2×103mm3=103.8MPa ＜【215MPa】（满足要求）挠度：f=5ql4/384EI=5×29.3×1.54/(384×2.1×198.3×2)=0.0023m<[f]=L/400= 1.5/400=0.0038m (安全)⑤、计算φ90mm穿心棒抗剪强度、刚度：已知：Ⅰ=322.1451cm4 W=71.5878cm3计算穿心棒荷载：q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6) =1.2×(83.2+4.6+2+1.5)+1.4×(4.0+3.0) =119KN/ma、P=R A= R B= 119×11.7/4=348KNb、穿心棒τ=Q A/0.75 ×A=73.0Mpa（满足要求）c、穿心棒抗弯刚度：f=Pal2/8EI=1.3mm（安全）d、穿心棒抗弯强度：M=－Pa=348×0.01m=－3.48KN.m[δ] =M/ W=3.48×106/7.15878×104=48.6 Mpa（满足要求）⑥、工字钢τ=VmaxS*max/Izd=348×10-3/12.5×10-3×1/33.6×10-2=83.0MPa<[τ]=125Mpa（安全）计算:王辉2012-10-28。
桥梁毕业设计下部结构计算书上部结构计算书
2.1 设计资料 ···················································································· 18 2.2 设计参数 ···················································································· 19 2.2.1 混凝土 ··················································································· 19 2.2.2 预应力钢束及普通钢筋 ························································ 19 第三章 上部结构荷载选取 ························································· 20
1.4 最终方案选择 ·············································································· 17 第二章 上部结构设计资料及参数 ·············································· 18
7.1 桥墩盖梁计算 ············································································ 46 7.1.1 盖梁尺寸 ··············································································· 46 7.1.2 内力计算 ··············································································· 46 7.1.3 桥墩盖梁配筋、裂缝计算 ···················································· 48 7.1.4 斜筋根数计算 ········································································ 49 7.2 桥墩桩柱计算配筋····································································· 50 7.2.1 柱计算配筋 ··········································································· 50
桥梁下部计算书
K3+665桥下部计算书1、桥墩计算1.1 荷载（1）上部反力汇总（2）桥墩盖梁：（1.5*1.7*15.8+0.85*0.4*15.8-2.55*1.7*0.7）*26=1108.3kN（3）墩柱3.14*0.75*0.75*5.5*2*26=505.4kN（4）承台2.5*2.5*37.3/2*26=3030.6kN（5）水平制动力单车道汽车荷载(提高到1.2系数)：1.2*((30+20)*10.5+360)=1062kN3车道汽车制动力：2.34*0.1*1062=248.5kN<2.34*165kN=386.1kN，取汽车制动力为386.1kN,作用点距承台底10.15米。
（6）作用到承台底（桩顶）的荷载标准值组合：竖向：4814.0+3411.0+2147.0+1849.0+1108.3+505.4+3030.6=16865.3kN水平向：386.1kN弯矩：386.1*10.15m=3918.9kNm（7）单排桩力分配单桩桩顶荷载：竖向：16865.3kN/4.5=3747.8kN水平向：386.1kN/4.5=85.8kN弯矩：3918.9kNm/4.5=870.9kN1.2 桩长计算利用《桥梁通》7.77版桩长计算工具，桩顶竖向力取3747.8kN，初拟桩长、桩径分别为35m、1.5m，计算结果满足承载能力要求。
桩长计算书见附录1。
利用《桥梁博士》3.13版基础计算工具复核单桩承载力计算结果为：配筋面积 1.77e-03㎡，选配30根φ25的钢筋，配筋面积1.47e-02㎡，配筋率0.83%。
2、桥台计算2.1 荷载（2）桥台台帽：0.5*1.2*16.99*26+0.74*16.99*26（背墙）=591.9kN（3）台身1.2*2*16.99*26=1060.2kN（4）承台2*4.5*38/2*26=4446kN（5）水平制动力支座摩阻力：3411.0*0.078=266.1kN；作用点距承台底4.75米。
连续梁下部结构计算书
**公路二期工程*大桥3×30m连续梁下部结构计算书1.工程概况桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。
主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。
混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。
主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。
主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。
主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。
2.设计规范《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）；《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）；《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）；3.静力计算3.1 计算模型由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。
桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。
根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。
主梁计算模型3.2 计算荷载3.2.1结构自重及二期恒载盖梁结构自重：混凝土容重按26kN/m3计；二期恒载：桥面铺装0.18×11.04×25＝49.7kN/m；防撞护栏及挂板等每侧6.5kN/m二期恒载合计：62.7kN/m。
桥梁下部地基与基础结构计算书
桥梁下部结构计算书一、水平荷载确定由上部结构分析结果可知，主跨支墩x 号桥墩为固定墩，受力最大，因此，取X 号桥墩进行结构计算。
本墩柱为双柱式（直径1.5m ，C30），采用多排桩承台基础，桩径1.2m 。
标1.地震力按7度考虑，计算如下：X 号桥墩（两个墩柱）受到的地震力为：htp E SM =，max 2.25i s d S C C C A = 重要性修正系数13=.,i C 场地系数10s C .=，阻尼调整系数 1.0d C =， 地震动加速度A=0.15g （7度设防），因此，max 2.25 2.25 1.3 1.0 1.00.15g 0.43875i s d S C C C A g ==⨯⨯⨯⨯=桥墩基本周期：1T 2= t G 11020=2200KN =⨯ (从使用阶段结构重力支承反力求和)33δ=l EI ， （l=9.0m ）44431415024846464d I m π⨯===...7272083102410=⨯⨯=⨯././E KN m KN m 659610.EI kN m =⨯⋅由于是两个柱，则：1T 220.421s Tg=0.4s ππ＞===,查抗震规范得，max 1Tg/T )=0.43875g .S S =⨯（（04/0.421）=0.4166g0416*******htp E SM g KN .==⨯=2.汽车制动力按汽车活载的0.1计算，则每个墩柱受到的汽车制动力为：050122010519240.2kN ⨯⨯⨯⨯+=..(.)＜165KN ，每个墩柱受到的汽车制动力应取165KN因此，取每个墩柱受到的水平力为：917/2=458.5kN 。
由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。
桥面做成简支连续，每座桥墩顶面布置两排共24个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座，每个桥台各设置12个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座， 橡胶支座 4, 1.1t cm G MPa ==∑ （1）支座刚度计算 每个墩支座抗推刚度21100240.2420734.50.04erAG K KN m tπ⨯⨯⨯===∑∑桥台支座抗推刚度 20734.5210367.25r K KN m ==（2）墩柱抗推刚度该桥为一墩两柱式，采用C30混凝土，弹性模量43.010k E MPa =⨯，44320.497I d m π==，129h h m ==。
四跨连续箱梁下部计算计算书.
1.电算入力内容(用于桥博计算
1.施工阶段1永久荷载
a.考虑到钢箱梁加劲肋及焊缝等影响主梁自重系
1.04 b.箱梁横隔板作为集中荷载加载(每2米设置一个
××
=
kN
2.施工阶段2永久荷载(线荷载
主梁二期恒载:铺装
××
=kN/m防撞栏杆(一侧10
×
=kN/m永久荷载集度
=
kN/m
2
3.基础不均匀沉降取为30mm 4.温度影响
27.6+32+32+305300
4
2.23.25E+07
1
1
3.21E-06=3.25E+07
1.09771.28E-06m/KN
1.0970
30303.
3.02E+04
δmm=
4.00E-08
0.0000330m/KN
弧度/KNm/KN
δhm==
=EI
H r 33
1=
=GA
t r 2
单跨重力:KN KN上部重力Gsp:KN墩换算质点重Gtp:KN
m c、桩弹性变形系数α=(mb1/EI 1/5=其中:
1.b1为基础计算宽度,由于桩基所受水平力主要为制动力,力的方向与顺桥向一致,根据基础规范(JTJ024-85附录六(二、1.(4规定, b1取平行于外力作用方向的一行桩柱来计算桩的计算宽度,见附表6.3,即每根桩的计算宽度为0.9k(d+1,(同时参考墩台手册P647的规定。k为各桩间相互影响系数,根据下式确定(基础规范JTJ024-85P71(5,即:
当L1≥0.6h1时k=L1
当L1<0.6h1时k=b'
乌江特大桥下横梁计算书
目录一、设计依据 (2)二、索塔下横梁现浇支架结构设计 (2)三、计算参数 (3)四、计算荷载 (3)五、贝雷计算工况 (6)六、整体建模计算 (6)七、钢管稳定性计算 (14)八、整体稳定性计算 (15)九、牛腿计算 (15)1、Φ630×10mm钢管斜撑预埋件计算 (15)2、Φ630×10mm钢管斜撑焊接计算 (16)3、牛腿1、2预埋件计算 (17)4、牛腿1、2焊接计算 (18)乌江特大桥索塔下横梁现浇支架设计计算书一、设计依据1、乌江特大桥主桥下部结构施工图设计；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）；4、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社；5、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）；6、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；7、《装配式公路钢桥多用途使作手册》（黄绍金刘陌生编著）——人民交通出版社；二、索塔下横梁现浇支架结构设计索塔下横梁现浇支架采用钢管桩基础，上部承重结构采用贝雷，塔身预埋牛腿及钢管立柱为支撑结构。
在下塔柱分叉处设置2根φ800×16钢管竖向支撑，在塔身+264.3m处设置4根φ630×10钢管斜撑支持承重梁减小跨径及变形。
钢管支撑之间利用索塔塔柱施工的水平支撑联系，平联高度不超过11m，以降低钢管的自由高度，防止发生失稳现象；钢管顶纵桥向设置3I56a工钢横梁；I56a工钢横梁上为贝雷桁架片，横桥向设置21排，承重梁通过塔身预埋牛腿支撑在塔身上；分配梁采用I20型钢，横桥向间距0.5m一道；I20分配梁上设置横向[6.3槽钢作为底模龙骨，间距为30cm，底模采用6mm厚钢板。
图1 下横梁现浇支架总体布置图三、计算参数现浇支架支架均采用16Mn 和A3材料，A3钢轴向允许应力[σ]＝140Mpa ，弯曲应力[σw]=145 Mpa ，剪应力[τ]=85 Mpa 。
桥梁下部结构通用图计算书
目录第一局部工程概况及根本设计资料1 1.1 工程概况11.2 技术标准与设计规11.3 根本计算资料1第二局部上部构造设计依据3 2.1 概况及根本数据32.1.1 技术标准与设计规32.1.2 技术指标32.1.3 设计要点42.2 T梁构造尺寸及预应力配筋42.2.1 T梁横断面42.2.2 T梁预应力束52.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比拟52.3 构造分析计算52.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数52.3.2 预应力筋计算参数52.3.3 温度效应及支座沉降62.3.4 有限元软件建立模型计算分析6第三局部桥梁墩柱设计及计算73.1 计算模型的拟定73.2 桥墩计算分析73.2.1 纵向水平力的计算73.2.2 竖直力的计算83.2.3 纵、横向风力93.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 103.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算113.2.6 裂缝宽度验算123.3 20米T梁墩柱计算123.3.1 计算模型的选取123.3.2 15米墩高计算133.3.3 30米墩高计算173.4 30米T梁墩柱计算223.4.1 计算模型的选取223.4.2 15米墩高计算223.4.3 30米墩高计算273.4.4 40米墩高计算313.5 40米T梁墩柱计算353.5.1 计算模型的选取353.5.2 15米墩高计算363.5.3 30米墩高计算40第四局部桥梁抗震设计464.1 主要计算参数取值464.2 计算分析464.2.1 抗震计算模型464.2.2 动力特性特征值计算结果47 4.2.3 E1地震作用验算结果49 4.2.4 E2地震作用验算结果49 4.2.5 延性构造细节设计504.3 抗震构造措施53第一局部工程概况及根本设计资料1.1 工程概况省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，工程地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、构造耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
桥梁下部结构计算
第九章 下部结构计算9.1基本资料上部结构——本桥为净跨径30.22m 等截面悬链线空腹式圬工拱桥。
下部结构——20C 小石子混凝土砌片石，重力密度为324/kN m ，砌体轴心抗压强度设计值为 2.91cd f MPa =。
地基——弱风化石英岩，容许承载力为10002000kPa 。
路面重力密度——223/kN m 。
9.2桥台设计几何尺寸9.2.1桥墩墩身自重及其顶上的汽车荷载墩身自重及其对墩身底A 点的弯矩标准值见表14.1。
表14.1对表14.1计算说明：1）腹孔墩及腹孔墩以上部分自重11234()8.5(6.508864.052223.53691.008)8.51573.418p m m m m kN=+++⨯=+++⨯= 1m ——墩帽自重2m ——墩帽以上部分自重（除腹拱） 3m ——腹拱圈自重5m ——腹孔墩墩身自重（以上均以每米宽计算）5 4.740.8 1.02491.008m kN =⨯⨯⨯=自重1p 对A 点的力臂：1 5.00 2.240.82 2.36x m =--÷=这部分对A 点的力矩：1111573.418 2.363713.266M p x kN m =⨯=⨯=⋅2）图14.1中2p 部分的自重2(3.50 3.50)0.58.524(3.500.568 3.50)0.5640.58.524370.020p y x kN=-+⨯⨯⨯⨯=-+⨯⨯⨯⨯= 上式中的,x y 为台口尺寸，0.8cos 0.80.70440.564s x m ϕ=⨯=⨯= 0.8sin 0.80.70980.568s y m ϕ=⨯=⨯= 2p 部分对A 点的力臂：20.564 3.500.5682 3.50[]3(3.500.568)20.5680.188 1.5440.290x m -+⨯=⨯-⨯+=⨯= 2p 部分对A 点的弯矩：222370.0200.290107.406M p x kN m =⨯=⨯=⋅3）图14.1中3p 部分的结构自重3 3.50(5.0)8.5243167.304p x kN =⨯-⨯⨯=3p 部分对A 点的力臂3(5.0)2 2.782.x x x =-÷+= 3p 部分对A 点的弯矩 3333167.3042.7828811.440M p x k N m =⨯=⨯=⋅ 4）以上三部分自重及对A 点的弯矩合计1231573.418370.0203167.3045110.742p p p p kN=++=++=1233713.266107.4068811.44012632.112M M M M kN m=++=++=⋅5）全部自重作用点至A 点的距离12632.1122.4725110.742m =6）全部自重对台身底截面重心的偏心距5.02 2.4720.028e =÷-= （正值表示在界面重心以右） 7）全部自重对台身底截面偏心矩'5110.7420.028143.101M kN m =⨯=⋅8）桥墩上路面有效长度内汽车荷载对台身底的压力及偏心矩桥墩上有效桥面长度为 2.80m ，汽车荷载为双车道，其均布荷载为210.50.75 2.8044.10kN ⨯⨯⨯=；其作用点离A 点的距离为1 2.36x m =。
小洸河桥下部计算书
机电一路小洸河桥下部计算书二零一五年二月目录一、基本信息 (2)1.1 工程概况 (2)1.2 技术标准 (2)1.3 主要规范 (2)1.4 结构概述 (2)二、上部结构计算理论和主要方法 (3)三、桥台盖梁计算 (3)3. 1左幅0#、1#盖梁计算 (3)3.2右幅0#、1#盖梁计算 ............................................ 错误!未定义书签。
四、桩长计算 (4)一、基本信息1.1工程概况小洸河桥位于济宁市机电一路跨小洸河上，新建小洸河桥长28m，宽35m，斜交角为45°。
桥梁上部结构采用22m后张法预应力混凝土简支板，下部结构为桩接盖梁式桥台，钻孔灌注桩基础。
1.2技术标准1）道路等级及计算行车速度道路等级：城市次干道；计算行车速度：40km/h；2）设计使用年限：100年；3）地震基本烈度：6度，设计地震动峰值加速度为0.05g；4）结构设计安全等级：一级，重要性系数1.1；5）设计洪水频率：1/1006）汽车荷载：城-A级，人群荷载：3.5KPa；7）支座不均匀沉降：5.0mm。
1.3主要规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）1.4结构概述桥梁上部结构为22m后张法预应力混凝土简支板, 下部结构为桩接盖梁式桥台，钻孔灌注桩基础，桩径120cm，长度3000cm。
图1.4.1 桥台位置断面图二、上部结构计算理论和主要方法详见上部空心板计算书。
三、桥台盖梁计算盖梁计算采桥梁通7.78，半幅桥台柱间距组合为2.5+3x6.4+3.035m。
下部结构计算书
主跨下部结构计算第一部分盖梁计算一、设计参数跨径：50m；斜度：43度；桥墩高度：H =11m；盖梁混凝土：C40混凝土 E=3.25×104Mpa；盖梁尺寸：设计荷载：1.上部结构恒载1）主跨T梁侧a.主梁自重b.其他恒载栏杆：1.5kN/m人行道：0.475m2*25=11.9kN/m铺装层：20*0.08*25+15*0.08*24=68.8kN/m绿化带：0.25*2*24+1.5*0.45*20=25.5kN/m合计：1.5+11.9+68.8+25.5=107.7kN/m近似按平均分布于各片梁计算：每片梁分担：107.7*50/8=673.1kNa,b合计主跨侧每个支座上部恒载引起的反力为：边梁：(1601+673.1)/2=1137kN中梁：(1720+673.1)/2=1197kN2）板梁侧a板梁自重边板：（0.874*22.8+0.4*1.115-0.1*16.8）*26=486kN 中板：（0.834*22.8+0.4*1.115-0.1*16.8）*26=462.3kN b其它恒载近似按平均分布于各片板梁计算：每片梁分担：107.7*22.8/13=188.9kNa,b合计板梁侧每对支座上部恒载引起的反力为：边梁：(486+188.9)/2=337.5kN中梁：(462.3+188.9)/2=325.6kN因板梁侧支座较多，反力分布较均匀，且盖梁内力计算时，恒载所占比重不大，故近似把板梁侧恒载引起的支反力按均布荷载作用于盖梁上，均布荷载集度为:q=(337.5*2+325.6*11)/27.28=156kN/m2.汽车活载一列汽车产生的支反力为Fs=300*1.25+（22.8+50）*15/2=921kN二、盖梁内力计算1.盖梁计算模型计算模型三维图形上部结构产生恒载图形2.桥博盖梁内力计算结果102-978-23713-22374-2855267764582784750932871016-266911-2541-19612-197251013250914396415430416396925151725141819-173-2590-267720-221285642982242972350604978244979311025311126332-228227-23712829-97832173017631136321023334128227111573511836803743383976218192694018641103422543443562722045137465747-164849-5013承载能力极限状态基本组合最大正弯矩图10-118123-306645-1058616799257-23948-5174910-26351168071112-277513-53251415-2547167101516-12101718-37611920-150703-13821-7222-72348242551-88-27226-18327-9328-1629303-54133132333435183637383940承载能力极限状态基本组合最大负弯矩图10-02-17451970-2102237633557206745330418388110886-82-13757-23222614-4176479284599223491040431945177119311211-123512-19662261-40684584134915260914440023211515087910931638017-18272055-3735447718319519701920292517450333-33-20202133-33-20202233-33-20202333-33-2020242533-33-2020844-44-19192644-44-19192744-44-19192844-44-1919293044-44-1919133132333435183637383940承载能力极限状态基本组合剪力包络图三、盖梁配筋计算1.持久状况承载能力极限状态抗弯承载力计算 1）跨中截面抗弯承载力计算由内力计算之承载能力极限状态基本组合最大正弯矩图知，跨中节点23组合正弯矩最大，控制设计，γ0M d =1.1*5060=5566kN*m钢筋采用As=30 28=18474mm 2，X =f sd *A s /(f cd *b)=280*18474/(18.4*2200) =127.8mmL 形盖梁受正弯矩作用时，偏安全地仅考虑较低侧高度的矩形截面，将凸起部分截面作为垫石考虑，即2200*1500矩形截面。
简支梁桥下部结构工程计算书
一、计算资料1．设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：按《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011)10.0.5条取用。
2．桥梁跨径及横断面布置跨径组合：3×13m简支梁桥，单孔计算跨径：l0 =12.60 m；桥梁横断面：4.5m(人行道)+15m(混行车道)+ 4.5m(人行道)=24m。
3．桥梁主要构造上部结构采用3跨13m装配式先张法预应力空心板梁（使用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）。
下部结构采用桩柱式桥墩、桥台。
墩台基础采用φ120cm钻孔灌注桩。
4．桥梁主要材料(1)、混凝土空心板梁：采用C50砼预制，C40砼封端，板梁铰缝采用C50砼浇注；桥面铺装：10cm厚C50砼现浇层+4cm细粒式沥青砼（AC-13C）+6cm中粒式沥青砼(AC-20C)；墩台盖梁：C30砼；墩台桩基础：C30水下砼。
(2)、钢筋普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，板梁预应力钢筋为Φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线。
5．计算依据《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D60-2004)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D60-2004)6．计算内容由于设计周期较短，设计时桥梁上部结构套用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》（板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）图纸，不再进行验算，本计算书主要对桥梁墩台、桩基等下部结构进行计算。
二、桥梁纵向荷载计算1．永久作用(1)、单片板梁自重(含封端砼)：中板：4.93×26+0.24×25=134.18kN边板：6.61×26+0.24×25=177.86kN(2)、二期恒载①、单条铰缝：1.029×25=25.72kN②、防水砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×25=32.5 kN③、沥青砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×24=31.2kN④、单侧单孔栏杆自重：8×13=104 kN⑤、单侧单孔人行道(枕梁+人行道板+铺装)自重：(5.73+3.94+3.04)×25=317.75kN 2．可变作用(1)、汽车荷载：城—A级，q=10.5kN/m，P=212kN/m(2)、汽车冲击荷载：冲击系数u=0.368(3)、人群荷载：3.5kPa三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算桥墩、桥台盖梁采用桥梁通V7.78计算，盖梁按照连续梁模式分别计算其抗弯、抗剪和裂缝宽度验算。
大桥院下部结构计算报告
大桥院下部结构计算报告祁连山南路苏州河桥新建工程施工图设计下部结构计算报告中铁大桥勘测设计院有限公司第一设计所二○○七年九月1．下部结构设计概述祁连山南路苏州河桥新建工程主桥为（48+70+48）米预应力混凝土连续梁，引桥共8跨20米空心板梁。
下部结构共10个桥墩、2个桥台。
主桥下部结构共有4个桥墩，均采用左右幅分离式基础，墩身采用C40级混凝土，承台采用C30级混凝土，其结构形式如下：主桥主墩（4、5号桥墩）与桥轴线正交，因为墩身高度不高，采用矩形实体断面，平面尺寸11.7x2.1m；承台平面尺寸为15.6x4.8m，高2.2m。
基础（单幅）采用27根φ60cmPHC管桩，以第⑦层灰绿色－灰色砂质粉土作为桩端持力层，桩长45m。
4、5号桥墩下部结构图主桥边墩（3、6号桥墩）亦采用矩形实体墩，平面尺寸11x1.4m；承台平面尺寸为11.4x3m，高2.2m。
基础（单幅）采用8根φ60cmPHC管桩，以第⑦层灰绿色－灰色砂质粉土作为桩端持力层，桩长45m。
3、6号桥墩下部结构图引桥桥墩采用双柱式大悬臂盖梁。
柱底设置钢筋混凝土承台，柱顶设置大悬臂盖梁，盖梁为预应力混凝土结构，采用C50混凝土。
桥墩为C40混凝土，承台为C30混凝土。
标准桥宽预应力混凝土盖梁悬臂长6m，立柱中距4.25m。
立柱采用1.2m×1.2m 矩形断面。
承台平面尺寸满足桩基最小间距布置要求，高度2.0m。
盖梁顶面设1％横坡，底面同顶面平行，横坡通过立柱高度形成。
引桥桥墩基础与主桥一致，采用Φ60cmPHC管桩，以第⑦层灰绿色－灰色砂质粉土作为桩端持力层，桩长45m左右。
每个桥墩（单幅）采用Φ60cmPHC管桩8根。
引桥桥墩构造图桥台采用轻型直壁型钢筋混凝土桥台，C30混凝土。
桥台基础采用Φ60cmPHC管桩，以第⑦层灰绿色－灰色砂质粉土作为桩端持力层，桩长46m。
每个桥台（单幅）采用Φ60cmPHC管桩5根。
引桥桥台构造图2．设计规范《城市道路设计规范》（1998年局部修订） CJJ37-90《公路路基设计规范》 JTG D30-2004《上海地基基础设计规范》 DGJ08-11-1999《内河通航标准》 GB50139-2004《城市桥梁设计准则》 CTJ 11-93《城市桥梁设计荷载标准》 CJJ 77-98《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004《公路桥涵地基与基础设计规范》 TJT 024-85《公路工程抗震设计规范》 JTJ004-93《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3．主要材料3.1 混凝土1）引桥盖梁：C50号混凝土2）主桥墩身、引桥立柱：C40号混凝土2）主桥、引桥承台：C30号混凝土3.2 钢筋盖梁预应力筋采用7-7φ5mm；钢筋采用HRB3354．计算分析所有下部结构计算均按容许应力法进行。
XXX大桥下部结构检算计算书DOC
XXX 大桥下部结构检算计算书一、基本资料见设计图纸二、参考规范及书籍1、《桥梁工程》（上册）范立础 人民交通出版社2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—85）三、计算书由于该桥为两联对称结构，所以取一联进行上部结构计算。
一）、荷载横向分布系数计算 （一）跨中及1/4l 处按铰接板法利用等代刚度法将连续梁等代为简支梁，计算其荷载横向分布系数。
经计算，其边跨、次边跨、中跨的刚度提高系数分别为 1.49、2.08、2.05。
三跨的刚度系数计算得0122.01=γ 0171.02=γ 0169.03=γ 根据γ查铰接板荷载横向分布影响线竖标表，绘制荷载横向分布影响线，计算各跨各板的荷载横向分布系数（粗体）和横向影响系数，列表如下：（根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载）1、边跨2、次边跨3、中跨（二）支座处按杠杆原理法计算，计算各跨各板的荷载横向分布系数（粗体）和横向影响系数，列表如下：（根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载）（三）各板荷载横向分布系数汇总取三跨中最大的荷载横向分布系数来统一计算各跨荷载，列表如下：（四）防撞护栏横向分布系数防撞护栏自重作为均布荷载作用于边梁，其集度为m KN q /7.720/154==。
其横向分布系数列于下表（跨中用铰接板法，支座用杠杆原理法）二）、上部结构恒载计算 （一）、端跨1、一期恒载根据设计图纸工程数量表得：桥面板自重（1g ）：1号、9号 KN 3.2741043.27=⨯ 2号～8号 KN 5.2281085.22=⨯ 2、二期恒载根据设计图纸工程数量表得：（二）、中跨1、一期恒载根据设计图纸工程数量表得：桥面板自重（1g ）：1号、9号 KN 2.2721022.27=⨯ 2号～8号 KN 7.2261067.22=⨯ 2、二期恒载根据设计图纸工程数量表得：（三）简支体系上支座恒载反力（空心板+铰缝 ，每片梁一端视为一个支座）（四）连续体系上二期恒载引起支座反力1、防水混凝土+沥青铺装+封头+接缝按均布荷载计算作用于五跨连续体系上KN q 28.44)6.2851.4522.2725.450(201=+⨯+⨯+⨯=引起的支座反力为：2、防撞护栏引起的支座反力表—11（五）恒载引起的支座反力汇总（简支体系恒载支座反力+连续体系恒载支座反力）三）上部结构汽车活载引起支座反力计算根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1 计算得车道荷载为：m KN q K /875.7= KN P K 72.177=根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.2 计算得汽车荷载冲击系数为：43.0=μ（结构基频为f 1=c Cm EI l 22616.13π0157.01767.0-=Inf μ）然后根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载计算（一）按0号台最不利布载（一、三、五跨布均布荷载，0号台支座处布集中荷载）支座反力列于下表（已计入冲击力，单位：KN）（二）按1号墩最不利布载（一、二、四跨布均布荷载，1号墩支座处布集中荷载）支座反力列于下表（已计入冲击力，单位：KN）（三）按2号墩最不利布载（二、三、五跨布均布荷载，2号墩支座处布集中荷载）支座反力列于下表（已计入冲击力，单位：KN）四）各墩台支座反力汇总（一）0号台（二）1号墩（单位：KN）（三）2号墩注：3号墩支座反力同2号墩，4号同1号，5号墩全部支座反力为0号台的二倍二）、盖梁计算（1、5号墩）（一）、荷载计算1、上部结构恒载计算如上表2、盖梁自重及内力计算见表—19盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算表3、活载计算见上表 （二）、内力计算1、恒载加活载作用下各截面内力考虑盖梁与墩柱线刚度比为555.2<,盖梁按8.2.1规定刚构计算如下： （1）弯矩计算M1-1=0 M2-2=01.11⨯-R M3-3=1201.21⨯-⨯-R RM4-4=132201.31⨯-⨯-⨯-R R R M5-5=14233201.41⨯-⨯-⨯-⨯-R R R R M6-6=45.0445.1345.2246.31⨯-⨯-⨯-⨯-R R R R1号墩各种荷载作用下各截面弯矩计算如下表－20(1)表－20(1)考虑墩柱支承对盖梁内力消减作用，取控制截面6－6M6-6=45.0445.1345.2246.31⨯-⨯-⨯-⨯-R R R R5号墩各种荷载作用下各截面弯矩计算如下表－20(2)表－20(2)（单位：KN •m ）（2）1号墩盖梁内力汇总计算见表－211号墩盖梁内力汇总表表－215号墩盖梁内力汇总计算见表－225号墩盖梁内力汇总表以上二表盖梁内力为设计值，均采用《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4.1.6规定的基本组合，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。
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荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)
其它1 +03 871
汽车冲击系数:
------------------------------------------------------------
计算信息:钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I
------------------------------------------------------------
承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计= +006 KN-m
承台单位转角时,桩柱顶反弯矩合计= +007 KN-m
承台位移计算结果:
承台竖向位移= m,水平位移= m,转角位移=弧度
各单桩桩顶内力及地面处的内力列表
桩号X坐标NQMMoQo
1
2
单桩效应输出
地面处桩柱弯矩: Mo= KN-m,剪力Ho= KN
数据:
桩类型:摩擦桩
桩截面周长: m,桩截面面积: m*m
土层特征:
深度侧摩阻土承载力
------------------------------------------------------------
计算结果:
深度容许承载力
------------------------------------------------------------
桩柱顶弯矩: Ma = KN-m
地面处桩柱变位:水平位移= m,转角=弧度
桩柱底弯矩: Mh = KN-m
坐标位移弯矩剪力土应力
------------------------------------------------------------
计算成功完成
（9）单桩桩顶力
N：
桩长计算
利用《桥梁通》版桩长计算工具，桩顶竖向力取，初拟桩长、桩径分别为32m、1m，计算结果满足承载能力要求。
外力P = KN, H = KN, M= KN-m
基底不嵌入岩石层
桩排信息:
桩排号桩坐标桩数
15
25
------------------------------------------------------------
承台刚度信息:
承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计= +006 KN
承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计= +005 KN
填土的容重：
填土的内摩擦角：
静土压力系数：
作用点距承台底米。
（7）作用到承台底（桩顶）的荷载
标准值组合：
竖向：++++4446=
水平向：+=
弯矩：*+*=
（8）桩顶力分配
多排弹性基础计算
圆形截面，所以kf=两排桩n=2,所以b2=
d=1，h1=3*(d+1)=6，
由于L1=<h1=，所以
《公桥基规范》附录P。
桩长计算书见附录1。
利用《桥梁博士》版基础计算工具复核单桩承载力
<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
文档文件: F:\2012工作\K3+665 \单桩承载力.sdp
文档描述: K3+665单桩承载力
2、桥台计算
荷载
（1）上部反力汇总
20m恒载（kN）
20m活载（kN）
中板
边板
合计（5块中板+1块边板）
（2）桥台台帽：
***26+**26（背墙）=
（3）台身
*2**266kN
（5）水平制动力
支座摩阻力：*=；作用点距承台底米。
（6）台后土压力
填土高度：H=+2+2+=
上缘
下缘
注:
1.配筋面积单位: m**2
2.选用钢筋:中交新钢筋:HRB335钢筋
3.钢筋直径= 25 mm
------------------------------------------------------------
计算成功完成
计算结果为：配筋面积㎡，选配30根φ25的钢筋，配筋面积㎡，配筋率%。
桩长计算书见附录1。
利用《桥梁博士》版基础计算工具复核单桩承载力
<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
文档文件: F:\2012工作\K3+665\单桩承载力.sdp
文档描述: K3+665单桩承载力
任务标识:桥墩
计算类别:单桩容许承载力
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K3+665桥下部计算书
1、桥墩计算
荷载
（1）上部反力汇总
30m
恒载（kN）
20m
恒载（kN）
30m
活载（kN）
20m
活载（kN）
中板
边板
合计（5块中板+1块边板）
（2）桥墩盖梁：
（**+**）*26=
（3）墩柱
****2*26=
（4）承台
**2*26=
（5）水平制动力
单车道汽车荷载(提高到系数)：*((30+20)*+360)=1062kN
<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
文档描述:桥台多排桩
任务标识:K3+665桥台多排桩
计算类别:多排弹性基础计算
------------------------------------------------------------
输入数据:
h= m, lo= m
alfa = , m = , Co = , Ao = m*m, EA= .000 KN, EI = KN-m*m
计算结果:
荷载组合结果:
内力最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩
轴力+03 +03 +03
剪力
弯矩975 975 975
------------------------------------------------------------
配筋结果:
位置最大轴力最小轴力最大弯矩最小弯矩建议配筋
3车道汽车制动力：**1062=<*165kN=，取汽车制动力为,作用点距承台底米。
（6）作用到承台底（桩顶）的荷载
标准值组合：
竖向：++++++=
水平向：
弯矩：*=
（7）单排桩力分配
单桩桩顶荷载：
竖向：=
水平向：=
弯矩：=
桩长计算
利用《桥梁通》版桩长计算工具，桩顶竖向力取，初拟桩长、桩径分别为35m、，计算结果满足承载能力要求。
计算成功完成
桩配筋计算：
<<桥梁博士>>---截面设计系统输出
文档文件:
文档描述:桩
任务标识:桩
任务类型:截面配筋计算
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截面高度: m
构件计算长度: m
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