单向板设计例题

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单向板设计例题

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m,柱子截面为400mrK400mm(1)楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。

(2)楼面活荷载：标准值为8kN/m2。

(3)恒载分项系数为；活荷载分项系数为(因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2)(4)材料选用：混凝土:钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235(几审)其余采用HRB335(儿“」」)2 •板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算6450板的尺寸及支承情况如图T-02所示板的厚度按构造要求二53取。

次梁截面高度取图 T-01h —呂曲诙＞-215015(1)荷载：恒载标准值: 20mm 水泥砂浆面层「二二-； 80mm 钢筋混凝土板 • •20mm 混合砂浆顶棚抹灰：：4；恒载标准值: 恒载设计值二•一；- -■；活荷载设计值：=「’ ^；合计即每米板宽 _ '' '： 1"JO(2)内力计算: 计算跨度：GOLI2150im 2150图 T-02图 T-03^2 15-0,12-^22?.^边跨中间跨1- ' 1 __ ' ' ' 11“ ；跨度差-■■1|:■ '■- ,说明可以按等跨连续板计算内力。

取1m 宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。

各截面的弯矩计算见表Q-O1。

（3）截面承载力计算:中间板带②〜⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低 20%。

3.次梁的计算。

次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。

h= 700 朋!觀 3 空? = 538取主梁的梁高，梁宽-- -1-荷载：恒载设计值：由板传来3；二：1「- m ■■.；次梁自重设计值^梁侧抹灰自重设计值' ...... 厶.恒载设计值：7活荷载设计值：由板传来：f | 一：:::''；合计：7(1)内力计算:计算跨度：1=L -F—= 6 18-1----- = 6 珈边跨："2 2中间跨：如=/H=6 45-030 = .跨度差：(6.3-6.15)/6.15=2.4% <10% .7说明可以按等跨连续梁计算内力。

混凝土结构：3-1单向板肋形结构板的设计

(a)
(b)
(c)
图4－14 板上部钢筋的锚固长度
(a) 简支板; (b) 与梁整浇但按简支设计；(c) 嵌固板
分布钢筋
构
嵌入墙内的板边附加钢筋
造
钢
垂直于主梁的板面附加钢筋
筋
板内孔洞周边的附加钢筋
① 分布钢筋
（a）垂直受力钢筋的方向布置分布钢筋，承受单向板沿长跨方向实际存在的一些弯矩,单向板中分布钢筋的截面面积不应小于上受力钢筋截面面积的 15%（集中荷载时为25%）；分布钢筋的间距不宜大于250mm，直径不宜小于6mm；当集中荷载较大时，间距不宜大于200mm。
（一）计算简图的确定
1.计算跨度与跨数
整体式单向板肋形结构是由板、次梁和主梁整体浇筑在一起的梁板结构。设计时要将其分解为板、次梁和主梁分别进行计算。
在内力计算之前，先画出计算简图，表示出板、梁的跨数，支座的性质，荷载的形式、大小及其作用位置和各跨的计算跨度等。
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连续板的弯矩计算跨度l0为相邻两支座反力作用点之间的距离。按弹性方法计算
直径不小于8mm; 面积不应小于受力钢筋截面面积的1/3，伸入板中的长度从肋边算起每边不小于板l/4。
图 4-16 板中与梁肋垂直的构造钢筋
1—主梁； 2—次梁； 3—板的受力钢筋； 4—间距不大于200mm、直径不小于6mm的构造筋
④ 板内孔洞周边的附加钢筋
板中孔洞削弱板的整体作用。在孔洞周围应予以加强。（a）当b或d（b为垂直于板的受力钢筋方向的孔洞宽度，d 为圆孔直径）小于300mm，并小于板宽的1/3时，可不设附加钢筋，只将受力钢筋间距作适当调整，或将受力钢筋绕过孔洞边，不予切断。（b）当b或d=300～1000mm时，应在洞边每侧配置附加钢筋，每侧的附加钢筋截面面积不应小于洞口宽度内被切断钢筋截面面积的 1/2，且不小于2Ø10的钢筋；当板厚大于200mm时，宜在板的顶、底部均配置附加钢筋。

混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计参考例题

某三层仓库钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1、楼面活荷载标准值6kN/m 2。

2、楼面水泥砂浆面层厚25mm （3/20m KN =γ）；梁、板均为20mm 厚纸筋石灰砂浆（3/17m KN =γ）。

3、材料选用：(1)混凝土：采用C25（2/9.11mm N f c =,2/27.1mm N f c =,3/25m KN =γ）； (2)钢筋：板采用HPB235级钢筋(2'/210mm N f f y y ==，b ξ=0.614)梁的受力钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550) 箍筋、架立钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550)4、楼面梁格布置图1-1 梁格布置图5、板、次梁及主梁相关尺寸的确定板按塑性内力重分布方法设计，按刚度条件板厚为mm l h o 5.5740230040≈=≥，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为70mm ，则可取板厚h=80mm 。

次梁截面高度应满足mm l h o )500~333()181~121(==，则取h=450mm ，截面宽度应满足mm h b )225~150()31~21(==，则取b=200mm 。

主梁截面高度应满足mm l h )690~460()141~81(0==，则取h=650mm ，截面宽度应满足mm h b )325~217()31~21(==，则取b=250mm 。

二、板的设计板的几何尺寸和计算简图如下2-1 板的几何尺寸2-2 板的计算简图1. 荷载 ①恒荷载板自重 0.08 ×25=2.0KN/m 2 楼面面层 0.025×20=0.5KN/m 2 天棚抹灰 0.02 ×17=0.34KN/m 2 g k =2.84KN/m 2 ②活荷载 q k =6.0KN/m 2 ③荷载组合设计值对于标准值大于4KN//m 2的工业房屋楼面结构的活荷载应取Q γ=1.3，所以有：g+q=1.2g k +1.3q k =1.2×2.84+1.3×6.0=11.208KN/m 22. 内力计算取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： 0l =n l =2.3-0.20 =2.10m边跨： 0l = n l +2h=2.30-0.12-0.10+0.04=2.12m 边跨与中间跨的计算跨度相差：2.12 2.102.10- =0.009<10%故可按等跨连续板计算内力。

单向板肋梁楼盖例题

则1m板宽为计算单元时, 板上荷载q+g=9.69kN/m。
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3.板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（3）板的内力——弯矩设计值计算因边跨与中跨的计算跨度相差 21 22010 00.9% 51% 0 2100
可按等跨连续板计算。由P42表1-2查出板的弯矩系数aM, 板的弯矩设计值见表1-8
l02=2.10
9.69×2.102/16 =2.67
l02=2.10
-
9.69×2.102/14
=-3.05
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3.板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（4）板配筋计算——正截面受弯承载力计算
C2混 5 凝a1土 1.0，， fc1.9 1N/m 2， ftm 1.2N 7 /m 2；m
2 C 6350
1 B 6475 A
边跨l0取 16 4 7m5m
图1-36（b）次梁的计算简图
中间l0跨 2ln 635m0m
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
4.次梁L2的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（2）次梁的荷载设计值计算
永久荷载设计值:
P24表1-2注解；
板传来的3.1 永 92.久 37.荷 3k4N 载/m ： P50 次梁钢筋的弯起和截断
截面宽度 b (1 /3~ 1 /2 )h 1~ 520 m 2， 5 m取 b200mm
(3)主梁L1截面尺寸b×h l690m0m
主梁截面高度 h 1 /1 ~ 1 4 /8 l 4~ 9 8m 3 6 ， 3 m h取 650mm

单向板设计例题

③ 弯矩设计值由式（10.11）知，板中各截面弯矩设计值可按下式计 M=αM(g+q)l02 其中弯矩系数αM可由表10.1 M1=-MB=4.12kN· m M2=2.77kN· m MC=-3.17kN· m ④ 配筋的计算板截面的有效高度为h0=h-20=60mm，fc=9.6kN/mm2， α1=1，fy=210kN/mm2。板的配筋计算见表10.5。
（2）
结构平面布置如图10.20所示，即主梁跨度为6m，次梁跨度为4.5m，板跨度为2.0m，主梁每跨内布置两根次梁，确定板厚：工业房屋楼面要求h≥70mm，并且对于连续板还要求h≥l/40=50mm，考虑到可变荷载较大和振动荷载的影响，取h=80mm 确定次梁的截面尺寸：h=l/18~l/12=250~375mm，考虑活荷载较大，取h=400mm，b=(1/3~1/2)h≈200mm 确定主梁的截面尺寸：h=(1/18~1/10)l=400~600mm，取h=600mm，b=(1/3~1/2)h=200~300mm，取b=250mm
图10.25 主梁的跨长
图10.26 主梁的计算简图
表10.7
主梁弯矩计算表
表10.8
主梁剪力计算表
图10.27 主梁的弯矩包络
图10.28 主梁的剪力包络图
表10.9 主梁配筋计算表
图10.29 板的配筋图
图10.30 次梁的配筋图
图10.31 主梁的配筋图
V=k3G+k4Q 计算结果见表10.8。 C. 边跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax、跨内最小弯矩 Mmin、B支座最大负弯矩-MBmax，它们分别对应的荷载组合是：①+②、①+③、①+④。在同一基线上分别绘制这三组荷载作用下的弯矩图。

单向板楼盖设计例题

4.3.2.9 单向板楼盖设计例题第一部分——内力分析某多层厂房的建筑平面如图4-37所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属楼房内。

楼面均布可变荷载标准值为8kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试进行设计。

其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。

图4-37 +5.00建筑平面（1）设计资料楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm混合砂浆抹底。

材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板采用HPB300级钢筋。

（2）楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置（对应横向承重方案）。

主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3 2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。

根据表4－1，按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，故取板厚h=80mm（注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布设电线管，故板厚常不宜小于100mm）。

次梁截面高度应满足h=l0/18～l0/12=6600/18～6600/12=367～550mm。

考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。

截面宽度取为b=200mm。

主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=6600/15～6600/10=440～660mm，取h=650mm。

截面宽度取为b=300mm。

楼盖的平面布置见下图。

结构平面布置图上应表示梁、板、柱，墙等所有结构构件的平面位置，截面尺寸、水平构件的竖向位置以及编号，构件编号由代号和序号组成，相同的构件可以用一个序号。

200图4-38 +4.965结构平面布置图（注：板厚均为80mm）图中柱、主梁、次梁、板的代号分别用“Z”、“KL”、“L”和“B”表示，主、次梁的跨数写在括号内。

（3）板的内力计算1）荷载板的永久荷载标准值水磨石面层 0.65kN/m280mm钢筋混凝土板 0.08×25=2.0kN/m220mm混合砂浆 0.02×17=0.34kN/m2小计 2.99 kN/m2板的可变荷载标准值 8.0kN/m2永久荷载分布项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3（见《规范》）。

单向板肋梁楼盖设计例题

单向板肋梁楼盖设计1．设计资料（1）楼面均布活荷载标准值：q k =10kN/m 2。

（2）楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（γ=20kN/m 3），板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m 3）。

（3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。

2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m 。

楼盖结构的平面布置图如图1-33所示。

按高跨比条件要求板的厚度57.5mm 2300/40l/40h =≥≥，对工业建筑的楼板，要求mm h 80≥，所以板厚取80mm h =。

次梁截面高度应满足mm l l h 550~36712/~18/==，取550m m h =，截面宽h b )3/1~2/1(=，取mm b 250=。

主梁截面高度应满足mm l l h 690~46010/~15/==,取650mm h =，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm 2。

3、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算恒荷载标准值222/255.017015.015/22508.080/4.02002.020mm m kN m m m kN m m m kN =⨯=⨯=⨯板底石灰砂浆：钢筋混凝土板：水泥砂浆面层：小计 2kN/m 655.2 活荷载标准值： 210kN/m因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于2kN/m 0.4，所以活荷载分项系数取3.1，2222/2.16/186.16/133.110/186.32.1655.2m kN m kN g q m kN q m kN g ，近似取荷载总设计值：活荷载设计值：恒荷载设计值：=+=⨯==⨯=（2）、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图1-34（a ）所示，由图可知：次梁截面为b=mm 250，现浇板在墙上的支承长度为a=mm 120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：m ml l m ml m ma l m mh l l n n n 20502502300209521152120)22501202300(22095280)22501202300(2/010101=-====+--=+=+--=+=中跨所以边跨板的计算取确定：边跨按以下二项较小值（3）弯矩设计值因边跨与中跨的计算跨度相差%1.2205020502095=-小于10%，可按等跨连续板计算由表12-2可查得板的弯矩系数αM,，板的弯矩设计值计算过程见表1-8（4）配筋计算——正截面受弯承载力计算.210N/mm HPB235;N/mm 3.14,0.130,1000602080802210=====-=y c f f a C mm b mm h mm 钢筋，混凝土，，，板厚对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。

单向板肋梁楼盖课程设计例题

单向板肋梁楼盖课程设计例题
单向板肋梁楼盖课程设计例题涉及设计一个钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的结构。

以下是一个可能的例题：
设计一个跨度为6m的单向板肋梁楼盖结构，楼板厚度为
150mm，楼盖高度为300mm，楼盖混凝土强度等级为C30，楼盖钢筋强度等级为HRB400。

要求：
1. 根据楼层平面布置和使用要求，确定楼盖荷载，并计算楼盖的等效均布荷载。

2. 根据楼盖的荷载计算，确定梁的截面尺寸。

3. 初步确定梁的开间。

4. 设计梁的整体布置和板的尺寸。

5. 根据楼盖尺寸和计算结果，确定楼梯间的位置和大小。

6. 根据设定的梁开间和楼梯间位置，计算楼盖板的尺寸和钢筋配筋。

7. 计算梁的自重和楼盖的轴向力，确定梁的长细比，检查梁的设计。

8. 设计梁的截面，确定梁的钢筋配筋。

9. 设计楼盖板的截面，确定板的钢筋配筋。

10. 编写结构设计计算书。

注意：
应根据实际情况，采用结构设计规范中的计算方法和公式进行计算。

同时，应对楼盖结构进行静力分析和验算，包括弯矩、剪力和轴力等方面。

还需要考虑构件的施工性、可行性和经济
性等，并合理布置构件的间距和配筋。

最终，要编写结构设计计算书，明确计算结果、参数和设计方法。

单向板肋梁楼盖设计例题

单向板肋梁楼盖设计例题【例题1.1】设计图1．23所示的单向板肋梁楼盖，板和次梁按调幅法设计，主梁按弹性理论设计。

楼面活荷载标准值为4．5kN ／m 2，混凝土强度等级为C20。

【解】一、板的设计【解】一、板的设计(一)板的计算跨度及荷载(图1．24) 拟定板厚80mm ，次梁高h=(1／12--1／18)l=(1／12-1／18)×18)×5500=4605500=460～305，取h=450mm ，次梁宽b=(1／2～1／3)h=(1／2～1／3)×3)×450=225450=225～150，取b=200mm 。

图2.23 单向板肋梁楼盖例题的施工图单向板肋梁楼盖例题的施工图因板两端与梁固接，按调幅法计算故板的计算跨度取净跨边跨中间跨活荷载设计恒荷载标准值：20mm 厚砂浆抹面厚砂浆抹面，80mm 厚现浇板天棚粉刷，恒荷载设计值：，(二)计算截面的弯矩设计值及配筋计算截面的弯矩设计值及配筋取板的计算宽度为1lm ，按端支座是固定的五跨等跨连续板计算。

按端支座是固定的五跨等跨连续板计算。

中间区格板带中的中间中间区格板带中的中间区格板和的四个周边都是与梁连接的，考虑拱作用，将弯矩设计值降低20％，边区格板以及中间区格板带中的边区格板以及中间区格板带中的边区格板的弯矩则不降低。

的弯矩则不降低。

采用采用HPB235级钢筋，级钢筋，采用分采用分离式配筋，弯矩及配筋计算见表1.8，配筋见图1.22。

为减少板面负钢筋(包括构造的)在施工中被踩下，故都采用。

表1．8 连续单向板按调幅法设计的截面弯矩及配筋计算表边区格板带B 1、B 2、B 3 中间区格板带B 4、B 5、B 6 截面端支座端支座边跨跨中第一内支座支座中间跨中中间支座端支座端支座边跨跨中第一内支座支座中间跨中中间支座计算跨度(m) 1.85 1.85 2.0 2.0 2.0 1.85 1.85 2.0 2.0 2.0 弯矩系数a mb -1／16 1／14 -1／11 1／16 -1／l4 -1／24 1/14 1／11 1／16 -1／14 弯矩-1.91 2.19 -3.25 2.24 -2.56 -1.28 2.19 -2.6 1.79 -2.05 (kN·(kN·m) m) A s (mm2) 156 179 270 195 210 103 179 214 157 167 配筋配筋 φ8@250 φ6φ6@15@150 φ8@180 φ8@140 φ8@220 φ8@250 φ6@150 φ8@220 φ6@180 φ8@250 钢筋有效面积(mm 2) 201 189 279 202 229 201 189 229 157 201 注：为了减少施工中板面负钢筋被踩下，故采用08．且配筋量适当放宽。

单向板楼盖设计例题

4.3.2.12 单向板楼盖设计例题第一部分——内力分析某多层厂房的建筑平面如图4-37所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属楼房内。

楼面均布可变荷载标准值为8kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试进行设计。

其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。

图4-37 +5.00建筑平面（1）设计资料楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm混合砂浆抹底。

材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板采用HPB300级钢筋。

（2）楼盖的结构平面布置相邻框架柱在横向、纵向的中心线间距均为6.6m。

主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置（对应横向承重方案）。

主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3 2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。

次梁截面高度应满足h=l0/18～l0/12=6600/18～6600/12=367～550mm。

考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。

截面宽度取为b=200mm。

主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=6600/15～6600/10=440～660mm，取h=650mm。

截面宽度取为b=300mm。

楼盖的平面布置见下图。

00图4-38 +4.965结构平面布置图（注：板厚均为80mm ）图中“Z ”、“KL ”、“CL ”和“B ”分别表示柱、框架梁、次梁、板。

框架梁和次梁的跨数写在括号内。

（3）板的内力计算 1）荷载板的永久荷载标准值水磨石面层 0.65kN/m 280mm 钢筋混凝土板 0.08×25=2.0kN/m 2 20mm 混合砂浆 0.02×17=0.34kN/m 2小计 2.99 kN/m 2板的可变荷载标准值 8.0kN/m 2 永久荷载分布项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m 2，所以可变荷载分项系数应取1.3（见《规范》）。

单向板课程设计例题

g319kn969kn3板的内力弯矩设计值的计算因边跨与中跨的计算跨度相差214019小于10可按等跨连续板计122可查得板的弯矩系数板的弯矩设计值计算过程见表1818板的弯矩设计值的计算截面位置中间支座4板配筋计算正截面受弯承载力计算板厚80mm保护层1000mmc25混凝土ahpb300钢筋f截面的弯矩设计值可折减20板配筋计算过程见表119
2.655kN/m 2 5kN/m 2
永久荷载设计值：g 2.655 1.2 3.19kN / m 可变荷载设计值：q 5 1.3 6.5kN / m
2
2
荷载总设计值：g q 3.19 6.5 9.69kN / m
(3)板的内力——弯矩设计值的计算因边跨与中跨的计算跨度相差
24.74 6.35 2 / 16 = 62.35
2474 6.35 2 / 14 = 71.26
V V (g q)ln (kN)
0.45 24.74 6.355= 70 . 75 kN
表 1-11 次梁的剪力设计值的计算计算跨度 ln(m) 剪力系数 V ln1=6.355 ln1=6.355 ln2=6.35 ln2=6.35 0.45 0.6 0.55 0.55
实际配筋 2 18+1 20 As=823.4mm2 2 22 +1 14 As=913.9mm2 2 18 As=509 mm2 2 22 As=760 mm2
0.023
=0.023 -94.29
94.29 106 1.0 11.9 200 4052
=782
0.282
0.282 200 405 1.0 11.9 300
边跨l 01 l n a / 2 （6600 120 250 / 2） 240 / 2 6475mm 中间跨l 02 l n 6600 250 6350mm

单向板例题

试设计整体式单向板肋梁楼盖。
【解】(1) 板的计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）
板的厚度按构造要求取 h = 90mm > l ≈ 2500 = 63mm 。次梁截面高度取 40 40
h = 450mm > l = 6000 = 400mm ，截面宽度 b = 200mm ，板的尺寸及支承情况如图 15 15
= 56.75
− 1 × 27.46× 5.752 14
= −64.85
截面剪力计算系数
αν
表 9.7 次梁剪力计算
端支座右侧
离端第二支座左侧
离端第二支座右侧
0.45
0.6
0.55
中间支座左侧、右侧
0.55
V = αν (g + q)ln (KN )
0.45× 27.46× 5.755
= 71.12
端支座右侧
71.12
表 9.9 次梁斜截面承载力计算
离端第二支座
离端第二支座
左侧
右侧
94.82
86.84
中间支座左侧、右侧
86.84
0.25βc fcbh0 (KN )
0.7 ftbh0 (KN )
选用箍筋
0.25×1.0×14.3× 200 0.25×1.0×14.3× 200 0.25×1.0×14.3× 200 0.25×1.0×14.3× 200
0.6× 27.46× 5.755
= 94.82
0.55× 27.46× 5.75
= 86.84
0.55× 27.46× 5.75
= 86.84
③ 截面承载力计算
次梁跨中截面按 T 形截面计算，其翼缘计算宽度为：

整体式单向板肋梁楼盖设计例题

整体式单向板肋梁楼盖设计例题：一、设计背景在建筑结构设计中，楼盖是承受楼板荷载并传递到承重结构的重要承重构件。

在现代建筑中，为了满足开放式空间的设计需求，采用整体式单向板肋梁楼盖结构已经成为一种常见的设计方案。

二、设计要求1.楼盖受力条件：楼盖受到来自上部楼层荷载的作用，需要满足一定的强度和刚度要求。

2.整体式设计要求：楼盖采用整体式设计，需要考虑受力面的连续性和整体性。

3.质量和成本要求：在满足强度和刚度要求的前提下，尽量减少结构质量和成本。

三、设计步骤1.确定荷载及受力情况：首先需要确定楼盖受到的荷载情况，包括活荷载、死荷载和风荷载等，然后分析楼盖的受力情况，确定受力面和受力方式。

2.整体式设计方案确定：根据受力情况，确定整体式单向板肋梁楼盖的设计方案，包括板和肋梁的布置方式、尺寸及受力筋的设置等。

3.结构计算和验算：进行整体式单向板肋梁楼盖结构的计算和验算，包括强度、刚度和稳定性的计算，并进行截面验算和构件验算。

4.结构图纸绘制：完成整体式单向板肋梁楼盖结构的结构图纸绘制，包括平面布置图、纵、横断面图和受力图等。

四、设计方案1.楼盖整体式设计：采用整体式设计方案，将楼盖板和肋梁作为统一整体进行设计，以保证其受力面的连续性和整体性。

2.肋梁布置方式：肋梁采用横向和纵向的交叉布置方式，以增强整体结构的承载能力。

3.板和肋梁尺寸确定：根据结构计算结果，确定板和肋梁的尺寸，以满足强度和刚度要求。

4.受力筋设置：在板和肋梁中设置受力筋，以增强结构的承载能力和抗弯强度。

5.截面形式选择：根据结构计算结果，选择适当的板和肋梁的截面形式，以满足强度和刚度要求。

五、设计结果通过计算和验算，得到整体式单向板肋梁楼盖结构的设计结果，包括各个构件的尺寸和截面形式，满足强度和刚度要求。

六、设计优化1.结构质量和成本优化：根据设计结果，进行结构质量和成本的优化，包括优化截面形式、减少构件数量和减小构件尺寸等措施。

2.材料选取优化：根据设计结果，选择合适的材料，以满足结构的强度和刚度要求，并尽可能减少结构成本。

单向板设计题

(1)设计资料：1)总平面尺寸为18m×30m，四周墙体承重，中间柱承重，轴线距离墙体内边缘120mm，柱的截面为300 mm×300 mm。

板伸入墙内120 mm；次梁伸入墙内240 mm，主梁伸入墙内370 mm。

2) 楼面做法：20 mm厚水泥砂浆面层；钢筋混凝土现浇板；梁、板底混合砂浆抹灰15 mm厚。

3) 楼面活荷载标准值为7kN／m2。

4) 材料：混凝土C25（）；梁受力主筋采用HRB335钢筋（），其余用HPB235钢筋（）。

(2)设计要求:1)板、次梁内力按塑性内力重分布计算；2)主梁内力按弹性理论计算；3)绘出楼面结构平面布置及板、次梁和主梁的配筋施工图。

、图1-14 楼盖结构平面布置图步骤如下：1.梁格尺寸布置及确定构件尺寸主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主、次梁的跨度均取为6m，板的跨度2m，板的长边和短边之比为6／2=3，按短边方向受力的单向板计算。

板的厚度，，取次梁的尺寸：取；取。

即次梁的截面尺寸为主梁的尺寸：取；取。

即主梁的截面尺寸为二、板的设计(采用塑性理论计算―塑性内力重分布)取板宽计算1．荷载设计值恒载板自重 1.2 ×0.08×1×25=2.4楼面面层 1.2×0.02×1×20=0.48天花抹灰 1.2×0.015×1×17=0.31活载 q=1.3 ×1×7.0=9.1（楼面活载大于4时，活载分项系数取1.3）总荷载注：本例题中经比较，由可变荷载效应控制，因此，恒载的分项系数取为1.2，可变荷载分项系数取1.3。

2．计算简图计算跨度：边跨：取较小值，故中间跨：边跨和中间跨计算跨度相差，故可按等跨连续板计算内力。

板的计算简图如图1-15所示。

（实际跨数大于5跨按5跨计算）3．内力计算图1-15 板的计算简图 (a)实际结构；(b)计算简图4．配筋计算板的有效高度为。