桥梁中的连续箱梁施工管理

桥梁中的连续箱梁施工管理

摘要：某公路桥上部结构为现浇连续箱梁，跨越通航等级较高的内河，跨中无法实施满堂支架施工，在合拢段欲采用反吊技术施工，以满足现场条件限制的要求，介绍了桥梁中连续箱梁施工管理。

关键词：连续箱梁合拢支架系统反吊技术

中图分类号：tu71 文献标识码：a 文章编号：

1 工程概况

某公路桥，主桥上部结构形式为等截面预应力v型斜腿刚构连续箱梁，设计为30m+40m+30m三跨一联，左右四幅分离设计，窄幅宽度为8.4m，宽幅为12.8m，两侧引桥机动车道采用四跨等截面连续箱梁，跨径为4×20米。该桥所跨越河流通航等级较高，不具备断航条件，因此无法实施搭设满堂支架施工的方案。本工程根据箱梁的施工工艺确定跨中合拢段长15米，欲采用贝雷架反吊施工方案。本文结合该桥的施工实践，着重介绍桥梁跨中合拢段反吊施工技术。

2 反吊支架系统布置

本工程反吊支架系统采用贝雷支架作为支架系统，该系统主要由主纵梁、吊杆、上横梁、下横梁等组成。主纵梁采用两组3排双层加强国产贝雷片组成，相邻贝雷梁用支撑架联结，每套移动支架设三道联结系。吊篮由上下横梁、吊杆、纵梁等构成。上横梁横梁采用单片加强贝雷，下横梁为2[32a 槽钢，吊筋为φ32精轧螺纹，底纵梁用8×12cm 方木。反吊支架设置在墩两侧的基础上，基础为

12根6mφ20cm 木桩基础、3m×7m×50cm承台基础。反吊支架通过3排3层加强贝雷作用于基础之上。

2.1贝雷梁支架的拼装过程：

贝雷梁及加工件运到现场后进行整修、清点，注意检查连接用带帽销子及套管螺栓有没有短缺，对加工杆件进行试拼，尺寸不规范的进行整修，然后编号备用。用吊车将组装好的贝雷梁分批在场地上进行组装联结，然后一次性吊装到位。贝雷梁支架拼装完成后进行吊篮安装。

2.2 吊蓝系统的拼装过程

2.2.1 吊装上横梁。

2.2.2 吊装吊杆、下横梁。先将后下横梁运到贝雷梁支架下，用导链将横梁提升到贝雷梁底，安装后吊杆，两侧及中间吊杆均采用长吊杆锚固于上横梁上，中间后吊杆穿过箱梁砼预留孔。上下横梁均1.2m 间距，吊杆均采用pvc管道，支架拆除后，将吊杆抽出，封堵孔道。

2.2.3 安装底纵梁。底纵梁采用8×12cm 方木，底纵梁间距为0.3m。安装挂篮底模。底模安装在纵梁上，采用竹胶板。

2.2.4 安装侧模、翼缘板。侧模及翼板采用竹胶板，在两侧纵梁上搭设钢管支架来支撑侧模及翼板，两侧模板间在上中下位置均用ф12拉筋拉紧

标高调节系统如下：

3 反吊支架的受力计算

3.1 支架系统组成及参数取值

主纵梁由两组3排双层加强国产贝雷片组成，静荷载分项系数取1.2，动荷载分项系数取1.4。上横梁采用单片贝雷按1.2米间距布置；下横梁采用2[32a槽钢组成；底纵梁采用8cm×12cm 方木，间距30cm，材质为落叶松；吊杆采用ф32精轧螺纹钢；模板为优质

竹胶板，δ＝15mm。跨中箱梁重量q1=170.45kn/m,模板、贝雷片及分配梁荷载q2=20kn/m，施工中的浇注混凝土产生的冲击荷载取

q3=10kn/m, 人员及机具设备荷载q4=12.5kn/m。双层3排国产加强贝雷片的截面特性为: i=6894382.8cm4 w=45962.6 cm3 ，

[σ]=276mpa

荷载组合:q=(170.45+20)×1.2+22.5×1.4=351.46(kn/m)，跨中最大跨径(18米)跨中弯矩: m=ql2 /8= 351.46×182/8= 14234(kn.m) （现浇箱梁合拢段反吊支架布置见附图）

3.2 主纵梁受力计算

3.2.1 结构强度验算

σ=14234×103/(2*45962.6)=154.8 mpa <[σ]=276mpa满足结构的强度要求。

3.2.2 跨中挠度计算

f=5ql4/(384ei)=5*351.46*103*184/(384*2.06*1011*6894382.

8*10-8*2)=0.017m

3.3 上横梁受力计算

荷载组合:q=(170.45+20)×1.2+22.5×1.4=351.46(kn/m)，q’=351.46*1.2/14=30.13(kn/m)。跨中最大跨径(横桥向取14米)跨中弯矩: m=ql2/8=30.13×142/8=738(kn.m)，单片加强型贝雷i=577434cm4w=7699cm3 [σ]=276mpa，允许最大弯矩1687.5kn.m 3.3.1 强度验算σ=738×103/7699=95.9mpa <[σ]=276mpa，强度满足要求。

3.3.2 跨中挠度验算

f=5ql4/(384ei)=5*30.13*103*144/(384*2.06*1011*577434*10 -8)=0.013m

3.4 下横梁受力计算

下横梁采用2[32a槽钢，间距按1.2m 布置。横梁的计算长度取2.0米, 吊杆的荷载为67.8kn,m max=1/ 6×67.8×

2.0=22.6kn .m

q =112.5kn

选用两片[32a 槽钢, 则其正应力为:

σ＝m/w=22.6*103/(469.4*2)=24.1mpa

剪应力

折算应力为：

==<1.2[σ]=132.mpa

满足强度要求。挠度验算f＝ql4/384ei＝

30.13*103*24/(384*2.06*1011*7510.6*10-8*2)=0.004m

3.5 底纵梁受力计算

底纵梁使用12×8cm 方木，间距30cm，底横梁间距120cm，则作用于底纵梁的均部荷载为11.98kn/m，可近似按五跨连续计算，mmax ＝ 0.105ql2=0.105×11.98×1.22=1.81kn.m i=bh3/12=0.08×0.123/12=1.152×10－5m4w＝bh2/6=0.08×0.122/6=1.92×

10-4m3σ= mmax /w=9.43mpa<[σ]=13 mpa，强度满足要求

f ＝ ql4/150ei=11980 × 1.24/(150 × 10 × 109 × 1.152 × 10-5)=0.001mm

3.6 底模受力计算

竹胶板可按5 跨连续梁计算，竹胶板静弯曲强度为80mpa，弹性模量5.0×103mpa mmax=0.105ql2 ＝0.105×39.9×0.32＝

0.38kn.m w=bh2/6=37500mm3 σ= mmax /w=10.1mpa<80mpa，强度满足要求。 i＝bh3/12=1 × 0.0153/12=2.81× 10-7m4 f＝

ql4/150ei=39900×0.34/（150×5.0×109×2.81×10-7）＝1.53×10－3

通过上述计算，可以得出反吊支架系统完全能够承受施工中的各种荷载，是安全稳定的。

4 合拢段反吊施工工艺流程

5 反吊支架系统施工应注意的问题

5.1 反吊支架系统安装完成后必须进行堆载预压，堆载时由于吊篮内吊杆的影响，可以采用橡胶水袋充水的方法进行预压，预压的