围堰边坡稳定计算
河道围堰施工方案
河道围堰施工方案一、工程概况机场南线京承高速公路～东六环路公路工程西起京承高速公路,东至东六环路;由西向东分别与京承高速公路、京密路、规划温榆河大道、规划观景路、机场高速公路、机场辅路、规划机场二通道、规划壁富路、东六环路等主要道路相交,路线全长;全线共分为九个标段,本标段为第五标段,起止桩号为K7+300～K8+539,全长1239m;本标段工程中涉及跨温榆河的桥梁包括：1、机场南线南主线桥,B21轴至B25轴,桥梁形式为预应力砼箱梁；2、机场南线北主线桥,N22轴至N26轴,桥梁形式为预应力砼箱梁；3、互通式立交Z1桥,Z1-6轴至Z1-10轴,桥梁形式为简支T梁；4、互通式立交Z4桥,Z4-27轴至Z4-31轴,桥梁形式为简支T梁;由于必须避开汛期进行围堰施工,因此跨河工程为制约本工程工期的关键;根据本工程的实际,我项目部将做好河道内施工的各项准备工作;待今年汛期结束,立即组织围堰及导流河道施工,并确保2007年5月25日之前,全部完成河道内工程;二、河道施工导流顺序1、主线桥施工本工程中主线桥B21-B25和N22-N26预应力砼箱梁跨越温榆河,B22、B23、B24、N23、N24和N25轴桥梁下部结构位于现况河道内;1、一期围堰计划开工后,从2006年10月10日开始进行一期围堰,围堰范围由河道东侧向河中心围至过B23、N24轴10米处,围堰后开始进行B23-B25和N24-N26轴下部结构施工;见主线桥一期围堰示意图一期围堰的同时,在现况河道的西侧河滩上B20-B21和N21-N22轴之间新建一条临时导流河道,施工时严格按照河道管理单位的要求进行,以保证二期围堰后河水能够按要求顺畅流通;见导流河道横断面示意图2、二期围堰待河道西侧临时导流河道施工完毕后,于11月10日开始进行二期围堰施工;此次围堰从东向西推进将现况河道部分全部封堵住,围堰后进行B21-B25和N22-N26预应力砼箱梁施工;施工过程中通过合理的计划安排,确保于2007年5月25日前清除围堰,恢复河道;见主线桥二期围堰示意图2、匝道桥施工本工程中Z1-6至Z1-10、Z4-27至Z4-31简支T梁在机场高速两侧分别跨越温榆河,其中Z1-7、Z1-8、Z1-9和Z4-28、Z4-29、Z4-30轴下部结构位于现况河道内,此两条匝道桥计划按两次围堰同步进行施工;第一次围堰时间为2006年10月10日至2006年11月6日,围堰范围由河道东侧向河道中心围至过Z1-8、Z4-29轴10米处,在此期间完成Z1-8至Z1-10、 Z4-27至Z4-29轴下部结构及T梁吊装施工;见匝道桥一期围堰示意图第二次围堰时间为2006年11月7日至2006年12月26日,围堰范围由河道西侧向河道中心围至过Z1-8、Z4-29轴10米处,在此期间完成Z1-6至Z1-8、 Z4-29至Z4-31轴下部结构及T梁吊装施工;见匝道桥二期围堰示意图跨河道桥梁施工完毕后挖开围堰,恢复河道;三、围堰施工方案1、主线桥施工本工程中主线桥B21-B25和N22-N26预应力砼箱梁跨越温榆河,B22、B23、B24、N23、N24和N25轴桥梁下部结构位于现况河道内;根据我方对现况温榆河调查情况,经研究决定,河道内围堰采用中间填土,外侧加土袋的围堰方法;计划开工后,先将河床底上的石块、杂草等杂物清除干净,再在河道内采用粘性土或砂夹粘土进行填筑,填土外侧堆码两层土袋,土袋间放置两层彩条布;主线桥围堰总长185米,高4～米,高于现况水面2～3米,边坡为1:;由于本工程主线桥为南、北并行两座桥,结构形式为现浇箱梁,桥宽共40米左右,因此施工期间进行南、北桥统一围堰,在考虑保证施工过程中箱梁排架搭设及各种车辆通行等占地因素的情况下,围堰宽度设为70米;围堰土方量为32000方;围堰时,当填土超过现况水面后,每填筑起20cm碾压一次,逐层压实至距围堰顶部米处,压实度保证达到95%;由于此联为现浇箱梁形式,剩余米高度回填级配砂石,保证箱梁施工时地基满足施工要求;堆码的土袋的上下层和内外层互相交错,码放密实平整;在土袋与填土之间设置第一层彩条布防水层,在两层土袋之间设置第二层彩条布防水层,彩条布下部用木楔固定在河床上,并用土袋压实,禁止河水从底部渗入;见围堰断面大眼井井位示意图2、匝道桥施工本工程中Z1-6至Z1-10、Z4-27至Z4-31简支T梁在机场高速两侧分别跨越温榆河,其中Z1-7、Z1-8、Z1-9和Z4-28、Z4-29、Z4-30轴下部结构位于现况河道内,此两条匝道桥计划按两次围堰同步进行施工;与主线桥相同,匝道桥围堰也采用中间填土,外侧加土袋的围堰方法;此两处围堰分别长110米,高4米,高于现况水面2～3米,边坡为1:;本工程匝道桥结构形式为简支T梁,桥宽12米,由于两个匝道位于在机场高速公路南、北两侧,因此施工期间两个匝道桥同期进行围堰,在考虑保证施工过程中运梁车辆及吊梁车辆通行、站位等占地因素的情况下,围堰宽度设为30米;每条匝道围堰土方量为15000方,共30000方;围堰时,当填土超过现况水面后,每填筑起20cm碾压一次,逐层压实至围堰顶部米处,压实度保证达到95%;由于此联为简支T梁形式,剩余米高度回填级配砂石,保证T梁吊装时地基满足承载要求;堆码的土袋的上下层和内外层互相交错,码放密实平整;在土袋与填土之间设置第一层彩条布防水层,在两层土袋之间设置第二层彩条布防水层,彩条布下部用木楔固定在河床上,并用土袋压实,禁止河水从底部渗入;其断面形式参照主线桥围堰;主线桥及匝道桥跨河施工所需围堰土方共计约万方,土方取自河道两侧河滩处,施工结束后对河道、河滩进行恢复;3、主线桥箱梁排架基础施工及施工降水施工1、围堰施工细节及挖填土方①围堰施工：围堰上顶宽3米,高出现有水面2米;双面边坡1：,围堰基础必须座在沙层上,淤泥最深处标高米;此时围堰最高从底到顶米;②清淤：在箱梁投影面积外清淤采用直接挖取与抛石挤淤法,在箱梁投影面积下所有淤泥清除施工方法分为：a混水泵配合高压水枪抽吸,b挖掘机直接挖,c明沟抽排水;③围堰内平衡土方：在明沟抽水的条件下平衡围堰内土方;统一挖或填至标高米,与承台顶高相同;在此项工程中共清淤14652立方,共填方4320立方;2排水设施施工①设置大眼井：沿围堰内底角1米处每10米设一个60cm大眼井,共设井36口,井深自围堰顶起25米;②明沟设置：在大眼井中和围堰之间设置一道明排水沟;宽60cm,深60cm;③每个大眼井中设置一个2寸潜水泵④为确保基桩施工时的水头,大眼井在钻孔工作开始后要连续抽水,直到承台施工完成;在施工现场必须设置双路电源a、变电线路;b、200KVA电机组;潜水泵具有足够的备用数量已保证及时替换;⑤大眼井降水能力验算：本工程中围堰部分基坑开挖需进行降水,采用大眼井形式;基坑底宽50米、长180米、深以7米计,水位为-2米;根据地质勘查资料,该处底面下为细砂层,渗透系数K=d;降水深度至承台底：s=7-2+=含水层厚度：H=10-2=8m将基坑假象为一个半径为x的圆进行计算：x= A/π^=18050/^=53m降水系统的总涌水量：Q=2H-ss/lgR-lgx=2lg90-lg53=446m3/d=s每米井的单位进水量：q=2πrl√K/15=21√15= m3/s井管长度：L=Q/q==≈9m假定降水井间隔10米,井数为36个时h0=^2-466ln53/36/36=该数值符合n h0=36=49≥L=9条件,因此降水井满足要求;3、基桩、承台、基墩柱施工：①基桩：土方回填和开挖后首先实施降水,必须保证钻孔内水头高于地下水3米以上;②承台：灌桩完成后下挖3米凿桩头,检测;打垫层进行承台施工,待承台施工完毕后可以局部或全部停止大眼井降水;③墩柱施工;略④施工现场道路由于堤顶标高24米,工作面标高米,高差米;在围堰内侧设置一条施工道路长90米;坡度%;道路结构为50cm级配砂石;4、排架基础施工在墩柱拆模并做好保护后开始进行排架基础施工,首先处理承台四周基坑,其次分层填方碾压,每层20cm,压实度按公路路基工程标准一直回填到河道水面以上50cm,最后再回填一层50cm厚级配砂石,回填材料共高出河道现有水位1米;比围堰顶低1米;在此项工程中共填方25509立方;回填级配砂石3600立方;在填方过程中如果工作面有水,则继续采用大眼井降水并把大眼井井壁向上接长;箱梁底模施工完毕后进行箱梁预压,在箱梁底模上放置沙袋或其他配重材料配载,并对基础沉降量进行观测,总结出沉降数据;5、排架基础验算：因目前箱梁图纸未到暂以米高箱梁箱体最重处配杆模式进行单杆地基承载力验算,取排架60×60方阵,杆下铺设枕木16×22×250cm;其计算模式简化为:22cm×60cm计算地基承载力：按排架处于最不利位置计算,选择在箱梁肋板处,梁高米,采用的矩阵布设,支架下方垫衬的黑枕木;砼容重采用26KN/m3;⑴采用公式： N≤RdN/Ad≤K×fak标注：Rd ——底座承载力设计值,一般取40KN；Ad ——立杆基础的计算底面积,按枕木底面积计算；fak ——地基承载力特征值,按填筑材料为砂砾,压实度达到97%,查表得200Kpa；K —调整系数,取；⑵计算：① N=×××26KN/m3=≤Rd=40KN 合格② Ad =×=N/Ad= m2=K×fak=×200Kpa=194 KpaN/Ad≤K×fak 合格四、围堰稳定性计算在本工程围堰过程中,边坡的内、外出现水位差,在挡水土堤内形成渗流场,浸润线在下游坡面逸出,这时,在浸润线以下,下游坡内的土体除了受到重力作用外,还受到由于水的渗流而产生的渗透力作用,因而使下游边坡的稳定性降低;渗流力可用绘流网的方法求得;先求滑弧范围内每一流网网格的平均水力梯度ii＝1作用在网格上的渗透流力：=10113=130式中：w γ——水的重度；Ai ——网格的面积;求出每一个网格上的渗透力Ji 后,便可求得滑弧范围内渗透力的合力TJ;将此力作为滑弧范围内的外力滑动力进行计算,在滑动力矩中增加一项：=13018=2340式中：lJ ——TJ 距圆心的距离;如果水流方向与水平面呈夹角θ,则沿水流方向的渗透力j =i w γ;在坡面上取土体V 中的土骨架为隔离体,其有效的重量为V γ';分析这块土骨架的稳定性,作用在土骨架上的渗透力为iV jV J w γ==;因此,沿坡面的全部滑动力,包括重力和渗透力为=2210sin30+101cos0=120坡面的正压力为=221010=则土体沿坡面滑动的稳定安全系数：=≥土坝稳定系数符合要求式中：i ——渗透坡降；γ'——土的浮重度； w γ——水的重度； φ——土的内摩擦角;水流在逸出段顺着坡面流动,即θ＝α;五、围堰施工标准围堰高度高出施工期间现有水面2米;围堰内平面尺寸满足施工的需要;围堰逐层压实,满足施工过程中承载力要求;围堰防水严密,减少渗漏;在筑围堰之前,将堰底下河床底上淤泥杂物清理干净;因筑围堰引起流速增大使堰外坡面受冲刷时,在外坡面用草袋或土工织物等加以防护;堆码的土袋的上下层和内外层相互错缝,尽量堆码密实平整;北京市公路桥梁建设公司2006年9月25日测量放线由测量人员根据设计图纸放出基础开挖边线控制桩,根据地质情况确定适宜的开槽放坡坡度,本工程土质为中密的碎石类土充填物为砂土,采用1：放坡;用石灰洒出开挖线,并做好水准点引桩;利用人工配合挖掘机械开挖,人工修整至设计高程,不能扰动渠底及坡面原土层,不许超挖;开挖过程中要严格观察边坡稳定性,土稳定时执行此规定;发现土质有变化、有地下水或土体不稳定等情况及时采取护坡桩护坡或增大放坡坡度的措施;开挖清理完毕后,约请监理工程师验收;排水明渠卵石砌筑置根据施工段长度以20m-50m分段砌筑并15m-20m设臵沉降缝,沉降缝用聚氯乙烯泡沫板填充;勾缝一律采用凹缝,勾缝采用的砂浆强度,砌体勾缝嵌入砌缝20mm深,在砂浆凝固前将外露缝勾好,若不能及时勾缝,则将砌缝砂浆刮深20mm为以后勾缝做准备;每砌好一段,待浆砌砂浆初凝后,洒水养护.养护期间避免外力碰撞、振动或承重;底面混凝土施工底面混凝土采用C15商品混凝土,厚150mm;混凝土施工前将基底清理干净,平整,采用泵车浇注渠底,人工抹面找平;3.质量控制要点砂、水泥,样品报送监理、实验室,检验合格后方可进场,材料进场后要经监理现场检验合格方可使用;砌筑砂浆要按配合比采用搅拌机拌和,按要求做好试块,送实验室检测;4.雨期施工措施雨期基槽施工措施混凝土施工雨期施工措施雨季应避免遇雨露天浇注混凝土,并预备相应的苫布,遇雨时随时遮盖;在混凝土达到终凝之前,覆盖塑料膜、不允许雨水直接淋浇在已抹平的混凝土结构上; 砌筑施工雨期施工措施5.文明施工和安全、环保措施施工现场采用定型金属围挡进行封闭,顶部设臵夜间警示串灯,围挡上设臵标志、标语,路口处设臵透视绿网,方便车辆及行人出行;在距槽边1m以外设臵牢固的高防护栏杆,刷醒目的红白漆,悬挂安全警示标志,夜间设臵红色标志灯;在距槽边至少1m以外沿周边设臵至少50×50cm挡水坎,以防外来水灌入,引起涮坡和塌坡;施工中注意对沟槽边坡的安全检查,发现问题及时处理;沟槽两侧1m范围内严禁堆土;槽壁有裂缝及坍塌危险处必须及时处理,由安全员负责指挥;入场、岗前对施工人员进行安全教育和技术交底,施工人员进入现场一律穿戴好安全防护用品,普通人员为安全帽,电工、打夯、振捣等人员还要穿戴好绝缘鞋、绝缘手套;上下沟槽要走安全爬梯,禁止从自然边坡上下;严禁非电工人员拉接电线、操作电路,非专业司机操作施工机械设备;挖土机、装载机、吊车、电工等特殊工种操作人员持证上岗,遵守操作规程,正确操作,严格执行安全技术交底,听从统一指挥;挖土机作业前要对机手进行地下管线等障碍物详细交底,并在开挖中由清楚地下物的专人指挥；吊车作业时要有起重信号工指挥;加强施工机械,尤其是大噪音机械设备的管理,使用情况良好的机械设备,尽量降低噪音源;夜间一般不安排施工,尤其是有较大噪音的施工,特殊情况需要夜间施工时,办理夜间施工证,并争取附近居民理解和支持;对工程废弃物采取集中堆放、处臵,严禁乱放、乱排;。
土石围堰边坡稳定的多因素综合风险分析
关键词 ：边坡稳定 ；多 因素风险分析 ；Ｍｏ ｎ ｔ ｅ ． Ｃ ａ ｒ ｌ ｏ方法 ；土石 同堰
中图 分 类 号 ：Ｔ Ｖ５ １ ｌ ＿ ３ 文 献 标 志 码 ：Ａ 文 章 编 号 ：０ ４ ９ ３ ． ２ １ ３ ７ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ７ ． ０ ６ １ ７ — ０ ６
第（ 自然科 学与工程技术 版）
Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ （ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ）
Ｖ ０ ｌ Ｉ ． ４ ６ Ｎｏ ． ７
Ｊ ｕ１ ． ２Ｏ１ ３
２ ０ １ ３年 ７月
Ｄ０Ｉ １ ０ ． １ １ ７ ８ ４ ／ ｔ ｄ ｘ ｂ ２ ０ １ ３ ０ ７ ０ ８
土石 围堰边坡 稳定 的 多因素综 合风 险分析
罗立哲 ，胡 志根 ，刘 全 ，皮凌 华
（ １ ． 武汉大学水资源 与水 电工程科 学国家重 点实 验室 ，武汉 ４ ３ ０ ０ ７ ２ ；
Ｌ ｕ ｏ Ｌ ｉ ｚ ｈ ｅ ，Ｈｕ Ｚ ｈ ｉ ｇ ｅ ｎ ，Ｌ ｉ ｕ Ｑ ｕ ａ ｎ ，Ｐ ｉ Ｌ ｉ ｎ ｇ ｈ ｕ ａ ２
（ １ ． Ｓ ｔ ａ ｔ ｅ Ｋ ｅ ｙ Ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｙ ｏ ｆ Ｗａ ｔ ｅ ｒ Ｒ ｅ ｓ ｏ ｕ ｒ ｃ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ Ｈ ｙ ｄ ｒ ｏ ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ，
土石防水围堰计算书
土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数围堰顶部宽度B(m)： 5 围堰土堤高度H(m)：7围堰外侧水深hw(m)： 6 围堰内侧坡角α(°)：33.69 围堰外侧坡角β(°)：26.57 围堰顶部均布荷载q(kN/m2)：20围堰底面地基土类型：粉砂基础底面与地基土之间的摩擦系数μ：0.3波浪力对围堰产生的倾覆力矩910.46 波浪力P WF(kN/m)：104.67M WF(kN*m)：填土名称页岩土填土的重度γ(kN/m3) 21填土的内摩擦角φ(°)25 填土的粘聚力c(kPa) 15 计算简图土和块石防水围堰_剖面图二、围堰土堤稳定性计算1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性土和块石防水围堰_直线滑动面法受力简图K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1*sinα1)=(555.11×cos22.69°×tan25.00° ＋15.00×17.41)/(555.11×sin22.69°)=2.34≥1.25K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=(674.28×cos17.57°×tan25.00°＋15.00×20.98)/(674.28×sin17.57°)=3.02≥1.25其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN；满足要求！2、围堰土堤抗倾覆稳定验算土和块石防水围堰_抗倾覆验算受力简图围堰土堤重和顶部所受荷载：W=γ×H(2B+H×ctgα+H×ctgβ)/2+q×B=21.00×7.00×(2×5.00+7.00×ctg33.69°+7.00×ctg26.57°)/2+20.00×5.00=2635.53kNk0=(W×b+ E y×a)/( E x×h+M WF+M others)=(2635.53×14.04＋359.92×16.83)/(180.00×2.00＋910.46)=33.89≥1.30满足要求！3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算k c=μ×∑Pi/∑Ti=(0.30×2995.45)/(180.00+104.67)=3.16≥1.30其中：∑Pi--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN；∑Ti--围堰土堤各水平力总和，kN；满足要求！三、围堰土堤断面抗剪强度计算土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为Hγμ应大于剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：μ=tanφ= tan25.00°=0.47抗剪切强度：Hγμ=7.00×21.00×0.47=68.55kN/m2剪应力：τ=3/2(H2/2/B)= 3H2/4/B =3×7.002/4/5.00=7.35kN/m2Hγμ=68.55kN/m2≥3H2/4/B=7.35kN/m2满足要求！。
基于GEO-STUDIO的某水库三期上游横向围堰稳定分析
基于 GEO-STUDIO的某水库三期上游横向围堰稳定分析摘要：本文通过GEO-STUDIO 软件中SLOPE/W 和SEEP/W模块对某水库三期上游横向围堰合拢部位出现的渗漏进行稳定分析。
经计算表明：设计水位条件下，围堰上游的渗漏量比当前水位及坝高情况下的渗漏量增加量不大，围堰的上游坝坡最危险滑动面稳定安全系数满足规范要求。
建议在三期横向围堰上游漏水部位设置平台压渗，在龙口前面铺盖位置顺河向和横河向大于龙口宽度一定范围内先抛填粘土麻袋，再抛填覆盖粘土；在洪水险情条件下，加强围堰渗漏监测、边坡沉降险情监测与巡查等应急预案，以确保围堰稳定安全，为水库建设提供保障。
关键词：GEO-STUDIO；渗流；坝坡稳定；横向围堰1 引言围堰是指在水利工程建设中，为建造永久性水利设施，修建的临时性围护结构。
其作用是防止水和土进入建筑物的修建位置，以便在围堰内排水，开挖基坑，修筑建筑物[1]。
过水围堰在建设水利水电枢纽工程中，过水围堰能够减少部分泄水建筑物修建，从而减少建设工程造价、缩短工期。
渗流稳定性对过水围堰的整体安全性具有关键性作用，一旦渗流坡降或渗流的流速达到一定限值，就会导致围堰产生滑移的现象，造成渗透破坏等一系列不良影响。
自20世纪初起，渗流对于工程产生的影响就已经成为工程建设领域的重点关注对象。
测试方式的优化和计算机的应用，使围堰渗流的问题研究逐渐形成了理论和方法，以及应用范围。
目前有很多相关研究成果，以下列成果为例分析。
尹平保等人提出一种汛期锚碇的基础土围堰整体稳定值研究方法。
根据非饱和土渗流和抗剪强度基本理论，推导出考量渗流力的Janbu优化法[2]。
利用土工实验和Fredlund法，获得土体物理学参量、SWCC曲线和非饱和渗透系数变化曲线，针对洪水保持中土围堰整体稳定程度进行了理论和数值两方面的分析。
但是该方法精度较差，应用效果不理想。
针对上述问题，本文引入岩土分析软件GeoStudio，研究某水库三期横向围堰渗流稳定性，为同类型的工程提供一些可参考的经验和建议。
土石围堰计算书
土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTG 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数：二、围堰土堤稳定性验算：1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1×sinα1)=（322×0.95×0.36+12×16.27）/（322×0.31）=3.06＞1.25（安全系数）K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=（552.95×0.98×0.36+12×15.78）/（552.95×0.19）=3.66＞1.25（安全系数）其中：W1--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载（滑移土层重量+围堰顶部荷载）。
故满足要求！三、围堰土堤抗倾覆稳定验算：由于此围堰由老驳岸和土堤组合而成，故不需要验算其抗倾覆稳定性。
四、围堰土堤整体滑移稳定验算：K C=μ×∑Pi/∑Ti=0.3×899.38/10×4.8=5.62＞1.3（安全系数）其中∑Pi为围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和∑Ti为围堰土堤各水平力总和。
满足要求！五、围堰土堤断面抗剪强度计算：土和块石围堰的抗剪切能力来自于土体断面上的摩擦力，其强度为H γμ1应大于剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：μ1=tanφ=0.36剪切力强度：Hγμ1=5×14.9×0.36=26.82KN/㎡剪应力：T=3/2（H2 /2/B）=2.34KN/㎡Hγμ1＞T，故满足要求。
围堰边坡稳定渗流计算书
目录1.计算总说明............................... ..................... .. (2)2.设计基本资料...................... ..................... . (3)3.计算过程 (4)4.计算结果分析与结论...................... ..................... . (5)1、计算总说明1.1 计算目的与要求施工单位对充（吹）填砂取样实验，充（吹）填砂的内摩擦角与原设计计算采用的数值有差异，需用施工单位现场的实验数值对围堰边坡稳定计算进行复核。
根据充（吹）填砂施工单位实验数值，充（吹）填砂采用水下摩擦角16°，水上摩擦角20°进行边坡稳定复核。
由于东、西岸围堰设计断面一致，基础均为中、粗砂，可以采用东、西岸围堰最大断面进行复核，即东岸围堰6-6断面。
1.2 主要计算原则和方法从受力性能上说，袋装砂实质上是一种加筋土坝。
计算采用瑞典圆弧法。
计算采用北京理正边坡稳定分析软件6.0版，边坡稳定分析采用凝聚力C p 模型计算。
p C式中，C p ——拟凝聚力，R f ——单位厚度土工合成材料试样（纵向）中筋材的极限抗拉强度；S y——土工合成材料层间距；K p——被动土压力系数。
单位厚度土工合成材料试样（纵向）中筋材的极限抗拉强度为30kn。
施工时，根据实际水位，水上土工合成材料层间距为0.7m，水下土工合成材料层间距0.5m，为简化计算，水上、水下土工合成材料层间距均按0.7m计。
砂的内摩擦角水上水下统一按16度计。
C p=30*1.33/2*0.7=28.5kpa。
1.3 主要计算内容根据GB50286-2013《堤防工程设计规范》，抗滑稳定计算分为正常运用条件和非常运用条件。
正常运用条件计算工况如下：1）临水侧为设计洪水位和防洪高水位，稳定渗流期的背水侧堤坡的稳定；2）设计洪水位和防洪高水位骤降期，临水侧堤坡的稳定。
施工导流与水流控制工程
7、施工导流与水流控制7. 1简述7. 1. 1导流范围根据工程招标文件的规定，本工程施工导流及水流控制项LI和内容包括：导流洞进、出口围堰(岩坎)的设讣、施工及拆除，度汛、基坑排水的工程项目及其工作内容。
施工过程中，一旦天然来水流量超过本工程导流设计•洪水标准时，采取应急措施，尽量减少因洪水引起的损失。
7. 1.2引用标准(1)《防洪标准》(GB50201—1994)；(2)《水利水电建设工程验收规程》(SL223—2008)；(3)《水电工程施工组织设计规范》(SL303-2004)；(4)《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》(SL251-2000)；(5)《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)；(6)《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》(SL62-1994)；7.1. 3水文气象和工程地质(1)水文气象坝址处于亚热带气候区，多年平均气温17.7°C,极端最高气温39.2C,极端最低气温-5.6°Co 坝址控制流域面积2466km',占潇水流域的20.4%。
多年平均降雨量1496.5mm,多年平均流量84.8m7s o本工程坝址处不同频率洪水流量见表7-1,坝址下游水位〜流量关系见表7-2o表7-1 坝址不同频率洪水流量表单位:m3/s(2)工程地质条件根据围岩的岩性、结构构造、风化程度，上覆岩体厚度等地质条件，按照水利水电围岩分类标准，导流洞围岩分为五类：I【类：岩体呈厚〜巨厚层状，微风化〜新鲜状态，构造不发育，上覆岩体厚度大于100m,基本稳定。
坚固系数f=7〜8,单位弹性抗力系数K。
二70〜80MPa/cm。
Ilh类：由中厚〜厚层状岩体组成，呈微风化〜新鲜状态，构造不太发育，见少量软弱夹层，上覆岩体厚度50〜100m,或由厚〜巨厚层状岩层组成，但有规模不大的断层发育。
f二5〜6, K。
二40〜50MPa/cnu【IL类：由中厚〜厚层状岩体组成，呈弱〜微风化状态，软弱夹层及裂隙发育，断层破碎带宽度〈1 m,并与洞线斜交或正交，上覆岩体厚度30〜50cm。
围堰渗流及稳定计算书(校核)
上游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高43m，上游边坡为1:1.8，下游边坡1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础采用C20混凝土防渗墙。
下游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高14.8m，堰体上、下游边坡均为1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础开挖至基岩。
2.计算内容
进行上游围堰的渗流及稳定计算。
3.渗流计算
1）计算工况
（1）正常运用：10年一遇设计洪水位稳定渗流。
2）计算采用参数
围堰渗流计算断面选取河床段最大堰体断面，计算所采用的相关参数见表3-1。
表3-1 围堰渗流计算参数表
3）计算结果
渗流计算结果见表3-2，正常蓄水位等势线图，见图3-1。
表3-2 堰体渗流计算成果表
注：渗漏量为堰体和堰基渗漏量的总和。
图3－1 10年一遇设计洪水位稳定渗流期等势线图
4.稳定计算
1）计算工况
（1）施工期上、下游坡
（2）10年一遇设计洪水位稳定渗流期上、下游坡
2）计算采用参数
计算所采用的相关参数见表4-1。
表4-1 围堰稳定计算参数表
3）计算结果
稳定计算结果见表4-2，见图4-1~4-2。
图4－1 竣工期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图
图4－2 稳定渗流期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图。
围堰边坡稳定安全系数表
围堰边坡稳定安全系数表（实用版）目录一、引言二、土石围堰边坡稳定安全系数的概念和重要性三、土石围堰边坡稳定安全系数的计算方法和标准四、土石围堰边坡稳定安全系数在实际工程中的应用五、结论正文一、引言随着我国基础设施建设的快速发展，土石围堰在工程建设中被广泛应用。
然而，土石围堰边坡的稳定性问题一直困扰着工程技术人员，因为边坡稳定性直接关系到工程安全和环境保护。
为了确保土石围堰边坡的稳定性，研究土石围堰边坡稳定安全系数具有重要的现实意义。
二、土石围堰边坡稳定安全系数的概念和重要性土石围堰边坡稳定安全系数是指边坡在一定条件下，其抵抗滑动的能力与滑动力的比值。
这个系数可以反映边坡稳定性的相对程度，是评价边坡安全状况的重要指标。
在实际工程中，通过计算和分析土石围堰边坡稳定安全系数，可以预测边坡的稳定性，从而采取相应的措施确保工程安全。
三、土石围堰边坡稳定安全系数的计算方法和标准土石围堰边坡稳定安全系数的计算方法主要包括以下两种：1.库仑公式法：库仑公式是计算边坡稳定安全系数最常用的方法之一，其公式为：K = Σ(Ci / Bi) + Σ(Ci / Hi) - Σ(Fi / Hi)，其中，Ci 表示边坡上的岩土体重力，Bi 表示边坡底部的水平距离，Hi 表示边坡顶部的水平距离，Fi 表示作用在边坡上的外力。
2.极限平衡法：极限平衡法是一种比较简便的计算方法，其原理是假设边坡发生滑动，求解使边坡达到极限平衡状态时的安全系数。
该方法的计算公式为：K = Fs / Fg，其中，Fs 表示边坡上的岩土体重力沿滑动方向的分量，Fg 表示作用在边坡上的外力。
在实际工程中，计算土石围堰边坡稳定安全系数时，需要根据地质条件、工程特点和设计要求选择合适的计算方法，并参照相关标准和规范进行计算。
四、土石围堰边坡稳定安全系数在实际工程中的应用在实际工程中，土石围堰边坡稳定安全系数的应用主要体现在以下几个方面：1.设计阶段：在土石围堰设计阶段，通过计算边坡稳定安全系数，可以合理确定边坡的坡度和高度，以确保边坡的稳定性。
水底山水库复合土工膜土石围堰设计
水底山水库复合土工膜土石围堰设计摘要水底山水库上游采用全断围堰进行截流，围堰堰高为18m，围堰采用复合土工膜+残积风化土进行防渗。
根据当地水文气象及气质条件，设计围堰的结构型式，介绍该种地质条件下的基础防渗方法，并对围堰的渗流及稳定进行分析。
通过计算可知，采用该种方法防渗，其渗流量较小且围堰边坡均能达到稳定，可为今后同类工程在围堰设计方面提供参考与借鉴。
关键词：围堰、土工膜、防渗、渗流、稳定1工程概述深汕西部水源及供水工程位于深圳市深汕特别合作区，工程的任务以供水为主，兼有生态和滞洪功能。
工程建设内容包括水底山水库枢纽工程和水底山水库至西部水厂输水工程。
水底山水库坝址位于广东省深汕特别合作区赤石镇明热河源头以下约8km处，距离下游水底山温泉度假村约2km，水库坝址距离合作区管委会15km，距离汕尾市海丰县70km，距深圳市130km。
深汕高速、东部沿海高速、324国道横穿合作区，厦深铁路设有鲘门站，在建的交通设施有广汕铁路、潮莞高速等，交通情况较为便利。
水底山水库枢纽工程工程规模属中型，水库枢纽工程等别为Ⅲ等，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2017）第4.1.3条“失事后损失巨大或影响十分严重的水利水电工程的 2～5级主要永久性水工建筑物，经过论证并报主管部门批准，建筑物级别可提高一级”。
因此提出将水底山水库建筑物级别提高一级，即主要建筑物包括挡水、泄水和取水建筑物级别由3级提为2级。
其中挡水建筑物采用碾压混凝土重力坝，坝顶高程 145m，大坝顶宽10m，最大坝高69m，坝顶长度293m。
2基本情况2.1水文气象条件本工程坝址以上流域面积19.2km2，河长8.28km，河道比降44.9‰。
工程所在流域属于亚热带季风气候，高温多雨，霜期短，日照充足，由于面临南海，海洋性气候影响强烈，具有明显的干湿季节。
据海丰县气象局资料统计，本地区多年平均气温为22.7℃，年平均日照为2032.1小时。
均质土截流围堰施工安全稳定性验算
３ 计算分析
要建设内容为河道开挖、 直立挡墙加斜坡及灌注排
桩等ꎬ 其中河道拓挖全长 ２ ８ｋｍꎬ 边坡比 １∶ ３ꎬ 河堤
为保证均质土围堰在高水位状态下的安全稳定
设计高程 － ３ ０ｍꎬ 底宽 ３０ｍꎻ 直立挡墙加斜坡全长
性ꎬ 可从如下几方面分析体系的整体性能ꎬ 即围堰
灌注排桩直径 １ ２ｍꎬ 全长 ４２６ｍꎬ 墙顶高程 ４ ０ｍꎮ
ｍ１
Ｈ
２ｍ１ ＋ １ １
ｙ ＝
ｈ２０ ＋ ２
(７)
(８)
ｑ
ｘ
ｋ
(９)
透性系 数ꎬ 根 据 护 面 类 型 查 表 Ａ １ １２￣ １ 取 ０ ９ꎻ
Ｈ２１ － ｈ０
ｑ
＝
ｋ
２( Ｌ１ － ｍ２ ｈ０ )
正向来波在单坡上的平均波浪爬高计算表达式
如下:
Ｒｍ ＝
ＫΔ Ｋｗ
Байду номын сангаас
１ ＋ ｍ２
Ｌ１ ＝ Ｌ ＋ ΔＬ
(５)
ｈｍ Ｌｍ
式中ꎬ Ｒ ｍ —平均波浪爬高ꎬ ｍꎻ ｍ —单坡的坡度系
数ꎬ 若坡角为 αꎬ 即等于 ｃｏｔαꎻ Ｋ Δ —斜坡的糙率渗
(６)
ΔＬ ＝
施工方法采用进占法ꎬ 施工机械为 １６０ 型推土机配
定的运行ꎬ 保证河道内施工作业的安全ꎮ
合 ２２０ 型挖掘机ꎬ 根据工程地质报告要求选择①１
１ 工程概况
层土料作为截流围堰填筑材料ꎬ 截流围堰断面形式
如图 １ 所示ꎮ
里下河川东港工程主要由川东港、 何垛河、 丁
溪河与车路河等河段构成ꎬ 全长 ９１ ９５ｋｍꎮ 工程主
平均波长计算表达式如下:
ｇＴ２ｍ ２πＨ
＝
水利水电工程围堰设计规范
7、围堰结构设计
鄢双红、徐唐锦、李蘅、余胜祥、饶志文
8、围堰基础处理设计
叶三元、刘永红、余胜祥、饶志文
9、围堰截流设计
徐唐锦、李蘅
10、围堰施工设计
倪锦初、刘永红
11、围堰观测设计
徐唐锦、余胜祥
12、围堰拆除设计
倪锦初、饶志文
附录
李蘅、余胜祥、饶志文
8
附件 2 国内外典型工程围堰设计专题调研大纲
A、调查项目和单位（业主、设计、施工、管理、审查） 调查的工程主要是大、中型水利枢纽、水电站不同围堰型式的典型工程。 三峡水利枢纽工程 葛洲坝水利枢纽工程 小浪底水利水电枢纽工程 隔河岩水电站 构皮滩水电站 龙滩水电站 大朝山水电站 二滩水电站 水口水电站 皂市水利枢纽 彭水水电站 小湾水电站 瀑布沟水电站 锦屏一级水电站 溪洛渡水电站 向家坝水电站 冶勒水电站 巴西、巴拉圭伊泰普水电站
6
八、编制组人员组成及工作分工
（一）编制组人员组成
1、主编单位：长江水利委员会长江勘测规划设计研究院
2、牵头编写：周良景、鄢双红
3、咨询专家：
4、主要起草人员：周良景、鄢双红、倪锦初、叶三元、徐唐锦、
李蘅、余胜祥、刘永红、饶志文
主要起草人员表
姓名
职称/职务
学 历 专 业 编制章节
电话
简历
周良景
教高/院副总工 研究生 施工 见附件 1 027- 82827715 从事专业工作 19 年
（二）工作分工
正文及附录的编写分工详见附件 1。
7
附件 1
《水利水电工程围堰设计规范》章、节及附录和主要内容及起草人员
章节目录和主要内容起草人员 Nhomakorabea1、总则
水利工程土石围堰稳定性计算
水利工程土石围堰稳定性计算摘要：土石围堰由土石填筑而成，是为水利工程建设施工制造干地环境而修建的临时性围护建筑物。
其安全与否直接影响着主体工程的进展情况和施工人员的生命安全。
依托引水隧洞的土石围堰工程，基于Midas/GTS软件功能，应用渗流理论和有限元强度折减法，计算分析土石围堰的渗流稳定和边坡稳定分析。
关键词：土石围堰；Midas/GTS；稳定性中图分类号：TV551文献标识码：A文章编号：2095-0438（2019）08-0001-03（绥化学院农业与水利工程学院黑龙江绥化152000）一、工程介绍工程位于西南某江河流段，大坝为重力坝，装机容量475MW。
大坝基础高程2018m，坝顶高程2110m，正常蓄水位2080m，最大坝高92m，坝顶长500m，采用坝后式地面厂房。
该水电站采用的是左岸引水隧洞导流。
隧洞口围堰采用土工膜斜墙土石围堰，围堰堰顶高程2800m，最大堰高7.9m，最大挡水水头约为6.2m，堰基采用封闭式砼防渗墙，防渗墙最大深度18m，厚0.8m。
引水隧洞设于库区左岸，为有压隧洞后接竖井及有压隧洞，全长约14.5km，隧洞进口底板高程2096m，开挖断面为马蹄形，出口底板高程1971m，比降2‰，引水流量120m3/s，隧洞口采用土石围堰制造干法施工环境。
综合考虑现场施工进度和计划安排，临时土石围堰设计位置刚好处于距隧洞口10m处，典型二维断面如图所示。
围堰底部宽38.2m，顶部通行宽7m，南侧边坡最大斜率为1：1.5，围堰南侧联通河流，最高水位和最高低水位分别是6.2m和4.8m，如图1-1所示。
图1-1土石围堰剖面图二、影响土石围堰安全的因素（一）渗流。
围堰通常以临时建筑的形式出现在工程中，通常在隧洞施工导流期间给主体工程阻挡洪水而创造所需要的干燥的施工环境[1]。
并且由于土石围堰具有历史悠久、能充分利用当地材料，地基适应性强，造价低，施工简便等优点而成为当今世界大多数国家临时围堰的首选。
围堰稳定性计算知识讲解
围堰稳定性计算围堰稳定性计算本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，因为围堰顶标高37.5m，故假定水位标高达到37.5m的最不利情况，还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；坝高高程36m，坝顶宽7m，坝坡为1:3；填筑土料为中粉质壤土，土料指标为：φ=20.1， c=15kpa，湿重度γm=19.5kn/m ³，浮重度γ' =10.5kn/m³，饱和重度γsat=20.5kn/m³。
由于围堰上无恒载，故不考虑外部荷载二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
示意图水位三、计算公式:K=(∑W i2cosa i tgФi+∑C i l i/b)/∑W i1sina i式子中：K --土坡稳定安全系数；c i --土层的粘聚力；l i--第i条土条的圆弧长度；γ --土层的计算重度；θi --第i条土中线处法线与铅直线的夹角；φi --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；h1i --第i条土水位以上的高度；h2i --第i条土水位以下的高度；γ' --第i条土的平均重度的浮重度；q --第i条土条土上的均布荷载；四、稳定计算根据上述原理按一定比例画出坝体横剖面图，采用列表的方法进行计算1、按一定比例绘出坝体横剖面图。
2、确定危险滑弧圆心的范围，详图附后。
3、心o1的铅垂线作为0号土条的中线，向左右两侧量取土条，以左的编号为1，2，3，4，5；以右的编号为-1，-2，各土条的sina i和cosa i值填入计算表中。
围堰抗滑稳定
5.4.9.6围堰稳定计算围堰是指在水利工程建设中，为建造永久性设施，修建的临时性维护结构。
其作用是防止水和土进入建筑物的修建位置，以便在围堰内排水，形成无水的施工场地，开挖基坑，修筑建筑物。
除作为永久建筑物的一部分外，围堰一般在用完后拆除。
本工程堤防属3级堤防，永久建筑物为3级建筑物，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）的规定，临时建筑物为5级建筑物，临时建筑物的洪水标准为20年~10年一遇。
本堤防工程由于堤线较长，工程量较大，因此堤防工程的施工时段为全年.堤上水闸及涵窦工程，由于属小型工程，每座水闸孔净宽只有4m~10m，其工程量较小，为减少围堰工程量，故水闸工程和涵窦工程的施工时段为枯水期(10月~次年4月)。
本工程为堤防达标加固工程，大部分堤段都是在原来的旧堤基础上加高培厚，基本不需要建围堰，对于部分需要围堰的可在枯水期施工，对于高程比较低的其他堤段，如裁弯取直新建堤段和水闸部分，才修建围堰来形成无水施工场地条件。
但是都这些围堰都属于临时建筑物，新建堤防和水闸建好后要拆除。
围堰作了土围堰和膜袋砂围堰这两个方案比较，由于土围堰自重大，沉降量大，且土方运距远，造价高，故放弃土围堰方案。
膜袋砂围堰因自重轻，沉降量小，来源易，单价比土方低3倍以上，故选定导流建筑物型式为膜袋砂围堰方案。
（1）计算断面各水闸施工围堰结构基本相同，围堰河床处清淤并填砂70cm，河床以上用用牛皮砂充填后的膜袋砂分层交错铺设至设计高程，每厚度为0.5~0.7 m。
外围堰顶宽为3.0m，内围堰堤顶宽5.0m，均为单坡对称结构，边坡坡度为1:2，迎水坡面先用粘性土找平，然后依次铺设防渗土工膜和砂垫层，最后采用块石护面。
土工模袋选用高强度聚丙烯编织布（防老化型），单重≥200g/m ,纵横向抗拉强度≥30KN/m。
围堰基础填筑和膜袋砂充填均采用牛皮砂。
内外围堰设计断面图见图5.4.9-24和图5.4.9-25。
施工围堰新版
HD1施工围堰本段航道整治为双向拓挖，采用不断航施工方案分段实行，保证水运畅通和在行洪季节不减少过水断面。
因部分航道狭窄，施工对通航会产生一定的影响，但现有航道较窄处为拓宽航道，拟建护岸位置为农田或泥面较高的滩地，可采用预留临时施工围堰进行护岸施工，对于滩地可采用预留再配以简易施工围堰，保证护岸干地施工，待护岸结构完毕后再开挖航道，以减少对航道通航的影响；若护岸基槽开挖前沿边坡线顶标高低于3.10m，则需设立施工围堰，围堰顶高程为3.10m，顶宽2m，迎水面和背水面的边坡分别为1:2和1:1.5，土堤结构，采用基槽开挖土方进行填筑。
HD2围堰6.1留置围堰本工程为航道拓宽，部份新建驳岸前沿线离原护坡河口线较远，基坑开挖后，自然形成留置围堰，围堰既牢固，又能保证在施工期航道畅通。
6.2构置围堰6.2.1草袋土围堰在支汊河口、圆弧段、裁弯段等驳岸墙前土方局限性的地段需新构筑施工围堰，新构筑时应结合驳岸基槽土方开挖，运用基坑开挖出的土方来进行，构筑前，应先进行适当清淤和清除杂物，围堰土方应用挖掘机分层压实。
根据本工程现场情况，构筑围堰顶宽3.0米，顶高程▽3.4米，迎水面边坡1:2，背水面边坡1:1.5，迎水面在水位2.4米以上变动区用草袋土防护，防止水流冲刷，围堰构筑应不影响航道船舶的正常航行。
如下图所示。
其中本项目裁弯取直段护岸位于新老航道交界处，裁弯取直段护岸重要建于老河道内，为保证原有航道的畅通，裁弯取直段位于老盐河中的护岸结构应在盐河护岸标准段施工完毕、具有通航条件后才干在老河道中进行抛填施工围堰，然后开挖基槽，进行护岸施工。
稳定性验算：背水面边坡1：1.5（坡角β=33.69°）、迎水面边坡1：2（坡角β=26.56°），根据土坡稳定计算图（钱家欢 1988）算得，土坡的抗滑安全稳定系数大于1.20，所以是稳定的。
围堰顶标高3.4米，按常水位2.4米，堰内抽水，根据计算得B 点的W 抗（抗倾覆力矩）大于W 倾（倾覆力矩），故此围堰安全。
围堰边坡稳定计算
围堰稳定性计算（示意）本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，因为围堰顶标高****m，故假定迎水面水位标高达到**m的最不利情况，还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；基坑外侧水位标高：10.50m基坑内侧水位标高：5.50m荷载参数：由于围堰上无恒载，故不考虑外部荷载土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重2、作用于土条弧面上的法向反力3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
三、计算公式:Fs=∑{c i l i+[(γh1i+γ'h2i)b i+qb i]cosθi tanφi}/∑[(γh1i+γ'h2i)b i+qb i]sinθi式子中：Fs--土坡稳定安全系数；c i--土层的粘聚力；l i--第i条土条的圆弧长度；γ--土层的计算重度；θi--第i条土中线处法线与铅直线的夹角；φi--土层的内摩擦角；b i--第i条土的宽度；h i--第i条土的平均高度；h1i--第i条土水位以上的高度；h2i--第i条土水位以下的高度；γ'--第i条土的平均重度的浮重度；q--第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得h i为：h i=(r2-[(i-0.5)×b i-l0]2)1/2-[r+l0-(i-0.5)×b i]tanα式子中：r--土坡滑动圆弧的半径；l0--坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α--土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式h1i=hw-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}当h1i≥h i时，取h1i=h i；当h1i≤0时，取h1i=0；h2i的计算公式：h2i=h i-h1i；hw--土坡外地下水位深度；l i的几何关系为：l i={arccos[((i-1)×b i-l0)/r]-arccos[(i×b i-l0)/r]×2×r×π}/360θi=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算结论如下：稳定性安全系数Fs=2.426>1.30满足要求!。
2019年 一级建造师 水利水电实务 真题
水利水电工程管理与实务2 019 年注册一级建造师执业资格考试主讲老师：李想2019年水利实务真题解析一、单项选择题（共20题，每题1分。
每题的备选项中，只有1个最符合题意）2019年水利实务真题解析1.高边坡稳定监测宜采用（）°A.视准线法B.水准观测法C.交会法D.三角高程法【答案】C【解析】一般情况下，滑坡、高边坡稳定监测采用交会法；水平位移监测采用视准线法（活动觇牌法和小角度法）；垂直位移观测，宜采用水准观测法，也可采用满足精度要求的光电测距三角高程法；地基回弹宜采用水准仪与悬挂钢尺相配合的观测方法。
2019年水利实务真题解析.水库大坝级别为3级，其合理使用年限为（）年。
A .30B . 50C . 100D . 150【答案】B【解析】大坝属于水库壅水建筑物，3级大坝合理使用年限为50年。
2019年水利实务真题解析.混凝土粗集料最大粒径不应超过钢筋净间距的（）。
A . 1/4B . 1/2C . 3/5D . 2/3【答案】D【解析】粗集料的最大粒径：不应超过钢筋净间距的2/3、构件断面最小边长的1/4、素混凝土板厚的1/2。
2019年水利实务真题解析.水库最高洪水位以下的静库容是（）。
A .总库容B.防洪库容C.调洪库容D.有效库容【答案】A事件计算承包人可获得的补偿及奖励或违约金的总金额。
2019年水利实务真题解析【答案】1.总工期595天。
关键线路：①2,承包人可获得顺延工期10天，补偿机械闲置费15000元。
理由：座环蜗壳I、尾水管II到货延期均为发包人责任。
座环蜗壳I安装是关键工作，开始时间延迟10天，机械闲置费：10x8x175x50%=7000元。
尾水管II安装工作总时差45天，尾水管II安装开始时间延迟20天不影响工期。
机械闲置费：20x8x100x50%=8000 元。
3.不合理，施工质量问题属于承包人责任。
4.首台机组安装实际工期587天，工期提前8天，获得工期提前奖励8天X10000元/天=80000 元。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
围堰稳定性计算（示意）
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，因为围堰顶标高****m，故假定迎水面水位标高达到**m的最不利情况，还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:
条分方法：瑞典条分法；基坑外侧水位标高：10.50m基坑内侧水位标高：5.50m
荷载参数：由于围堰上无恒载，故不考虑外部荷载
土层参数：
二、计算原理:
根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：
1、土条自重
2、作用于土条弧面上的法向反力
3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
三、计算公式:
Fs=∑{c i l i+[(γh1i+γ'h2i)b i+qb i]cosθi tanφi}/∑[(γh1i+γ'h2i)b i+qb i]sinθi式子中：
Fs--土坡稳定安全系数；
c i--土层的粘聚力；
l i--第i条土条的圆弧长度；
γ--土层的计算重度；
θi--第i条土中线处法线与铅直线的夹角；
φi--土层的内摩擦角；
b i--第i条土的宽度；
h i--第i条土的平均高度；
h1i--第i条土水位以上的高度；
h2i--第i条土水位以下的高度；
γ'--第i条土的平均重度的浮重度；
q--第i条土条土上的均布荷载；
其中，根据几何关系，求得h i为：
h i=(r2-[(i-0.5)×b i-l0]2)1/2-[r+l0-(i-0.5)×b i]tanα式子中：
r--土坡滑动圆弧的半径；
l0--坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；
α--土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式
h1i=hw-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}
当h1i≥h i时，取h1i=h i；当h1i≤0时，取h1i=0；
h2i的计算公式：h2i=h i-h1i；hw--土坡外地下水位深度；
l i的几何关系为：
l i={arccos[((i-1)×b i-l0)/r]-arccos[(i×b i-l0)/r]×2×r×π}/360 θ
i=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]
四、计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：
计算结论如下：
稳定性安全系数Fs=2.426>1.30满足要求!。