双柱基础暗梁的计算书
双柱基础计算书
独立基础验算计算书一. 设计资料1 基本信息验算依据：建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)连接柱子数目：2 个连接柱子类型：单肢混凝土柱左柱X向尺寸：X c1=1000 mm左柱Y向尺寸：Y c1=1000 mm右柱X向尺寸：X c2=1000 mm右柱Y向尺寸：Y c2=1000 mm双柱中心间距：4500 mm2 地基信息基础埋深：d=1.5 m室内外地面高差：Δd=0 m地基名称: 永年梁场本地基现有3个土层受力土层范围内没有地下水。
地基土层分布示意图如下：地基土层具体信息列表如下：序厚(m) Es(mPa) γ/γs(kN/m3) Fak(kPa) δa 参数参数1 0.50 5.00 18.00/19.00 80.0 1.00 εb=0.0 εd=0.02 4.60 9.25 18.00/19.00 120.0 1.10 εb=0.3 εd=1.53 6.40 19.00 18.00/19.00 140.0 1.10 εb=2.0 εd=3.0 3 荷载信息基顶荷载模式：基本工况内力标准值基础拉梁弯矩分担百分比：ε=0%左柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 右柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 基础信息基础类型：阶形基础基础连接方式：平台连接基础阶数：3 阶基础混凝土标号：C25基础尺寸示意图如下：基础底面X向长度：B x1=11500 mm基础底面Y向长度：B y1=6000 mm基础第一台阶高度：H1=500 mm基础二阶底面X向长度：B x2=9500 mm基础二阶底面Y向长度：B y2=4000 mm二阶底面X向左侧伸出柱边长度：B x21=2500 mm二阶底面Y向下侧伸出柱边长度：B y21=2000 mm基础第二台阶高度：H2=500 mm基础X向伸出柱边长度：D x=1000 mm基础Y向伸出柱边长度：D y=500 mm基础第三台阶高度：H3=500 mm5 配筋信息基础配筋示意图如下：5.1 基础底板配筋信息基底有垫层，钢筋保护层厚度：C=40 mm底板X向钢筋：D12@100X向钢筋每米面积：A bx=11.31 cm2X向钢筋抗拉强度：f bx=300 N/mm2底板Y向钢筋：D12@100Y向钢筋每米面积：A by=11.31 cm2Y向钢筋抗拉强度：f by=300 N/mm25.2 基础顶板配筋信息顶筋保护层厚度：C u=40 mm基础顶板钢筋：Φ12@200顶板钢筋每米面积：A u=5.655 cm2顶板钢筋抗拉强度：F u=210 N/mm2二. 验算结果一览验算项验算工况数值限值结果基底平均压力(kPa) D+L 152 最大163 满足基底最大压力(kPa) D+L 152 最大196 满足基底土层1承载力D+L 388 最小217 满足冲切应力比 1.2D+1.4L 0.40 最大1.00 满足剪切应力比 1.2D+1.4L 0.60 最大1.00 满足左柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足右柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足混凝土强度标号——C25 最低C20 满足X向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 85.5 最大798 满足X向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.99 最大1.00 满足Y向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 34.5 最大523 满足Y向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.81 最大1.00 满足保护层厚度(mm) ——40.0 最小40.0 满足X向配筋率(%) ——0.12 最小0.15不满足X向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足Y向配筋率(%) ——0.10 最小0.15不满足Y向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足抗弯承载力[MPa] 1.2D+1.4L 0 最小0 满足基底中心沉降(mm) D+0.5L 38.5 最大120 满足基础倾斜值(%) D+0.5L 0 最大0.40 满足三. 地基承载力验算1 地基承载力特征值计算基础覆土的加权平均重度：γm=(18×0.5+18×1)/1.5=18 kN/m3基底处土层重度：γ=18 kN/m3地基承载力特征值：f a=f ak+εbγ*(b-3)+εd*γm*(d-0.5)=120+0.3×18×(6-3)+1.5×18×(1.5-0.5)=163.2 kPa地基抗震承载力特征值：f aE=δa*f a=163.2×1.1=179.52 kPa2 基础和回填土总重标准值计算基底以上总体积：V=L*B*(d-Δd)=11500×6000×(1.5-0×0.5)×10-6=103.5 m3基础体积：V c=37.25 m3基础与回填土总重标准值：G k=(V-V c)*γm+V c*ρc*g=[(103.5-37.25)×1.8e-005+37.25×2.5e-005]×106=2123.75 kN 3 地基承载力验算控制工况：D+L工况内力：N=8360 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力标准值计算：基础总高度：H=1500 mm柱子中心对基底X向偏心：E x=0 mm柱子中心对基底Y向偏心：E y=0 mm基底竖向力值：F k=N=8360 kN基底竖向合力值：F k+G k=8360+2123.75=10483.75 kN基底X向力矩值：M xk=(M x-V y*H-N*E y)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yk=(M y+V x*H-N*E x)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·mD+L工况下基底压力分布图(kPa)如下基底平均压力值：P k=(F k+G k)/A=10483.75/690000×104=151.938 kPa≤163.2，满足基底最大压力值：P kmax=(F k+G k)/A+|M yk|/W y=10483.75/690000×104+0/132250000×106=151.938 kPa≤195.84，满足4 基础下卧土层承载力验算基础底面处土的自重压力值：p c=γm*d=18×1.5=27 kPa基底下第1个下卧层承载力验算土层顶面到地面的距离：d z=5.1 m下卧层顶面到基础底面距离：z=3.6 mz/b=3.6/6=0.6E s1/E s2=9.25/19=0.4868查地基规范(GB 50007-2002)表5.2.7，得地基压力扩散角：ζ=0°土层顶面处土的附加压力值：p z=b*l*(p k-p c)/(b+2*z*tanζ)/(l+2*z*tanζ)=6×11.5×(151.938-27)/(6+2×3.6×0)/(11.5+2×3.6×0)=124.938 kPa土层顶面以上土的加权平均重度：γmz=(18×0.5+18×1+18×3.6)/5.1=18 kN/m3土层顶面处土的自重压力值：p cz=γm*d z=18×5.1=91.8 kPa土层顶面处土的压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa土层承载力特征值：f akz=140 kPa承载力深度修正系数：εdz=3经深度修正后的土层承载力特征值：f az=f ak+εdz*(d z-0.5)*γm=140+3×(5.1-0.5)×18=388.4 kPa第1个土层压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa第1个土层承载力特征值：f az=388.4≥216.738，满足四. 基础抗冲切验算控制工况：1.2D+1.4L工况内力：N=10032 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=(2123.75+0)×1.2-0=2548.5 kN基底竖向力值：F d=N+G=10032+2548.5=12580.5 kN基底X向力矩值：M xd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m1.2D+1.4L工况下基底压力分布图(kPa)如下基础的最大冲切应力出现在基础X向右侧第3阶处冲切锥体抗冲切承载力计算：基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=1-(h0-800)/12000=1-(1450-800)/12000=0.9417冲切破坏锥体上边长：b t=1000 mm冲切破坏锥体下边长：b b=3900 mm冲切破坏锥体中边长：b m=(b b+b t)*0.5=(3900+1000)×0.5=2450 mm抗冲切承载力：F h=0.7*βh*b m*H0*f t=0.7×0.9417×2450×1450×1.27×10-3=2973.946 kN冲切验算取用的基底呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下冲切梯形下宽：l=6000 mm冲切梯形上宽：a r=3900 mm冲切梯形高度：h=1550 mm梯形上边到基础下边距离：a1=1050 mm梯形上边到基础上边距离：a2=1050 mm基底冲切压力值：F l=1191.848 kN≤2973.946 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为：冲切作用基底面积：A l=l*h-(a12+a22)/2=[6000×1550-(10502+10502)/2]×10-2=81975 cm2冲切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=81975×(182.326-36.935)×10-4=1191.845 kN≤2973.946 kN，满足五. 基础抗剪切验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算基础的最大剪切应力出现在基础X向右侧第3阶处基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=(800/h0)0.25=(800/1450)0.25=0.8618基础第3阶抗剪切面面积为：A v=(6000×450+4000×500+2000×500)×10-6=5.7 m2抗剪切承载力：F v=0.7*βh*A v*f t=0.7×0.8618×5.7×1.27×103=4367.241 kN 基底剪切矩形内地基净压力分布图(kPa)如下基底剪切矩形宽度：l=6000 mm基底剪切矩形高度：h=3000 mm经积分计算，剪切压力值：F l=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：剪切作用基底面积：A l=l*h=6000×3000×10-2=180000 cm2剪切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=180000×(182.326-36.935)×10-4=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足六. 控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×11.9=10.115 N/mm2左柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c+2*b x)*(Y c+2*b y)=(1000+2×1000)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449左柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足右柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c2*Y c2=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c2+2*b)*(Y c2+2*b x)=(1000+2×1000y)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449右柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足七. 基础底板配筋验算1 基础底板X向配筋验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同前基础X向最大有效面积：A x=57000 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=67.858 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=67.858/57000×100=0.119%<0.15%，不满足基础的最大抗弯应力出现在基础X向右侧第3阶处底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=300×1130.973×6000×10-3=2035.752 kN基础作用面有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm混凝土受压区高度：x=85.536 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=85.536/1450=0.05899≤ξb=0.55，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=1450-85.536/2=1407.232 mm第3阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=2864.776 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=6000 mm基底梯形上宽：b c=1000 mm。
双柱联合基础设计计算方法
钢筋混凝土双柱联合基础的设计计算方法钢筋混凝土单柱独立基础的计算，早已为设计人员所熟悉：当两柱相距很近，而分别采用独立基础时，基底之间的间隙将会很小，甚至出现重叠。
当出现重叠现象时，应设计成双柱联合基础。
双柱联合基础的设计计算方法在一般文献中论及甚少，而工程设计中会经常遇到这一问题。
如内廊式钢筋混凝土框架结构房屋，两内柱的柱距一般仅为2.4m或2.7m，若分别采用独立基础，就可能出现上述情况。
在我国《建筑地基基础设计规范》[1]中，尚没有双柱联合基础的有关条文：在参考文献[2-5]中虽列有双柱联合基础的章节，但其基本内容都来源于美国的ACI规范（以下简称ACI规范算法）；在我国PKPM建筑结构系列软件的基础设计软件(JCCAD)[6]中，有双柱联合基础的处理方法（以下简称基于我国规范中单独基础的算法），但尚待完善。
因此，对双柱联合基础的设计计算方法进行探讨是必要的。
1、现行的设计计算方法简介1.1 ACI规范算法ACI规范算法的计算要点是：a)确定基础底面形心的位置，尽可能使其与二柱传给基础的荷载合力作用点相重合，基底反力呈均匀分布或梯形分布，按地基承载力设讣值确定基础底面尺寸。
b)按抗冲切验算并确定基础高度。
c)将基础沿纵向视为以两柱为支承的倒置伸臂粱；沿横向在柱附近的一定宽度(h。
+1.5ho)内，视为以柱为支承的、假想的倒置等效（悬臂）粱；在地基净反力作用下，分别作出弯矩图，按井形破坏模式进行配筋计算，配置纵向及横向受力钢筋；沿横向等效梁宽度以外的部分仍按规定的基础最小配筋率配筋；基础顶面按构造配置横向分布钢筋，以固定基础顶面的纵向受力钢筋。
1.2 基于我国规范中单独基础的算法该法的计算要点是：计算双柱联合基础底面尺寸时，其荷载取基础上所有柱上荷载的矢量和；按抗冲切计算并确定基础高度时，对基础变截面处、两柱外接矩形边界处进行抗冲切验算；配筋计算时，按梯形破坏模式沿两个方向计算基础变截面处和两柱外接矩形边界处的板底筋。
487497_双柱基础计算书
现浇独立柱基础设计（双柱）:===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：锥形柱数：双柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=3900, b11=1450, a1=3300, a11=1650, h1=350, h2=150dx1=50, dx2=50, dy1=50, dy2=50柱a:方柱, A=400mm, B=400mm设计值：Na=1000.00kN, Mxa=50.00kN.m, Vxa=0.00kN, Mya=0.00kN.m, Vya=0.00kN标准值：Nka=740.74kN, Mxka=37.04kN.m, Vxka=0.00kN, Myka=0.00kN.m,Vyka=0.00kN柱b：方柱, A=400mm, B=400mm设计值：Nb=1000.00kN, Mxb=50.00kN.m, Vxb=0.00kN, Myb=0.00kN.m, Vyb=0.00kN标准值：Nkb=740.74kN, Mxkb=37.04kN.m, Vxkb=0.00kN, Mykb=0.00kN.m,Vykb=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：200kPa基础埋深：1.50m作用力位置标高：0.000m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 145.11pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 155.58pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 134.65各角点反力 p1=155.58, p2=155.58, p3=134.65, p4=134.65(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 155.40pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 169.53pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 141.27各角点反力 p1=169.53, p2=169.53, p3=141.27, p4=141.27-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=145.11 < fa=200.00kPa, 满足pkmax=155.58 < 1.2*fa=240.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=958.68, V右=699.30, V上=958.68, V左=699.30砼抗剪面积(m2): Ac下=1.59, Ac右=1.29, Ac上=1.59, Ac左=1.29抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=550.71, F l右=283.70, F l上=550.71, F l左=283.70砼抗冲面积(m2): Aq下=0.84, Aq右=0.39, Aq上=0.84, Aq左=0.39抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=546.53, M右=309.03, M上=546.53, M左=309.03, h0=455mm 计算As(mm2/m): As下=1141, As右=762, As上=1141, As左=762抗弯计算满足.-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D14@200(770mm2/m) >= As=762mm2/mY向实配 D16@170(1183mm2/m) >= As=1141mm2/m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。
暗梁支撑计算
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.1m，梁截面 B×D=800mm×490mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方100×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑顶托梁长度 1.00m。
梁顶托采用100×100mm木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.30m，梁两侧的楼板计算长度0.20m。
扣件计算折减系数取1.00。
310图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×25.500×0.300×0.200×1.200=2.203kN 。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
双柱基础暗梁计算
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一、常规数据 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 混凝土抗拉标准值ft (N/mm2) 二、基础暗梁计算 柱1处地基反力Pj1 梁上线荷载q1 (KN/m) 支座（柱边）处负弯距MA、MB(KN· m) 跨中最大正弯距Mmax(KN· m) 支座（柱边）处剪力VA、VB(KN) 配筋量（按大者，上下相同） 钢筋直径d (mm) 钢筋数量 钢筋实际配筋面积 (mm2) 14.3 1.43 暗梁计算高度h0(mm) 柱1与柱2间的净距Ln (m) 450 1.80
数据输入（荷载和基础尺寸等取自JCCAD计算结果）
一、荷载数据 Pmax Pmin 389.00 二、常规数据 基础长边方向尺寸L (m) 基础短边方向尺寸B (m) 基础长边方向左挑出尺寸Lr (m) 基础长边方向右挑出尺寸Ll (m) 柱1与柱2间距L0=L-Lr-Ll (m) 暗梁截面宽度b0(mm) 暗梁截面高度h(mm) 暗梁保护层厚度h(mm) 302.00 3.80 2.60 0.75 0.85 2.20 900 500 40 N (KN) ####### 柱1的宽度b1C (mm) 柱1的高度h1C (mm) 柱2的宽度b2C (mm) 柱2的高度h2C (mm) 混凝土强度等级 受力钢筋强度设计值fy (N/mm2) 箍筋强度设计值fyv (N/mm2) 钢筋弹性模量ES (N/mm2) 2 混凝土弹性模量EC (N/mm ) 400 700 400 400 C30 360 360 200000 30000
柱2处地基反力Pj2 371.83 321.46 梁上线荷载 q2 (KN/m) 421.2 716.0 支座处抗弯钢筋面积 (mm2) -234.5 1519.5 跨中处抗弯钢筋面积 (mm2) 129.4 819.3 701.3 几肢箍 1519.5 4 箍筋直径d (mm) 20 12 箍筋间距 S (mm) 5 100 斜截面受剪承载力VCS (KN) 1570.8 956.6 配筋满足 抗剪满足 1，弯矩按两端固结的支座、跨中弯矩计算（跨度取柱间净距）。 2，弯矩配筋按单筋计算，如配筋异常，请修改截面尺寸或砼等级等。也可以上下配筋不相同。 构造提示：暗梁的配筋按一般单筋矩形截面受弯构件计算；暗梁的纵向受力钢筋、箍筋及纵向构造 钢筋的构造规定可与一般梁相同。柱插筋应置于暗梁主筋的内侧；暗梁的纵筋宜伸至两柱外侧的柱 边，并可兼作暗梁范围内的基础长边方向的底板筋，并与柱插筋连接成整体。
暗梁计算
暗梁应该是指与板（壁）同厚的类似梁的构件，可以肯定的是：“暗梁”不是梁！从计算上看，把“暗梁”当做楼面梁来计算是永远的算不下来的，刚度小，变形大，对板的支撑及约束能力都是非常差的，某些情况下甚至可以忽略不计。
这种“暗梁”一般的是用在板或壁（如水池等）这样的构件上，这种构件的特征是厚度较小，这类构件最容易在开洞的边缘（如板上开洞）或池壁上部（如敞口水池）出现边缘效应引起裂缝，裂缝的特征是靠近洞口（如板上开洞）或顶部（如敞口水池）最宽，往里逐渐减小。
因此，可以在开洞的边缘四周（如板上开洞）或池壁上部四角及施工逢（如敞口水池）处配置几根（一般为四根）较粗的钢筋予以加强，这个部位就是我们所说的“暗梁”！效果是，易碎的薄弱部位含钢率增大了，混凝土的极限拉伸提高，结构抗裂性得到了加强。
因此，为了满足建筑专业的某种要求，把“暗梁”当作楼板支座而划分板格的做法是没有根据的，是错误的。
可以想象，如果这个“暗梁”能满足要求，那么这块板也一定能满足要求而没有必要设置“暗梁”了。
1.独立基础+防水板这种做法主要是单独考虑独立基础的受力，防水板在地下水位较低的时候基本可以按构造配筋，在地下水位较高的时候应该以独立基础周边为支撑点，可以按双向板计算。
另外很重要的一个因素是要在防水底板下设置垫襦，这是保证该种计算模式假设的前提条件，不过我们这边的工程大多都没有做褥垫层.2.筏板就不用说了，整体受力，从受力抗浮上都比较好，施工方便，但此种方案造价最高，因为筏板有个通常最小配筋率0.15%的要求，再者基坑开挖土方量大。
3.无梁楼盖加倒柱帽其实和第一种方案相差不多，主要区别就是防水底板下不设置褥垫层.所以就会形成共同受力，柱帽主要是为了抗冲切。
1.暗梁到底是不是梁？或者它是什么东东？我认为暗梁不是梁，是一种构造加强措施。
用于板中时，可对板局部加强，如：填充墙下、洞口边等。
用于框剪结构的墙中时，对墙有约束作用，类似边框梁的作用。
2.暗梁的截面怎么考虑呢？截面高度，宽度怎么取？板中暗梁，梁高取板厚，梁宽可参考《混凝土结构设计规范》7.2.3条。
双柱基础计算书
多柱基础设计(DZJC-1春源)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001), 本文简称《抗震规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=4000, a=1200, h=500柱数：2柱子几何信息：柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2, ft=1.27N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：170kPa基础埋深：2.00m作用力位置标高：0.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=2.000m)：Mx'=3.80kN.mMy'=1.40kN.mMxk'=2.81kN.mMyk'=1.04kN.m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗冲切验算(4)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 157.56 kN, Mkx = 2.30 kN.m, Mky = -48.63 kN.m设计值:N = 212.70 kN, Mx = 3.10 kN.m, My = -65.65 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (157.56 + 192.00) / 4.80 + 2.30 / 0.96 + 48.63 / 3.20= 90.41 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (157.56 + 192.00) / 4.80 - 2.30 / 0.96 - 48.63 / 3.20= 55.24 kPapk = (Nk + Gk)/A = 72.82 kPa各角点反力 p1=90.41 kPa, p2=60.02 kPa, p3=55.24 kPa, p4=85.63 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 212.70 / 4.80 + 3.10 / 0.96 + 65.65 / 3.20= 68.06 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 212.70 / 4.80 - 3.10 / 0.96 - 65.65 / 3.20= 20.57 kPap = N/A = 44.31 kPa各角点反力 p1=68.06 kPa, p2=27.03 kPa, p3=20.57 kPa, p4=61.60 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=72.82 <= fa=170.00 kPa, 满足。
双柱式盖梁施工计算书(剪力销)
中山市古神公路二期工程北段I标盖梁施工计算书中铁七局集团郑州工程有限公司中山市古神公路二期工程北段I标项目经理部目录一、编制依据 (2)二、分项工程概况 (2)三、专项施工方案设计 (2)四、支承平台及模板布置 (3)五、计算参数 (5)六、结构计算 (6)（一）、荷载分布 (6)（二）、底模（竹胶板）受力计算 (6)（二）、龙骨受力计算 (7)（三）、分布梁受力计算 (7)（四）、主横梁受力计算 (8)（五）、钢棒（剪力销）受力计算 (10)（六）、预留孔受力计算 (10)（七）、侧模受力计算 (11)（九）、对拉杆计算 (13)七、结论 (13)一、编制依据1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）3、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）5、国家及交通部颁发的有关设计、施工规范及验收标准6、《中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标施工图设计》7、现场实际情况及调查资料二、工程概况中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标中小桥共三座，但只有麒麟中桥有墩柱6条，盖梁8个，主道盖梁长13.039m,辅道盖梁9.375m，高1.3m,宽1.6m，砼设计强度为C30,主道盖梁为24.9m，辅道盖梁18.0m.三、专项施工方案设计麒麟中桥1#、2#桥墩处于河涌，为方便小鱼船通航，桩基施工时只半幅围堰。
因此，不可能采取管架式支架，钢棒箍成本高，介于顾及到进度，经济效益施工方便，决定采用剪力销作为承重支撑，即在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
本方案将对主道双柱式盖梁荷载、弯矩最大、最不利的工况下对其模板支撑体系进行分别设计和验算，辅道不以算之。
主道双柱式盖梁最大尺寸为1303.9cm ×160cm×130cm，混凝土方量24.9m3。
盖梁简图如下：四、支承平台及模板布置盖梁施工支承平台采用在每个墩柱上各穿一根250cm长φ120mm钢棒（A45钢），上面采用墩柱两侧各一根1400cm长I63a工字钢做横向主梁；主梁上面安放一排每根300cm长的I20a工字钢，间距为60cm作为分布梁；分布梁上架300cm×10cm×10cm的方木作为龙骨，龙骨间距为30cm；龙骨上铺设2.0cm后的塑胶板作为盖梁底模。
双柱基础上部钢筋计算书
双柱基础上部钢筋计算双柱基础上部钢筋计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：类型：单阶矩形底板双柱间距l：2350mm混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2, ft=1.43N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法:简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：210kPa基础埋深：2.00m作用力位置标高：0.000m1.2 计算要求：(1)基础抗弯计算2 计算过程和计算结果2.1 基础弯矩计算：根据扩展基础广西计算书知，所有双柱基础基底应p均小于210kPa，按最不利p=210kPa进行计算。
基础上部受到的弯矩为M=12ql2=210*2.352/12=96kN*m。
2.2 抗弯配筋:最小配筋率要求：0.15%根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%注：下表数据单位 M: kN.m; h0: mm; As: mm2/m; ρ: %1 / 1。
双柱独立基础的数值模拟周军文
则的屈服面不随材料的逐渐屈服而改变，因此没有强 化准则，其本构模型采用理想弹塑性，可采用关联流
动法则或非关联流动法则。该准则的屈服强度随着侧 限压力的增加而增加，考虑了由于屈服而引起的体积 膨胀，但不考虑温度变化的影响。该模型适用于颗粒 状材料，如土、岩体、混凝土等［5，6］。
DP 屈服准则可表示为
·42·
路基工程
Subgrade Engineering
2012 年第 6 期 （ 总第 165 期）
双柱独立基础的数值模拟
周军文1 ，鲁良辉1 ，温志伟2
（ 1. 常州市建设工程结构与材料性能研究重点实验室 （ 常州工学院） ，江苏常州 213002； 2. 江苏筑森建筑设计有限公司，江苏常州 213002）
文献标志码： A
文章编号： 1003 － 8825（ 2012） 06 － 0042 － 03
0 前言 柱下独立基础是框架结构中一种常见的基础形
式，主要用于土质较好，地基承载力较高的土层中。 独立基础的设计包括基础的高度、大小以及基础底板 的受弯配筋量三个方面的内容。基础的高度由基础的 抗冲切能力来决定，基础大小是通过地基承载力来确 定，而底板的配筋量则是由底板受弯计算来确定。吴 方伯［1］对独立基础基底尺寸进行了优化； 王常青［2］研 究了基础高度和基础底板配筋的最优设计； 何水源［3］ 则在综合考虑强度和变形影响的基础上对独立基础进 行研究。关 于 独 立 基 础 的 有 限 元 分 析 在 国 内 报 道 较 少，为准确了解独立基础在竖向荷载作用下的应力分 布情况，本文采用 ANSYS 有限元软件，对混凝土基 础进行数值模拟，并加以理论分析，其结果既满足了 强度要求，又达到了节约造价的目的，可供工程设计 参考。
槡 σe = 3 β σm +
双柱基础钢筋计算
双柱基础钢筋计算一、背景与意义双柱基础一般指的是两个柱子之间的基础，它是承载柱子所带来的荷载并将荷载传递到地基的一种建筑结构。
双柱基础的设计和计算是建筑设计中的一个重要环节，合理的双柱基础设计和计算可以保证建筑结构的安全性和稳定性，降低建筑物的损坏风险，保障人民生命和财产安全。
双柱基础钢筋计算是在双柱基础设计的基础上，根据实际需要计算出基础的钢筋用量，以保证基础的承载能力和稳定性。
本文将从双柱基础结构的设计原理和计算步骤，详细介绍双柱基础钢筋计算的方法和步骤，以期为建筑设计和计算工作提供参考。
二、双柱基础的设计原理和计算步骤（一）双柱基础的设计原理双柱基础是建筑物的承重构件，主要用于承载柱子所带来的水平和竖向荷载，并将荷载传递到基础土壤之中。
其主要设计原理如下：1. 承载能力：双柱基础的主要作用是承载柱子所带来的荷载，因此其承载能力应当足够大，以能够承受柱子所带来的荷载并将其传递到地基。
2. 稳定性：双柱基础的设计应当保证基础的稳定性，避免因为荷载不均匀或者地基沉降等原因而导致基础变形或者破坏。
3. 经济性：在满足承载能力和稳定性的前提下，双柱基础的设计应当尽可能节约材料和人力成本，以确保基础的施工成本不过高。
（二）双柱基础的计算步骤双柱基础的计算一般包括以下几个步骤：1. 基础尺寸计算：根据建筑物的荷载和地基土壤的承载能力计算出基础的尺寸。
2. 钢筋配筋计算：根据基础的尺寸和设计荷载计算出基础的钢筋用量，以确保基础的承载能力和稳定性。
3. 基础荷载计算：根据建筑物的结构设计和荷载计算，计算出基础所需要承载的荷载。
4. 检核计算：根据基础的承载能力和荷载计算的结果进行检核，以确保双柱基础的稳定性和安全性。
以上是双柱基础设计和计算的一般步骤，下面将结合实际的工程案例，介绍双柱基础的钢筋计算方法和步骤。
三、双柱基础钢筋计算的方法和步骤（一）基础尺寸计算在进行双柱基础的钢筋计算之前，首先需要进行基础尺寸的计算。
双柱联合桩基承台的实用设计计算方法
双柱联合桩基承台的实用设计计算方法摘要:分别介绍了在工程中广为应用的双柱联合桩基承台设置暗梁和不设置暗梁的2 种设计方案及相应的计算方法; 对承台的受冲切承载力计算模型、不设置暗梁时的受弯承载力计算模型,以及设置暗梁时的暗梁计算模型进行了分析讨论;充实了构造措施,附以算例; 并结合算例对2 种设计方案的计算结果进行了对比分析, 得出了可供工程设计参考的结论。
关键词:桩基承台;双柱联合桩基承台;暗梁1 前言在多层钢筋混凝土框架结构房屋中,其柱网的布置常采用内廊式的三跨四行柱布置方式, 中跨即内廊的跨度一般在2. 1～3. 0 m 之间,由于内廊两柱柱距较小,其柱下基础常设计成双柱联合基础; 若基础类型为桩基,则为双柱联合桩基础。
在基础设计规范[1 ,2 ]中,对双柱下桩基承台的设计尚没有具体的规定;在建筑结构系列软件PKPM 的基础设计软件(JCCAD) 中,将双柱联合桩基承台视为具有两柱外包尺寸的单柱桩基承台,取两柱传给承台上的荷载矢量和,作为联合桩基承台的设计荷载,对承台双柱外接矩形边界处进行抗冲切承载力及承台板底筋计算,但对承台柱间配筋没有进行计算,需用户自己补充。
广厦基础CAD 设计软件中的“群柱桩基”菜单功能只能用于绘图,其计算工作需用户自己完成。
目前,关于双柱联合桩基承台设计计算方面的文献甚少,许多设计者仅依据双柱传给承台上的竖向荷载之和,直接套用单柱桩基承台的标准图集进行设计。
结合工程实例,对双柱联合桩基承台长边方向的柱间及支座(柱下) 截面最大弯矩进行了计算,笔者认为其算法有待商榷。
文献[ 4 ]结合工程实例,在双柱联合桩基承台的柱间设置暗梁,对暗梁进行了内力及配筋计算,但对承台底部暗梁两侧的配筋没有说明,大多数设计者在实际工程设计中,会根据自己的体会采用各不相同的近似处理方法,但缺少交流。
鉴于以上情况,笔者认为,根据现行基础设计规范的基本设计规定,探求一种比较完善的、统一的双柱联合桩基承台的设计计算方法很有必要。
双柱柱下条型基础
单跨条型基础计算表
计算
单位
修正后基础承载力fk
Kpa
埋深d 砼抗拉强度等级ft 砼抗压强度等级fc
钢筋强度fy
m N/mm N/m2 m N/m2 m
2
柱一轴力F1(设计值)
kN
基
柱一轴力F1k(标准值)
KN
本
M1（绕X轴方向）
kN.m
几
柱二轴力F2（设计值）
kN
何
柱二轴力F2k（标准值）
KN
信
M2（绕Y轴方向）
P净=F/A 翼板出挑长度L1=(B-hc)/2
KN/m
2
m
162.73 0.88
剪力V=P净*L1/2
kN
71.19
基
最小板厚ho>V/(0.7*ft)
mm 71.12
础底
基础底板厚度h
mm
400
板
ho=h-50
mm
350
计
αs=M/(fcm*b*ho2)
0.036
kN.m
息
柱距Lo
m
（b2固定时，为使中心重合）建议b1长 度
m
实际取值肋梁悬挑长度b1
m
取值肋梁悬挑长度b2
m
距离柱一重心距离x
m
柱沿基础短边向宽bc
m
柱沿基础短边向宽hc
m
M=M1+M2
kN.m
最小基础面积Amin=F/f净
m2
基础总长L
m
最小基础宽度B1
m
实际基础宽度取值B
m
实际基础面积A
m2
G=ro*d*A
kN
W=L*B2/6
m3
双柱条基计算
注：上式中，当柱1与柱2的相对关系为x方向时，M1与M2取x方向，Q1与Q2取y方向；y方向相反。以下类同
三、基础梁计算 900.00 基础梁宽bL (mm) 基础梁高hL (mm) 1.64 实际取值 形心相对于N1的距离y=[N2s+M1+M2-(Q1+Q2)hL]/(N1+N2) (m) 柱1沿基础长边方向至基础边距离a1 (m) 0.75 柱2沿基础长边方向至基础边距离a2 (m) 梁上净线荷载qj=(pmax-20d)*B (KN/m) 552.9 基础梁有效高度h0L=hL-50 (mm) + 2 690.2 注：左式中bC取相应柱尺寸 梁底正弯距M max=qj*(MAX[a1,a2]-bC/2) /2 (KN· m) + 2 剪力V=qj*(MAX[a1,a2]-bC/2) (KN) 截面抵抗矩系数α S=M max/α 1fcbLh0L 0.0953 1/2 几肢箍 0.9498 γ S=(1+(1-2α S) )/2 + + 2 3230 箍筋直径d (mm) 钢筋面积A S=M max/γ Sfyh0L (mm ) 25 钢筋直径d (mm) 箍筋间距S (mm) 钢筋数量 12 斜截面受剪承载力VCS (KN) 2 5890.5 钢筋实际配筋面积AS (mm ) 按构造配筋 梁顶负弯距M-max=qjs2/8-(M+max+qj*(MIN[a1,a2]-bC/2)2/2) (KN· m) -393.8 四、基础梁裂缝验算 短期正弯矩M+S=M+max/1.25 (KN· m) + 2 σ sk=M S/η h0LAS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ sk 552.15 143.66 0.544 ρ te=AS/0.5bLhL ρ te实际取值(ρ te≥0.01)
基础梁计算书
地基梁计算 ( 一)（取最大线荷载计算）一、几何数据及计算参数构件编号 : LL-1混凝土： C30主筋：HRB400箍筋：HRB400纵筋合力点边距as(mm)： 35.00指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00支座弯矩调整系数： 1.00( 说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20活载系数： 1.40二、荷载数据荷载工况 1 ( 恒载 ):三、内力及配筋1.弯矩图2.剪力图3.截面内力及配筋0 支座 :正弯矩0.00 kN*m,负弯矩0.00 kN*m,剪力 166.23 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.00mm1跨中:正弯矩 39.18 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-256.90 kN,挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.05mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m1支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 负弯矩 54.40 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力左 -256.90 kN, 位置 : 1.20m 剪力右 226.67 kN,位置 : 0.00m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 495.00 mm 2,裂缝 0.07mm2跨中:正弯矩 18.46 kN*m, 位置 : 0.64m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力226.67 kN,位置 : 0.00m 挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.02mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m2支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 36.27 kN*m, 剪力左 -196.45 kN, 剪力右 196.45 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.05mm3跨中:正弯矩 18.46 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-226.67 kN,挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.02mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m3支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m负弯矩 54.40 kN*m,位置 : 0.00m剪力左 -226.67 kN, 位置 : 1.20m 剪力右 256.90 kN,位置 : 0.00m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.07mm4跨中:正弯矩 39.18 kN*m, 位置 : 0.73m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力256.90 kN,位置 : 0.00m 挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.05mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm 2/m4支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-166.23 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 495.00 mm 2,裂缝 0.00mm地基梁计算（二）（取最大桩间距计算）一、几何数据及计算参数构件编号 : LL-1 混凝土： C30主筋： HRB400箍筋： HRB400 纵筋合力点边距 as(mm)： 35.00 指定主筋强度： 无 跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00( 说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重： 是恒载系数： 1.20 二、荷载数据荷载工况 1 ( 恒载 ):活载系数：1.40三、内力及配筋 1.弯矩图2. 剪力图3.截面内力及配筋0支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力211.14 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm裂缝 0.00mm1跨中:正弯矩 88.68 kN*m, 2, 计算面积 : 495.00 mm2, 计算面积 : 495.00 mm22负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-316.70 kN,挠度 0.47mm( ↓ ), 位置： 跨中裂缝 0.16mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 614.37 mm 2,箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm2/m, 计算面积 : 749.05 mm 2/m1支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m负弯矩 110.85 kN*m, 位置 : 0.00m剪力左 -316.70 kN, 位置 : 2.10m 剪力右 263.92 kN, 位置 : 0.00m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 775.08 mm 2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.26mm2跨中: 正弯矩 27.71 kN*m, 位置 : 1.05m负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力263.92 kN,位置 : 0.00m 挠度 0.32mm( ↓ ), 位置： 跨中裂缝 0.02mm2,2上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 计算面积 : 495.00 mm 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m2支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 110.85 kN*m, 剪力左 -263.92 kN, 剪力右 316.70 kN,上钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 775.08 mm2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.26mm 3跨中:正弯矩 88.68 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力316.70 kN,挠度 0.47mm( ↓ ), 位置： 跨中裂缝 0.16mm2,2上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 计算面积 : 495.00 mm下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 614.37 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m3支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 2.10m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 2.10m 剪力-211.14 kN,位置 : 2.10m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 495.00 mm,裂缝 0.00mm22。
双柱阶梯基础计算【可编辑】
双柱阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=400mm基础高度h2=300mm一阶长度 b1=850mm b3=850mm 一阶宽度 a1=850mm a3=850mm二阶长度 b2=825mm b4=825mm 二阶宽度 a2=825mm a4=825mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HPB300 fy=270N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.200m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk1=1833.000kN Fqk1=0.000kNFgk2=875.000kN Fqk2=0.000kNMgxk1=0.000kN*m Mqxk1=0.000kN*mMgxk2=0.000kN*m Mqxk2=0.000kN*mMgyk1=0.000kN*m Mqyk1=0.000kN*mMgyk2=0.000kN*m Mqyk2=0.000kN*mVgxk1=0.000kN Vqxk1=0.000kNVgxk2=0.000kN Vqxk2=0.000kNVgyk1=0.000kN Vqyk1=0.000kNVgyk2=0.000kN Vqyk2=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk1+Fqk1+Fgk2+Fqk2=(1833.000)+(0.000)+(875.000)+(0.000)=2708.000kNMxk=Mgxk1+Fgk1*(A2-A1)+Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)+Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)+Mqxk2+Fqk2*(A2-A1)=0.000+1833.000*(1.900-1.900)+0.000+0.000*(1.900-1.900)+0.000+875.000*(1.900-1.900)+0.000+0. 000*(1.900-1.900)=0.000kN*mMyk=Mgyk1+Fgk1*(Bx/2-B1)/2+Mqyk1+Fqk1*(Bx/2-B1)/2+Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2+Mqyk2+Fqk2*(Bx/ 2-B1)/2)=0.000+1833.000*(7.100/2-1.900)/2+0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2+0.000+875.000*(7.100/2-1.900 )/2+0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2=2234.100kN*mVxk=Vgxk1+Vqxk1+Vgxk2+Vqxk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNVyk=Vgyk1+Vqyk1+Vgyk2+Vqyk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNF1=rg*Fgk1+rq*Fqk1+rg*Fgk2+rq*Fqk2=1.20*1833.000+1.40*0.000+1.20*875.000+1.40*0.000=3249.600kN*mMx1=rg*(Mgxk1+Fgk1*(A2-A1))+rq*(Mqxk1+Fqk1*(A2-A1))+rg*(Mgxk2+Fgk2*(A2-A1))+rq*(Mqxk2+Fq k2*(A2-A1))=1.20*(0.000+1833.000*(1.900-1.900))+1.40*(0.000+0.000*(1.900-1.900))+1.20*(0.000+875.000*(1 .900-1.900))+1.40*(0.000+0.000*(1.900-1.900))=0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk1+Fgk1*(Bx/2-B1)/2)+rq*(Mqyk1+Fqk1*(Bx/2-B1)/2)+rg*(Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2)+ rq*(Mqyk2+Fqk2*(Bx/2-B1)/2))=1.20*(0.000+1833.000*(7.100/2-1.900)/2)+1.40*(0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2)+1.20*(0.000+87 5.000*(7.100/2-1.900)/2)+1.40*(0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2)=2680.920kN*mVx1=rg*Vgxk1+rq*Vqxk1+rg*Vgxk2+rq*Vqxk2=1.40*0.000+1.40*0.000+1.20*0.000+1.40*0.000=0.00 0kNVy1=rg*Vgyk1+rq*Vqyk1+rg*Vgyk2+rq*Vqyk2=1.40*0.000+1.40*0.000+1.20*0.000+1.40*0.000=0.00 0kNF2=1.35*Fk=1.35*2708.000=3655.800kNMx2=1.35*Mxk=1.35*1580.700=2133.945kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*0.000=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*0.000=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*0.000=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|3249.600|,|3655.800|)=3655.800kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|1896.840|,|2133.945|)=2133.945kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=132.800kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2+Bc=1.900+1.900+3.300=7.100m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.900+1.900=3.800mA1=a1+a2+max(hc1,hc2)/2=0.850+0.825+max(0.450,0.450)/2=1.900mA2=a3+a4+max(hc1,hc2)/2=0.850+0.825+max(0.450,0.450)/2=1.900mB1=b1+b2+bc1/2=0.850+0.825+0.450/2=1.900m B2=b3+b4+bc2/2=0.850+0.825+0.450/2=1.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.400+0.300=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.400+0.300-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=7.100*3.800=26.980m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*7.100*3.800*1.200=647.520kNG=1.35*Gk=1.35*647.520=874.152kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vxk*H=1580.700-0.000*0.700=1580.700kN*mMdyk=Myk+Vyk*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*mMdx=Mx-Vx*H=2133.945-0.000*0.700=2133.945kN*mMdy=My+Vy*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1833.000+647.520)/26.980=91.939kPa 【①5.2.2-2】因γo*pk=1.0*124.371=124.371kPa≤fa=132.800kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(2708.000+647.520)/26.980=124.371kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.000/(3655.800+874.152)=0.000m因ex≤ Bx/6.0=1.183m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(3655.800+874.152)/26.980+6*|0.000|/(7.1002*3.800)=167.900kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(3655.800+874.152)/26.980-6*|0.000|/(7.1002*3.800)=167.900kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=2133.945/(3655.800+874.152)=0.471m因ey ≤By/6=0.633y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(3655.800+874.152)/26.980+6*|2133.945|/(3.8002*7.100)=292.785kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(3655.800+874.152)/26.980-6*|2133.945|/(3.8002*7.100)=43.016kPa1.3 因Mdx≠0 并且 Mdy=0Pmax=Pmax_y=292.785kPaPmin=Pmin_y=43.016kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=292.785-874.152/26.980=260.385kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.700m, YB=bc1/2+bc2/2+Bc=5.175m, YL=max(hc1,hc2)=0.450mYB1=B1+Bc/2=3.550m, YB2=B2+Bc/2=3.550m, YL1=A1=1.900m, YL2=A2=1.900mYHo=YH-as=0.660m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.175mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=6.495mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.175+6.495)/2=5.835mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*260.385=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*5835*660=3854.95kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.770my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((3.550-5.175/2-0.660)*(0.450+0.660)+(3.550-5.175/2-0.660)2,(3.550-5.175/2-0.660)*(0 .450+0.660)+(3.550-5.175/2-0.660)2)=max(0.627,0.627)=0.627m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.627*260.385=163.243kNγo*Fly=1.0*163.243=163.24kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*660=733.33kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.300mYB=bc1/2+bc2/2+Bc+b2+b4=5.400mYL=max(hc1,hc2)+a2+a4=2.100mYB1=B1+Bc/2=3.550m, YB2=B2+Bc/2=3.550m, YL1=A1=1.900m, YL2=A2=1.900mYHo=YH-as=0.260m3.1 因(YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.400mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=5.920mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.400+5.920)/2=5.660mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*260.385=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*5660*260=1473.07kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.100my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.620my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((3.550-5.400/2-0.660)*(2.100+0.660)+(3.550-5.400/2-0.660)2,(3.550-5.400/2-0.660)*(2 .100+0.660)+(3.550-5.400/2-0.660)2)=max(0.686,0.686)=0.686m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.686*260.385=178.598kNγo*Fly=1.0*178.598=178.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*2360*260=614.21kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
梁板柱墙钢筋计算规则
梁、板、柱、墙钢筋计算原理钢筋重量=钢筋长度*根数*理论重量钢筋长度=净长+节点锚固+搭接+弯钩（一级抗震）柱1、基础层：⑴筏板基础﹤=2000mm时,基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接长度Lle（如焊接时，搭接长度为0）⑵筏板基础〉2000mm时，2、基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接的长度Lle柱纵筋长度=地下室层高-本层净高hn/3+首层楼层净高hn/3+与首层纵筋搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0）3、首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高hn/3+max(二层净高hn/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度Lle（如焊接时，搭接长度为0）4、中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高hn/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max（三层层高hn/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0）5、顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae注：其中锚固长度取值：⑴、当柱纵筋伸入梁内的直径长〈Lae时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；⑵、当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=Lae时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，⑶、当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
6、边柱：⑴、外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae⑵、内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae⑶、当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
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140.00 2.70 700.00 500.00 2.10 C30 300 210 200000 4.80
1.00 3 550.00 133.84 964 4 12 100 1042.8 箍筋满足
2538
基底平均压力值p=1.35*F/A (KN/m2)
三、基础暗梁计算 600.00 基础梁宽bL (mm) 基础梁高hL (mm) 713.8 梁上净线荷载qj=p*B (KN/m) 基础梁有效高度h0L=hL-50 (mm) 梁弯距M=1/12qj*s*s(Kn· m) 2 0.0516 剪力V=qj*s/2(Kn) 截面抵抗矩系数α S=M/α 1fcbLh0L 1/2 几肢箍 0.9735 γ S=(1+(1-2α S) )/2 2 833 箍筋直径d (mm) 钢筋面积AS=M/γ Sfyh0L (mm ) 20 钢筋直径d (mm) 箍筋间距S (mm) 钢筋数量 3 斜截面受剪承载力VCS (KN) 箍筋满足 942.5 钢筋实际配筋面积AS (mm2) 纵筋满足 1，弯矩按两端固结的支座弯矩计算（跨度取柱间净距）。 2，配筋上下相同。
独立基础暗梁简易计算表
数据输入
一、荷载数据（标准值） Q1x (KN) Q2x (KN) 15 Q1y (KN) Q2y (KN) 5.5 N1 (KN) N2 (KN) -676.5 M1x (KN· m) M2x (KN· m) 27 M1y (KN· m) -135.7 M2y (KN· m) 一层墙体荷载设计值Nq (KN) 二、常规数据 62 地基承载力设计值f (KN/m2) -11.3 基础埋置深度d (m) -1807.5 柱1沿基础长边方向尺寸b1C (mm) -89.7 柱2沿基础长边方向尺寸b2C (mm) -268.6 柱1与柱2中心间距s (m) 混凝土强度等级 54 受力钢筋强度设计值fy (N/mm2) 箍筋强度设计值fyv (N/mm2) 钢筋弹性模量ES (N/mm2) 3.00 JCCAD计算的基础长边尺寸L (m)
JCCAD计算的基础短边尺寸B (m)
数据输出
一、常规数据 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 混凝土抗拉标准值ft (N/mm2) 构件受力特征系数α cr 二、基底土压力计算 基础顶面荷载设计值F=N1+N2+Nq (KN) 14.3 1.43 2.1 系数α 1 混凝土弹性模量EC (N/mm2) 纵向受拉钢筋表面特征系数ν