CB-240架体计算书
CB240操作说明书详解
2023/10 操作说明书悬臂模板CB240山东港模板工程技术股份1.悬臂模板简介单面墙体爬升模板CB240 主要用于大坝、桥墩、混凝土挡土墙、隧道及地下厂房的混凝土衬砌等构造的模板施工。
由于混凝土的侧压力完全由穿墙螺栓担当，因而模板不必有另外的加固措施，施工简洁、快速，且格外经济，混凝土外表光滑。
2.CB240 模板的组成CB240 模板主要分为主背楞式和桁架式两种〔如图1〕。
主背楞式由七局部组成：主背楞、模板、斜撑、后移装置、承重三角架、埋件系统、吊平台、挑架。
桁架式由七局部组成：桁架主背楞、模板、斜撑、后移装置、承重三角架、埋件系统、吊平台，加高节。
图1 CB240 总装图〔左-斜撑式，右-桁架式〕A—主背楞主背楞挑架桁架主背楞标准节桁架主背楞加高节桁架主背楞装配图连接板平台立杆背楞调整座背楞扣件B—模板模板的拼装技术要求见模板拼装指导书。
连接爪背楞木工字梁吊钩面板(2440x1220x21)木工字梁与背楞连接(节点图)C—后移装置拉杆拉杆圆垫后移拉杆后移装置D—承重三角架三脚架短斜撑杆三角架横梁三脚架立杆三脚架长斜撑杆承重三角架E—斜撑主背楞式斜撑桁架式斜撑F—埋件系统埋件系统受力螺栓M36 埋件板D20 高强螺杆D20 爬锥M36/D20 G—配件蝶形螺母齿轮插销安全销Φ20 插销Φ20 单边扣十字转扣3.CB240 悬臂模板的特点1)支架、模板及施工荷载全部由预埋件担当，不需另搭脚手架，适于高空作业。
2)模板局部可整体后移650mm。
3)模板可利用锚固装置使其与混凝土贴紧,防止漏浆及错台。
4)模板局部可相对支撑架局部上下左右调整，使用灵敏。
5)利用斜撑模板可前后倾斜，最大角度为30°。
6)各连接件标准化程度高，通用性强。
7)模板上设吊平台，可用于埋件的撤除及混凝土处理。
8)悬臂支架设有斜撑，可便利调整模板的垂直度。
9)主背楞式与桁架式的主要区分在于桁架式比主背楞式浇筑的混凝土高。
井架构件计算书
井架构件的计算书1．立柱计算立柱由主角钢组成，它要支承天梁，通过天梁承受吊篮及重物，因而在垂直方向上，主柱底层除承受自身钢结构重量之外，还承受吊篮的重量及承吊物体的重量，和卷扬机的拉力，此外在水平方向的风力，主要由附墙撑支撑，故对附墙撑进行计算。
对缀条又叫横撑和斜撑，因水平方向的风力可用缆风绳来平衡，故缀条不作计算，仅计算主角钢架轴向风力，及其稳定性和天梁受力。
⑴主角钢轴向受压强度计算式中： N ——轴向力N ＝钢结构重量（按30m 高设计）＋起重量＋卷扬机拉力 ＝2484＋820＋1000＋500＝4804kgAa ——净面积由四根70×70×7的角钢组成，每根钻有连接孔Ф17.5Aa ＝4×9.424×100－4×87.5＝3419.6f ——钢材抗压强度 取f ＝235N ／mm2⑵主角钢架稳定性计算式中：N ——轴向力 N ＝48040NA ——承压构件的毛面积 A ＝4×9.428＝37.696cm2 ——轴心受压构件稳定系数，又叫折减系数，由λ按表选f A N a ≤f A N 〈ψψf ——钢材抗压强度，取f ＝235N ／mm2安JGJ －88－92标准附录＝附表2.4的计算式：式中：——主角钢的换算长细比——角钢架长细比——构件横截面积所截垂直X －X 轴的平面内各斜缀条的毛截面积之和U ——长度系数 一端固定一端自由的柱U ＝2L ——钢架长度 L ＝30×1000m——截面的最小回转半径（cm ）——角钢在钢架X －X 轴的惯性矩。
因70×70×7角钢，对角钢边的惯性矩为80.29cm4，截面积为9.424cm2所以＝2×[80.29+80×80×(9.424×2)]＝241414.98lx x ox A A 402+=λλmin C ULx =λA C x ν=min ox λx λlx A min C x νx ν03.80696.3756.241414min ===A C x ν7597.7403.801010302min ≈=⨯⨯⨯==C UL x λ每节X 截面方向的缀条图。
CB240计算书讲解
2015/10 产品计算书悬臂模板CB240计算书山东新港模板工程技术股份有限公司1.编制计算书遵守的规范和规程《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2010）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）《建筑施工计算手册》第二版《建筑工程模板施工手册》第二版《建筑施工手册》第四版2.CB240结构组成CB240由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成，结构及连接示意图如图1所示。
图1 架体示意图（左-结构示意图，右-连接示意图）3.计算参数1)各操作平台的设计施工荷载为：模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载 1.5KN/m2)除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=120KN；拉力设计值为：F=205KN。
3)架体提升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
4)假定模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台长度为3.0米，则施工荷载为9KN。
5)假定模板后移及倾斜操作主平台长度为4.0米，则施工荷载为6.0KN。
6)假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为6.15米，则模板面积为18.45平米。
7)假定分配到单榀的模板自重为6.8KN。
8)假定最大风荷载为2.5KN/ m2，作用在模板表面，则沿模板高度方向风荷载为2.5×3=7.5KN/m。
9)假定单榀架体系统总重为25KN，含支架、平台、跳板。
4.架体及构件施工工况验算4.1施工工况说明施工工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，钢筋绑扎平台与主平台同时承载，承受风荷载。
本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两榀机位上，即单榀机位跨度 3.0米。
4.2架体受力计算4.2.1计算模型将架体模型简化为计算模型，如图2所示。
液压平台各项计算书
液压平台各项计算书A、鼓筒安装架体计算分析1.鼓筒、辐射梁等荷载：1）鼓筒、井架：井架斜撑钢管,φ8.0×4（（4×10×8.0＝320kg）；井架角铁ㄥ100×10;12根，每根3米（12×3×15.12＝544kg）;ㄥ63×5;24根，每根1.7米（24×1.7×6.905＝281kg），ㄥ63×5；20根,每根1.5米（20×1.5×6.905＝207kg）。
天梁：4根［16a（理论重量17.23 kg/m），每根1.13m 4×1.13×17.23=77.89kg提轮：6个，14.6 kg/个，14.6×6=87.6kg鼓筒：上钢梁由[20槽钢加工而成（理论重量16.73kg/m） [20:1.7×3.14×16.73＝78.8kg 提升架：门架为［14a，（理论重量16.73kg/m）（1.0*48＋0.8*24）×16.73＝1124.25kg 吊架L50*5（理论重量 3.77kg/m）：（3.5*48+0.75*48）*3.77=769.08kg，合计769.08+1124.25=1893.33kg;中间角钢：∠75×8（理论重量11.098kg/m）长1.5m，共12根1.5×12×11.089=199.6kg 井架和鼓筒重量合计：320+544+281+207+77.89+87.6+78.8+1893.33+199.6=3689.22kg 2）辐射梁：4.6×24×16.73= 1847.0kg,辐射梁筒壁环向钢筋处所受荷载大于中心架体所受的荷载，本计算取值0.5倍：1847.0*0.5=923.5kg3）悬挂拉索：16*16*0.00617*（3.86+2.97）*12=98.56kg架体所受的总荷载：N=（3689.22+923.5+98.56）*9.8=46170.54N=46.17KN2.架体能承受的荷载计算鼓筒中心架体由10根立杆和8根水平杆、20个十字扣件承受其荷载。
屏树互通K0+240主线跨乡村路桥模板支架计算书详解
屏树互通主线跨乡村路桥模板支架计算书1 模板支架设计屏树互通主线跨乡村路桥为预应力现浇箱梁桥，均采用临时模板支架进行现浇施工，临时支撑架采用φ60*3.2mm系列承插型盘扣式钢管满堂支架。
由上表知，，根据最不利受力原则，对桥模板支架进行验算，桥面净高取用12.3m，模板支架计算高度H=12.3-1.4=10.9m。
模板均采用15mm厚竹胶板；次龙骨采用10*10cm方木，纵向铺；主龙骨采用12#双肢槽钢，横向铺。
2 荷载参数依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ 231-2010中的规定：1、计算模板支架及脚手架构件承载力（抗弯、抗剪、稳定性）时的荷载设计值，应取其标准值乘以荷载的分项系数，分项系数应符合下列规定：1）永久荷载的分项系数，取1.2；2）可变荷载的分项系数，取1.4。
2、计算模板支架及脚手架构件变形（挠度）时的荷载设计值，应取其标准值乘以荷载的分项系数，各类荷载分项系数均取1.0。
a、箱梁钢筋混凝土砼自重取26kN/m3b、模板体系自重取0.5kN/m2c、人员与设备荷载取3kN/m2d、振捣荷载取2kN/m23 模板支撑体系计算依据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ 300-2013中第4.3.5条规定：受弯构件的弯矩与挠度计算应附后下述要求，对水平杆为连续的支撑结构，当连续跨数超过三跨时宜按三跨连续梁计算；当连续跨数小于三跨时，应按实际跨连续梁计算。
对水平杆不连续的支撑结构，应按单跨简支梁计算。
3.1 腹板段支撑体系验算腹板段混凝土砼厚1.4m，方木中心间距200mm，立杆横向间距900mm，纵向间距最大1.2m。
3.1.1模板验算模板采用15mm厚竹胶板，跨度L=200mm，取1m宽板按三跨连续梁进行计算，材料特性如下：强度验算荷载组合Q=[1.2(1.4×26+0.5)+1.4(2+3)]×1.0=51.28kN/m；最大弯矩M=0.1QL2=0.1×51.28×2002=205120N·mm；[σ=15N/mm2；最大弯应力σ=M/W=205120/37500=5.47N/mm2<]最大剪力V=0.6QL=0.6×51.28×200=6153.6N；[τ=1.2N/mm2；最大剪应力τ=3V/2bh=3×6153.6/(2×1000×15)=0.62N/mm2<]所以，强度满足要求。
悬臂支架轻型爬模CB240受力计算书汇总
CB-240架体计算书编制：审核：审批：北京卓良模板公司技术部2010.03一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.体系组成: 体系由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成。
图一三.计算参数：计算假定:假定每块模板宽度小于5m,每块模板用两榀悬臂支架。
当模板宽度超过5m时，我们将它分为两块。
1.各操作平台的设计施工荷载为:Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m2模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载1.5KN/m2模板操作平台及吊平台最大允许承载0.75KN/m22.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
3.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台宽度为5米，则施工荷载为3x5x1=15KN。
分配到每榀架体的荷载为线荷载q1=3x2.5=7.5KN/m4.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为5米，则施工荷载为1.5x5x2.3=17.25KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q2=1.5x2.5=3.75KN/m5.假定模板操作平台及吊平台宽度为5米，则施工荷载为0.75x5x1=3.75KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q3=0.75x2.5=1.87KN/m6.假定分配到单位机位的模板宽度为5米，高度为6米，则模板面积为30平米。
则分配到单榀的模板自重为30x0.65/2=9.75KN。
井字架设计计算书
井字架设计计算书本计算书参照JG ／T5031－93标准及JGB8－92计算一、原始参数1、吊篮额定载重量： 1000KG2、井字架高度： 24M3、有效工作高度： 21M4、井字架主截面： 2M ×2.3M5、适用钢丝绳： 6×19－d ＝11 及d=9.36、选用：主角钢 70×70×7斜撑角钢 50×50×5水平角钢 50×50×5二、钢丝绳选择1、吊篮钢丝绳选择吊篮起重量为1000kg ，吊篮自重181kg 。
根据吊篮与钢丝绳连结，相当于一只动滑轮，因而钢丝绳拉力f ＝1181／2＝590.5kg ＝5905N 。
根据GBI102－74：选用钢丝绳6×19－11－1700N 或6×37－11－1700NΣS=74500N Φ×∑S=0.85×74500＝63325NKs ＝≥[Ks]F S p式中：F ――钢丝绳的额定拉力F ＝5000N1181kg[Ks]――最小安全系数按JG ／T5031－93表7选取当工况为时[]＝5因而＝SP ／F ＝63325／5905＝10.724所以>[]三、吊篮停靠装置计算吊篮在吊运中，需要停靠各楼层，在吊篮开门时，吊篮底部的四个角上需伸出防跌落销四只以保安全，而在吊监运行中，四只防跌落销在关闭吊篮的门时要缩进吊篮，以确保运行，其原理图如下图所示。
要满足下列条件：C ＝A ＋BC==DD 即为防跌落销要求移动的长度。
例如：若D ＝72mm ，吊篮门宽度E ＝1860mm ，从而得A ＝861B ＝69四、超重量限位器5A s K s K s K s K 2EC =22B A+为了使限位器的结构紧凑，故设计装在底滑轮上，考虑到限位器的弹簧杆移动量不大，故采用蝶形弹簧结构，其结构如下图。
当然也可以采用螺旋式压缩弹簧，但结构尺寸就较大些。
井架计算书
井架计算书本计算书按照《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-1992）、《建筑施工计算手册》（江正荣主编）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）编制。
一、荷载计算1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G其中 K ──动力系数，K= 1.00 ；Q ──起吊物体重力，Q= 10.000 kN；q ──吊盘（包括索具等）自重力，q= 1.000 kN；经过计算得到 G=K×(Q+q) =1.00×(10.000+1.000)= 11.000 kN。
2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S其中 f──引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计算得到 S= f×[K×(Q+q)] =1.020×[1.00×(10.000+1.000)]=11.220 kN ；3.井架自重力井架自重力1.5kN/m；井架的总自重Nq=1.5×18=27 kN；缆风绳以上部分自重：Nq1=1.5×(18-6)= 18kN；Nq2=1.5×(18-12)= 9kN；4.风荷载为 q = 0.719 kN/m；风荷载标准值应按照以下公式计算：Wk =W×μz×μs×βz= 0.45×1.42×0.48×0.70 = 0.215 kN/m2；其中 W──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定；采用：W= 0.45 kN2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定；采用：μz = 1.42 ；μs──风荷载体型系数：μs = 0.48 ；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.70 ；风荷载的水平作用力:q = Wk×B=0.215×3.35= 0.719 kN/m；其中 Wk ──风荷载水平压力，Wk= 0.215 kN/m2；B──风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.719 kN/m；5.每根缆风绳的自重力其中 T ──每根缆风绳自重力产生的张力(kN)；n ──缆风绳的根数，取4根；q ──缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m；l ──每根缆风绳长度，Hi/cosθ 确定(m)；H ──缆风绳所在位置的相对地面高度(m)；θ ──缆风绳与井架的夹角；w ──缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。
外挂架计算书
外挂架计算书一、计算单元的选取：根据本工程的实际情况，外挂架三角支架的最大间距按2.0m 考虑。
外挂架提升单元最大为4.2m。
计算主要考虑三角架的受力以及螺栓受力，三角架的计算按最大间距2.0m作为计算依据。
二、荷载传递和受力分析：1、荷载传递：架体自重+施工活荷载+风荷载→三角支架→螺栓→剪力墙砼2、荷载分析：（1）架体包括三角支架的自重G1= GⅠ+ GⅡ+ GⅢ+ GⅣGⅠ：三角架10#槽钢自重：GⅠ=1.8×10.007Kg/m=180NGⅡ：三角架所用钢管自重：GⅡ=6.6×3.84Kg/m=253.5NGⅢ：三角架10#槽钢自重：GⅢ=1.8×10.007Kg/m=180NGⅣ：木板及扣件自重：GⅣ=800NG1=3383.5N=3.384KN（2）施工活载：三角架承受的施工活荷载为G活，其构成为大模板自重、施工人员操作自重等。
G M=310 Kg/m2×9 =27.9KN（按最大块3m考虑自重）GⅠ=2.0 KNG活= G M+ GⅠ=29.9 KN（3）风载：风载按楼层最高，受力最不利的情况考虑。
基本风压按：W=0.45 KN/m2迎风面积与挡风面积比值，即挡风系数取值按u s =1.3 =1.3×1.2×0.65=1.024风压高度变化系数u 2=1.5W k =0.7 u 2 u s W=0.7×1.024×1.5×0.45 Kg/m 2=0.48 Kg/m 2 作用架体风荷载：F 风=0.48 KN ×7.5×2=7.2 KN（4）三角架的受力分析图：在计算时按下图进行受力分解计算：按6杆式三角形桁架计算内力，计算简图如下：AH BHR AV =2(N 1+N 2)R AH = R BH = L 2 (N 1+N 2)/h+L N 1/hS 1=S 2= N 1ctg θ1S 3=- N 1csc θ1S 5=-(N 1+N 2)S 4= R BH sec θ1S 7= S 4 sin θ1= R BH tg θ1S 6=( S 7+ R AV - N 2)/ sin θ2三、受力计算：（一）受力计算：（1）N 1取G 1即N 1=3.384 KN（2）N 2取大模自重和施工荷载G 活，N 2=1.4×29.9 KN=41.86 KN（3）风荷载只作用于穿墙螺栓，在验算穿墙螺栓抗拔时应用到风载。
CB240B桁架式架体计算书讲解
北京卓良模板有限公司Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co., Ltd.CB240桁架式架体计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司2010-08-20一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模组成:爬模由预埋件、附墙装置、三脚架、模板组成。
三.计算参数：⒈各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 1.5KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台（2）最大允许承载0.75KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台（3）最大允许承载0.75KN/m2模板后移及倾斜操作主平台（4）最大允许承载 1.5KN/m2拆卸爬锥工作平台（5）最大允许承载0.75KN/ m2⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=85KN; 拉力设计值为：F=215KN;⒊爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
4.各个平台的荷载设计值此处设定分配到单榀架体的模板宽为3.0米，高为6.15米（混凝土浇筑高度为6米）。
①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单榀架体上的模板宽度；取决于方案布置，在此以3.0米为例计算荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格位置施工活载(KN/m2)平台长(m)荷载分项系数荷载设计值q(KN/m)平台(1) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(2)0.75 3.00 1.40 3.15平台(3)0.75 3.00 1.40 3.15平台(4) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(5)0.75 3.00 1.40 3.155.上架体自重(以三层桁架为例计算)标准节单个加高节加高节加高节平台梁平台板自平台长平台板上架体总重重(KN)重（KN)个数(个)重(KN)重（KN）重(KN/m2)(m)(KN/m)(KN) 1.80 1.01 2.00 2.02 2.38 0.27 3.00 0.81 6.20标准节重——由标准图计算而得；单个加高节重——由标准图计算而得；平台梁重——这里设定选择单槽钢16做平台梁；单根单位重量是19.8kg/m，上架体最顶层平台板直接铺在架子上无需平台梁，因此需要4根平台梁即可。
CB240B桁架式架体计算书讲解(20210109193356)
北京卓良模板有限公司Beiji ng Zulin Formwork & Scaffold ing Co., Ltd.CB240桁架式架体计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司2010-08-20.编制计算书遵守的规范和规程:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GBJ 50017-2003)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204-2002) 《建筑施工计算手册》江正宋编者《钢结构工程施工质量验收规范》(GB 50205-2001) .爬模组成：爬模由预埋件、附墙装置、三脚架、模板组成1•各操作平台的设计施工荷载为模板，浇筑，钢筋绑扎工作平台( 1)最大允许承载21.5KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台( 2)最大允许承载20.75KN/m 拉杆等安装、拆卸工作平台( 3)最大允许承载0.75KN/m2模板后移及倾斜操作主平台( 4)最大允许承载21.5KN/m拆卸爬锥工作平台(5)最大允许承载0.75KN/ m：2. 除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F v=85KN;拉力设计值为：F=215KN;3. 爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
4. 各个平台的荷载设计值此处设定分配到单榀架体的模板宽为3.0米，高为6.15米(混凝土浇筑高度为6 米)①参数说明施工活载 --- 施加到各平台的施工荷载；平台长一一分配到单榀架体上的模板宽度；取决于方案布置，在此以 3.0米为例计算荷载分项系数 ---- 荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值一一强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数;②计算表格位置2施工活载(KN/m )平台长(m)荷载分项系数何载设计值q(KN/m)平台(1) 1.50 3.00 1.40 6.30平台⑵0.75 3.00 1.40 3.15平台(3)0.75 3.00 1.40 3.15平台(4) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(5)0.75 3.00 1.40 3.15 5.上架体自重(以三层桁架为例计算).计算参数:标准节重---- 由标准图计算而得；单个加高节重一一由标准图计算而得；平台梁重一一这里设定选择单槽钢16做平台梁；单根单位重量是19.8kg/m，上架体最顶层平台板直接铺在架子上无需平台梁，因此需要4根平台梁即可。
CB-240(中)XG
后移式悬臂模板CB-2401、简介后移式悬臂模板CB-240主要用于大坝、路桥工程、核电工程、高层建筑物外墙、核心筒等不同的结构工程。
悬臂挂架的使用，能够很大限度的节省塔吊的吊装工作量，提高工作效率和速度。
后移式悬臂模板CB-240分为斜撑式和桁架式。
它们的结构示意图如下所示：斜撑式桁架式2、单榀结构总成图3、工程应用4、主要组成部件（一）埋件系统1、结构组成模板支架开始使用后，几乎整个模板系统的重量全部由埋件承担。
因此埋件是非常重要的部分，它由受力螺栓、埋件支座、爬锥、高强螺杆和埋件板组成。
如下图所示：埋件总装除埋件板和高强螺杆外，其余部分都可以周转使用。
2、埋件的安装与使用步骤1、在模板就位前，先用定位螺栓将埋件系统（除受力螺栓和埋件支座外）固定在模板上。
2、第一次浇筑完成并达到拆模条件后，卸下定位螺栓，后移模板，爬锥等埋件就留在墙体内。
3、将埋件支座和受力螺栓安装在爬锥上。
4、将三脚架吊起，将其挂在埋件支座上,将安全插销插入挂架与支座的安全销孔内。
5、再次提升后，在吊平台上卸下受力螺栓、埋件支座和爬锥，以备周转使用。
（二）、主梁三脚架（三）、后移调节装置后移式悬臂模板CB-240的移动是通过后移装置来实现的。
后移装置通过拉杆与三角架横梁连接，该装置可将模板系统整体后移650mm。
后移装置和拉杆总成后移装置安装在三角架横梁上部，并通过拉杆固定。
后移时，需先松开拉杆上的螺母，然后利用后移齿条和横梁齿轮的啮合性，在可调范围内进行模板的移动。
5、模板的浇筑过程1、第一次浇筑第一次浇筑时将埋件固定在模板上合模，利用对拉螺杆加固模板。
第一次浇筑的最大高度是：6.00米。
2、第二次浇筑（第一次提升）第二次浇筑时，开始使用模板支架，先用受力螺栓将埋件支座固定在第一次浇筑时预埋的爬锥上，然后将三脚架挂在三脚架支座上。
3、第三次浇筑（第二次提升）第三次浇筑时，吊平台开始使用，将吊平台安装在三脚架底部，工人在吊平台上将用过的埋件支座、受力螺栓和爬锥取出，然后用砂浆修补爬锥取出后留下的孔洞。
连续刚构托架、支架、挂蓝设计计算书
薛家坝涪江左线特大桥连续刚构梁托架吊架挂篮设计计算书2010年1月6日铁路薛家坝左线特大桥位于遂宁市三星镇，跨越涪江河，共18个墩台（0#~17#），孔跨布置：2×24m+10×64预应力砼简支箱梁+（68+128+68）m预应力砼连续刚构+2×24m，全长1039m。
连续刚构两个0#段在13#、14#墩上，13#、14#双薄壁墩高度均为42m，设置厚度为1.8m，横向宽度为7.9~10m，1：40变坡。
在墩高20.5m处，设置厚度为1.8m横向支承一道。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，顶板、底板及腹板局部向内侧加厚。
中跨中部34m梁段和边跨端部21.7m梁段为等高梁段，梁高4.8m；中墩处梁高9.2m，0#段长度为12m，其余变高梁段梁底曲线为圆曲线，R=212.314m，底板顶面曲线半径R=239m，全桥除边跨端块处顶板厚由52cm渐变至80cm外，其它均为52cm，底板厚42~90cm按圆曲线变化，边跨端块处厚度右42cm渐变至80cm，腹板厚为40~70cm，边跨端块处腹板厚由40cm渐变至80cm。
梁体箱宽为6.1m，防撞墙内侧净宽为4.46m，桥上人行道栏杆内侧净宽为8.3m，桥面为8.3m。
梁体在端部、支墩处共设6道横隔板，横隔板中部设有孔洞。
翼板厚度由40cm渐变至75cm。
其余详见结构图。
其施工方法采用：0#段在墩顶位置设置托架进行施工；中跨合拢段利用挂蓝作吊架进行合拢；边跨合拢段设置型钢支架进行合拢；其他节段采用挂蓝悬灌施工。
其托架、支架、挂蓝设计及检算如下。
一、托架设计及检算1、托架布置0#段托架采用型钢加小钢管满堂架构成。
在墩柱上预埋纵向I45a 工字钢6根（单根长12m），纵梁上的横向分配梁采用I28a工字钢16根（单根长12m），纵横向工字钢采用焊接，形成整体，保证同时工作（具体布置见图）。
在横向工字钢上设置纵向方木，方木规格为12×12cm（纵向底层方木布置见图）。
4.5MCB240斜撑悬臂架计算书
新建铁路蒙西至华中地区铁路煤运通道工程浩勒报吉至三门峡段墩身CB240模板计算书编制：复核：审核：中铁一局蒙华铁路土建-10标四工区2015年12月第一部分模板及拉杆计算书一编制依据《建筑施工手册》第四版《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
二侧压力计算一．侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22γct0β1β2V1/2F=γcH式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5T------混凝土的温度（°）取25°V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取4.5m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。
取1F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22x25x5x1x1x21/2=38.9kN/m2F=γcH=25x4.5=112.5kN/ m2取二者中的较小值，F=38.9kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=38.9x1.2+4x1.4=52.3 kN/ m22.1面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚胶合板,木梁间距为l=280mm。
外挂架计算书
外墙挂架设计计算说明：1：混凝土强度按C30考虑。
2：外挂架最大间距按1.2m计算，外挂架宽度按1.4m计算，挂钩螺栓采用φ28圆钢，外挂架材料为φ48×3.5钢管。
3: 设定挂架上承受模板荷载，且模板荷载按大钢模板计算。
4: 安全系数按5考虑。
一、荷载计算1；外挂架自重a.每榀挂架自重：1.50 KNb.跳板自重: 5.0*0.050*1.2*1.3=0.39 KN合计: F2’=1.2*1.89=2.27 KN2: 模板荷载:a.钢管支撑自重：9*0.384*1.2*2=0.83 KNb.密目尼龙网重：9*0.77*1.2=0.84 KNc.钢管碗扣件自重：1.25*18=0.23 KN合计: F3=1.2*1.9=2.28 KN3: 模板荷载:按每个开间1.2m计算: F1=1.2*5.1*135*1.2=9.92 KN4: 施工荷载: F2’’=2.50*1.2*1.4*1.4=5.88 KN5: 风荷载: F4=0.45*1.62*1.3*1.62*1.2*1.4*0.5=1.29KN/m二、内力计算1: 内力简图<见挂架图>模板荷载为集中荷载F1=9.92KN操作平台上荷载按均布荷载计算，化为集中荷载为:F2= F2’+ F2’’ =2.27+5.88=8.15KN2: 内力计算(1): 支座反力R A V= F1+F2+F3=9.92+8.15+2.28=20.35KNR BH=(1/2*1.29*6.5-1/2*1.4*8.15-1.4*2.28)/2.45=-1.93KNR AH=-[(1/2*6.5+2.45)*1.29-1/2*1.4*8.15-1.4*2.28]/2.45=0.64KN (2)杆件的内力:a.内力计算：按桁架进行计算，各杆件内力值：N5 = F3/ Cos 30°=2.64KNN1 = F4*6.5-N5* Sin30°=7.07KNN2 = N1= 7.07KNN3 = N4Cos30°= 3.35KNN4 = R BH /Sin30°= -3.86KNN6 = F2 = 8.15 KNN7 = N5 +N4 =-1.22 KNN8 = 0KNb.截面验算：（a）、杆件①②③⑦皆为拉杆，最大内力N1 = 7.07KN，允许应力乘以0.9折减系数。
爬模架体CB240受力计算书
CB240架体计算书一. 编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二. 体系组成: 体系由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成。
图一三. 计算参数：计算假定:假定每块模板宽度小于5m,每块模板用两榀悬臂支架。
当模板宽度超过5m时，我们将它分为两块。
1.各操作平台的设计施工荷载为:浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载 3KN/m2模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载1.5KN/m2模板操作平台及吊平台最大允许承载0.75KN/m22.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
3.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台宽度为5米，则施工荷载为3x5x1=15KN。
分配到每榀架体的荷载为线荷载q1=3x2.5=7.5KN/m4.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为5米，则施工荷载为1.5x5x2.3=17.25KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q2=1.5x2.5=3.75KN/m5.假定模板操作平台及吊平台宽度为5米，则施工荷载为0.75x5x1=3.75KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q3=0.75x2.5=1.87KN/m6.假定分配到单位机位的模板宽度为5米，高度为6米，则模板面积为30平米。
则分配到单榀的模板自重为30x0.65/2=9.75KN。
7.假定最大风荷载为1.5KN/m2，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为1.5×2.5=3.75KN/m。
8.假定平台板，护栏等重量集中于主平台上，大小取0.68KN/m。
液压自爬模架体及模板受力计算书计算书详解
液压⾃爬模架体及模板受⼒计算书计算书详解2014/02 产品计算书液压⾃动爬升模板ACSX50计算书⼭东新港国际模板⼯程技术有限公司《液压爬升模板⼯程技术规程》（JGJ 195-2010）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝⼟结构设计规范》（GB 50010-2010）《混凝⼟结构⼯程施⼯质量验收规范》（GB 50204-2010）《钢结构⼯程施⼯质量验收规范》（GB 50205-2001）《建筑施⼯计算⼿册》第⼆版《建筑⼯程模板施⼯⼿册》第⼆版《建筑施⼯⼿册》第四版2.爬模组成爬模由预埋件、附墙装置、导轨、⽀架、模板及液压动⼒装置组成，各系统组成如表1所⽰，结构及连接⽰意图如图1所⽰。
表1 爬模各系统组成图1 架体⽰意图3.计算参数1)液压⾃爬模各操作平台的设计施⼯荷载为：浇筑、钢筋绑扎操作平台①最⼤允许承载F k1 4.0KN/m2（爬升时1.0KN/m2）模板安装操作平台②③最⼤允许承载F k20.75KN/m2（爬升时0KN/m2）模板后移及主操作平台④最⼤允许承载F k3 1.5KN/m2（爬升时0.5KN/m2）爬升装置⼯作平台⑤最⼤允许承载F k4 1.0KN/m2（爬升时1.0KN/m2）拆卸爬锥⼯作平台⑥最⼤允许承载F k5 1.0KN/m2（爬升时0KN/m2）2)除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪⼒设计值为：FV=125KN；拉⼒设计值为：F=215KN；3)爬模的每件液压缸的推⼒为150KN； 4)爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa；5)架体系统：架体⽀承跨度：≤5⽶（相邻埋件点之间距离，特殊情况除外）；架体⾼度：17.3⽶；架体宽度：主平台④=2.9m，上平台①=2.4m，模板平台②③=1.2m，液压操作平台⑤=2.6m，吊平台⑥=1.7m；6)电控液压升降系统：额定压⼒：25Mpa；油缸⾏程：400mm；额定推⼒：150KN；双缸同步误差：≤20mm；7)依据设计图纸，各项计算取值：本⼯程实际单元最⼤跨度24.2⽶；本⼯程每单元设置六榀爬升机位；本⼯程每单元设置⼗个后移模板⽀架；本⼯程模板实际⾼度为6.15⽶。
盘扣式支架结构受力计算书
盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。
均采用盘扣式满堂支架。
2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。
(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。
取板宽1cm进行计算。
惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。
可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。
计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书一、基本计算参数立杆横向间距和排距,取l=0.8(m);立杆纵向间距,取b=0.8(m);脚手架的步距;取h=1.5(m);脚手架搭设高度;取H=24(m);材料最大堆放荷载;Pmax=2(kN/m2)基础底面面积;A=0.2(m2)钢管型号φ48×3.5扣件类型单扣件二、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按均布荷载作用下的连续梁计算1、荷载的计算:脚手板与栏杆自重荷载:ql1=0.14+0.35×0.4=0.28(kN/m)堆放材料的自重荷载:ql2=2×0.4=0.8(kN/m)脚手管自重线荷载:ql3 = 0.03763 kN/m脚手板及堆放材料的自重荷载计算值:q1=1.2×(0.28+0.8+0.03763)=1.34(kN/m)活荷载计算值:q2=1.4×(3×0.4)=1.68(kN/m)2、强度计算三跨连续梁在均布荷载作用下,当某支座相邻两跨满布活荷载,其余每隔一跨满布活荷载时,该支座出现最大弯矩.(1) 最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的横距l = 0.8 m经计算得到:M=-0.10×1.34×0.8^2-0.117×1.68×0.8^2=-0.21(kN.m)(2) 截面应力计算其中:W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = -0.21 kN.m经过计算:σ=0.21×1000000÷(5.08×1000)=41.34(N/mm2)纵向钢管强度计算结果:钢管截面应力小于钢管强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算脚手板及堆放材料的自重线荷载标准值:q1=0.28+0.8+0.03763=1.12(kN/m)活荷载标准值:q2=3×0.4=1.2(kN/m)最大挠度其中: l 立杆的横距l = 0.8 mI 钢管截面惯性矩I = 12.19 cm4E 钢管弹性模量E = 206000 N/mm2经计算得到:V=(0.667×1.12×(0.8×1000)^4+0.990×1.2×(0.8×1000)^4)÷(100×206000×12.19×10000))=0.32(mm)横向钢管强度计算结果:最大挠度不大于允许挠度l/150=800/150=5.33mm，并且不大于10mm，故满足要求三、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按受集中荷载作用的连续梁计算1、荷载的计算：脚手板与栏杆自重荷载:P11=(0.14+0.35×0.4)×0.8=0.22(kN)堆放材料的自重荷载:P12=2×0.4×0.8=0.64(kN)脚手管自重标准值:P13=0.03763×0.8=0.03 (kN)静荷载标准值:P1=0.22+0.64+0.03=0.89 (kN)活荷载线荷载:P2=3×0.4×0.8=0.96(kN)2、强度计算(1) 弯矩计算l 其中立杆纵向间距l = 0.8 m经过计算: M = 0.175×1.2×0.89×0.8+0.213× 1.4×0.96×0.8 = 0.38 kN.m截面应力计算其中: W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.38 kN.m经过计算:σ=0.38×1000000÷(5.08×1000)=74.8(N/mm2)计算结果：钢管截面应力小于钢管强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算连续梁在集中荷载作用下的最大挠度计算公式:其中: l 立杆纵向间距l = 0.8 mI 钢管截面惯性矩I = 12.19 cm4E 钢管弹性模量E = 206000 N/mm2P1 静荷载标准值P1 = 0.89 kNP2 活荷载标准值P2 = 0.96 kN经计算得到:V=(1.146×0.89×(0.8×1000)^3+1.615×0.96×(0.8×1000)^3)÷(100×206000×12.19×10000))=0.52(mm)挠度计算结果:最大挠度不大于允许挠度l/150=800/150=5.33mm，并且不大于10mm，故满足要求4、最大支座力计算其中: P1 静荷载计算值P1= 0.89 kNP2 活荷载计算值P2= 0.96 kN经计算得到:R = 1.15×1.2×0.89+1.3×1.4×0.96 = 2.98 kN四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中:Rc 扣件抗滑承载力设计值，取Rc = 8 kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，R=2.98 kN扣件抗滑移的计算结果:纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于扣件抗滑承载力设计值，满足要求五、立杆的稳定性计算1、荷载的计算：作用于平台支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
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CB-240悬臂模板计算书编制：审核：审批：中交二公局第三工程有限公司炎汝高速二十五合同段项目部.2010.05一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模组成:爬模由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成。
爬模简图三.计算参数：1.各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载 1.5KN/m2.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉压设计值为：F=215KN;3.爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
4.假定模板浇筑及钢筋绑扎工作平台宽度为3.0米，则施工荷载为9KN。
5.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为4.0米，则施工荷载为6KN。
6.假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为3.3米，则模板面积为9.9平米。
7.假定分配到单榀的模板自重为6.5KN。
8.假定最大风荷载为2.5KN/平米，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为2.5×3=7.5KN/米。
9.假定单榀架体系统总重为15KN，含支架、平台、跳板。
三角架体约束反力图四.对体系进行强度验算：◆支架受力分析⒈确定支架计算简图（风况一）:支架计算简图轴力图剪力图弯矩图各杆件的轴力、弯矩、剪力（进一法取值）见下表:约束反力：V=48KN；N=100KN；R=65KN⒉确定支架计算简图（风况二）:支架计算简图轴力图剪力图弯矩图各杆件的轴力、弯矩、剪力（进一法）见下表:约束反力： V=48KNN=-40KN R=-5KN⒊ 由以上两个表格可以得到，在考虑风况时，各杆件可能承受的最大荷载（弯矩和剪力只考虑绝对值）见下表：各杆件正应力验算见下表：（拉压弯强度设计值为：F=215N/mm 2，承压强度设计值为325 N/mm 2） (应力二=M)各杆件剪切应力验算见下表：（拉剪强度设计值为：F=125N/mm 2）◆各杆件强度验算见下表：◆主背楞斜撑（滑动螺旋传动）计算螺杆承受最大荷载F=±65KN ，螺杆螺纹为T48³6，大径d=48mm ，中径d 2=45mm ，小径d 3=41mm ，螺距为P=6mm ，基本牙型高度1H =0.5P=3mm ，旋合圈数n=H/P=8.3，螺杆和螺母材料均为Q235，螺母高度H=50mm ，螺纹副材料为钢对钢，速度属手动低速，许用压强P p =7.5～13N/mm 2，取10N/mm 2。
⒈自锁性验算由于系单头螺纹，导程S=P=6mm ，故螺纹升角为：2arctand Sπλ==2.43°由于螺纹副材料为钢对钢，f=0.13～0.17，取0.15，可得：2cosarctan'ρf==8.83°λ< 'ρ，故自锁可靠。
⒉螺杆强度验算 螺纹摩擦力矩)tan(21'21ρλ+=F d M t =295423N ²mm ，代入下列公式得： 2332232.034⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=d M d F c caπσ=61.66N/mm 2< p σ=78N/mm 2 （由于螺杆材质为Q235，其许用拉应力5~3sp σσ=，取78N/mm 2），满足要求。
⒊螺杆螺纹强度验算当螺杆和螺母材料相同时，只校核螺杆螺纹强度。
由于螺纹为梯形螺纹，则其牙根宽度b=0.65P=3.9mm ，基本牙型高度1H =0.5P=3mm ，螺纹小径)(22133c a H d h d d +-=-==41mm 。
则其剪切强度：bnd F 3πτ==15.59N/mm 2<p τ=46.8N/mm 2（由于螺纹牙材质为Q235，其许用剪应力p p στ6.0=，取46.8N/mm 2），满足要求。
2<bp σ=85N/mm 2（螺纹牙许用弯曲应力p bp σσ)2.1~1(=，取85N/mm 2），满足要求。
⒋螺杆的稳定性验算由于螺杆会受到压力，故需进行稳定性计算。
螺杆最大工作长度l =400mm ，按照一端固定一端铰支可得长度系数μ=0.7，螺杆危险截面的惯性半径43d i ==10.25mm ，故ilμλ==27.3<2λ（Q235的2λ=61），不作压杆稳定性验算。
⒌效率计算斜撑为回转运动转化为直线运动，效率为0.95时：)tan(tan 95.0'ρλλη+⨯==20.2﹪ 因斜撑为手动，故螺杆的刚度和横向振动不予计算。
◆三角架约束反力如下：V=48KN ，（48KN 用于埋件抗剪和砼的局部承压验算）N=-40KN ，100KN ，（100KN 用于埋件抗拉、砼抗拔和砼的局部承压验算） R=-5KN ，65KN ，（65KN 用于三角架尾撑抗压验算，5KN 用于防风绳抗拉验算） ◆三角架尾撑抗压验算如下：尾撑截面积A=871.28mm 2，则压应力σ=R/A=74.6N/mm 2<f=215N/mm 2，满足要求。
◆防风绳（铁链条）最小截面积A min 计算如下：A min =R/（f ³cos52.1°）=37.86mm 2，即要求防风绳（Q235）直径最少为7mm ◆埋件（受力螺栓）抗剪验算如下：受力螺栓(M30)的有效受力面积A e =560.6mm 2，则切应力τ=V/A e =85.6N/mm 2<<540N/mm 2（40Cr 钢屈服强度）,满足要求。
◆埋件抗拉验算如下：⒈受力螺栓螺纹的承压受力螺栓(M30)的螺纹承压长度按照65mm 计算，其有效承压面积A t =20.5cm 2， 则承压应力σ=N/A e =4.88N/mm 2<540N/mm 2（40Cr 钢屈服强度）,满足要求。
⒉高强螺杆的抗拉对埋件中外露与砼直接接触的高强螺杆(D15，L=175mm)按照带肋的普通钢筋进行考虑。
高强螺杆（45#）的设计强度取其屈服强度335 N/mm 2，设混凝土对锚固长度为l a 的高强螺杆的握裹力为f ，f 应与高强螺杆的锚固长度成正比，则会有一个临界状态，使高强螺杆的设计强度充分发挥。
根据混凝土规范的普通钢筋锚固计算公式:l a =1.1α×d ×f y /f t式中l a ——受拉钢筋的锚固长度 1.1——锚固长度修正系数α——钢筋的外形系数（这里按照带肋钢筋，取0.14）d ——钢筋的公称直径（这里为D15螺杆，取15mm ） f y ——钢筋的抗拉强度设计值（这里取335N/mm 2）f t ——砼轴心抗拉强度设计值（这里为C30，取14.3N/mm 2） 通过计算得到l a ≈55mm ，而实际锚固长度为175mm ，故高强螺杆拉应力未达到其抗拉设计值，满足要求。
⒊高强螺杆螺纹的承压高强螺杆(D15)螺纹承压长度按照60mm 计算，其有效承压面积A t =265.5mm 2， 按照上面高强螺杆抗拉计算看出，其拉应力未达到335 N/mm 2的设计强度，这里姑且按照设计强度进行计算，即高强螺杆的承压力约为：F=335³152³π/4≈60KN则承压应力σ=F/A t =226N/mm 2<335N/mm 2（45#钢屈服强度）,满足要求。
◆砼抗拔验算如下：⒈按锚固锥体破坏进行计算，当锚板为圆形锚板时，F=πh ³(h ³cos α+2r/sin α) ³σF由试验得：当b/h 在0.19～1.9时，α=21°，σF =0.0203f c , 代入上式得：F=0.06f c （h 2+3dh ）式中f c ——混凝土抗压强度设计值（这里取C30，为14.3N/mm 2）h ——破坏砼锥体的高度（这里取锚固深度，为370mm ） d ——锚板直径（这里为80mm ）则F=0.06f c （h 2+3dh ）=0.06×14. 3×(370×370+3×80×370)=193.65KN⒉按冲切强度进行计算，F=uh ³[τ]式中u ——锚板周长（这里取80πmm ） h ——锚固深度（这里取365mm ）[τ]——砼容许剪切强度（这里为C30，取其抗剪强度设计值2.1 N/mm 2） 则F=uh ³[τ]= 80π×365×2.1=192.64KN 取上面两种计算方法的较小值F=192.64， 则砼的抗拔力为F=192.64KN>N=100KN,满足要求。
◆ 砼的局部承压验算如下：⒈锚板处砼的局部承压验算：根据《混凝土结构设计规范》，砼的局部承压承载力计算如下：F l =1.35βcβlfcAln式中Fl——局部承压面上作用的承压力fc——砼轴心抗压强度设计值（这里为C30，取14.3 N/mm2）βc——砼强度影响系数（这里为C30，未超过C50，取1.0）βl——砼局部受压时的强度提高系数（这里为圆形锚板，取3）Aln——砼局部受压净面积（这里为圆形锚板，直径为80mm）则Fl =1.35βcβlfcAln=1.35³1.0³3³14.3³802³π/4=291.1KN>N=100KN,满足要求。
⒉锥形接头处砼的局部承压验算：锥形接头（L=140mm）受到受力螺栓传来的剪切力V，其受力分布见下图，由力学平衡可知：L=a＋bV=aP/2－bQ/2（L－b/3）³bQ/2=a/3³aP/2P/Q=a/b计算得到2V=LP（1-1/21/3）,V=48KN,L=140mm,可得到：P=3.32KN<14.3KN（C30砼抗压设计值），满足要求。
◆主横梁埋件支座端头板承压验算如下：主横梁端头板与埋件支座的有效承压面积A=16³47=752mm2，承压力V=40KN,则其承压应力σ=V/A=53.2N/mm2<325N/mm2（Q235钢承压强度设计值）,满足要求。
◆吊平台强度验算如下：吊平台横梁受力分析见右图。
吊平台最大允许承载1.5KN/m；吊平台横梁自重（含木梁、跳板）为1.4KN/m；故q=3.8KN/m，这里取q=4KN/m。
由受力分析图可知，横梁为简支，受均布荷载，分布长度l=0.9m，故其最大弯矩为：Mmax=ql2/8=0.405KN²m，最薄弱截面的抵抗矩W=54.83cm3，截面的塑性发展系数γ=1.05，故其强度：σ= M max /（W γ） =7.03N/mm 2<215N/mm 2（Q235钢抗弯设计强度），满足要求。