弹性模量报告-箱梁
弹性模量实验报告
弹性模量实验报告弹性模量实验报告引言：弹性模量是描述固体材料在受到外力作用后能够恢复原状的能力的物理量，也是衡量材料抗弯曲和抗拉伸能力的重要参数之一。
本实验旨在通过测量不同材料的应力-应变关系，计算出它们的弹性模量，并比较不同材料的强度和刚度。
实验装置和步骤：实验装置主要包括弹性体、测力计、刻度尺、千分尺和实验台等。
实验步骤如下：1. 将弹性体固定在实验台上，保证其稳定性。
2. 在弹性体上施加不同的拉力，并记录下对应的应变值。
3. 根据测得的数据，绘制应力-应变曲线。
4. 根据应力-应变曲线的斜率，计算出弹性模量。
实验结果与分析：通过实验测得的数据，我们绘制了不同材料的应力-应变曲线，如图1所示。
从图中可以清楚地看出，不同材料的应力-应变曲线具有不同的形状和斜率。
图1：不同材料的应力-应变曲线根据实验数据计算得到的弹性模量如下表所示：材料弹性模量（GPa）材料A 100材料B 150材料C 200从表中可以看出，材料C的弹性模量最大，表明该材料具有较高的刚度和强度。
而材料A的弹性模量最小，说明该材料相对较柔软。
结论：通过本实验，我们成功地测量了不同材料的弹性模量，并比较了它们的强度和刚度。
实验结果表明，不同材料的弹性模量存在较大差异，这与材料的物理性质和结构有关。
弹性模量的大小可以反映材料的刚度和强度，对于工程设计和材料选择具有重要意义。
进一步讨论：在实际应用中，我们常常需要选择合适的材料来满足特定的工程要求。
弹性模量是评估材料性能的重要指标之一，但并不是唯一的指标。
除了弹性模量，还需要考虑其他因素，如材料的密度、热膨胀系数、耐腐蚀性等。
此外，弹性模量的测量方法也有多种，本实验采用了拉伸实验的方法。
除了拉伸实验，还可以通过压缩实验、弯曲实验等方法来测量材料的弹性模量。
不同的实验方法可能会得到不同的结果，因此在实际应用中需要选择适合的实验方法来准确测量材料的弹性模量。
总结：弹性模量是描述材料抗弯曲和抗拉伸能力的重要参数，本实验通过测量不同材料的应力-应变关系，计算出它们的弹性模量，并比较了它们的强度和刚度。
箱梁
吴家渡立交现浇箱梁施工方案一、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式钢管支架，在拼装1-2跨支架时，需预留火车通道（净宽6m），采用１.５m×３m“321”型贝雷架拼装成门字型支架，支架上搭设纵横方木，箱梁底模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板。
Ⅰ、地基处理1、下构完成后，立即用推土机清除梁跨范围内杂质土，整平工作面。
用压路机将整平的工作面进行碾压，压实度按90区要求检测，分层填土压实到施工要求标高（虚铺厚度30cm）后在上面铺设砼条形基础。
地基承载力试验不小于250KPa。
2、在地基上按施工设计标高浇筑20*20cmC25的混凝土条形基础，在混凝土条形基础上设置支架垫板,安装钢管支架.桥下支架基础范围内地面全部混凝土硬化,周边挖排水沟,防止下雨或养生水浸泡,形成基础沉陷,造成箱梁开裂质量事故。
Ⅱ、支架搭设用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。
根据中心线向两侧对称布设碗扣支架，支架需安装上、下支垫，并且应安装便于拆卸的楔形木或砂箱。
2、布设立杆垫块采用不小于Φ48*3.5mm规格钢管架搭设满堂式支架，支架间距顺桥向90cm，横桥向90cm。
1、测量放样根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用100*100*3mm钢板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。
3、钢管支架安装根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。
安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。
立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。
斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。
4、顶横杆安装为便于在支架上高空作业，安全省时。
根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个梁底控制点，然后用明显的标记标明位置，以便安装顶横杆，横杆顶标高与该处箱梁底标高低26.5cm，每根横杆按测量标记进行安装。
箱梁预制
第三节箱梁预制一、原材料1、水泥采用普通硅酸盐水泥，强度等级为PO42.5R，按GB175-1999《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》要求，其性能指标见表3-1。
表3-1 普通硅酸盐水泥指标2、细骨料采用硬质洁净的天然中粗砂，按JGJ52-1992《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》要求，其性能指标见表3-2。
表3-2 细骨料主要性能指标3、粗骨料采用坚硬耐久的碎石，按JGJ53-1992《普通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方法》要求，其性能指标见表3-3。
表3-3 粗骨料技术性能表4、高效减水剂采用高效减水剂，按GB8076-1997《混凝土外加剂》要求，控制高效减水剂的主要性能指标见表3-4。
表3-4 高效减水剂主要技术指标5、钢筋采用钢筋按GB13013-1991《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》和GB1499-1998《钢筋混凝土用热轧带筋钢筋》以及GB/T176-2001《低碳钢热轧圆盘条》要求，其主要性能指标见表3-56、预应力钢绞线采用钢绞线按GB/T5224-1995《预应力混凝土用钢绞线》要求。
其力学性能见表3-6。
表3-6 预应力混凝土钢绞线力学性能表7、锚具采用锚具按GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具种连接器》要求，硬度要求：锚板硬度要求18～28HRC ，夹片硬度要求57～65HRC ，锚具的静载锚固性能要求：锚具的效率系数ηa ≥0.95，极限拉力的总应变εapu≥2.0% 。
8、拌合和养护用水按JBJ63《混凝土拌合用水标准》的规定进行检验，水中有害物质的含量应符合TB10210-97《铁路混凝土与砌体工程施工及验收规范》中的有关规定。
9、防水层卷材和聚氨酯防水涂料按TB/T2965-99《铁路混凝土桥梁桥面TQF-I 型防水层技术条件》要求。
二、试验检验要求秦沈客运专线箱梁的特点决定了箱梁制造过程中的常规工程试验远不能满足箱梁制造的需要，对此秦沈客运专线箱梁制造工程试验较常规试验增加了检测项目和取样频率，详见表3-7。
48 66 48m连续钢箱梁顶推施工钢箱梁和钢桁架导梁结构分析报告
XX匝道48+66+48m连续钢箱梁顶推施工钢箱梁和钢桁架导梁结构分析报告XX集团有限公司二〇一三年四月目录1、结构计算内容与结论 (1)1.1 结构计算内容 (1)1.2 结构计算结论 (1)2、顶推结构梁设计 (1)2.1 钢导梁设计 (1)2.2 设计技术规范和资料 (2)2.3 材料特性和容许值 (3)2.3.1 材料特性 (3)2.3.2 规范容许值 (3)2.4 作用取值与组合 (3)3、钢箱梁和钢桁架导梁结构分析 (4)3.1 结构计算模型和施工工况 (4)3.1.1 计算模型 (4)3.1.2 施工阶段模拟 (5)3.2 钢箱梁和钢导梁结构分析结果 (7)3.2.1 钢箱梁结构分析结果 (7)3.2.2 钢板梁导梁分析结果 (10)3.2.3 钢导梁竖向变形 (17)3.2.4 各施工工况支反力值 (18)3.2.5 滑道梁局部应力及稳定性分析 (19)3.2.6 工况2下的抗倾覆验算 (19)3.3 钢箱梁和钢导梁结构分析结论 (19)1、结构计算内容与结论1.1 结构计算内容依据xx市政工程设计研究总院（集团）有限公司和xx省科佳工程设计有限公司提供的EN匝道48+66+48m跨径钢箱梁构造图和钢板梁导梁构造图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，进行钢桁支架法顶推钢梁前进112.326m施工全过程的结构分析计算，施工阶段考虑了钢箱梁自重、钢板梁导梁自重、部分施工机具临时荷载等，计算分析各施工阶段钢箱梁和钢导梁构件的应力、内力和竖向位移，以及支架4~14钢桁临时支架上作用的反力值。
1.2 结构计算结论在短暂状况下，钢箱梁顶推启动至安装就位的各施工阶段，在其自重荷载和施工机具荷载等作用下，钢箱梁的应力和变形满足规范要求；钢板梁拼装而成的钢导梁及钢板梁间的加劲水平杆和斜杆应力均满足规范要求；导梁与钢箱梁间的连接满足规范要求。
弹性模量的测量实验报告
弹性模量的测量实验报告一、实验目的1、掌握测量弹性模量的基本原理和方法。
2、学会使用相关实验仪器，如拉伸试验机等。
3、加深对材料力学性能的理解，培养实验操作能力和数据处理能力。
二、实验原理弹性模量是描述材料在弹性变形阶段应力与应变关系的比例常数，通常用 E 表示。
对于一根长度为 L、横截面积为 S 的均匀直杆，在受到轴向拉力 F 作用时，其伸长量为ΔL。
根据胡克定律，在弹性限度内，应力（σ ＝ F/S）与应变（ε ＝ΔL/L）成正比，比例系数即为弹性模量E，即 E ＝σ/ε ＝（F/S)／（ΔL/L) ＝ FL/（SΔL)。
在本实验中，通过测量施加的拉力 F、试件的初始长度 L、横截面积 S 和伸长量ΔL，即可计算出弹性模量 E。
三、实验仪器1、拉伸试验机：用于施加拉力并测量力的大小。
2、游标卡尺：测量试件的直径，以计算横截面积。
3、钢尺：测量试件的长度。
四、实验材料选用圆柱形的金属试件，如钢材。
五、实验步骤1、测量试件尺寸用游标卡尺在试件的不同部位测量其直径，测量多次取平均值，计算横截面积 S ＝π(d/2)＾2，其中 d 为平均直径。
用钢尺测量试件的初始长度 L。
2、安装试件将试件安装在拉伸试验机的夹头上，确保试件与夹头同轴，且夹持牢固。
3、加载测量缓慢启动拉伸试验机，逐渐施加拉力 F，记录下不同拉力下试件的伸长量ΔL。
加载过程应均匀缓慢，避免冲击。
4、数据记录记录每次施加的拉力 F 和对应的伸长量ΔL，至少测量 5 组数据。
5、实验结束实验完成后，缓慢卸载拉力，取下试件。
六、实验数据处理1、计算应变根据测量得到的伸长量ΔL 和初始长度 L，计算应变ε ＝ΔL/L 。
2、计算应力由施加的拉力 F 和横截面积 S，计算应力σ ＝ F/S 。
3、绘制应力应变曲线以应力为纵坐标，应变为横坐标，绘制应力应变曲线。
4、计算弹性模量在应力应变曲线的弹性阶段，选取线性较好的部分，计算其斜率，即为弹性模量 E 。
弹性模量实验报告
弹性模量实验报告实验概述弹性模量是材料力学中的一个重要指标，用于描述材料在受力时所表现出的弹性变形能力。
本次实验旨在通过测量实验材料在受压力时的弹性变形程度，来计算其弹性模量。
实验器材和材料本次实验所使用的器材有压力计、尺子、材料试样和载荷机器等。
实验步骤1. 将试样材料放置在载荷机器上，并较为平稳地施加一定的压力；2. 记录当前压力值，并使用尺子测量试样在压力下的长度；3. 持续施加压力，每隔一段时间重复测量当前压力值和试样长度；4. 记录试样在不同压力下的长度变化情况。
实验结果和分析通过实验数据的处理，我们得出了试样在受压力时的长度变化表格。
根据表格中的数据，我们可以通过下列公式来计算试样的弹性模量：E = (F × L0) / (A × ΔL)其中，E 表示试样的弹性模量，F 表示施加在试样上的压力，L0 表示试样未受力时的长度，A 表示试样的横截面积，ΔL 表示试样在受压力后所发生的长度变化。
通过计算我们得出了试样的弹性模量，当然在实际应用中，也可根据需要计算所需弹性模量的具体数值。
实验结果的精确性和可靠性是本次实验的关键之一。
因此，在实验过程中需要我们注意以下事项：1. 测量试样长度时，需要使用比较准确的尺子，并在读数时尽量避免视觉偏差；2. 在施加压力时，我们需要确保载荷机器施加的压力均匀且稳定，以减少试样发生过度变形或破坏的可能性；3. 在实验数据处理时，需要对数据进行有效分类和筛选，以排除一些异常值或错误数据对试样弹性模量计算的影响。
总结通过本次实验，我们了解了弹性模量的概念和计算方法，并通过实验得到了试样的弹性模量数据。
这对于我们在工程技术和科学研究中的材料选择和设计等方面，都有着很重要的指导和参考作用。
同时，我们也需要在实践中不断提高实验方法和数据处理的准确性和可靠性，从而更好地发挥实验的价值和意义。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
箱梁首件总结报告
箱梁首件开工总结为了保证工程质量优质，避免盲目施工，确定标准的施工工艺和合理的施工组织，确保我合同段内的箱梁工程质量符合设计及规范要求，我标段选定果王线分离立交右幅2-2箱梁为我标段箱梁首件开工工程。
一、首件工程概况果王线分离立交全长81米，全桥设1联3×25m先简支后连续预应力混凝土预制小箱梁结构，全桥共计42片箱梁：边跨中梁20片；边跨边梁8片；中跨中梁10片；中跨边梁4片。
二、施工目标1、质量目标本工程质量目标是创优质工程，工程优良率达到100%。
交验项目主要指标合格率要求达到100%，分项工程质量评分不低于90分。
2、安全目标杜绝职工因工死亡和重伤事故，轻伤率控制在0.5%以下；无等级火灾事故；无机械行车和道路交通责任事故；无爆炸事故；无爆破物品丢失。
3、环保目的环境污染控制有效，土地资源节约利用，水保措施落实到位；坚持做到“少破坏、多保护，少扰动、多防护，少污染、多防治”。
生态不破坏，河水无污染，农田无危害，噪声不扰民，地方零投诉。
4、首件工程目的通过钢模板预制箱梁首件工程的施工，取得相关技术参数，确定施工方案的可行性和施工工艺的合理性，为后续同类工程的施工、质量控制盒安全管理起到示范作用，为施工全面展开做好：“样板引路”。
三、箱梁施工方案1、模板制作1）底模在预制台座槽钢顶铺设5mm厚钢板作为箱梁预制底模，台座两侧各设一道38*38mm护边角钢，在底模的两端预制梁吊点处预留30cm 宽槽口，安放1cm厚活动钢板便于箱梁吊装。
2）侧模采用定型钢模板，由专业生产厂家加工制作。
侧模设计时，按箱梁节间长度设计，分为标准节和异型节（包括边梁两端异型节及中梁两端异型节）。
保证面板的平整度，检验<1mm/2m。
3）内模采用专业生产厂家制作的定型钢模板。
由于箱梁横隔板处过人洞尺寸较小，为便于拆模，内模采用定型组合钢模组拼，转角和异型部分特制，用螺栓联接，每隔75cm设一道支撑骨架，支撑骨架与钢模间用搭扣螺栓联接。
新规范35m箱梁计算书
新规范35m箱梁计算书.一、总体概述上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。
设计荷载公路Ⅰ级。
本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模的主要规范有：1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）(一)技术指标设计荷载：公路Ⅰ级。
桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。
标准桥面横坡：2%跨径：35米斜度：0°，10°,20°,30°,40°主梁片数：4片梁。
预制梁长：34.3米。
预制梁高：1.8米。
桥面铺装：9cm沥青混凝土。
混凝土调平层: 8cm50号混凝土。
(二)相关参数相对温度 75%桥面板与其它部分的温差为±5°预应力管道成形为钢波纹管管道摩擦系数u=0.25管道偏差系数λ=0.0025l/米钢筋回缩和锚具变形为6mm(三)主要材料1．混凝土材料预制箱梁、横隔板 50号混凝土现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土现浇桥面层50号混凝土主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1混凝土力学性能表表1.12预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为MPaR by1860=，，控制张拉应力为1395MPa。
弹性模量为MPaEy51095.1⨯=。
（四）预应力布置预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。
预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。
箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。
预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。
并以引伸量为主。
引伸量误差不得超过-5%~10%。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
箱梁分析报告
第六章箱梁分析授课主要内容：*主要优点：抗扭刚度大、有效抵抗正负弯矩、施工方便、整体受力、适应性强、铺设管道方便。
*箱梁截面受力特性：箱梁在偏心荷载作用下的变形与位移，可分成四种基本状态：纵向弯曲、横向弯曲、扭转及扭转变形（即畸变）；箱梁在偏心荷载作用下，因弯扭作用在横截面上将产生纵向正应力和剪应力, 因横向弯曲和扭转变形将在箱梁各板中产生横向弯曲应力与剪应力。
*箱梁对称挠曲时的弯曲应力：箱梁对称挠曲时，产生弯曲正应力、弯曲剪应力。
*箱梁的自由扭转应力：箱梁在无纵向约束，截面可自由凸凹的扭转称为自由扭转，只产生剪应力，不引起纵向正应力；单室箱梁的自由扭转应力，多室箱梁的自由扭转应力。
・箱梁的约束扭转应力：当箱梁端部有强大横隔板，扭转时截面自由凸凹受到约束称为约束扭转，产生约束扭转正应力与约束扭转剪应力；这里介绍的约束扭转的实用理论建立是一定的假定之上的。
*箱梁的畸变应力：当箱梁壁较薄时，横隔板较稀时，截面就不能满足周边不变形的假设，则在反对称荷载作用下，截面不但扭转还要畸变，产生畸变翘曲正应力和剪应力，箱壁上也将引起横向弯曲应力；用弹性地基比拟梁法解析箱梁畸变应力。
・箱梁剪力滞效应：翼缘剪切扭转变形的存在，而使远离梁肋的翼缘不参予承弯工作，这个现象就是剪力滞效应；可应用变分法的最小势能原理求解第六章箱梁分析一、主要优点箱形截面具有良好的结构性能，因而在现代各种桥梁中得到广泛应用。
在中等、大跨预应力混凝土桥梁中，采用的箱梁是指薄壁箱型截面的梁。
其主要优点是：*截面抗扭刚度大，结构在施工与使用过程中都具有良好的稳定性；•顶板和底板都具有较大的混凝土面积，能有效地抵抗正负弯矩，并满足配筋的要求，适应具有正负弯矩的结构，如连续梁、拱桥、刚架桥、斜拉桥等，也更适应于主要承受负弯矩的悬臂梁，T型刚构等桥型；♦适应现代化施工方法的要求，如悬臂施工法、顶推法等，这些施工方法要求截面必须具备较厚的底板；•承重结构与传力结构相结合，使各部件共同受力，达到经济效果，同时截面效率高，并适合预应力混凝土结构空间布束，更加收到经济效果；•对于宽桥，由于抗扭刚度大，跨中无需设置横隔板就能获得满意的荷载横向分布；•适合于修建曲线桥，具有较大适应性；*能很好适应布置管线等公共设施。
小箱梁模板计算
小箱梁模板计算小箱梁模板强度、刚度验算一、模板情况说明：津宁四标预制小箱梁设计为30m、35m两种，小箱梁高度1.4m 和1.7m两种，模板采用定型钢模板，钢模板构造为：模板面板为5mmA3钢板，面板下为8#槽钢横向分布肋，竖向外肋为10#槽钢，外肋上下两端用φ20对拉螺杆对拉。
附模板设计图。
两种模板结构相同，验算按侧压力较大的1.7m系梁模板进行验算。
二、模板验算（一）、模板材料的力学特性1、模板面板A3厚5mm钢板（取0.5m宽计算）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝(b×h3)/3= 500×53/3=20833 mm4截面抗矩：W＝(b×h2)/3= 500×52/3=2083mm3＝145MPa容许弯应力：δ容容许剪应力：τ＝85MPa容截面积：S＝500×5＝2500mm22、8#槽钢横向分布肋（内肋）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝101.3cm4截面抗矩：W＝25.3cm3＝145MPa容许弯应力：δ容＝85MPa容许剪应力：τ容截面积：S＝10.24cm23、10#槽钢竖向肋（外肋）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝198.3cm4截面抗矩：W＝39.4cm3＝145MPa容许弯应力：δ容容许剪应力：τ＝85MPa容截面积：S＝12.74cm23、φ20拉杆容许拉力：F容＝38.2KN（二）、模板验算1、最大模板侧压力小箱梁侧模板为外斜模板，外斜角度较小，不计算垂直压力，只计算模板侧压力（见计算手册174页）。
新浇砼侧压力：F1＝0.22×γc ×T×β1×β2×V0.5＝0.22×24×4×1.0×1.15×0.850.5＝22.39KN/m2砼振捣产生压力：F2＝2KPa组合压力F＝F1+F2＝22.39+2＝24.39KN/m2V＝0.85m 砼的浇筑速度（m/h）按最快两个小时浇注完成计算T=4h 新浇筑砼的初凝时间β1=1.0 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0：β2=1.15 砼坍落度影响修正系数，当坍落度＜30mm，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；γc=2.4 KN/m3混凝土容重：2、面板按模板最大侧压力取0.5m宽验算面板强度，模板面板下横向分布肋间距0.26m,按4跨连续结构进行验算，跨径L=0.26m。
箱梁模板受力验算书
箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。
取值25。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。
（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。
β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。
F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。
20m箱梁预应力钢束张拉计算表
20m箱梁预应力钢束张拉计算表一、计算公式：△L=PpL/AyEg式中：△L—理论伸长值Pp—平均张拉力（N）L—预应力钢材长度（cm）Eg—预应力钢材弹性模量（N/mm2）Ay—预应力钢材截面面积（mm2）平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中： P—预应力钢材张拉端张拉力x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（图纸）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（图纸）二、计算参数的选取：Eg=1.962×105（实验数据），Ay=140mm2。
k=0.0015，μ=0.23三、曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算中梁曲线段N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=569781（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=581719（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=15.32mmN2：ΔL= PL/ApEp=36.14mmN3：ΔL= PL/ApEp=118.83mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214中跨箱梁⑴中跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；四、1.曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（非连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算x=7.753(m)N1=6.299(m)xN2x=1.880(m)N3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N2θ=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）N3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =759811（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=760632（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775734（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=53.13(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=43.21(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=13.15(mm)2. 曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=759708（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775625（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=27.01mmN2：ΔL= PL/ApEp=39.43mmN3：ΔL= PL/ApEp=111.90mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214边跨箱梁⑴边跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑵边跨箱梁N2钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑶边跨箱梁N3钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；中建二局新兴产业示范区廊坊项目经理部二0一一年八月四日。
桥梁制梁场预制箱梁静载试验总结报告[详细]
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桥梁制梁场预制箱梁静载试验总结报告一、试验目的:1、测定桥梁结构的设计与施工质量,以确保安全性和可靠性.2、验证桥梁的实际理论与设计方法.3、判断桥梁结构的实际承载能力(量测结构的应变、位移、反力、倾角和裂缝等综合评定).二、实验依据:1、《铁路工程技术标准》(JTG B01-2003);2、《铁路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004);3、《铁路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004);4、《铁路工程质量检验评定标准》(土建工程)(JTG F80/1-2004);5、《大跨径混凝土桥梁的试验方法》(交通部铁路科学研究所2004/10 );6、《铁路桥梁承载能力检测评定规程》三、实验准备:.内业准备:主要完成表面应变计的标定,导线的编排,仪器设备的调试等项目,为现场试验的顺利进行做好准备.现场主要有:梁底混凝土打磨、混凝土表面应变计粘贴、棱镜的安装、导线的连接、测点编号的放样等.测量设备准备:百分表、千分表、位移计(应变片)、精密水准仪、经纬仪、全站仪、倾角仪和、放大镜、刻度放大镜等.人员分工准备:共有移梁工班、试验室、安质部、工程部、物资设备部、张拉压浆公办及综合部七个部门50多人分工明确参与.四、实验流程:1、由测量人员对静载试验台座平整度进行测量,安全质量部验收合格后方可进入下道工序;由试验室提前对各种器具设备进行标定;2、静载试验台桁架由起重工班提前拼装完成;3、试验台座满足要求后,放中心线,将下横梁吊运至台座上方,调正理平;4、吊装试验梁移入台座对中后,在梁顶标出纵、横向加载中心线及加载点,并在每一加载点铺砂垫层及钢板,钢板用水平尺找平,移入千斤顶.5、千斤顶底座中心应与加载中心线重合,千斤顶安装横向误差不大于10米米,千斤顶与加力架横梁底部的接触面用钢板垫实.6、将安装完毕的试验台主桁架起吊平稳移至梁上,保证位置准确(上横梁顶面提前划出安装线),不得倾斜.从上、下横梁两端的8个安装孔内安装高强螺纹钢,装上垫板,拧紧专用螺帽(注意要保证每根螺纹钢都拧紧,以保证受力均匀);7、安装千斤顶梁;8、安装百分表及磁力架;9、以上安装完毕后,仔细检查各联结部位的可靠性,保证准确无误后进行调试工作.10、在梁体跨中两侧1/2跨度范围内的下缘和梁底面进行外观检查,对可能的局部缺陷(如表面收缩裂缝和表面损伤裂缝)用蓝色铅笔详细描出(此项工作提前准备);11、静载数据计算,零星问题及时调整,根据标定情况,出具油表读数;五、加载程序加载前,用10倍放大镜在梁体两侧跨中8米区段下翼缘及梁底面仔细查找裂纹.对初始裂纹(收缩裂纹及损伤裂纹)及局部缺陷,按规定的方法用蓝色铅笔标记.在每级加载后均应仔细检查梁体下缘和梁底有无裂缝出现,如出现裂缝,用红色铅笔标注,并注明荷载等级,量测裂缝宽度.第一加载循环:初始状态(百分表读数)→基数级(3米in,百分表读数)→0.80(3米in,百分表读数)→静活载级(3米in,百分表读数)→1.00(20米in,百分表读数)→静活载级(1米in)→0.80(1米in)→基数级(1米in)→初始状态(10米in)第二加载循环:初始状态(百分表读数)→基数级(3米in,百分表读数)→0.80(3米in,百分表读数)→静活载级(3米in,百分表读数)→1.00(5米in,百分表读数)→1.05(5米in,百分表读数)→1.10(5米in,百分表读数)→1.15(5米in,百分表读数)→1.20(20米in,百分表读数)→1.10(1米in)→静活载级(1米in)→0.80(1米in)→基数级(1米in)→初始状态(当在第二加载循环中不能判断是否已出现受力裂缝时,进行受力裂缝验证加载.验证加载从第二加载循环卸载至静活载级后开始.)验证加载:静活载级(5米in)→1.00(5米in)→1.05(5米in)→1.10(5米in)→1.15(5米in)→1.20(5米in)→1.10(1米in)→静活载级(1米in)→0.80(1米in)→基数级(1米in)→初始状态六、稳定后读数加载后结构的变形和内力需要有一个稳定过程,试验时以控制点的应变值或挠度值稳定为准,只要读数波动值在测试仪器的精度范围以内,就认为结构已处于相对稳定状态,可以测量读数.七、卸载读数一个工况结束,荷载退下桥去,各测点要读回零值,同样要有一个稳定过程.读完本次数据后即完成了一个工况,重复以上步骤进行下一工况的试验测试.加载试验的控制: 发生下列情况应中途终止加载:1)控制测点应力值已达到或超过用弹性理论按规范安全条件反算的控制应力值时;2)控制测点变位(或挠度)超过规范允许值时;3)由于加载使结构裂缝的长度、缝宽急剧增加,新裂缝大量出现,缝宽超过允许值的裂缝大量增多,对结构使用寿命造成较大的影响时;4)发生其他损坏,影响桥梁承载能力或正常使用时安全及注意事项.六、静载试验安全注意事项1)做静载试验时,应有专人监护,除必要的试验人员外,其余无关人员一律远离试验场地.2)静载试验时,竖拉力杆附近不得站人.3)静载试验时,应保证千斤顶缓慢均匀加载,加载速度应按静载试验方法进行.4)试验台在每次加载试验完毕后应认真拆卸竖拉力杆并妥善保管,下次使用前,应仔细检查,经确认后再使用.5)本试验台所用联接销、拉力杆为关键部件,应在室内进行保管,每次使用前,要进行磁粉探伤,如有裂纹,既行报废,不得擅自进行补焊.七、XX制梁场做静载试验的梁号以及相关数据:1、XX31.5Q-001号预制箱梁;浇筑时间2009年9月19日,终张拉日期:,28d梁体混凝土抗压强度59.3米Pa,弹性模量43.2Gpa.终张拉梁体混凝土抗压强度56.3米Pa,弹性模量42.0Gpa.,由中国水电集团组成的专家组在工地现场对XX制梁场无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)进行了投产鉴定,通过对制梁场生产能力、技术条件、质量体系的审核,以及对该梁场产品进行的静载试验和外形、外观检查,专家组一致认为XX制梁场具备持续生产合格产品的能力,同意批量生产(详见附图1).2、XX31.5Q-009号预制箱梁;浇筑时间,终张拉日期:,28d梁体混凝土抗压强度58.6米Pa,弹性模量45.4Gpa.终张拉梁体混凝土抗压强度54.5米Pa,弹性模量41.5Gpa.2010年1月8日,由铁道部产品质量监督检验中心组成的专家组在梁场工地现场对XX31.5-009号无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)进行了生产许可证发证检验,通过对制梁场生产能力、技术条件、质量体系的审核,以及对该梁场产品进行的静载试验和外形、外观检查,专家组一致认为XX制梁场具备持续生产合格产品的能力,同意发放生产许可证(详见附图2).3、XX31.5Q-116号预制箱梁;浇筑时间2010年6月13日,终张拉日期:2010年6月29日,28d梁体混凝土抗压强度59.5米Pa,弹性模量38.5Gpa.终张拉梁体混凝土抗压强度55.9米Pa.2010年8月29日,由铁四院监理组成的专家组在梁场工地现场对XX31.5-116号无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)进行了出厂检验,通过对该产品进行的静载试验和外形、外观检查,监理组一致认为XX制梁场生产的箱梁各项指标合格,同意出厂(详见附图3).4、XX31.5Q-128号预制箱梁;浇筑时间2010年6月25日,终张拉日期:2010年7月9日,28d梁体混凝土抗压强度59.1米Pa,弹性模量38.23Gpa.终张拉梁体混凝土抗压强度54.87米Pa.2010年8月24日,由铁四院监理组成的专家组在梁场工地现场对XX31.5-128号无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)进行了出厂检验的抽检,通过对该产品进行的静载试验和外形、外观检查,监理组一致认为XX制梁场生产的箱梁各项指标合格,同意出厂(详见附图4).5、XX31.5Q-208号预制箱梁;浇筑时间,终张拉日期:,28d梁体混凝土抗压强度57.3米Pa,弹性模量37.8Gpa.终张拉梁体混凝土抗压强度54.9米Pa.,由铁四院监理组成的专家组在梁场工地现场对DS31.5-204号无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)进行了出场检验的抽检,通过对该产品进行的静载试验和外形、外观检查,监理组一致认为XX制梁场生产的箱梁各项指标合格,同意出场(详见附图5).6、DS31.5Q-247号预制箱梁;浇筑时间2日,终张拉日期:,28d梁体混凝土抗压强度57.7米Pa,弹性模量38Gpa.终张拉梁体混凝土抗压强度53.9米Pa.,由铁四院监理组成的专家组在梁场工地现场对XX31.5-247号无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)进行了出场检验的抽检,通过对该产品进行的静载试验和外形、外观检查,监理组一致认为XX制梁场生产的箱梁各项指标合格,同意出场(详见附图6).7、XX31.5Q-283号预制箱梁;浇筑时间,终张拉日期:3日,28d梁体混凝土抗压强度60米Pa,弹性模量39.2Gpa.终张拉梁体混凝土抗压强度54.6米Pa.,由铁四院监理组成的专家组在梁场工地现场对XX31.5-283号无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)进行了出场检验的抽检,通过对该产品进行的静载试验和外形、外观检查,监理组一致认为XX制梁场生产的箱梁各项指标合格,同意出场(详见附图7).八、静载试验总结(1)在试验荷载作用下,各控制截面挠度实测值均小于理论计算值,挠度校验系数小于1.0,且最大实测挠度远小于L/600,结构刚度满足设计要求;(2)在试验荷载作用下,各测试截面的关键测点应力值均小于理论值,应力校验系数小于1.0,结构强度满足设计要求;(3)在试验荷载作用下,各箱梁测试截面腹板测点应力分布趋势和理论计算一致,基本沿高度呈线性关系,说明箱梁截面应力分布满足平截面假定,在试验荷载作用下处于线弹性状态;(4)在试验加载前后,未发现结构混凝土构件有明显新增裂缝,结构抗裂性满足要求;(5)位移测试控制截面量测的相对残余变形均满足《大跨径混凝土桥梁的试验方法》总第3.19.2条规定α1≤0.2,表明卸载之后结构的变形能够及时恢复,结构处于弹性工作状态.静载试验均采用自平衡反力架,其原理是千斤顶产生的力作用在混凝土梁和千斤顶横梁上通过反力架拉杆(精轧螺纹钢)和下横梁传到盆式支座,形成自平衡.采用10个千斤顶,加力形成对梁体的反作用力,以测试箱梁的承载能力.每品箱梁整个试验过程共经历两个加载循环,每品用时约2小时20~40分钟.静载试验作为检测箱梁质量的重要依据,是客运专线建设中一个关键环节,要求箱梁的挠度满足设计及规范要求,跨中底板不能出现受力裂缝.由相关人员对所记录的数据进行统计和分析后,得出如下结论:所抽取的箱梁下缘和梁底无裂纹出现,挠度满足设计及规范要求,按照箱梁静载试验规范要求,XX制梁场抽检的七榀箱梁质量达标,属于合格产品,满足投产检验、生产许可证发放以及出场检验等相关要求,并且得到了担负全过程监督重任的监理单位有关负责人的一致认可与好评。
单线梁箱梁预制工艺试验总结
简支单线箱梁预制工艺试验报告制梁场根据已批复的简支箱梁预制工艺试验施工方案进行了预制，涉及施工内容包括钢筋加工、绑扎，模板拼装，混凝土浇筑，张拉，压浆，提梁等箱梁预制施工程序。
通过首孔箱梁的预制，检验施工设备以及施工工艺的适用性，合适的混凝土配合比，合理的下料尺寸、绑扎顺序、浇筑方式、振捣时间、养护方式、张拉时间、压浆质量及各工序施工方式方法，试验梁生产过程中收集第一手原始资料，为施工工艺的合理选择提供依据；积累现场施工组织与管理经验，以指导施工。
一、试验梁设计概况本场试验的首孔箱梁为常熟高架站特大桥第43孔右幅单线32m 直线无声屏障箱梁。
砼标号C50，梁高2.7m,梁长32.6m，梁宽6.48m,砼设计方量146.3m³,梁重365T。
梁体钢筋采用HPB300、HRB400和HRB500三种钢筋。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，公称直径为15.20mm的高强低松弛预应力钢绞线。
梁体预埋件见下表。
试验梁梁体预埋件统计表二、施工过程1、钢筋加工2015年6月7日开始首孔工艺试验箱梁钢筋加工，配备设备有钢筋调直切断机、钢筋切断机、钢筋弯曲机等。
我梁场纵向φ12mm钢筋采用盘卷钢筋，其余钢筋采用定尺钢筋或9m、12m标准长度钢筋。
梁体定位钢筋采用电焊，综合接地钢筋采用搭接焊，焊接长度单面焊不小于200mm，双面焊不小于100mm，焊缝厚度不小于4mm。
定位网制作采用整体焊接，整体拼装的方式。
2、钢筋绑扎为了保证钢筋绑扎位置的准确及加快模板的周转时间，使钢筋绑扎与箱梁混凝土施工能够同时进行，本场特制了钢筋整体绑扎胎具。
梁体钢筋采用整体绑扎、整体吊装方式。
钢筋绑扎在自制钢筋绑扎胎具上完成。
绑扎胎具根据梁体外形1:1制作，绑扎胎具外支架利用角钢和钢管制作，内支架采用Ф60无缝钢管和角钢拼装，并按钢筋坐标预设卡口来对钢筋进行定位绑扎，钢筋定位采用在角钢上切U 型槽口固定，卡槽间距按照梁体钢筋布置间距设置，并在胎具上用油漆标出定位网安放位置，以及预留梁体支座板、防落梁、泄水孔、通风孔等预埋件设施。
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设计强度等级 理论配合比
（1） 技术条件
C50
设计弹性模量（MPa） 3.55×104
1:0.41:2.02:3.30:0.23:0.20:0.041 施工配合比
理论配合比报告编号 /
HXSG2-3PB20100425-1
工地拌和方法
/
工地捣实方法
/
制件捣实方法
人工捣实
制件时坍落度(mm)
185
制新
S95
（2009）TJ字第W3871号
67
细骨料
仙姑寨
天然黄砂
（2009）TJ字第W7437号
687
粗骨料
石门喻家山 5～20mm碎石 （2009）TJ字第W7436号
1122
减水剂
武汉格瑞林 SP010标准型 （2009）TJ字第W3874号
4.85
膨胀剂
/
/
/
/
拌和水
龙王庙
饮用水
2010/4/14
制件时扩展度（mm）
500
试件尺寸（mm）
150×150× 300
（2） 混凝土使用材料情况
制件维勃稠度（s） 养护方法
/ 标准养护
材料名称
材料产地
品种规格
报告编号
施工拌和用料量（kg/m3）
水泥
江西亚东
普硅
100407-101-076
340
粉煤灰
武汉阳逻
I级F类
（2009）TJ字第W3872号
混凝土静力受压弹性模量试验报告 表号：铁建试报17 批准文号：铁建设函[2009]27号
委托单位 工程名称 施工部位 代表数量
中国葛洲坝集团股份有限公司黄陂制梁场试验室 报告编号
汉孝城际铁路
委托编号
箱梁
记录编号
/
报告日期
HXSG2-3TM-20100424-1 /
HXSG2-3TM-20100424-1 2010/4/24
（2009）TJ字第W3870
141
（3） 静力受压弹性模量试验前、后轴心抗压强度试验结果
试件 编号
试件 序号
试验日期
龄期 （d）
1 TM 2 2010/4/24 10
3
折算 系数
破坏 静力受压弹性模量试验前 静力受压弹性模量试验后轴心抗
荷载 轴心抗压强度 fcp(Mpa)
压强度 f′cp（MPa）
F （N） 单值
组值
单值
组值
1116
49.6
46.9
1.0 1066
47.4
50.1
46.8
48.9
1201
53.4
53
（4） 静力受压弹性模量试验结果
试件 试件 编号 序号
试验 日期
龄期 （d）
初始 荷载 F 0 （N）
控制
荷载 F a （N）
测量标距 L （mm）
承压面积 A （mm2）
静力受压弹性模 量E c （Mpa）
单值
组值
4
3.80×104
TM 5 2010/4/24 10
11250 375750 150
22500 4.00×104
3.87×104
6
3.80×104
检测评定依据：《普通混凝土力学性能试验方法标准》 试验结论：该混凝土试件10天弹性模量为3.87×
GB/T50081-2002
104MPa。
试验
复核
批准
单位（章）
50.1 22.5
3 375.75