承台钢模板设计-验算
高速铁路承台钢模板验收内容
高速铁路承台钢模板验收内容
高速铁路承台钢模板的验收内容包括以下几个方面：
1. 尺寸精度：对承台钢模板的长、宽、厚度等尺寸进行测量,确保其符合相关标准要求。
2. 表面平整度和不平整度：通过视察、触摸、直尺测量等方式检查模板表面是否平整、不平整度是否在允许范围内。
3. 厚度均匀性和平整度：对承台钢模板厚度进行测量,并对其厚度均匀性和平整度进行检查。
4. 内部缺陷：使用探伤仪等非破坏性测试手段检查承台钢模板内部是否存在缺陷（如裂纹、气孔等）。
5. 焊接质量：对承台钢模板的焊接缝进行目测和探伤检测,确保焊接质量符合相关标准要求。
6. 表面处理：检查承台钢模板的表面处理质量,如防锈、喷漆等,确保其符合相关标准要求。
以上就是高速铁路承台钢模板的验收内容。
承台钢模板计算书
承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。
二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。
以上材料的材质均为Q235。
以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。
三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。
倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。
新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。
荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。
承台验算(自己编)
6根Φ150cm桩基承台a0x a0y h c b c h0f tγsaf0.650.475 1.75 1.75 2.3517501c1c2F l N max f c b0f y1.9 1.93148510161.317500 6.5320本计算书中所用符号的含义如下：F l——作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值（kN）；f t——承台混凝土抗拉强度设计值（kPa）；h0——承台冲切破坏锥体的有效高度（m）；α0x，α0y,α1y,α1y——冲切系数；λ0x，λ0y，λ1x,λ1y——冲垮比；∑N i——冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力（不计承台和承台上土自重）设计值之和（kN）；h c,b c——柱截面长、短边尺寸（m）；a0x,a1x——自柱长边到最近桩边的水平距离(m)；a0y,a1y——自柱短边到最近桩边的水平距离(m)；f c——混凝土轴心抗压强度设计值(kPa)；b0——承台计算截面处的计算宽度(m)；β——剪切系数；λ——计算截面的剪跨比。
一、承台受冲切承载力验算a.柱边冲切冲跨比λ与系数α的计算：λ0x=a0x/h0=0.277α0x=0.72/（λ0x+0.2）= 1.511λ0y=a0y/h0=0.202α0y=0.72/(λ0y+0.2)= 1.7902[α0x(b c+a oy)+α0y(h c+a0x)]f t h0=62991.016kN>γsaf F l=31485.000kNb.角桩向上冲切C1=C2=1.900a1x=a0x,λ1x=λ0x,a1y=a0y,λ1y=λ0yα1x=0.48/(λ1x+0.2)= 1.007α1y=0.48/(λ1y+0.2)= 1.194[α1x(c2+a1y/2)+α1y(c1+a1x/2)]f t h0=19775.536kN>γsaf N max=10161.300kN二、承台受剪切承载力验算剪跨比与以上冲垮比相同对I-I斜截面λx=λ0x=0.277（介于0.3~1.4之间）剪切系数β=0.12/（λ+0.3）=0.208βf c b0h0=55632.565kN>γsaf*2N max=20322.600kNII-II斜截面的γ按0.3计，其承受剪切能力更大，验算从略。
承台模板强度验算
承台模板强度验算理论计算（荷载、面板、竖肋、抱箍）拟定柱模面板采用8mm厚Q235b钢板，竖肋采用10mm槽钢和12mm工字钢，间距为400mm，柱箍采用两根20b槽钢，间距为800mm。
1.荷载计算F=Yc*H+6=25*2.5=68.54kN/m22.面板计算截面惯性矩：Ix=bh3/12=42.67mm4截面最小抵抗扭矩：Wx=bh2/6=10.67mm3弹性模量：E=2.06*105N/mm2容许应力：[σ]=面板按三等跨连续梁计算，取1mm宽钢板进行计算：Q=F*1mm=0.0685N/mmMmax=q*l2/10=0.0685*400*400/10=1096N·mm强度验算σmax=Mmax/Wx=1096/10.67=102.7N/mm2挠度验算ωmax=ql4/150EI=8.3e(-6)mm<[L/500]=0.8mm，满足要求。
3.竖肋计算竖肋取10cm槽钢进行计算，各项指标如下：Ix=198e4mm4 Wx=39.7e3mm3截面面积为12.7cm2取一条竖肋进行计算：F=0.0685*5700*2500/13=75086Nq=75086/2500=30.03N/mmMmax=0.1*30.03*800*800=1921920N·mm强度验算：σmax=Mmax/Wx=1921920/39.7e3=48.41N/mm2挠度验算：ωmax=ql4/150EI=30.03*8004/（150*2.06e5*198e4）=0.201<[L/500]=1.6mm满足要求。
4.抱箍计算抱箍可以看成两端刚结的一侧均匀受力的杆。
侧压力F=0.0685*5900*2500/3=3.37e5Nq=3.37e5/2500=134.72N/mm跨中弯矩最大Mmax=ql2/8=134.72*5900*5900/8=5.865e8N·mm抱箍材料为两根20b槽钢：Ix=1914*2cm4 Wx=191*2cm3强度验算：σmax=Mmax/Wx=5.865e8/191e3/2=1535.34N/mm2挠度验算：ωmax=ql 4/384EI=45410*1914*2*10*06.2*3845900*72.134*5=7.74*106 <[L/500]=11.8mm ，符合要求。
桥台承台模板验算
句容河特大桥承台模板验算句容河特大桥普通墩承台长10。
08m，宽6.0m，高2。
0m,施工采用15mm 厚的竹胶模板,内楞采用10cm×10cm方木,外楞采用Ф48×3。
5的钢管，拉杆采用HRB35Ф12钢筋.1、混凝土侧压力采用内部振捣时,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中较小值：F=0。
22r c t0β1β2V1/2=0.22×25KN/m3×5.7×1.2×0。
85×0。
71/2=26。
7KN/m2F=r c H=25KN/m3×2。
0m=50 KN/m2取F=26.7 KN/m22、荷载组合F=26.7 KN/m2×1.2=35。
2 KN/m2=32.0X10-3 N/mm23、竹胶模板验算线均布荷载为q=32。
0×10-3N/mm2×1000mm=32。
0 N/mm32.0最大弯矩Mmax=ql2/8=32.0N/mm×5002mm÷8=1.0X106 N。
mm弯曲截面系数W=bh2/6=1000mm×152mm÷6=37500mm3强度计算:σ= M max/W=1.0X106 N。
mm÷37500mm3=26。
7N/mm2＜［σ］=80N/mm2满足强度要求4、内楞计算线荷载q=32.0X10-3 N/mm2×600mm=19.2N/mm最大弯矩Mmax=ql2/8=19。
2 N/mm×6002mm÷8=864000N·mm弯曲截面系数W=bh2/6=100mm×1002mm2÷6=166666mm3强度计算：σ= Mmax/W=864000N·mm÷166666mm3=5.2N/mm2＜[σ]=8N/mm2挠度验算:I=bh3/12=100mm×1003mm3/12=8333333mm4ω=5ql4/384EI=5×19.2N/mm×6004mm/384×10000N/mm2×8333333 mm4=0.27mm＜[ω]=600mm÷400=1。
承台钢模板计算书
承台钢模板计算书编制：——————复核：——————审批：——————二零一八年三月目录1、工程简介 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、模板结构形式 (4)2、设计相关参数选定 (5)2.1、计算目的 (5)2.2、计算依据 (5)2.3、主要控制计算参数 (5)2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定 (6)2.4.1、荷载类型 (6)2.4.2、荷载组合 (7)2.4.3、计算方法、模式 (8)3、模板结构计算 (8)3.1模板结构传力路线说明 (8)3.2面板计算 (8)3.3竖肋计算 (10)3.4横肋计算 (11)3.5龙骨计算 (12)3.6对拉拉杆计算 (14)3.7模板底部限位受力 (14)3.8模板外侧斜撑计算 (15)4、模板抗倾覆计算 (16)5、计算结果汇总 (16)6、结论 (17)承台钢模板计算书1、工程简介1.1、工程概况承台结构尺寸为7.57.5 3.0(m ⨯⨯⨯⨯长宽高），承台一次浇筑完毕，混凝土浇筑速度约1m/h ，初凝时间约12小时。
1.2、模板结构形式承台采用大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。
单个侧面分成4块模板，各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。
两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板，用拉杆连接固定。
模板面板采用6mm 厚钢板；竖肋采用[10槽钢，间距375~400mm ；横肋及各块四周边肋采用100mm 高 、10mm 厚钢板带，间距500mm ；沿承台高度方向设三道2[25a 龙骨（背楞），间距1000mm ，顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm ；对拉拉杆采用φ32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm 。
模板结构布置图如图1.1所示。
侧视俯视图1.1承台模板结构布置图2、设计相关参数选定2.1、计算目的本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。
另外为实行物资统购，提高项目模板的通用性和周转材料利用效率，发掘模板剩余价值，本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集，推行模板设计标准化工作提供基础资料。
承台施工中的模板搭设与钢筋安装验收要点
承台施工中的模板搭设与钢筋安装验收要点承台作为一种承重结构的重要组成部分，其施工的质量对整个建筑物的安全性和稳定性起着至关重要的作用。
而模板搭设和钢筋安装是承台施工中的两个重要环节，也是决定承台的质量的关键步骤之一。
因此，正确进行模板搭设和钢筋安装的验收具有重要的意义。
一、模板搭设1. 模板材料的选择在进行模板搭设之前，首先需要选择合适的模板材料。
常见的模板材料包括钢模板、木模板和竹模板等。
在选择模板材料时，需要考虑到承台的荷载情况、施工周期和经济性等因素。
同时，还要确保选择的模板材料具有足够的强度和稳定性，能够满足承台施工的要求。
2. 模板的搭设模板的搭设是指将选定的模板材料按照设计要求固定在承台施工现场的过程。
在模板搭设中，需要注意以下几个方面：（1）搭设前的准备工作：清理施工现场，确保基础平整，修复不平整的地面。
清除其他杂物，确保模板能够稳固地安装在基础上。
（2）模板的支撑和固定：根据设计要求和模板尺寸，合理安排模板的支撑点和支撑方式。
采用适当的支撑材料，如钢扣件、螺旋支撑等。
在安装过程中，要确保模板的水平和垂直度，并进行必要的调整和矫正。
（3）连接和固定：在连接和固定模板时，要采取可靠的连接方式，如螺栓连接或焊接连接。
连接部位应设置在模板后侧或不影响混凝土施工的位置，并确保连接点的强度和稳定性。
二、钢筋安装验收要点1. 钢筋的规格和数量在进行钢筋安装验收时，首先需要核对钢筋的规格和数量是否符合设计要求。
通过查看施工图纸和钢筋加工单，确认钢筋的截面尺寸和长度是否与设计要求一致，并检查现场的钢筋堆放情况，确保验收的钢筋数量与实际施工需求相符。
2. 钢筋的清理和防锈处理在进行验收之前，需要对钢筋进行清理和防锈处理。
检查钢筋表面有无油污、尘土、锈蚀等情况，对有污物的钢筋进行清洗，确保钢筋表面干净。
同时，进行防锈处理，采取刷油漆、喷涂防锈涂料等方法，保护钢筋免受腐蚀和氧化的影响。
3. 钢筋的位置和间距在验收钢筋安装时，需要检查钢筋的位置和间距是否符合设计要求。
承台模板计算书
承台模板计算(手算)1、计算总说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本承台模板净尺寸为6.5m ×6.5m ×2m ，由δ=6mm 面板，[10竖肋及2[25横肋组成，材质均为Q235B 级钢材。
竖肋间距为300mm ，横肋间距为900mm ，结构表面外露的模板挠度不大于模板构建跨度的L/400。
2、数据准备承台模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑混凝土产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载。
⑴混凝土供应量V=30m 3/h ，混凝土浇筑速度为：h m v /7.05.65.630=⨯= 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力按下式计算，并取计算得到的较小值：120120.22c F t V γββ= c F H γ=c γ—砼的重力密度,3c /24m KN =γ；t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=6h ；1β—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β—混凝土坍落度影响修正系数，当塌落度为110-150mm 时，取1.15； H —混凝土侧压力的计算位置处到新浇混凝土顶面的总高度，取H=2m ； 所以：120120.22c F t V γββ==0.22×24×6×1.2×1.15×0.70.5=36.6KN/m 2新浇混凝土的有效高头为m F h c 52.124/6.36/===γ2/48242m KN H F c =⨯==γ⑵根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008规定，新浇混凝土的倾倒荷载取2KN/m 2。
3、面板验算面板钢板厚度δ=6mm ，[10竖肋间距0.3m ，2[25横肋间距0.9m ，取1cm 板宽按三跨连续梁进行计算，计算简图如下图所示。
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008表A.1.1-1Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度为Mpa 215，由公式4.3.1-3荷载组合为：()m q /KN 45.001.029.06.362.1=⨯⨯+⨯=。
三角型承台的验算
3、承台设计构造要求：承台最小宽度不应小于500mm，承台边缘至桩中心的距离不宜小于桩的直径或边长，边缘挑出部分不应小于150mm，墙下条形承台边缘挑出部分可降低至75mm。
条形和柱下独立承台的最小厚度为500mm，其最小埋深为600mm。
本工程中承台混凝土等级C30,取其中的(8)-(A)柱位置的承台为例计算:一、基本资料：承台类型：三桩承台圆桩直径d ＝500mm桩列间距Sa ＝900mm 桩行间距Sb ＝1560mm桩中心至承台边缘距离Sc ＝500mm承台根部高度H ＝1100mm 承台端部高度h ＝1100mm柱子高度hc ＝700mm（X 方向）柱子宽度bc ＝650mm（Y 方向）二、控制内力：Nk ＝4666；Fk ＝4666； F ＝6299.1；三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：a ＝2(Sc + Sa) ＝2*(0.5+0.9) ＝ 2.8mb ＝2Sc + Sb ＝2*0.5+1.56 ＝2.56m承台底部面积Ab ＝a * b - 2Sa * Sb / 2 ＝ 2.8*2.56-2*0.9*1.56/2 ＝5.76m承台体积Vct ＝Ab * H1 ＝5.76*1.1 ＝6.340m承台自重标准值Gk'' ＝γc * Vct ＝25*6.34 ＝158.5kN土自重标准值Gk' ＝γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝18*(5.76-0.65*0.7)*0.8＝76.4kN承台自重及其上土自重标准值Gk ＝Gk'' + Gk' ＝158.5+76.4 ＝235.0kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽bp ＝0.866d ＝0.866*500 ＝433mm1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk ＝(Fk + Gk) / n （基础规范8.5.3-1）Qk ＝(4666+235)/3 ＝1633.7kN ≤ Ra ＝2020kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：Qgk ＝Gk / n ＝235/3 ＝78.3kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：Ni ＝γz * (Qik - Qgk)N ＝1.35*(1633.7-78.3) ＝2099.7kN(2)、承台形心到承台两腰的距离范围内板带的弯矩设计值：S ＝(Sa ^ 2 + Sb ^ 2) ^ 0.5 ＝(0.9^2+1.56^2)^0.5 ＝1.801mαs ＝2Sa ＝2*0.9 ＝1.800mα ＝αs / S ＝1.8/1.801 ＝0.999承台形心到承台两腰的距离B1：B1 ＝Sa / S * 2Sb / 3 + Sc * (Sa + Sb) / S ＝1.203mM1 ＝Nmax * [S - 0.75 * c1 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3（基础规范8.5.16-4）＝2099.7*[1.801-0.75*0.65/(4-0.999^2)^0.5]/3＝1063.6kN·m②号筋Asy ＝3783mm δ ＝0.068 ρ ＝0.32%10Φ22@110（As ＝3801）(3)、承台形心到承台底边的距离范围内板带的弯矩设计值：承台形心到承台底边的距离B2 ＝Sb / 3 + Sc ＝1.020mM2 ＝Nmax * [αs - 0.75 * c2 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3（基础规范8.5.16-5）＝2099.7*[1.8-0.75*0.7/(4-0.999^2)^0.5]/3＝1047.7kN·m①号筋Asx ＝3667mm δ ＝0.076 ρ ＝0.36%10Φ22@100（As ＝3801）2、承台受冲切承载力验算：(1)、柱对承台的冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝6299100N三桩三角形柱下独立承台受柱冲切的承载力按下列公式计算：Fl ≤ [βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft *ho（参照承台规程4.2.1-2）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝900 - 0.5hc - 0.5bp ＝900-700/2-433/2 ＝333mmλox ＝aox / ho ＝333/(1100-110) ＝0.337X 方向上冲切系数βox ＝0.84 / (λox + 0.2)（基础规范8.5.17-3）βox ＝0.84/(0.337+0.2) ＝1.565Y 方向（下边）自柱边到最近桩边的水平距离：aoy1 ＝2 * 1560 / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝1040-650/2-433/2 ＝498mmλoy1 ＝aoy1 / ho ＝498/(1100-110) ＝0.504Y 方向（下边）冲切系数βoy1 ＝0.84 / (λoy1 + 0.2)（基础规范8.5.17-4）βoy1 ＝0.84/(0.504+0.2) ＝1.194Y 方向（上边）自柱边到最近桩边的水平距离：aoy2 ＝1560 / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝520-650/2-433/2 ＝-22mmλoy2 ＝aoy2 / ho ＝-22/(1100-110) ＝-0.022当λoy2 < 0.2 时，取λoy2 ＝0.2，aoy2 ＝0.2ho ＝0.2*990 ＝198mmY 方向（上边）冲切系数βoy2 ＝0.84 / (λoy2 + 0.2)（基础规范8.5.17-4）βoy2＝0.84/(0.2+0.2) ＝2.1[βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft * ho＝[1.565*(2*650+498+198)+(1.194+2.1)*(700+333)]*0.975*1.43*990＝9029023N ≥ Fl＝6299100N，满足要求。
承台模板计算
承台模板计算1、计算说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本工程承台厚度有1.5米、2.0米、2.4米、3.2米、3.7米、3.9米、4.5米共八种，其中2.0米厚度居多。
本计算书取CAP1c承台（承台厚度2.0M）、S9承台（承台厚度4.5M）作为验算。
2、模板初步设计（1）面板：12mm胶合板（2）横围檩：5cm×10cm木方，间距50cm（3）竖围檩：双拼Φ48mm钢管,间距100cm（4）拉条：直径16mm螺纹钢，间距50cm×100cm3、模板验算：（CAP1c承台模板）强度验算:倾倒混凝土产生的荷载+振捣混凝土产生的荷载+新浇混凝土侧压力刚度验算:新浇混凝土侧压力倾倒混凝土时产生的荷载P1P1＝2KN/m2振捣混凝土产生的荷载P3P3=4KN/㎡新浇混凝土侧压力P2P2＝0.22γc t0β1β2V1/2P2’＝γc×H两者取较小值a、混凝土的容重γc＝24KN/m3b、初凝时间取t0＝6h（可按照实际浇筑时间计算）c、外加剂影响修正系数β1，β1＝1.2d、坍落度影响修正系数β2，β2＝1.15e、混凝土浇筑速度V：3.33米/小时(按每小时30m³计算)。
（V=30/（3*3））P2＝0.22γc t0β1β2V1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×3.331/2＝79.78KN/m2P2’＝γc×H＝24×2＝48KN/m2P2＞P2’则取P2’＝48KN/m2新浇混凝土侧压力设计值P＝48KN/m2新浇混凝土荷载设计值P’＝(2＋4+48)＝54N/m2（1）面板受力分析面板根据模板结构，计算时按三等跨均布受力进行分析。
受力图示如下：①强度验算面板宽度取b=1mm，则按均布荷载：q=38×0.001=0.038kn/mW=bh2/6=37.5mm3根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。
承台钢模板设计-验算
承台钢模板(侧模)计算一、浇筑砼最大侧压力计算园洲高架桥承台台身取最高值H=2.5 m,浇筑时间取 2.4小时,浇筑速度V=2.5/2.4m/h=1.04m/h,混凝土入模温度T= 27℃,混凝土掺外加剂取1.0,v/T=1.04/15=0.069>0.035,γ=25KN/m3(1)P m=K*γ*h =1*25*(1.53+3.8*0.069)=44.8KN/m2;(2)振捣混凝土时对侧面模板的压力按4KPa计;二、模板面板强度和刚度计算(1)模板面板厚度的选定钢结构对钢模板的要求,一般为其跨径的l/100,且不小于6~8mm,本钢模竖肋最大跨径为670mm,故δ=670/100=6.7mm,由于钢模板为临时结实结构,且本工程全部为新模板,面板δ=6mm;(2)模板面板强度和刚度验算P=48.8KN/m2(考虑动荷载4KN/m2);竖肋间距:l1=670mm;横肋间距:l2=400mm;经初步查表估算670mm太大,现采用400mm进行验算;模板厚度:δ=6mm;跨径l=l2=400mm=40cm;板宽b取1m,即q=P*b=48.8*1=48.8KN/m;考虑到板的连续性,其强度和刚度计算:M max=1/10*q*L2=1/10*48.8*402*10-4=0.781KN*m;W=1/6*b*h2=1/6*100*0.62=6cm3;σ= M max/W=130.1MPa<[σw]=181MPa;f max=ql4/128*EI=0.237cm<0.3cm;模板面板在内楞间距400mm显得比较薄,但考虑到实际情况,,仍采用δ=6mm;二、内钢楞计算]10槽钢:I=88.52*104,W=12.2*103,E=2.1*105MPa,f=215MPa(一)计算横肋间距:(1)按抗弯强度计算b=(10*f*w/(P*a))1/2=[(10*215*12.2*103)/(48.8*10-3*1000)]1/2=733mm;取b=450mm,(2)按挠度计算b=[(150*[W]*E*I)/(P*a)]1/4=1144mm;按以上计算原来的[10槽钢,跨度1000mm,间距1000不能满足要求,需要加密,内钢楞间距建议加密为选择400mm的常用模数,符合要求;(二)纵肋、横肋强度和刚度计算(1)均布荷载仍按48.8*0.40=19.52KN/m;(2)强度验算:按简支梁简化近似计算,跨中位置弯矩最大值:M max=1/8*19.52*1002*10-4=2.44KN*m;σmax=M max/W=2.44/(12.2*10-3)=200KN>181MPa ,跨度略大,如采用容许应力最大值145*1.4=203MPa,满足要求;(3)刚度验算f max=5*2.44*1004/(384*2.1*106*88.52)=0.136cm=1.36mm<3mm,满足要求;三、对拉杆计算(1)对拉杆承受拉力:F=48800*0.85*0.85=35285N,查表可采用22mm拉杆,其容许拉力=38200符合要求。
钢模板的验算
钢模板的验算钢模板是建筑施工中常用的一种模板，它具有承载能力强、使用寿命长、施工效率高等优点，因此在建筑领域被广泛应用。
然而，在使用钢模板的过程中，为了确保施工安全和质量，需要对钢模板进行验算，以保证其符合施工要求和标准。
本文将重点介绍钢模板的验算方法和注意事项。
首先，钢模板的验算需要考虑其承载能力。
在进行验算时，需要根据钢模板的材质、规格、受力情况等因素，确定其承载能力是否满足施工要求。
一般来说，钢模板的承载能力需满足设计要求，并且要考虑到施工现场的实际情况，确保其安全可靠。
其次，验算还需要考虑钢模板的稳定性。
钢模板在使用过程中，可能会受到各种外部力的作用，因此需要对其稳定性进行验算。
特别是在大风、地震等特殊情况下，钢模板的稳定性尤为重要，必须确保其在受力情况下不会发生倾覆或变形，以保障施工安全。
另外，验算还需要考虑钢模板的连接方式和节点设计。
在实际使用中，钢模板通常需要通过连接件进行连接，因此连接方式和节点设计的合理性对于整体结构的稳定性和安全性有着重要影响。
在验算过程中，需要对连接件的受力情况进行分析，确保连接处不会出现过大的应力集中，从而影响整体结构的稳定性。
此外，还需要注意对于钢模板的使用寿命进行验算。
钢模板作为施工现场的重要工具，其使用寿命直接关系到施工质量和安全。
因此，在验算时，需要考虑钢模板的材质、防腐蚀措施、使用环境等因素，确保其使用寿命能够满足工程的需要。
综上所述，钢模板的验算是建筑施工中不可忽视的重要环节。
通过对钢模板的承载能力、稳定性、连接方式和使用寿命等方面进行综合验算，可以确保其在施工过程中能够安全可靠地使用，为工程的顺利进行提供保障。
因此，在实际施工中，需要严格按照相关标准和要求进行验算，并在验算过程中充分考虑施工现场的实际情况，以确保钢模板的使用安全和质量。
承台验算
三桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=1700mm 矩形柱高hc=1700mm圆桩直径d=600mm承台根部高度H=1000mmx方向桩中心距A=3500mmy方向桩中心距B=3500mm承台边缘至边桩中心距 C=600mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=120mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=700.000kNMx=1500.000kN*mMy=1500.000kN*mVx=47.250kNVy=47.250kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.600+3.500+0.600=4.700m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.600+3.500+0.600=4.700m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.120=0.880m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.600=0.480m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-1.750m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-1.010m)2号桩 (x2=A/2=1.750m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-1.010m)3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=2.021m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=6.125m∑y i=y12*2+y32=6.125mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=700.000/3-1500.000*(-1.010)/6.125+1500.000*(-1.750)/6.125+47.250*1.000*(-1.750)/6.125-47.250*1.000*(-1.010)/6.125=46.492kNN2=700.000/3-1500.000*(-1.010)/6.125+1500.000*1.750/6.125+47.250*1.000*1.750/6.125-47.250*1.000*(-1.010)/6.125=930.635kNN3=700.000/3-1500.000*2.021/6.125+1500.000*0.000/6.125+47.250*1.000*0.000/6.125-47.250*1.000*2.021/6.125=-277.127kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.19-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.000-0.120=0.880m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=3.500/2-1/2*1.700-1/2*0.480=0.660mαoy12=y2-hc/2-bp/2=1.010-1.700/2-0.480/2=-0.080mαoy3=y3-hc/2-bp/2=2.021-1.700/2-0.480/2=0.931m因αoy3>ho, 所以αoy3=ho=0.880m3. λox=αox/ho1=0.660/0.880=0.750λoy12=αoy12/ho1=0.220/0.880=0.250λoy3=αoy3/ho1=0.880/0.880=1.0004. αox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.750+0.2)=0.884αoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.250+0.2)=1.867αoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(1.000+0.2)=0.7006. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*3.500+0.600/tan(0.5*1.047))=2.789mCD=AD*tan(θ1)=2.789*tan(1.047)=4.831mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.600/tan(0.5*1.047)=1.039m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=1.700+0.660=2.360m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*2.789*(4.831-0.600-|-1.010|-|2.021|+0.5*0.480)/4.831=1.663mUmy=hc+αoy12+αoy3=1.700+0.220+0.880=2.800m因 Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.600*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.600-0.5*0.480=0.960m7. 计算冲切抗力因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(700.000-0.000)=700.00kN[αox*2*Umy+αoy12*Umx1+αoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[0.884*2*0.960+1.867*2.360+0.700*1.663]*0.983*1.43*0.880*1000=8992.325kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.19-5】①计算公式:【8.5.19-5】①1. Nl=max(N1,N2)=930.635kNho1=h-as=1.000-0.120=0.880m2. a11=(A-bc-bp)/2=(3.500-1.700-0.480)/2=0.660ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(2.021-(1.700-0.480)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.806m λ11=a11/ho=0.660/0.880=0.750β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.750+0.2))=0.589C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.480=1.279mλ12=a12/ho=0.806/0.880=0.916β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.916+0.2))=0.502C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(4.831-0.600-|-1.010|-2.021+0.5*1.047)*cos(0.5*0.480)=1. 247m3. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*930.635=930.635kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.589*(2*1279.230+660.000)*(tan(0.5*1.047))*0.983*1.43*880.000=1355.413kN≥γo*Nl=930.635kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.0*-277.127=-277.127kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.502*(2*1247.077+806.032)*(tan(0.5*1.047))*0.983*1.43*880.000*1000 =1183.156kN≥γo*N3=-277.127kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.21-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因 0.800ho=0.880m<2.000m,βhs=(0.800/0.880)1/4=0.976ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|2.021|-0.5*1.700-0.5*0.480=0.931λy=ay/ho=0.931/0.880=1.058βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(1.058+1.0)=0.8503. 计算承台底部最大剪力【8.5.21-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=3.500*(2/3+1.700/2/sqrt(3.5002-(3.500/2)2))+2*0.600=4.515mγo*Vy=1.0*977.127=977.127kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.976*0.850*1.43*4514.829*880.000=4718.238kN≥γo*Vy=977.127kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.21-1】【8.5.21-2】计算公式:【8.5.21-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=930.635kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.21-1】【8.5.21-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=930.635*(3.500-(sqrt(3)/4)*1.700)/3=857.387kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=857.387/(1.0*14.3*4.700*0.880*0.880*1000)=0.0164. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.550ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.017≤ξb=0.5505. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*4700.000*880.000*0.017/300=3275mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-1010.4|+600=1610.4mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*1610.4*1000=3221mm2Asx≥Asxmin, 满足要求。
承台模板计算
附件1 承台模板计算承台模板使用定型钢模,其中长度为1.5 m与1.6 m、1.73 m；高度均为3.00 m。
在侧模板顶部用双10槽钢加固,外侧距离顶端每隔1.1 m,0.8米使用双10的槽钢做横向大肋，使用18mm拉杆张拉。
在钢筋骨架上焊接拉杆，外侧做横肋锚定拉杆，防止模板的跑模。
在模板边缘螺栓固定的位置加加劲板，防止边缘受劲变形。
引桥的承台模板为2套，外加8块1.5米*3米模板,其中引桥承台模板加8块1.5米*3米模板可以进行组合，作为主桥的承台的模板。
另外1套保证引桥的承台可以继续施工。
一.砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：Pm=Krh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/TK为外加剂影响修正系数，不加是，K=1；掺缓凝外加剂是K=1.2；r 为混凝土的容重，取25kN/ m31．引桥的承台模板为（7.6*6.3）砼搅拌能力为每小时40m3浇筑引桥承台的速度v=40/（7.6*6.3）=0.8354m/h由于浇注承台时是气温很低，则T取10℃v/T=0.8354/10=0.08354≥0.035则P1=1.2*25*(1.53+3.8*0.8354/10)=56Kpa2．主桥的承台模板为(12.1*7.6)主桥的浇筑速度v=40/(12.1*7.6)=0.4350m/hv/T=0.4350/10=0.0435≥0.035则P2=1.2*25*(1.53+3.8*0.435/10)=51KpaP1,P2两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=56+4=60Kpa1、选材（1）、面板采用5mm钢板,尺寸为3000mm*7600mm。
（2）、面板横肋选用-6*60mm钢板，竖肋选用[6.3，横肋间距为300mm，竖肋间距300mm。
承台模板计算
承台模板方案概述本工程高架桥共有承台、桥台173个，共配置5套钢模板。
另外A 型承台(Z20、Z21)，L 型承台(Z32),M 型承台(J2E1Z5A)，N 型承台(J2E1Z4)及4个桥台采用竹胶板作为模板。
承台钢模板由专业厂家定制，按照专业厂家提供的技术参数及技术要求施工，能够确保模板稳定和施工安全。
其它承台中以A 型承台高度尺寸最大，故对A 型承台的模板进行计算。
模板采用244×122×1.5cm 竹胶板，竖向楞木采用5×10cm 方木，横向加固采用φ48×3.5钢管，螺杆采用Ф16。
竖向楞木间距为25cm ，横向加固钢管采用双钢管，间距为80cm ，对拉螺杆间距取0.75m ，梅花行布置，两端用山型卡连接。
承台模板计算参数A 型承台尺寸为10.47.61×2.5米。
Φ48×3.5钢管截面面积A=489mm 2，重量为38.4kg/m ，截面惯性矩I x =12.19cm 4，截面最小抵抗矩W x =5.08cm 3，弹性模量E=210000N/mm 2，抗弯强度设计值f c =205.00N/mm 2。
50×100mm 矩形木楞截面面积A=5000mm 2，重量为30.0kg/m ，截面惯性矩I x =416.67cm 4，截面最小抵抗矩W x =83.33cm 3，抗弯强度设计值f m =13N/mm 2，弹性模量E=8000N/mm 2。
M16对拉螺杆轴向拉力设计值N t b =24.5kN 。
15mm 厚竹胶板抗弯强度设计值取为35N/mm 2，弹性模量取为9898N/mm 2，剪切强度[f v ]=1.4N/mm 2。
承台模板荷载标准值计算:采用新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:1/221c 012200F =0.220.2224 1.0 1.1540.48/(1515)t V KN m γββ=⨯⨯⨯⨯=+其中混凝土比重324/c kN m γ=， 初凝时间02002006.67h 151515t T ===++， 外加剂影响修正系数1 1.0β=，坍落度影响修正系数2 1.15β=， 混凝土浇筑速度V=1.0m/h 。
承台模板计算说明
一、工程概况和工程结构简图；京台高速公路廊坊段LQ3合同，位于河北省永清县境内，路线起点由池口村向南延伸，跨越南小埝、南大堤后，经潘庄子西侧，再跨永定河故道，跨管家务和曹家务两个乡镇。
路基宽42.0米，全长3.494公里。
大桥下部结构采用肋板式台、柱式墩、钻孔灌注桩基础。
桩基共计992根，承台18个，8个肋板，底系梁212个，中系梁188个，墩柱共计912根，盖梁230个。
桥梁上部结构采用30米、40米孔径先简支后连续预应力连续T 梁，其中30米T梁1926片，40米T梁126片，共计T 梁2052片，桥梁共计114孔，共24联。
二、结构设计的依据和设计计算书；结构设计的依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011《碳素结构钢》GB/T 700《组合钢模板技术规范》GB50214—2001《钢结构设计规范》GB50017—2003《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—1992《桥梁工程师手册》《建筑施工手册》结构设计计算书承台模板计算1、承台模高2.15米，浇注混凝土速度（2.15/3）m/h，混凝土入模温度假设20度，采用定型钢模板：面板采用5mm钢板；横肋采用10#槽钢，最大间距400mm；竖肋采用10#槽钢，最大间距834mm2、荷载计算2.1混凝土侧压力a 根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTß1ß2V1/2（其中T=200/（20+15）=5.71）查数据得：混凝土坍落度影响系数：按大于110mm取1.15混凝土外加剂影响系数：取1.0带入数据得：F max=0.22*24*5.71*1.15*1.0*（2.15/3）1/2=29.35KN/m2b 混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=29.35*1.2*0.85=29.93KN/m2c 倾倒混凝土时产生的水平荷载：查建筑施工手册17—78表为2KN/m2荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/m2d 混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/m2荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/m2f 荷载组合强度验算29.93+2.38+2.38=34.69 KN/m2刚度验算29.93+2.38=32.31 KN/m22.2 面板计算跨中弯矩计算公式如下：套入数据得弯矩M=0.0641*34.69*0.42*0.834=297N. m 面板截面抵抗矩W=1/6*bh2=1/6*83.4*0.52=3.48cm3面板承受最大应力δmax=M/W=297/3.48=85.34MPa小于钢板最大承受应力145 MPa，所以面板强度满足要求。
模板验算
模板验算一、工程概况漯河市太白山路沙河大桥工程，在承台、墩身、台帽、盖梁施工中，采用钢模板施工。
二、模板设计模板面板为6mm厚钢板，肋为[10#，水平间距为300mm，背楞为双根[14#，最大间距为700mm，穿墙螺栓最大间距为1000mm。
最大高度为5号墩墩身14m计算。
三、面板计算已知条件：墩身高度14m（设计为8小时浇筑完成），宽1.5米，长17.9米，设计模板采用6mm厚度的Q235钢板，贴面板的纵横肋采用10号槽钢，间距300mm；背楞采用14号槽钢，间距700mm。
浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，浇筑速度为：1.75m/h，墩身中间设3道穿墙对拉螺栓，间距为700mm。
根据《建筑施工模板安全技术规定》，新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值P＝0.22γt0β1β2ν1/2P＝γH式中P－新浇混凝土对侧板的压力（KN/m2）γ－混凝土的重力密度（KN/m3取26t－混凝土的初凝时间，T－混凝土的温度，可实测，暂取15t＝200/（T+15）＝200/（15+15）＝6.7V－混凝土的浇筑速度（1.75m/h）β1-外加剂影响修正系数1.2β2－混凝土坍落度影响修正系数取1.15H－混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）式（1）：P＝0.22×26×6.7×1.2×1.15×1.751/2＝69.76（KN/m2）式（2）：P＝26×14＝364（KN/m2）取二式中的小值，故取混凝土的侧压力P＝69.76（KN/m2）新浇筑混凝土侧压力设计值：F1＝69.76×1.2＝83.712（KN/m2）倾倒混凝土时荷载标准值查表得6（KN/m2），其设计值0 F2＝6×1.4＝8.4（KN/m2）F3＝F1+F2＝83.712+8.4＝92.112（KN/m2）F＝取小值，所以F＝65KN二、面板验算（1）选面板小方格中最不利情况计算：即三面固定一面简支（2）强度验算取10mm宽面板条为计算单元荷载为。
承台模板工程计算
承台模板工程计算书一、承台侧模板基本参数承台侧模板的背部支撑由两层龙骨〔木楞组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨。
外龙骨组装成墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点,因承台埋置于地面下1.0m左右,还同时直接利用基坑侧面垫置木板支撑方木的一端,另一端支撑外龙骨,做为外龙骨的辅助支点。
承台模板面板厚度δ=20mm,弹性模量E=1000N/mm2,抗弯强度[f]=15 N/mm2。
内龙骨采用方木,截面规格50×100 mm,每道内楞1根方木,间距500mm。
外龙骨采用方木,截面规格100×100 mm,每道外楞1根方木,间距1000 mm。
穿墙螺栓水平距离1000 mm,穿墙螺栓竖向间距1000 mm,直径12 mm。
承台侧模板侧面组装示意图1承台模板组装剖面示意图2承台高度取最大值H=2.0m二、承台侧模板荷载标准值计算承台模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的两方面荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
1、新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F1 =0.22γc t0β1β2V1/2F2 =γc HF -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力〔KN/m2γc -----混凝土的重力密度〔KN/m3t0-----新浇筑混凝土的初凝时间〔h,可按实测确定。
当缺乏试验资料时,可采用t=200/<T+15>T-------混凝土的温度〔℃V-------混凝土的浇灌速度〔m/hH-------混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度〔m β1-----外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2-----混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时,取0.85；50～90mm时,取1.0；110～150mm时,取1.15t0=200/<32+15>=4.26F1 =0.22×24×4.26×1.0×1.0×1.01/2=22.5 KN/m2F2=24×2.0=48.0 KN/m2取其中小值,即F1 =22.5 KN/m22、混凝土侧压力设计值：F3 = F min×分项系数〔一般取1.2×折减系数〔0.9=F1 ×分项系数×折减系数=22.5×1.2×0.9=24.3 KN/m23、倾倒混凝土时产生的水平荷载F4= F标准值×分项系数〔一般取1.4×折减系数〔0.9=2.0×1.4×0.9=2.52 KN/m2查《建筑施工手册》17-78表得到F标准值为2 KN/m24、荷载组合F’= F3 + F4〔KN/m2=22.5+2.52=25.02 KN/m2三、承台模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
水利施工组织设计-主塔支架验算-承台模板计算书
坝陵河大桥西主塔承台模板计算书已知条件：混凝土浇注速度为V=0.8m/h，浇注温度为T=20。
C，模板选用δ=6mm钢板，水平横肋为[6.3，间距为32cm，竖肋采用2[14a，间距为90cm，在竖肋顶部位置、中间150cm位置及距模板底部30cm处各设置一个对拉螺栓。
验算模板受力及变形。
由于V/T=0.8/20=0.04>0.035所以P m‘=1.2×25×（1.53+3.8V/T）=50.46KN/m2=0.5046kg/cm2另加混凝土振捣时所产生的荷载P振=2.0KPa=0.02kg/cm2混凝土对模板所产生的最大荷载为P m= P m，+ P振=0.5046+0.02=0.5246 kg/cm2[6.3与δ=6mm的钢板组合断面的力学特性计算：δ=6钢板注：图中尺寸以为单位组合断面重心 e=（8.45×2.46+32×0.6×6.6）/（8.45+32×0.6）=5.33cm组合后[6.3的自身的 I1=I+（e-Ix）2A=51.2+（5.28-2.46）2×8.45=120.8cm4组合后δ6钢板自身的 I2=bh3/12+（6.6-2.46）2×32×0.6=32×0.63/12+（6.6-2.46）2×32×0.6=329.66cm4组合断面的I=I1+I2=120.8+329.66=450.46cm4W=I/e=450.46/5.33=84.5cm3（一）验算水平横肋[6.3[6.3所承受的均布荷载q=0.5246×32=16.7872kg/c m则M= ql2/8=16.7872×902/8=16997.04kg/cmσ= M/W=16997.04/84.5=201.15kg/cm2<[σ]=1700 kg/cm2f=5×ql4/（384EI）=[5×（16.7872-0.02×32）×904]/（384×2.1×106×450.46）=0.015cm<[f]=l/400=90/400=0.225cm（二）验算竖肋2[14a2[14a所承受的均布荷载q=0.5246×90=47.214kg/cm则M= ql2/8=47.214×1502/8=132789.375kg·cmσ= M/W=132789.375/(2×80.5)=824.78kg/cm2<[σ]=1700 kg/cm2f=5×ql4/（384EI）=[5×（47.214-0.02×90）×1504]/（384×2.1×106×2×563.7）=0.13cm<[f]=l/400=150/400=0375cm。
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承台钢模板(侧模)计算
一、浇筑砼最大侧压力计算
园洲高架桥承台台身取最高值H＝2.5 m,浇筑时间取 2.4小时，浇筑速度V=2.5/2.4m/h=1.04m/h，混凝土入模温度T＝27℃，混凝土掺外加剂取 1.0，v/T=1.04/15=0.069>0.035,γ=25KN/m3
(1)P m=K*γ*h =1*25*(1.53+3.8*0.069)=44.8KN/m2；
(2)振捣混凝土时对侧面模板的压力按4KPa计；
二、模板面板强度和刚度计算
（1）模板面板厚度的选定
钢结构对钢模板的要求，一般为其跨径的l/100,且不小于6~8mm,本钢模竖肋最大跨径为670mm,故δ=670/100=6.7mm,由于钢模板为临时结实结构，且本工程全部为新模板，面板δ=6mm；
（2）模板面板强度和刚度验算
P=48.8KN/m2(考虑动荷载4KN/m2);
竖肋间距：l1=670mm;
横肋间距：l2=400mm;经初步查表估算670mm太大，现采用400mm进行验算；
模板厚度：δ=6mm；
跨径l=l2=400mm=40cm;板宽b取1m,即
q=P*b=48.8*1=48.8KN/m;
考虑到板的连续性，其强度和刚度计算：
M max=1/10*q*L2=1/10*48.8*402*10-4=0.781KN*m;
W=1/6*b*h2=1/6*100*0.62=6cm3;
σ= M max/W=130.1MPa<[σw]=181MPa;
f max=ql4/128*EI=0.237cm<0.3cm;
模板面板在内楞间距400mm显得比较薄，但考虑到实际情况，，仍采用δ=6mm；
二、内钢楞计算
]10槽钢：I=88.52*104,W=12.2*103,E=2.1*105MPa,f=215MPa （一）计算横肋间距：
（1）按抗弯强度计算
b=（10*f*w/(P*a)）1/2
=[(10*215*12.2*103)/(48.8*10-3*1000)]1/2=733mm;
取b=450mm,
(2)按挠度计算
b=[（150*[W]*E*I）/（P*a）]1/4=1144mm;
按以上计算原来的[10槽钢，跨度1000mm,间距1000不能满足要求，需要加密，内钢楞间距建议加密为选择400mm的常用模数,符合要求；
（二）纵肋、横肋强度和刚度计算
（1）均布荷载仍按48.8*0.40=19.52KN/m;
（2）强度验算：
按简支梁简化近似计算，跨中位置弯矩最大值：
M max=1/8*19.52*1002*10-4=2.44KN*m;
σmax=M max/W=2.44/(12.2*10-3)=200KN>181MPa ，跨度略大，如采用容许应力最大值145*1.4=203MPa,满足要求；
（3）刚度验算
f max=5*2.44*1004/(384*2.1*106*88.52)=0.136cm=1.36mm<3mm,满
足要求；
三、对拉杆计算
（1）对拉杆承受拉力：F=48800*0.85*0.85=35285N,查表可采用22mm拉杆，其容许拉力=38200符合要求。
四、结论
本工程采用新加工钢模扳，加密内肋a<400mm后，可以使用。
可在每根内肋间增加一根。
参考书籍：
1、《建筑施工手册》第二版[Z]，中国建筑工业出版社
2、《组合钢模技术规范》JGJ214－88 [S]
3、《钢结构设计规范》GBJ17-88 [s]
4、《砼结构工程施工及验收规范》GB50204-92 [s]。