曝气系统设计计算
曝气池设计计算
2．污水负荷 NS 的确定
选取 NS＝0.3 kgBOD5／kgMLVSS·d
3．污泥浓度的确定
（1）混合液污泥浓度（混合液悬浮物浓度）X (MLSS)
X
R r 103
1 RSVI
式中 SVI——污泥指数。根据 NS 值，取 SVI=120 r——二沉池中污泥综合指数，取 r=1.2 R——污泥回流比。取 R=50% 1 / 15
38.75 kg/h
（6）最大时需氧的充氧量 R0max
28.08 9.17
R0max 0.8 0.918.29 2.0 1.024(30220)
46.49 kg/h
（7）曝气池平均时供气量 GS
GS
R0 0.3EA
38.75 717 .59 m3/h 0.3 0.18
（8）最大时供气量 GSmax
（3）污泥回流浓度 Xr
Xr 103 r SVI
103 1.2 10 kg/m 3 120
4．核算污泥回流比 R
Xr X 1 R
R 10 3.3 (1 R)
R
R＝49%，取 50%
5．容积负荷 Nv
Nv＝X＇Ns
＝2.3×0.3＝0.69 kgBOD5/m3·d
6．曝气池容积 V
V Q Lr X 'Ns
曝气池设计计算
8 / 15
备注 魏先勋 305 页 O2 =10.8kg/h ΔO2＝1 O2max=11.89
kg/h
备注
2．供气量
此部分公式
采用膜片式微孔曝气装置，距池底 0.2m，故淹没水沉为 3.3m，最高水 见三废 500 至
温采用 30℃。
鼓风曝气系统的计算、设计及曝气器工作原理
鼓风曝气系统的计算、设计及曝气器工作原理关键词 : 鼓风曝气系统曝气器设计思路计算实例自然界中的生物现象无所不在～对于进入水体中的有机物～水体中的微生物一般都可以和其发生反应～一部分被微生物吸收的有机物分解成简单的无机物～同时释放出能量～作为微生物自身生命活动的能量。
另一部分有机物则作为其生长繁殖所需要的构成物质～合成新的原生质。
废水的生物处理就是人为地营造一个适于微生物生长的环境～以非常高的微生物浓度消化有机污染物～为了达到这个目的～保证微生物的正常生长～就要满足微生物的生长条件。
在好氧生物法中～供氧是重要的环节,保证高浓度的微生物生长对氧的要求～要有一个曝气系统。
废水处理有化学方法和生物处理之分～现在的研究及生产实践多侧重于生物处理～以有机污染物作为微生物的食料～达到消耗去除掉的目的～完成有机物的形态转变,在生物处理中有好氧生物处理法和厌氧生物处理法之分。
一、一、鼓风曝气系统的目的:在生物好氧处理废水法中～由于生物需氧～必须对水体鼓风送氧～保证处理目的的达到～并起到搅拌作用。
二、曝气系统的组成:鼓风曝气系统由空压机、空气扩散装置和一系列连通的管道所组成,可以细分为:风机、主风管、干管、支管、曝气器、底座、支撑～还有清洗系统。
设计中包括:风机、风机房、风管系统、空气扩散装置,曝气头,～并进行布置。
,溶解于水中氧以分子态氧存在～见《医院污水处理》p62,三、三、气器工作原理:在曝气系统中最主要的是空气扩散器也称为曝气器。
空压机将空气通过一系列管道输送到安装在池底部的空气扩散装置～经过扩散装置～使空气形成不同尺寸的气泡。
气泡在扩散装置出口出形成～尺寸则取决于空气扩散装置的形式～气泡经过上升和随水循环流动～最后在液面处破裂～在这一过程中产生氧向混合液中转移的作用。
曝气器分为许多种～包括大、小气泡曝气器、曝气管、射流曝气器。
现在比较先进的是微孔曝气器～它的工作原理是利用特制的曝气膜片产生的微小气泡～造成较大的气液接触面积～获得较高的氧利用率。
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算曝气系统是水处理工艺中常用的一种处理方式，主要用于提供给微生物在水中生长和活动所需的氧气。
在设计曝气系统时，需要考虑多个因素，包括曝气基质的选择、曝气器的设计和计算、曝气量的确定等。
1.曝气基质的选择：曝气基质一般选择气体，常用的有压缩空气、纯氧气和氮气混合气等。
在选择曝气基质时需要考虑气体的成本、供气方式、氧浓度要求等因素。
2.曝气器的设计和计算：曝气器是曝气系统的核心组件，其设计和计算主要包括曝气器尺寸的确定、曝气器布置方式、曝气介质的选择等。
曝气器的尺寸是曝气系统设计中的重要参数，通常以曝气器的曝气面积来表示。
曝气面积的确定需要考虑水处理系统所需的氧气传递效率、供气速率以及曝气器的气泡分布等因素。
曝气器的布置方式一般有悬挂式、浸入式和固定式等多种形式。
布置方式的选择需要考虑曝气系统的实际情况，并根据曝气器的尺寸和数量进行合理布置，确保曝气效果。
曝气介质的选择主要包括气泡分布器和搅拌器等。
气泡分布器一般有多孔陶瓷、橡胶弹性气泡盘等，其选择需要考虑气泡尺寸、耐腐蚀性、成本等因素。
搅拌器的选择主要考虑搅拌效果和能耗两个方面。
3.曝气量的确定：曝气量是指单位时间内曝气基质（氧气）流入水中的量，通常以单位时间内空气流量来表示。
曝气量的确定需要考虑水处理系统的氧需求、废水的性质、曝气器的尺寸和布置等因素。
曝气量的计算可以通过实验测定，也可以通过理论计算。
实验测定一般通过氧耗实验或二氧化碳挥发实验来确定曝气量。
理论计算主要通过牛顿冷却定律、质量传递理论和劳勒-法里定律等来计算。
对于常见的曝气系统，曝气量一般通过经验公式来确定。
常用的经验公式包括美国环保署公式、普里罗格法则和斯威廉姆斯公式等。
综上所述，曝气系统的设计和计算是一个综合考虑多个因素的过程，包括曝气基质的选择、曝气器的设计和计算、曝气量的确定等。
在实际工程中，需要根据具体情况进行合理的设计和计算，以确保曝气系统的正常运行和达到预期的处理效果。
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算方法一（1）设计需氧量AORAOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量碳化需氧量：()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -⨯⨯=0.6×44000×（0.248-0.003）-4434.1×4×1.75/15=4399kg/d 消化需氧量：D 1——碳化需氧量()2/kgO d D 2——消化需氧量()2/kgO dx P ——剩余污泥产量kg/d Y ——污泥增值系数，取0.6。
k d ——污泥自身氧化率，0.05。
0S ——总进水BOD 5(kg/m 3) e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3) MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3)0N ——总进水氨氮()()()0e12440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.680.68xQ S S D P kgO d -⨯-=-=-⨯=()()002024.57 4.5712.414.5744000562 4.5712.4%439910008365/e x D Q N N P kgO d=--⨯⨯=⨯⨯-⨯-⨯⨯=e N ——二沉出水氨氮Q ——总进水水量m 3/d每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度7.14mg ；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度3.57mg ；去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg 。
剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以12.4％计，则： 每日用于合成的总氮=0.124*4399=545即，进水总氮中有 545*1000/44000=12.4mg/L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。
用于合成被氧化的NH 4+-N ： =56-2-12.4=41.6mg/L所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28=68-12-12.4 =43.6mg/L 需还原的硝酸盐氮量:因此，反消化脱氮产生的氧量 ： 总需氧量：AOR=9607+8365-1560=164122/kgO d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则去除每1kgBOD 5的需氧量322.86 2.86545.61560/T D N kgO d ==⨯=123D D D =+-max 221.4 1.41641222977/957/AOR R kgO d kgO h ==⨯==()()02516412440000.2480.0031.5/e AORQ S S kgO kgBOD =-=-=4400012.4545.6/1000T N mg L⨯===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量()()()()2020024.1-⨯-⨯=T LT sm s C C C AOR SOR βρα（2）标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气系统设计规划方案
曝气系统设计规划方案1. 简介曝气系统是污水处理工程中的重要组成部分之一，用于增加氧气溶解度以促进污水中有机物的降解和氮、磷等营养物质的去除。
本文档将介绍曝气系统的设计规划方案，旨在提供一个简单且有效的方法来设计并实施曝气系统。
2. 设计原则- 效率性：曝气系统应具有高效、节能的特点，确保在提供足够的氧气供应的同时最大限度地减少能耗。
效率性：曝气系统应具有高效、节能的特点，确保在提供足够的氧气供应的同时最大限度地减少能耗。
- 可靠性：系统应具备稳定可靠的运行特性，能够适应不同水质和水量变化，以确保连续和持久的处理效果。
可靠性：系统应具备稳定可靠的运行特性，能够适应不同水质和水量变化，以确保连续和持久的处理效果。
- 可维护性：系统设计应考虑易于维护和检修，以降低维护成本并保证设备长期可靠运行。
可维护性：系统设计应考虑易于维护和检修，以降低维护成本并保证设备长期可靠运行。
3. 设计步骤3.1 确定氧需量在设计曝气系统前，首先需要准确确定污水的氧需量。
可以通过实验室分析或参考相关标准来确定污水中有机物的浓度，并据此计算出所需氧气的量。
3.2 选择曝气器类型根据不同的处理要求和控制目标，可以选择不同类型的曝气器，如机械式曝气器、喷射式曝气器、曝气罩等。
在选择时需要考虑处理效果、维护要求和投资成本等因素。
3.3 确定气体供应方式曝气系统通常采用气体供应方式来提供氧气。
可以选择压缩空气或纯氧供应，根据实际需求选择合适的供气方式。
3.4 设计气体传输管道根据曝气器的位置和布置情况，设计适当的气体传输管道，确保气体能够有效地传输到曝气器，并考虑管道的阻力和损失，以保证气体的流量和压力达到要求。
3.5 控制系统设计曝气系统还需要配备相应的控制系统，以监测和控制气体供应、流量和压力等参数，并根据实际情况进行调整和优化。
4. 实施和维护在系统设计完成后，进行系统的实施和运行。
在实际运行过程中，需要进行定期的检查和维护，包括清洗曝气器、更换损坏部件等，以确保系统的正常运行和效果的稳定。
曝气风量计算
曝气风量计算摘要：1.曝气风量计算的概述2.曝气风量计算的方法3.曝气风量计算的实际应用4.曝气风量计算的注意事项正文：曝气风量计算是一种重要的环境工程技术，它主要用于污水处理厂的曝气系统设计中。
曝气系统的主要作用是向水中注入空气，以增加水中的溶解氧，促进有机物的降解。
为了确保曝气系统的有效运行，需要计算出合适的曝气风量。
本文将从曝气风量计算的概述、方法、实际应用和注意事项四个方面进行详细介绍。
一、曝气风量计算的概述曝气风量计算是在污水处理过程中，根据污水的性质、水量、水质等因素，确定需要的曝气风量的过程。
曝气风量过大或过小都会影响污水处理效果，因此，准确的曝气风量计算至关重要。
二、曝气风量计算的方法曝气风量计算通常采用经验公式法、动力学模型法和实验法等方法。
1.经验公式法：根据已有的工程经验，建立曝气风量与污水性质、水量、水质等因素之间的关系，从而计算出曝气风量。
2.动力学模型法：根据曝气过程中气体和水的传质过程，建立动力学模型，求解出曝气风量。
3.实验法：通过实验室模拟曝气过程，测定实际曝气风量。
三、曝气风量计算的实际应用在实际的污水处理过程中，需要根据污水处理厂的具体情况，选择合适的曝气风量计算方法，计算出合适的曝气风量。
曝气风量计算结果可为曝气系统的设计、运行和管理提供依据。
四、曝气风量计算的注意事项在进行曝气风量计算时，需要注意以下几点：1.准确了解污水的性质、水量、水质等因素，以确保计算结果的准确性。
2.选择合适的曝气风量计算方法，根据实际情况调整计算结果。
3.在实际运行过程中，需要对曝气风量进行实时监测和调整，以保证曝气系统的稳定运行。
总之，曝气风量计算是污水处理过程中至关重要的一环。
射流曝气计算书
设计计算书一、设计基本资料：1、系统总风量:4375m³/hr；2、一级硝化池数量：2座；3、一级硝化池尺寸：14mL×8mW×8mWH；4、单座一级硝化池风量：1860m³/hr；5、二级硝化池数量：1座；6、二级硝化池尺寸：6.8mL×5.5mW×8mWH；7、单座二级硝化池风量：655m³/hr；二、喷嘴参数1、50X单个喷嘴流量40.51m³/hr，流速以14m/s计；2、65X单个喷嘴流量69.79m³/hr，流速以14m/s计；3、80X单个喷嘴流量98.91m³/hr，流速以14m/s计；三、设计选型1、一级硝化池：风量：1860m³/hr·座；气水比：2.5:1；循环水量：1860/2.5=744m³/hr，实取750m³/hr；50X喷嘴数量：18个；65X喷嘴数量：10个；80X喷嘴数量：8个；单台选用喷嘴数为双数，最低选用6个，最高不超过12个；选用80X-8*1台/座，总计2台；2、二级硝化池：风量：655m³/hr·座；气水比：2.5:1；循环水量：655/2.5=262m³/hr，实取260m³/hr；50X喷嘴数量：6个；65X喷嘴数量：4个；80X喷嘴数量：2个；单台选用喷嘴数为双数，最低选用6个，最高不超过12个；选用50X-6*1台/座；三、总结一级硝化池每池选用80X-8*1台，两池共计2台,材质SUS304；单台风量：1860m³/hr；单台循环水量：750m³/hr，入口水压7.5m；二级硝化池每池选用50X-6*1台，材质SUS304；单台风量：655m³/hr；单台循环水量：260m³/hr，入口水压7.5m；注：单台需独立配置1台水泵。
四、附件。
mbr曝气量设计值
mbr曝气量设计值MBR曝气量设计值是指膜生物反应器（MBR）系统中所需的曝气量。
MBR是一种结合了生物反应器和膜分离技术的污水处理工艺。
曝气是MBR系统中的关键步骤之一，通过给予污水适量的氧气，促进生物菌群的生长和代谢过程，从而有效地去除污水中的有机物和氮磷等污染物。
MBR曝气量的设计值对于系统的运行和处理效果具有重要影响。
如果曝气量过低，会导致生物反应器中菌群无法得到充分供氧，从而影响处理效果；而曝气量过高，则会浪费能源和氧气资源。
因此，合理确定MBR曝气量设计值对于提高系统的处理能力和经济效益具有重要意义。
确定MBR曝气量设计值的方法通常包括理论计算和实际运行经验两种途径。
理论计算方法一般基于氧气传质和生物反应动力学原理，通过考虑系统的水力负荷、有机负荷、污泥浓度等参数，计算出所需的氧气供给量。
这种方法相对准确，但需要大量的实验数据和复杂的计算过程。
另一种确定MBR曝气量设计值的方法是基于实际运行经验。
通过监测和分析MBR系统的运行数据，包括污水水质、氨氮和总氮的去除率、污泥活性和浓度等指标，结合运营人员的经验，逐步调整曝气量，以达到最佳的处理效果。
这种方法简单直观，但需要长期的运行和监测数据支持，并且对运营人员的经验要求较高。
MBR曝气量设计值的确定还需要考虑系统的运行稳定性和经济性。
系统的运行稳定性是指在不同的负荷和水质条件下，系统能够保持良好的处理效果。
为了达到这一目标，曝气量应根据实际情况进行调整和优化，以保证系统的稳定运行。
同时，曝气量的设计还应考虑到系统的能源消耗和运行成本。
合理控制曝气量可以降低能耗和运维成本，提高系统的经济性。
在实际运行中，MBR曝气量的设计值还受到一些因素的影响。
例如，温度、污水水质和污泥特性等因素都会对曝气量的需求产生影响。
因此，在确定MBR曝气量设计值时，还需要结合实际情况进行综合考虑。
MBR曝气量设计值是膜生物反应器系统中的重要参数，对于系统的运行稳定性和经济性都有重要影响。
曝气沉砂池的设计计算
曝气沉砂池的设计计算1、池体设计计算⑴ 池的总有效容积V式中 V ——总有效容积(m3)；t ——最大流量时的停留时间(min ，取为2)则：Q 设计=1875m3/h=0.521 m 3/s⑵ 池断面积设污水在池中的水平流速v 为 0.1m/s ，则水流断面面积为：⑶ 池宽度设有效深度 1m ，则沉砂池总宽度 B 为：设沉砂池两座，则每座池宽 b 为： 宽深比3.122.6b ==h ，符合要求(1～1.5 之间)。
⑷ 池长m A V L 1221.552.62=== 长宽比561.42.612L <==b 符合要求。
由以上计算得：共一组曝气池分2格，每格宽2.6m ，水深1m ，池长12m 。
2、沉砂室设计⑴ 排砂量计算对于城市污水，采用曝气沉砂工艺，产生砂量约为X 1=2.0～3.0m 3/105m 3，则每日沉砂量Q 设计为 d m X Q /45.0100.315000Q 351max =⨯⨯=⨯=-设计(含水率 60﹪)设贮砂时间 t=2d则砂槽所需容积为 V= Q 设计×t=0.45×2=0.9 m3折算为含水率 85﹪的沉砂体积为 ⑵ 砂室个部分尺寸设砂坡向沉砂槽，沉砂槽为延池长方向的梯形断面渠道，每池设一个共两个，每个沉砂槽所需容积为308.42m V v == 砂槽容积取值为：a 1=0.5m h 3’=0.5m Þ=60°则沉砂槽体积3332108.45.4125.025.012m m L h a a V >=⨯⨯+=+=符合要求3、提砂泵房与砂水分离器选用直径0.2m 的钢制压力试旋流砂水分离器1台，砂水分离器的外形高度H 1=11.4m ，入水口离地面相对高度11.0m ，则抽砂泵静扬程为H=14.5m ，砂 水分离器入口压力为H 2=0.1mpa=10.0mH 2O则抽砂泵所需扬程为选用螺旋离心泵Q=40.0 m 3/h H=25.0mH 2O电动机功率为 N=11.0kw4、曝气沉砂池总体尺寸沉砂槽尺寸：a 1＝0.5m a 2=1m h 3’=0.5m沉砂池尺寸：b 1=1.75mI=0.1～0.5 取 0.2m h h h h 05.275.013.0321=++=++= 取2.1m式中 h 1——超高取 0.3mh 2——有效水深 1mh 3——沉砂室高度 0.4m5、曝气系统设计计算采用鼓风曝气系统，穿孔管曝气空气用量max 3600DQ q = （3-7） 式中 q ——所需曝气量， m 3/h ；D ——每 m 3污水所需曝气量，m 3/m 3设 D 为 0.2，代入得：6、管路设计⑴ 泵房出水井设出水井尺寸为1.0×4m 2，出水采用堰跌落，堰宽为1000mm ，堰上水头查手册第一册： 矩形堰2302Q H g b m = （3-8） 式中 Q ——流量，为 0.521m 3/s ；m 0——流量系数；H ——溢流堰上水头高，（m ）；P ——堰高，（m ）；b ——堰宽根据上式可算出 H ＝0.06 max aQ Q = （3-9）式中 a ——安全系数取 1.2出水堰尺寸92.0)2.1521.0(94.09.04.04.0=⨯⨯=⨯=Q Bm B h 16.125.1=⨯= 取1.2m⑵ 沉砂池的进水 水经潜孔进入沉砂池，过孔流速不宜过大，取 V≥0.4m/s 。
曝气系统设计计算讲解学习
曝气系统设计计算方法一（1）设计需氧量AORAOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量碳化需氧量：()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -⨯⨯=0.6×44000×（0.248-0.003）-4434.1×4×1.75/15=4399kg/d 消化需氧量：D 1——碳化需氧量()2/kgO d D 2——消化需氧量()2/kgO dx P ——剩余污泥产量kg/dY ——污泥增值系数，取0.6。
k d ——污泥自身氧化率，0.05。
0S ——总进水BOD 5(kg/m 3)e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3) MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3)0N ——总进水氨氮()()()0e12440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.680.68xQ S S D P kgO d -⨯-=-=-⨯=()()002024.57 4.5712.414.5744000562 4.5712.4%439910008365/e x D Q N N P kgO d=--⨯⨯=⨯⨯-⨯-⨯⨯=e N ——二沉出水氨氮Q ——总进水水量m 3/d每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度7.14mg ；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度3.57mg ；去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg 。
剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以12.4％计，则： 每日用于合成的总氮=0.124*4399=545即，进水总氮中有 545*1000/44000=12.4mg/L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。
用于合成被氧化的NH 4+-N ： =56-2-12.4=41.6mg/L所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28=68-12-12.4 =43.6mg/L 需还原的硝酸盐氮量:因此，反消化脱氮产生的氧量 ： 总需氧量：AOR=9607+8365-1560=164122/kgO d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则去除每1kgBOD 5的需氧量322.86 2.86545.61560/T D N kgO d ==⨯=123D D D =+-max 221.4 1.41641222977/957/AOR R kgO d kgO h ==⨯==()()02516412440000.2480.0031.5/e AORQ S S kgO kgBOD =-=-=4400012.4545.6/1000T N mg L⨯===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量()()()()2020024.1-⨯-⨯=T LT sm s C C C AOR SOR βρα（2）标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
生物接触氧化池的设计参数及计算公式
生物接触氧化池的设计参数及计算公式生物接触氧化池是一种常用的污水处理装置，通过生物微生物附着在接触器内，利用其降解有机物质的能力来达到净化污水的目的。
设计生物接触氧化池的参数包括污水处理能力、氧化池尺寸、接触器高度、曝气量等。
计算公式主要包括污水处理能力、氧化池容积及曝气量的计算。
一、污水处理能力的计算公式：污水处理能力(Q)=年排水量(V)/运行年数(N)V：单位时间内排入氧化池的污水量N：生物接触氧化装置的寿命，通常为15-20年二、氧化池容积的计算公式：1.常用全混式生物接触氧化池氧化池容积(Vc)的计算公式：Vc=Q/最小停留时间(Tm)Q：污水处理能力Tm：污水在氧化池内停留的最短时间2.循环式生物接触氧化池氧化池容积(Vc)的计算公式：Vc=Q/氧化池内实际停留时间(Th)Q：污水处理能力Th：污水在氧化池内停留的实际时间三、曝气量的计算公式：曝气量(Qa)=Q×SQ：污水处理能力S：污泥产生速率，取决于单位时间内进入氧化池的有机物质的浓度及降解效果四、其他设计参数：1.接触器高度的确定：根据氧化池内的水曝气以及氧化物的混合程度，通常氧化池高度为7-10m，并应考虑污泥堆浆区的高度。
2.曝气系统的确定：曝气系统的设计应满足生物附着膜的氧的需求，并保证有效的气泡分布。
3.曝气时间的确定：曝气时间取决于污水中有机物的浓度和降解速率，通常情况下为6-8小时。
综上所述，生物接触氧化池的设计参数和计算公式包括污水处理能力、氧化池容积、曝气量等。
设计者需要考虑到实际运行情况、水质要求和设备费用等因素进行适当调整和优化。
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算曝气系统是废水处理过程中非常重要的一部分，用于提供氧气以促进污水中的有机物的分解。
一个良好设计的曝气系统可以提高废水处理效果，降低处理成本，并且确保系统的稳定运行。
本文将详细介绍曝气系统设计的各个方面。
首先，曝气系统设计需要考虑的一个关键因素是处理规模。
处理规模是指每天流入系统的废水量，通常以立方米/天为单位。
处理规模将决定曝气系统所需的曝气设备和曝气塔的尺寸。
一般而言，处理规模越大，所需的曝气设备和曝气塔尺寸越大。
其次，曝气系统设计需要考虑废水的污染程度。
废水的污染程度可以通过化学需氧量(COD)和生化需氧量(BOD)来衡量。
一般而言，废水污染程度越高，所需的氧气供给越多。
因此，在设计曝气系统时，需要根据废水的污染程度来确定曝气设备和曝气塔的大小以及氧气供给量。
第三，曝气系统设计需要考虑污水的曝气需氧量。
曝气需氧量是指废水中需要氧气来满足生物反应需求的量。
它可以通过废水的氧平衡方程来计算。
一般而言，曝气需氧量与废水的污染程度成正比。
因此，在设计曝气系统时，需要根据废水的曝气需氧量来确定氧气供给量。
第四，曝气系统设计需要考虑曝气设备的选择。
常见的曝气设备包括机械曝气装置和气体曝气装置。
机械曝气装置通常使用涡轮、风扇或鼓风机来产生气泡并搅动废水以实现氧气传递。
气体曝气装置则通过气体喷嘴将气泡导入废水中。
在选择曝气设备时，需要考虑其能耗、维护成本和效果等因素。
第五，曝气系统设计还需要考虑曝气塔的设计。
曝气塔是曝气系统中的核心组件，用于提供充足的氧气传递面积和停留时间。
曝气塔通常采用圆柱形或棱柱形，其尺寸和形状需要根据处理规模、污染程度和曝气需氧量来确定。
最后，曝气系统设计需要考虑能耗和操作成本。
在设计曝气系统时，需要考虑使用曝气设备和曝气塔所需的能量以及其维护和运行成本。
一般而言，曝气设备和曝气塔的能耗越低，维护和操作成本越低，则系统的经济性和可持续性越好。
总结起来，曝气系统设计是一个复杂的工程，需要考虑处理规模、废水污染程度、曝气需氧量、曝气设备选择、曝气塔设计以及能耗和操作成本等多个因素。
AAO设计计算书-污泥负荷法(包括曝气风量计算)
1、判断是否可以用AAO法COD/TN7.11符合要求>8TP/BOD50.02符合要求<0.06符合要求2、有关设计参数BOD5污泥负荷N kgBOD5/(kgMLSS·d)0.07污泥容积负荷F=N*X kgBOD5/(m3·d)0.21回流污泥浓度 X R mg/l6000污泥池浓度99.4%混合液悬浮固体浓度 X mg/l3000污泥回流比 R=X/(X R-X)100%TN去除率ηN=（TN0-Tn e）/TN0*100%66.67%混合液回流比 R内=ηN/(1-ηN)*100%200.00%3、反应池容积VV=QS0/(N*X) m32857.14反应池总水力停留时间t=V/Q h22.86各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间 h 4.57池容V厌 m3571.4缺氧池水力停留时间 h 4.57池容V缺 m3571.4好氧池水力停留时间 h13.71池容V好 m31714.34、校核氮磷负荷 kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（X·V好）0.026符合要求＜0.05厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（X·V厌）0.007符合要求＜0.065、剩余污泥量△X，kg/d△X=Px+Ps kg/d372Px=Y·Q(S0-S e)-k d·V·X v42污泥增殖系数Y0.6污泥自身氧化率k d0.05Ps=Q(X0-X e)*50%3306、碱度校核剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产126.70>100生碱度+去除BOD5产生碱度进水碱度 mg/l280每日用于合成的总氮=0.124*Px 5.21用于合成的总氮量 1.74被氧化的氨氮=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总38.26氮量所需脱硝量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮28.26量需还原的硝酸盐氮量=Q*所需脱销量/100084.797、曝气系统设计计算设计需氧量AOR=D1+D2-D3 kgO2/d1089.83碳化需氧量D1=Q（S0-S）/(1-e-0.23×5)-1.42Px804.29出水所含溶解性BOD5 S=Se-1.42*0.7*Xe（1-e-3.210.23×5）硝化需氧量D2=4.6Q（N0-Ne）-4.6*0.124*Px528.04反硝化脱氮产氧量D3=2.86N T242.51N T=Q*所需脱销量84.79最大需氧量AORmax=变化系数*AOR kgO2/d1416.78标准需氧量SOR=AOR*Cs（20）/[α*（βρCsm(t)-2205.17CL)*1.024(T-20)] kgO2/dCs（20）/[α*（βρCsm(t)-CL)*1.024(T-20)] 2.02最大时标准需氧量SORmax kgO2/d2866.73好氧池平均曝气量 m3/min25.52汽水比12.25 8、污泥龄的计算θc=MLSS*V/△X d23.04按污泥负荷计算:V=24L j Q/(1000F W N W)。
污水处理曝气量计算
污水处理曝气量计算在污水处理过程中，曝气是其中一个关键环节。
曝气量的大小直接影响到污水处理的效率和效果。
因此，正确地计算和调整曝气量是非常重要的。
本文将介绍污水处理曝气量的计算方法，以及调整曝气量的必要性。
一、曝气量的计算曝气量是污水处理过程中向污水中供氧的重要参数。
在活性污泥法中，曝气量的大小直接影响到混合液的溶解氧水平和活性污泥的活性。
因此，正确地计算和调整曝气量是非常重要的。
1、理论曝气量的计算理论曝气量可以通过以下公式计算：Q = 1.5 × S × (T - T0) × 1000/t其中：Q为理论曝气量（m³/h）；S为污水平均日流量（m³/d）；T为处理后污水的水温（℃）；T0为进入污水处理厂污水的水温（℃）；t为污水在曝气池中的停留时间（h）。
2、实际曝气量的计算实际曝气量可以通过以下公式计算：Q = 1.5 × S × (T - T0) × 1000/t - Q1 - Q2 其中：Q为实际曝气量（m³/h）；S为污水平均日流量（m³/d）；T为处理后污水的水温（℃）；T0为进入污水处理厂污水的水温（℃）；t为污水在曝气池中的停留时间（h）；Q1为活性污泥的需氧量（m³/h）；Q2为混合液的需氧量（m³/h）。
二、调整曝气量的必要性在污水处理过程中，由于各种因素的影响，曝气量可能会发生变化。
因此，及时调整曝气量是非常必要的。
以下是调整曝气量的几个必要性：1、保证活性污泥的活性活性污泥的活性是污水处理效果的关键因素之一。
如果曝气量不足，活性污泥的活性会降低，导致污水处理效果下降。
因此，及时调整曝气量可以保证活性污泥的活性。
曝气生物滤池污水处理工艺与设计一、引言随着工业化和城市化的快速发展，污水排放量不断增加，污水处理已成为环境保护的重要课题。
曝气生物滤池是一种先进的污水处理技术，具有处理效果好、占地面积小、运行费用低等优点，在国内外得到广泛应用。
mbr池的曝气计算
mbr池的曝气计算
曝气是指将空气注入水中，以增加水中的溶解氧，维持微生物的生命活动和代谢过程。
在MBR（膜生物反应器）池中，曝气量的计算通常需要考虑以下因素：
- 膜面积：计算曝气风机需要的通气量时，需要考虑膜的面积。
- 换气次数：换气次数与通气量呈线性关系，增加换气次数就需要增加通气量。
- 通气量：为了维持良好的曝气效果，通气量应该保持在一定范围内，通常在MBR膜池内，通气量是指单位面积膜重量每小时需要的通气量。
在确定了这些因素后，可以根据曝气器和曝气风机的性能指标，采取如下步骤计算曝气量：
1. 计算MBR膜曝气风机需要的通气量=换气次数×通气量×膜面积。
2. 根据通气量的要求，选择适当的曝气器和曝气风机，比如通过查看曝气风机性能表，选取适当的风量值。
实际计算中，还需考虑污水处理量、雨季及洪水等情况下最大污水流入量、组件每天平均的运行时间、每张膜支架的有效膜面积、膜通量等因素。
建议你根据实际情况，咨询专业人士或查阅相关文献，以获取更准确的计算结果。
如何计算污水处理所需要的曝气量本月修正简版
如何计算污水处理所需要的曝气量如何计算污水处理所需要的曝气量引言污水处理是保护环境和水资源的重要任务之一。
曝气是污水处理过程中常用的一种处理技术，它通过给水体供氧，促进微生物的生长和代谢，从而将有机物降解为无害物质。
正确计算污水处理所需要的曝气量对于保证处理效果和节约能源具有重要意义。
本文将介绍如何计算污水处理所需的曝气量。
曝气量的计算方法曝气量是指在单位时间内向水体中供氧的气体体积。
根据污水处理的具体情况，我们可以采用以下两种常见的曝气量计算方法。
曝气量计算方法一：根据需氧量需氧量（BOD）是衡量水体中有机物质含量的指标，也是曝气量计算的重要参数之一。
根据污水处理站的设计需氧量（BOD），我们可以通过以下公式来计算曝气量：曝气量 = （设计需氧量×污水流量） / （废水中的氧含量×溶解氧含量）其中，设计需氧量是根据地区的污水处理标准和水质要求来确定的数值；污水流量是指单位时间内通过污水处理站的污水体积；废水中的氧含量和溶解氧含量是通过水质监测仪器测量得到的数值。
曝气量计算方法二：根据氧气需求除了需氧量，我们还可以根据污水中的氧气需求来计算曝气量。
氧气需求是指污水中微生物降解有机物质所需的氧气量，一般可以通过以下公式计算：曝气量 = （污水流量×氧气需求） / 滞留时间其中，氧气需求是通过实验室测定得到的数值；滞留时间是指污水在曝气池中停留的时间，一般根据实际情况来确定。
曝气系统的设计考虑因素在进行曝气量计算时，我们还需要考虑以下因素，以确保曝气系统的设计符合实际需要。
水质参数水质参数包括污水中的悬浮物浓度、有机物浓度、硝化物浓度等。
这些参数的不同会对曝气量的计算产生影响，，在计算曝气量时要准确测量和确定水质参数。
污水流量污水流量是曝气量计算的基础数据，需要准确监测和测量。
根据不同的污水处理站，可以选择不同的流量测量仪器来进行监测。
氧气传质效率氧气传质效率是指在给水体供氧的过程中，氧气能够进入水体并与水体中的有机物质进行反应的效率。
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算方法一( 1)设计需氧量 AORAOR=去除 BOD 5需氧量 - 剩余污泥中 BOD u 氧当量 +NH 4+-N 消化需氧量 -反消化产氧量 碳化需氧量：=×44000×（）× 4× 15=4399kg/d消化需氧量：8365 kgO 2 / d D 1——碳化需氧量 kgO 2 / d D 2——消化需氧量 kgO 2 / dP x ——剩余污泥产量 kg/d Y ——污泥增值系数，取。
k d ——污泥自身氧化率， 。
S 0 ——总进水 BOD 5( kg/m 3)S e ——二沉出水 BOD 5( kg/m 3)XMLVSS ——挥发性悬浮固体 (kg/m )N 0 ——总进水氨氮D 1Q S S e 0e 0.681.42P x44000 0.248 0.00344000 00..26488 0.0031.42 4399 9607 kgO 2 /dP x =YQ S 0S e -K d V X MLVSSD 2 4.57 Q N 0 N e 4.57 12.4 0 0 P x4.57 4400056 24.57 12.4% 43991000N e ——二沉出水氨氮Q ——总进水水量 m/d每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度；每还原 1mgN 3O —-N 产生碱度；去除 1mgBO 5D 产生碱度。
剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度 +反消化产生碱度 +去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以％计，则：每日用于合成的总氮 =*4399=545即，进水总氮中有 545*1000/44000=L 被用于合成被氧化的 NH 4+-N 。
用于合成被氧化的 NH 4+-N ： （进水氨氮量—出水氨氮量） 用于合成的总氮量=L所需脱硝量 = （进水总氮 -出水总氮） -28= =L 需还原的硝酸盐氮量 :因此，反消化脱氮产生的氧量 ：总需氧量：AOR D 1 D 2 D 3最大需氧量与平均需氧量之比为，则AOR max 1.4R 1.4 16412 22977 kgO 2 / d 957 kgO 2/h1641244000 0.248 0.003 1.5kgO 2 / kgBOD 5N T44000 12.4 1000545.6 mg / LD 3 2.86 N T2.86 545.6 1560 kgO 2 /d=9607+8365-1560=16412kgO 2 /d去除每 1kgBOD 5 的需氧量AORQ S 0 S e(2)标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
好氧系统曝气空气量计算方法
好氧系统曝气空气量计算方法以下为工程经验总结出来的好氧曝气空气量计算的方法，供参考：1、按照CODcr去除量，以氧化沟为例：q=Q×(C in-C en)×1.0KgO2×K/(23.2%×1.201×E×60)q的单位为m³/min;式中——Q，设计处理废水量，m3/h；C in，进水CODcr浓度，Kg/m3；C en，出水CODcr浓度，Kg/m3；1.201，空气密度，单位Kg/m3；23.2%，氧气在空气中的质量分数；E，氧利用率，射流曝气器通常取22-23%；1.0Kg，去除1KgCODcr需要的O2量；K，（水量）变化系数，一般取1.2的变化系数。
注：计算出的空气量需与采用曝气设备进行校核。
同时与BOD5去除量、汽水比等形式计算出的空气量进行校核对比。
2、按照BOD去除量，以氧化沟为例：q=Q×(C in-C en)×1.5KgO2×K/(23.2%×1.201×E×60)式中——Q，设计处理废水量，m3/h；Cin，进水BOD5浓度，Kg/m3；C en，出水BOD5浓度，Kg/m3；1.201，空气密度，单位Kg/m3；23.2%，氧气在空气中的质量分数；E，氧利用率，射流曝气器通常取22-23%；1.5Kg，去除单位BOD需要的O2量;（最常用）K，变化系数，一般取1.2-1.8，设计时取1.5。
注：计算出的空气量需与采用曝气设备进行校核。
3、汽水比：即好氧系统所需空气量与处理的废水水量之比。
根据经验，好氧汽水比范围为15:1-20:1之间；工业废水取大值，生活废水取小值。
说明：各种废水的水质不同，汽水比差别很大。
故汽水比作为一个参数，通常是先计算后反过来验证。
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曝气系统设计计算-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN曝气系统设计计算方法一（1）设计需氧量AORAOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量碳化需氧量：()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -⨯⨯=×44000×（）×4×15=4399kg/d消化需氧量：D 1——碳化需氧量()2/kgO dD 2——消化需氧量()2/kgO dx P ——剩余污泥产量kg/d Y ——污泥增值系数，取。
k d ——污泥自身氧化率，。
0S ——总进水BOD 5(kg/m 3)e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3)MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3)()()()0e 12440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.680.68x Q S S D P kgO d -⨯-=-=-⨯=()()002024.57 4.5712.414.5744000562 4.5712.4%439910008365/e xD Q N N P kgO d=--⨯⨯=⨯⨯-⨯-⨯⨯=0N ——总进水氨氮e N ——二沉出水氨氮Q ——总进水水量m 3/d每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度；去除1mgBOD 5产生碱度。
剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度假设生物污泥中含氮量以％计，则：每日用于合成的总氮=*4399=545即，进水总氮中有 545*1000/44000=L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。
用于合成被氧化的NH 4+-N ： ==L所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28= =L需还原的硝酸盐氮量:因此，反消化脱氮产生的氧量 ：总需氧量：AOR=9607+8365-1560=164122/kgO d 最大需氧量与平均需氧量之比为，则去除每1kgBOD 5的需氧量322.86 2.86545.61560/T D N kgO d==⨯=123D D D =+-max 221.4 1.41641222977/957/AOR R kgO d kgO h==⨯==()()02516412440000.2480.0031.5/e AOR Q S S kgO kgBOD =-=-=4400012.4545.6/1000T N mg L ⨯===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量()()()()2020024.1-⨯-⨯=T L T sm s C C C AOR SOR βρα（2）标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器铺设于池底，距池底，淹没深度，氧转移效率E A =20％，计算温度T=25℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
式中：ρ —气压调整系数，所在地区实际大气压为×105 PaX C —曝气池内平均溶解氧，取X C =2mg/L ；查得水中溶解饱和度：C s(20)=L微孔曝气器的空气扩散气出口处绝对压为：空气离开好氧反应池时氧的百分比：好氧反应池中平均溶解氧饱和度：C sm(20)535351.013109.810 1.013109.810 5.5 1.55210b p H Pa =⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯=⨯()()()()000000000054.1710020121792012110012179121=⨯-+-=⨯-+-=A A t E E O ()205552.06610421.5521017.549.1 2.066104210.6/b t S P O C mg L⎛⎫=+ ⎪⨯⎝⎭⎛⎫⨯=⨯+ ⎪⨯⎝⎭=50.9871.01310ρ==⨯所在地区实际气压标准需氧量为SOR SOR=22941 2/kgO d =9562/h kgO相应最大时标准需氧量：=13382/h kgO 好氧反应池平均时供气量：最大时供气量：方法二：（1） 曝气池的需氧量曝气池中好氧微生物为完成有机物的降解转化作用，必须有足够量的溶解氧的参与。
好氧生物处理含碳有机物可用两种方法计算。
第一种方法，将好氧微生物所需的氧量分为两部分：即微生物对有机物质进行分解代谢和微生物本身的内源呼吸过程所需要的氧，见式（2-2-41）和（2-2-43）。
这两部分氧量之和即为生物处理需氧，见式（2-2-48）。
//20( ) e V O a Q S S b X V =⋅⋅-+⋅⋅ （2-2-48）=×44000×（）+××10601=7884式中：O 2——曝气池混合液需要的氧量，kg O 2/d ；Q ——处理的污水量，m 3/d ；S 0——曝气池进水BOD 5浓度，kg BOD 5/m 3；S e ——处理出水BOD 5浓度，kg BOD 5/m 3；[]()2020164129.10.820.950.98710.62 1.024-⨯=⨯⨯⨯-⨯max 1.4SOR SOR =397510010015933/0.30.320s A SOR G m h E =⨯=⨯=⨯3max 1.4 1.41593322306/s s G G m h ==⨯=V ——曝气池体积，m 3；X V ——曝气池挥发性悬浮固体，kg MLVSS /m 3；a /——微生物分解代谢单位重量BOD 5的需氧量，kg O 2/ kg BOD 5，对生活污水a /值的范围为～；b /——单位重量微生物内源呼吸自身氧化的需氧量，kg O 2/ kg MLVSS·d ，b /值的范围为～ d -1。
第二种方法可以从污水的BOD5和每日排放的剩余污泥量来进行估算。
假设所去除的BOD5最后都转变成最终产物，总需氧量可由BODu 来计算（BODu 是总碳氧化需氧量），由于部分BOD5转变为剩余污泥中的新细胞，所以剩余污泥中BODu 必须从总需氧量中扣除，剩余污泥的需氧量等于×剩余污泥量。
因此，采用式（2-2-49））计算去除含碳有机物的需氧量。
02( ) 1.42e Vc Q S S X V O f θ⋅-⋅=-⋅ （2-2-49）=140962/kgO d式中：O 2——曝气池混合液需要的氧量，kg O 2/d ；Q ——处理的污水量，m3/d ；S 0——曝气池进水BOD5浓度，kg BOD 5/m 3；S e ——处理出水BOD5浓度，kg BOD 5/m 3；V ——曝气池体积=（*4=10601 m 3）X V ——曝气池挥发性悬浮固体，kg MLVSS /m 3；f ——BOD5和BODu 的转化系数，约为；——细菌细胞的氧当量；θc ——设计污泥龄，14。
考虑到减轻好氧污染物质对水体污染，国家对排入水体的NH4+-N 的浓度做出了限制，在《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)》中对出水的NH4+-N 的浓度有明确要求，如对城市污水，一级标准A ：NH4+-N 的浓度≤5mg/L （以氮计，水温＞12℃），和≤8mg/L （以氮计，水温≤12℃）；一级标准B ：NH4+-N 的浓度≤8mg/L （以氮计，水温＞12℃），和≤15mg/L （以氮计，水温≤12℃）。
在好氧生物处理中，降低NH4+-N 的浓度的方法是硝化，即把NH4+-N 氧化为NO3--N 。
硝化过程的需氧，以化学计量为依据，转换每kg 的NH4+-N ，理论上需要的氧。
此外，在生物处理系统设计时中，常需要进行反硝化脱氮，即，将NO3--N 将转化N2。
此过程中由于NO 3--N 作为电子受体，自然降低了氧在系统中的需要量，化学计量系数为kgNO 3--N 。
因此，硝化和反硝化，即为NH4+-N 转化为N2过程中净的需氧量可表示为式。
20034.57() 2.86()N DN e e O Q N N Q N N NO --=⋅--⋅-- （2-2-50）=50702/kgO d式中：O2 N-DN ——生物反应池进行硝化反硝化需要的净氧量，kg O 2/d ； Q ——处理的污水量，m 3/d ；N 0——进水可氧化的氮浓度，kg/m 3；56Ne ——出水可氧化的氮浓度，kg/m 3；NO 3-——出水中的NO3--N 浓度，kg/m 3；——化学计量系数，单位为kg O 2/kg NH 4+-N ；——化学计量系数，单位为kgO 2/ kg NO 3--N 。
在污水中由于还有一些还原性物质的存在，当它们的浓度较高时，要详细计算氧的消耗量。
例如，当水中出现硫化氢时，其氧化关系22242H S O H SO +→综上所述，当生物处理以含碳有机物去除为目的时，需氧量采用式（2-2-48）或式（2-2-49）计算；当生物处理既要求去除含碳有机物，又要求去除氮时，需氧量采用式（2-2-48）或式（2-2-49）与式（2-2-50）相加，此时总的需氧量O2 total 采用式（2-2-52）进行计算。
222total N DN O O O -=+ （2-2-52） =（14096+5070=19167方法二）2/kgO d （7884+5070=12954方法一）()()()()2020024.1-⨯-⨯=T L T sm s C C C AOR SOR βρα（2）标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器铺设于池底，淹没深度，氧转移效率E A =20％，计算温度T=20℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
式中：ρ ——气压调整系数，C s(20)——水中饱和溶解度X C ——曝气池内平均溶解氧，取X C =2mg/L ；H ——曝气器淹没深度，m 。
所在地区实际大气压为×105 Pa因此查得水中溶解饱和度：C s(20)=L微孔曝气器的空气扩散气出口处绝对压为：空气离开好氧反应池时氧的百分比：好氧反应池中平均溶解氧饱和度：C sm(20) 535351.013109.810 1.013109.810 5.5 1.55210b p H Pa =⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯=⨯()()()()000000000054.1710020121792012110012179121=⨯-+-=⨯-+-=A A t E E O ()205552.06610421.5521017.549.1 2.0661042b t S P O C ⎛⎫=+ ⎪⨯⎝⎭⎛⎫⨯=⨯+ ⎪⨯⎝⎭50.9871.01310ρ==⨯所在地区实际气压()()()()2020024.1-⨯-⨯=T L T sm s C C C AOR SOR βραSOR=26792 2/kgO d =11162/h kgO相应最大时标准需氧量：=15632/h kgO 好氧反应池平均时供气量：最大时供气量：（三）室外排水规范生物反应池中好氧区的污水需氧量，根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式计算：O 2 = (S o －S e )－c △X V +b[(N k －N ke )－△X V ]－[(N t －N ke －N oe )－△X V ]式中：O2—污水需氧量（kgO 2/d ）；Q —生物反应池的进水流量（m 3/d ）；44000So —生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L ）；248[]()2020191679.10.820.950.98710.62 1.024-⨯=⨯⨯⨯-⨯max 1.4SOR SOR =3111610010018600/0.30.320s A SOR G m h E =⨯=⨯=⨯3max 1.4 1.41208326040/s s G G m h==⨯=()()()()2020024.1-⨯-⨯=T L T sm s C C C AOR SOR βραSe —生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L ）；3△X V —排出生物反应池系统的微生物量；（kg/d ）；N k —生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L ）；68N ke —生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L ）；12N t —生物反应池进水总氮浓度（mg/L ）；68N oe —生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L ）；8△X V —排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d ）；a —碳的氧当量，当含碳物质以BOD5 计时，取；b —常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN ），取；c —常数，细菌细胞的氧当量，取。