11附件-10 钢板桩围堰计算书(FSP-IV-15m)(彩打)
钢板桩围堰计算书新(优质特享)
徒骇河大桥钢板桩围堰计算书一、工程概况及围堰布置本钢板桩围堰用于济石高铁禹齐徒骇河大桥水中墩的施工，徒骇河水流平缓的, 水深4米左右。
河床为粉质粘土，承台基本标高和河床标高基本一致，施工时开挖至承台下1米，再进行1米的混凝土封底。
钢板桩采用拉森IV型，钢板桩长15米。
整个围堰采用三层围囹，围囹用八字型结构。
型钢全采用140工字钢。
按照从上至下抽水进行围囹的安装。
围囹结构图如下：胡板粧同務第一至三忌结构平面酌二、基本参数1、根据图纸提供的地质资料，河床以下土层为2.4m的粉土层，2.2m左右的粉质黏土层，3.2m左右的粉土层，6.3m的粉土。
钢板桩入土到第四层的粉土层。
根据规范，估取内摩擦角为25。
，容重为18.5kN/m3,土层粘聚力C=15^,主动土压力系n数：32丿 ,被动土压力系数：P2)二、钢板桩围堰受力验算1.钢板桩计算：1）I韦I堰结构：钢板桩桩顶设计标咼为+17.60米，钢板桩长度为15.0米，钢|韦| 堰平而尺寸为17.6X17.6米。
围囹和支撐设置三道，自上而下进行安装。
第一道围囹和支撑安装位于+14.90米，第二道围囹和支撑安装位于+11.9米，第三道围囹和支撑安装位于8.9米，承台底标高+15.43米。
（详见钢围堰平而图）钢板桩入河床10米左右。
承台下进行1米的混凝土封底。
2）基本参数：动水压力计算：每延米板桩截而而积A（cm2） 236.00每延米板桩壁惯性矩I（cm4） 39600.00每延米板桩抗弯模量W（cm3） 2037.00p=K*H*V*EW2g2式中：p■每延米板壁上的动水压力总值，KN； H冰深，M； v-水流平均速度，m/s；凸重力加速度（9.8m/s）； b-板桩宽度（取1米）；丫・水的容重，kn/m； k-系数（1.820）。
p= 1.9*4*0.5*1 * 11/2*9.82 =0.20.2KN动水压力可假设为作用在水面下1/3水深处的集中力，由于动水压力很小在计算过程中忽略不计。
钢板桩围堰设计计算书
钢板桩围堰设计计算书钢板桩围堰设计计算书1 ⼯程概况本⽅案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0⽶之间，基坑开挖⽀护结构受⼒计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利⼯况条件下进⾏受⼒计算。
本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性⼟、粉⼟、各类砂、软⼟为主，局部夹淤泥。
⼟层分层计算⼟压⼒，粘性⼟和粉⼟采⽤总应⼒法，即⽔⼟合算，强度指标采⽤快剪试验指标；对中、粗砂、碎⽯⼟，则应采⽤⽔⼟分算。
承台开挖⾼程范围内主要为⼈⼯填⼟、黏⼟、粉⼟，局部夹有淤泥质黏⼟，各⼟层已知条件：（1）⼈⼯填⼟：内摩擦⾓7? =?，粘聚⼒8kPa c =；（2）粘⼟：内摩擦⾓14?=?，粘聚⼒25kPa c =；（3）粉⼟：内摩擦⾓22?=?，粘聚⼒12kPa c =；（4）砂⼟：内摩擦⾓32?=?，粘聚⼒0kPa c =。
⼟的天然重度γ取319kN/m 。
⾮承压地下⽔位在地⾯下0.2～5.5处（承压⽔位不明）。
2 钢板桩围堰⽀撑结构受⼒计算2.1钢板桩围堰钢板桩围堰基坑开挖最⼤深度为5.0⽶，此类基坑承台最⼤⾼度为4.0⽶，设⼀道内⽀撑位于基坑底⾯以上3⽶，计算钢板桩围堰受⼒情况。
结合现场现有材料，拟采⽤WRU12a 钢板桩，其技术指标为：单根钢板桩宽B=600mm，⾼H=360mm，厚t=9mm，每⽶截⾯积A=147.3cm2，单根钢板桩每⽶的重量69.5kg，每延⽶墙⾝每⽶的重量115.8kg，每延⽶墙⾝钢板桩惯性矩Ix=22213cm4，每延⽶的截⾯模量(抵抗矩)Wx=1234cm3，取钢板桩的允许拉应⼒σ=140Mpa，允许剪应⼒τ=80 Mpa。
钢板桩长12m。
由于钢板桩刚度较⼩，需加强内⽀撑。
拟设置⼀道⽔平钢⽀撑，在距承台底⾯3.0m处设置，不设竖向⽀撑。
⽔平钢⽀撑采⽤I40b型⼯字钢，沿钢板桩内壁设置长⽅形围檩，并在四⾓设置加强斜撑。
考虑施⼯堆载，假设基坑顶部(地⾯)作⽤有⽆限均布荷载q1=10kN/m2；在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作⽤有宽度为0.6m的局部荷载（汽车荷载及其它荷载总和）q2=80kN/m2。
钢板桩围堰计算书
津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构检算报告中铁四局集团有限公司设计研究院2019年4月津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构检算报告计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司设计研究院建筑行业甲级铁道行业甲（Ⅱ）级市政行业甲级二〇一九年四月目录一、项目概况 (1)二、水文地质条件 (1)三、计算依据 (3)四、材料参数 (4)五、围堰工况介绍 (4)六、围堰计算 (5)1、外侧围堰计算 (5)2、内侧围堰计算 (12)七、结论及建议 (18)1、结论 (18)2、注意事项 (19)一、项目概况津石高速公路是连接南部港区通往石家庄方向的重要通道，路线主线起自滨海新区南港工业区桩号K0+000，接已建的海滨大道及南港工业区港北路，经大港电厂南、东台子，止于西青区小张庄附近，接已建的津石高速和长深高速共线段桩号K36+500，全长约31.3公里。
全线在南港工业区、大港油田、东台子、小张庄4处设置互通式立交。
本标段起点桩号为K29+730，路线沿独流减河北堤后侧台布设，跨越长深高速并设置小张庄互通立交，终点桩号为K31+150，路线长1420m。
本互通立交主线设计速度采用100Km/h，A、B、E、F匝道设计速度采用60Km/h，C、D匝道设计速度采用40 Km/h；主线为双向四车道，标准路基宽度27.5m；B、E匝道为单向单车道，标准路基宽度9m；A、C、D、F匝道为单向双车道，标准路基宽度10.5m。
其中A、F匝道位于独流减河河道中，河道水位标高为2.8m，本工程中钢板桩围堰是为了阻隔河水，以进行项目施工。
本工程钢板桩围堰位于独流减河中河水深度1m~5.2m，围堰采用12m双排钢板桩从河岸打设到河中央滩涂位置，上游、下游各打设一道，上、下游距离272m，每道长度360m，每道采用间距为4m的双排钢板桩形式，两排钢板桩中间抽2.5m水，保持内、外侧钢板桩水位差，确保钢板桩稳定。
【精品】钢板桩围堰计划工况计算书
41号钢板桩围堰计划工况计算书一、钢板桩围堰工况0计算：针对41号钢板桩围堰现场实际情况，计划先将堰外堆砂卸载至高程1104。
0m，然后堰内抽砂至设计封底混凝土底1097.211m。
此过程中，只安装了第一道内支撑,堰外水位1109.5m，堰内水位1109.5m,内外水位差为0。
钢板桩顶高程1116。
0m，钢板桩底高程1092m，桩长24m，堰内抽砂停止时钢板桩入土深度5。
211m。
第一道内支撑高程1109m.工况0示意如图1.钢板桩顶+1116.0堰外水位+1109.5第一道内撑+1109.0堰内水位+1109.5预计冲砂高程+1104.0封底混凝土底+1097.211钢板桩底+1092.0图1工况0图示1、钢板桩计算采用midas建立钢板桩计算模型，模型受力及计算结果如图2—图5所示。
图2工况0钢板桩荷载分布图(单位：KN）图3工况0支撑反力图（单位：KN）图4工况0钢板桩弯矩图（单位：KN ·m ）图5工况0钢板桩位移图（单位：mm ）由计算结果可知，工况0时钢板桩最大弯矩为121KN·m。
则钢板桩的最大组合应力为:[]6max 31211044.8MPa /1.5196.7MPa 270010M W σσ⨯===<=⨯，满足要求。
2、内支撑计算由图3可知,第一道内支撑支反力为51。
1KN/m ，将此支反力作用在第一道内支撑上,建立内支撑midas 计算模型如图6所示.图6工况0第一道内支撑计算模型（单位：KN/m）第一道内支撑计算结果如图7—图9所示.图7工况0第一道内支撑变形图（单位：mm）图8工况0第一道内支撑轴力图（单位：KN）图9工况0第一道内支撑组合应力图(单位：Mpa）由以上计算可知：圈梁2H600×200最大组合应力为43.9MPa＜［188.5]MPa，支撑钢管φ630—10mm钢管最大组合应力为29。
2MPa＜0.708×［188。
钢板桩围堰结构计算书
郑州至万州高速铁路客运专线湖北段（DK426+741.787～D1K461+845.429）钢板桩围堰结构计算书中国铁建中铁十一局集团有限公司郑万高铁ZWZQ-5标项目经理部二0一七年二月郑州至万州高速铁路客运专线湖北段（DK426+741.787～D1K461+845.429）D1K459+075.000鱼泉河双线大桥钢板桩围堰结构计算书编制：审核：批准：中铁十一局集团有限公司郑万高铁ZWZQ-5标项目经理部二0一七年二月目录一、工程概况 (1)1、地形、地质和水文 (1)2、钢板桩围堰结构 (1)3、钢板桩围堰施工方法 (2)4、钢板桩围堰布置图 (2)二、计算依据 (4)三、计算参数取值 (4)3.1、弹性模量 (4)3.2、钢材力学参数 (4)3.3、岩土力学参数 (4)3.4、混凝土力学参数 (5)3.5、材料力学参数 (5)四、计算工况 (5)4.1、工况一 (5)4.2、工况二 (5)4.3、工况三 (6)4.4、工况四 (6)4.5、工况五 (6)五、计算内容 (6)5.1、钢板桩打入深度计算 (6)5.2、钢板桩围堰抗管涌计算 (6)5.3、钢板桩围堰基坑底抗隆起计算 (6)5.4、封底砼厚度计算 (6)5.5、钢板桩结构受力计算 (6)5.6、内支撑结构受力计算 (6)六、结构计算 (7)6.1、钢板桩打入深度计算 (7)6.2、钢板桩围堰抗管涌计算 (8)6.3、基坑底抗隆起计算 (9)6.4、封底砼厚度计算 (9)6.5、钢板桩结构计算 (10)6.6、内支撑结构计算 (16)6.6.1、内力计算 (16)6.6.2、强度、刚度验算 (22)七、结论 (26)一、工程概况1、地形、地质和水文鱼泉河双线大桥位于襄阳市南漳县长坪镇黄潭洲村杏桥坪境内。
起讫桩号：D1K458+888.688-D1K459+268.605，全桥结构布置形式为：1×32+3×24+(40+64+40)+2×32+2×24m，连续梁3跨共一联，主墩为5#、6#墩，群桩基础，主墩桩基为20根1.25m钻孔桩，其中5#墩位于鱼泉河靠近小里程(郑州方向)侧河滩上。
钢板桩围堰设计计算书
排水井钢板桩围堰计算书一、围堰类型选择根据工程地质、工程水文特点、经济比选，排水井和雨水沉淀池施工围堰选择钢板桩围堰。
采用钢板桩围堰施工方案具有安全性高、工期短、施工成本低、工艺简单成熟、施工风险易于控制等诸多优势。
排水井平面结构尺寸21.6×19.6m，钢板桩施工前，先将原始地面标高开挖平整至+1.500m，然后打设钢板桩围堰。
二、计算取值1、本工程所处位置为地质主要为中砂，地下水位标高+1.000m左右，根据地勘资料显示，地质参数如下表：地质参数表土层编号名称土层顶标高土层底标高容重（KN/m³）内摩擦角（Φ）粘聚力c（kpa）①中砂+1.500m -4.500m 18.326 28°0②粉土-4.500m +8.200m 17.284 20°11参数取容重r=18.326kN/m3，粘聚力c=2kpa，内摩擦角Φ=28°2、选用拉森钢板桩，钢板桩规格型号参数见下图：钢板桩规格型号参数图3、型钢采用A3型钢材允许应力为[σ1]=140Mpa ；钢板允许应力为[σ2]=200Mpa 。
4、地面超载按50t 考虑，换算后为7.14KN/㎡，换算为土高度为：三、钢板桩受力验算1、主动土、被动土压力强度计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见下图；根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-3、3-9求得主动土、被动土压力系数如下：钢板桩受力简图主动土压力系数：361.022845tg K oo2a =-=）（ 被动土压力系数：770.222845tg K oo2p =+=）（ （2)有效主动土压力强度计算：①作用在高程+1.500m 处土压力强度（地面处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下：㎡/646.2361.04.0m /326.18rhK P 3a a1KN m KN =⨯⨯==m KN KN r q h 4.0m /326.18/14.730===㎡②作用在高程-0.900m 处土压力强度（钢支撑处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下：㎡/433.18361.0)4.24.0(m /326.18rhK P 3a a2KN m KN =⨯+⨯==②作用在高程-3.600m 处土压力强度（基坑底部），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下：㎡/386.36361.0)1.54.0(m /326.18rhK P 3a a2KN m KN =⨯+⨯==2、支撑层数及间距计算根据最大抵抗弯矩计算拉森钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-74得：[]m mm K a 44.271.243361.010326.18798102006r W 6h 3353==⨯⨯⨯⨯⨯==δ h 1=1.11h=1.11*2.44=2.7m根据施工需要调整支撑布置h 1=2.7m ，层数为1层，支撑布置及受力见下图：钢板桩受力及支撑布置简图施工时，考虑混凝土墙身施工影响，确定采用布置一层围檩支撑，即从自然地面以下2.4m 处，设置I28b 工字钢围檩，加φ325螺旋钢管横撑。
钢板桩围堰支护结构计算书
钢板桩围堰支护结构计算书(总17页)-本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-钢板桩围堰支护结构验算书设计：校对：审核：二O一七年一月目录目录 ................................................................ 错误!未定义书签。
一、概述........................................................... 错误!未定义书签。
计算说明 ......................................................... 错误!未定义书签。
施工流程 ......................................................... 错误!未定义书签。
计算依据 ......................................................... 错误!未定义书签。
计算参数及材料选择...................................... 错误!未定义书签。
计算参数...................................................... 错误!未定义书签。
材料选择...................................................... 错误!未定义书签。
计算方法 ......................................................... 错误!未定义书签。
二、钢板桩围堰支护计算分析......................... 错误!未定义书签。
#81墩钢板桩支护验算................................... 错误!未定义书签。
悬臂端允许最大跨度 .................................. 错误!未定义书签。
围堰计算书
一、工程概况承台平面尺寸26.9m×17.4m，承台顶高程+15.0m，高5m，基础采用12根Ф2.5m钻孔桩，桥位处地面标高约为+20.0m。
承台施工期间抽水水位约+23.5m，墩身施工期间最高水位+25.0m，最低水位约+16.0m。
围堰采用锁口钢管桩+钢板桩组合结构，围堰尺寸30.14m×19.82m，围堰顶高程+25.5m，底高程-2.0m，总高27.5m。
钢管桩型号Ф820×12mm，钢板桩型号拉森IV，封底混凝土顶高程+10.0m，厚3.2m。
围堰设置两层内支撑，顶层内支撑高程+19.8m，圈梁采用2HN900×300型钢组拼而成，内支撑撑管采用Ф800×12mm圆钢管；底层内支撑高程+16.3m，内支撑撑管采用Ф800×12mm圆钢管，圈梁采用2HN900×300型钢组拼而成（其中除内底层支撑圈梁材质采用Q345B外，内支撑其余结构材质均采用Q235B）。
围堰布置形式如下图所示：图1-1围堰结构布置图围堰主要施工步骤如下：步骤一：拆除钻孔平台，安装拼装牛腿,拼装围堰顶、底层内支撑；步骤二：接高钢护筒，安装吊挂下放系统,低水位时清理河床至+17.0m，下放顶层内支撑至顶层内支撑到达设计位置；步骤三：以顶层内支撑为导向插打钢管桩；步骤四：围堰内二次水下清理河床至+16.0m，继续下放底层内支撑至设计位置并水下抄垫。
步骤五：围堰内吸泥至设计高程(+6.8m)，浇筑封底混凝土；步骤六：围堰内抽水，割除钢护筒，凿除桩头，绑扎钢筋，施工承台；步骤七：承台与围堰侧板之间灌砂并在承台顶设置0.6m厚C30混凝土垫块，拆除围堰底层内支撑。
步骤八：绑扎钢筋、立模板，施工第一节墩身(4.3m)。
步骤九：在已施工墩身上安装临时撑管，拆除顶层内支撑中间撑管，完成内支撑转换。
继续绑扎钢筋、立模板，浇筑剩余墩身。
二、设计依据1)《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；2)《公路桥涵设计通用规范》(GB50010-2015)；3)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；4)《路桥施工计算手册》；5）《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）；6）《焊接标准汇编1996》；7）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）。
钢板桩围堰结构设计计算
钢板桩围堰结构设计计算钢板桩围堰结构设计计算中铁十一局集团有限公司技术管理部2014年07月目录1钢板桩围堰简介 (1)1.1钢板桩发展 (1)1.2钢板桩支护结构 (2)1.3技术性能参数 (2)1.4施工特点及适用性 (3)1.4.1施工特点 (3)1.4.2拉森钢板桩与地质适应性 (4)1.4.3适用范围及应用领域 (4)2钢板桩围堰结构设计计算 (5)2.1设计计算依据 (5)2.2计算内容 (5)2.3水平荷载 (6)2.3.1考虑因素 (6)2.3.2支护结构上的土压力确定 (6)2.3.3水压力计算 (8)2.3.4土中竖向应力标准值 (8)2.3.5均布附加荷载作用下的土中附加竖向应力标准值 (8) 2.3.6局部附加荷载作用下的土中附加竖向应力标准值 (9) 2.3.7水流作用力 (10)2.4钢板桩支护结构的计算 (11)2.4.1悬臂式钢板桩计算 (11)2.4.2单撑（单锚）钢板桩计算 (13)2.4.3多撑（多锚）式钢板桩计算 (15)2.5稳定性验算 (18)2.5.1基坑底部土体的抗隆起稳定性验算 (18)2.5.2抗管涌验算 (21)2.5.3抗倾覆稳定性验算 (22)2.5.4变形估算 (23)2.6构件设计 (23)2.6.1钢板桩设计 (23)2.6.2围檩设计 (24)2.6.3支撑设计 (24)2.6.4立柱设计 (24)2.6.5构造要求 (25)3钢板桩施工 (25)3.1场地条件 (25)3.2钢板桩施工前准备 (26)3.2.1作业条件 (26)3.2.2作业人员 (27)3.3钢板桩沉桩设备及振动打桩 (27)3.3.1沉桩机械种类 (27)3.3.2液压振动打桩 (28)3.3.2.1 施工原理 (28)3.3.2.2 施工特点 (29)3.3.3静力压桩 (30)3.4 钢板桩的沉桩方法 (30)3.5施工工艺 (31)3.5.1工艺流程 (31)3.5.2操作工艺 (32)3.6施工过程中注意事项 (33)4结论与展望 (34)4.1结论 (34)4.2展望 (35)5参考文献 (35)钢板桩围堰结构设计计算1钢板桩围堰简介1.1钢板桩发展在基础结构施工领域，钢板桩自1908年于欧洲的开创性应用至今已有百余年历史。
钢板桩围堰设计计算
钢板桩围堰设计计算一、土层地质情况根据设计图纸提供的参数，设计洪水位为+5.40M ，12#墩河床高程为-2.00M, 土层地质为淤泥质粉质粘土，土性质为：γ为16.5KN/M 3 ，φ取9.50 ，C 取12.3KPa 。
二、支撑布置围堰中共设三道支撑，第一点支撑标高为+3.19M ，第二支撑标高为+1.19M ，第三道支撑标高为-2.41M, 采用H40型钢进行支撑。
以φ400的钢管进行斜支撑。
支撑图纸如下图：H2=5.625H1=7.4R3R2R1支撑布置图（单位：M ）三、体系简化验算：主动土压力系数：Ka=tg 2(450-9.50/2) =0.717 土压力： 取γ浮=9N/M 3Ea=1/2Ka γH 22 =1/2×0.717×9×5.6252 =102.088KN/M水压力：纯水 w 水=1/2ρg(H 1+H 2)2=1/2×10×(7.4+5.625)2=848.253KN/M 总压力 ：Ea+E 水=102.088+848.253=950.341KN/M压力计算图单位：压力计算图（单位：M ）四、应力计算R 1=1/2×10×(5.4-3.19)2=24.42KN/MR 2=1/2×10×(5.4+0.61)2-24.42=156.18-24.42=131.76KN/MR 3=1/2×10×(5.4+5.018)2-156.18+1/2×0.717×(5.018-2)2×9=415.882KN/M R 4=1/2×10×(5.4+7.625)2-542.674+1/2×0.717×9(7.625-2)2-29.388=378.284KN/M 五、钢板桩验算采用拉森Ⅳ型，宽40cm ，截面系数Wx=2270cm 3 R 1=24.42×0.4=9.768KN R 2=131.76×0.4=52.704KN R 3=415.882×0.4=166.353KN R 4=378.284×0.4=151.314KNN=1/2qH=1/2×0.4×9.8×H ×H=1/2×3.92×H ×H 即 q=3.92×H M E =0M D =-1/2×10×(5.4-3.19)2×1/3×2.21×0.4=-7.196KN.M M C =9.768×2-1/6×10×4.213 ×0.4=-30.21KN.MM B =9.768×5.6+52.704×3.6-1/6×10×7.813 ×0.4-1/6×0.717×9(2.41-2)3×0.4=-73.18M A =9.768×10.815+52.704×8.815+166.353×5.215-1/6×10×0.4×13.0253-1/6×0.717×0.4×9(7.625-2)3=-111.942KN.MM DC 中点=9.768×1-1/6×10×3.213 ×0.4=12.283KN.MM CB 中点=9.768×3.8+52.704×1.8-1/6×10×6.013 ×0.4=54.9KN.MM BA 中点=9.768×8.208+52.704×6.208+166.353×2.608-1/6×10×10.4183 ×0.4-1/6×0.717 ×9×3.0183 ×0.4 =75.574KN.M根据计算结果绘制弯矩图如下：单位：KNMMax=111.942KN.M查表得钢板桩[σ]=180MPa 截面模量w=2270cm3σ=111942/2270=49.3MPa<[σ]=180MPa 满足要求！六、基坑底的安全验算按围堰施工至封底混凝土人顶标高-7.625根据公式'γ>Kj 取安全系数K=1.5土的浮容重'γ=16.5-10=8.0KN/M3最大渗流力j=iγwi=h/(h+2t) =(5.4+7.625)/(5.4+7.625+2t)=13.025/(13.025+2t)t 为钢板桩底部到开挖面的距离所以j = iγw =10×13.025/(13.025+2t)'γ≥K j≥1.5×130.25/(13.025+2t)t≥5.7Mt实施过程中取值为6.5M，大于5.7M，满足要求！根据上面计算设计的钢板桩围堰基坑底满足安全方面要求。
15m钢板桩计算书
深基坑支护设计 1设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2013-12-04 11:01:17---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力) σnei = Mn / Wx= 6.080/(2200.000*10-6)= 2.764(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力) σwai = Mw / Wx= 177.948/(2200.000*10-6)= 80.885(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 3.783圆弧半径(m) R = 14.816圆心坐标X(m) X = -1.413圆心坐标Y(m) Y = 5.004---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
钢板桩围堰受力计算书
钢板桩围堰计算书一、工程概况渭河特大桥67#、68#、69#墩位于河道内，其承台施工适宜于采用钢板桩围堰。
承台尺寸为10.5*6.6*2.5m，拟采用拉森Ⅳ型锁口钢板桩施工,其截面特性为W=2037cm3,【f】=200MPa。
承台处平均水位3.0m，河床为0m。
插打钢板桩前，为减小主动土压力，降低板桩侧土体高度20cm。
67#、68#、69#承台处河床地质情况基本一致，上层为回填粉质粘土，厚度为3m，其次为中砂，厚度6.86m，最下层为细砂，厚度为6m。
粉质粘土容重取17.4 KN/m3，内摩擦角ψ取20°，粘结力c取15mpa，砂的平均容重γ取20KN/m3 ,细砂内摩擦角ψ取20°，粘结力c取0，中砂内摩擦角ψ取32°，粘结力c取0。
取68#墩承台钢围堰进行检算。
二、钢板桩受力分析钢板桩主要承受土压力（外侧为主动土压力，内侧为被动土压力），因水位较低且流速较小，忽略水压力影响，。
一) γ、ψ、c按15.86m范围内加权平均值计算：γ平均=19.5KN/m3ψ平均=(3*20+6.86*32+6*20)/15.86=25.2°C平均=3*15/15.86=2.84kPa主动土压力系数Ka=tan2（45°-25.2°/2）=0.403被动土压力系数Kp=tan2（45°+25.2°/2）=2.483二)确定支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h= 36×σ×W/γ/Ka）=295.4 cmh1=1.1h=295.4*1.1=3.25 mh2=0.88h=2.6 m根据具体情况，确定采用的布置如下图所示三)用盾恩近似法计算板桩的入土深度主动土压力系数Ka=tan2（45°-25.2°/2）=0.403被动土压力系数Kp=tan2（45°+25.2°/2）=2.483由计算简图知DE的斜率Kn=γ（Kp- Ka）=19.5×（2.483-0.403）=40.56e1=FG= KaγH=0.403×19.5×5.83=45.8KN/m2根据公式γ（Kp-Ka）x2 – KaγH x- KaγHL1=019.5*(2.483-0.403) x2-45.8 x-45.8×0.51=0x =1.51m所以板桩的总长度至少为 L=5.83+1.51=7.34m，取9m。
拉森钢板桩围堰检算书15m
钢板桩围堰检算1、构件特性取钢材的弹性模量为 211/N 101.2m ⨯，3.0=μ，)1(2/μ+=E G1.1拉森Ⅳ钢板桩截面参数:截面积 20242.0m A = 惯性矩 441086.3m I -⨯= 截面抵抗矩 331027.2m W -⨯= 截面回转半径 ix=0.282m 1.2单根Ⅰ45a 工字钢截面参数:截面积 23102.10A m -⨯= 惯性矩 4410224.3m I x -⨯= 截面抵抗矩 331043.1m W x -⨯= 1.3单根Ⅰ56a 工字钢截面参数:截面积 23105.13A m -⨯= 惯性矩 441056.6m I x -⨯= 截面抵抗矩 331034.2m W x -⨯= 2、工况分析①工况1：增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰第一层支撑、封底混凝土已完成，抽水至+3.07m ，第二层支撑还未安装时；②工况2：当围堰内支撑实施结束，增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰受到静水压力，流水冲击力和砂土的主动土压力共同作用时。
3、围堰检算 3.1工况1：3.1.1围堰拉森Ⅳ型钢板桩最不利工况受力分析，主要荷载有：a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。
b 、流水冲击力，设流速为s m /2，影响范围为整个水深范围。
c 、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31m ，流水冲击力合力作用点位于距上端水深1/3高度处，主动土压力为7.31—9.36m 处，另加封底混凝土以下0.5m ，也即9.36—9.86m①集中荷载：流水冲击力 grv kA F 22=K 取1.5，v 取2m/s,截面面积取一延米长，则()KN F 93.2110221031.70.15.12=⨯⨯⨯⨯⨯=作用点距顶端m 44.23/31.7=处 ②分布荷载：a.静水压力 rh p =最大线荷载值 KN F 4.6224.6100.1=⨯⨯= 从钢板桩顶端下0.19m 往下6.43m 处呈三角形分布 b.主动土压力取饱和砂土容重3/18m KN sat =γ，砂土内摩擦角030=ϕ则)2/45(tan )(02ϕγγ--=h P w satKPa P 8.6)2/3045(tan 55.2)1018(002=-⨯⨯-=为简化计算过程，具体如下： 荷载分布图：弯矩图：KN R A 1.209= m KN M .413max =MPa MPa mKN 210][9.1811027.2.4133max =〈=⨯=-σσ，满足要求 剪力图：支座反力：R A =209.1KN3.2工况23.2.1拉森Ⅳ型钢板桩围堰最不利工况受力分析，主要荷载有：a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。
钢板桩围堰计算书(2层围檩@15m钢板桩)精选全文
可编辑修改精选全文完整版钢板桩围堰计算书目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计概况 (1)1.3主要计算依据 (2)1.4荷载计算 (3)1.5土体参数 (3)1.6 材料特性 (4)第二章基坑支护结构受力计算 (4)2.1 计算工况 (4)2.2 钢板桩计算 (5)2.2.1工况一 (5)2.2.1工况二 (6)2.3 围檩及支撑 (8)第三章基坑稳定性验算 (11)3.1钢板桩入土深度验算 (11)3.2基坑稳定性计算 (11)3.3基坑承载力计算 (13)第一章设计条件1.1工程概况主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。
对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。
对于大承台，开挖6.5m及以上选用15m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m-6.5m选用12m长钢板桩围堰，2层支撑,开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。
对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。
该计算书验算大承台第一种类型ZX179#（开挖7.45m）承台围堰受力情况。
ZX179#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：（1）钢板桩顶标高： +9.0m（2）钢板桩底标高： -6m（3）承台顶标高： +4.8m（4）承台底标高： +1.6m（5）承台高度： 3.2m（6）地面标高： +8.95m（7）地下水位： +5.16m1.2设计概况承台尺寸18.7×10.6×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为20.8×12.5m，高15m。
采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置两道围檩及支撑。
围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。
施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1m，安装第一道围檩及支撑；继续开挖并降水至第二层围檁标高，安装第二层围檁及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；进行承台施工。
11附件-10 钢板桩围堰计算书(FSP-IV-15m)(彩打)
附件-10钢板桩围堰计算书计算：复核：审核：批准：中铁上海工程局沪通铁路工程站前V标项目经理部2015年1月10日目录1工程概况 (1)2计算目标 (2)3计算依据 (2)4计算参数 (2)4.1支护方案 (2)4.2基本信息 (3)5计算分析 (5)5.1各工况计算分析 (5)5.2截面验算分析 (13)5.3整体稳定验算分析 (14)5.4抗倾覆稳定性验算分析 (15)5.5 抗隆起验算分析 (18)5.6抗管涌验算分析 (20)5.7抗承压水(突涌)验算分析 (21)5.8嵌固深度计算分析 (21)5.9钢管支撑计算分析 (22)5.10 HW型钢围檩计算分析 (23)5.11 封底混凝土厚度验算 (24)6注意事项 (24)21工程概况377#、378#主墩均采用拉森FSP-Ⅳ型钢板桩围堰，钢板桩围堰平面内尺寸20.0m×15.6m（已考虑施工偏差和承台施工的立模空间），钢板桩顶标高为+1.5m（高出施工水位0.40m），采用L=15m钢板桩，打入承台垫层混凝土底以下土层深度5.74m。
共设置3层围檩和支撑。
三层围檩均采用双HW400型钢（400×400×13×21）mm制作，围檩采用托架固定在钢板桩上，围檩四角设双斜撑，中部设双对撑，围檩对撑和斜撑均采用Φ630mm×δ10mm螺旋钢管桩制作，对撑和斜撑与围檩焊接连接。
图1-1 钢板桩支护平面图（单位：m）1图1-2 钢板桩支护立面图（单位：m）2计算目标（1）验算基坑各工况受力情况；（2）验算基坑整体稳定性、截面、抗倾覆稳定性；（3）验算基坑底抗隆起、抗管涌、抗承压水；（4）验算钢板桩嵌固深度；（5）验算钢管支撑、型钢围檀受力情况。
3计算依据（1）《理正深基坑V7.0》（2）《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-20124计算参数4.1支护方案采取排桩支护，如下图所示：23图4.1-1排桩支护4.2基本信息表4.2-1 基本信息表4.2-2 放坡信息表4.2-3 超载信息表4.2-4 附加水平力信息4表4.2-8 土压力模型及系数调整弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:5计算分析5.1各工况计算分析5678内力位移包络图：地表沉降图：5.2截面验算分析（1）截面参数表5.2-1 截面参数表（2）内力取值表5.2-2 内力取值（3）截面验算基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 397.814/(2200.000*10-6)= 180.824(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 207.895/(2200.000*10-6)= 94.498(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);5.3整体稳定验算分析计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks = 1.289圆弧半径(m) R = 19.039圆心坐标X(m) X = -3.892圆心坐标Y(m) Y = 6.8975.4抗倾覆稳定性验算分析抗倾覆安全系数:Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
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附件-10钢板桩围堰计算书计算：复核：审核：批准：中铁上海工程局沪通铁路工程站前V标项目经理部2015年1月10日目录1工程概况 (1)2计算目标 (2)3计算依据 (2)4计算参数 (2)4.1支护方案 (2)4.2基本信息 (3)5计算分析 (5)5.1各工况计算分析 (5)5.2截面验算分析 (13)5.3整体稳定验算分析 (14)5.4抗倾覆稳定性验算分析 (15)5.5 抗隆起验算分析 (18)5.6抗管涌验算分析 (20)5.7抗承压水(突涌)验算分析 (21)5.8嵌固深度计算分析 (21)5.9钢管支撑计算分析 (22)5.10 HW型钢围檩计算分析 (23)5.11 封底混凝土厚度验算 (24)6注意事项 (24)21工程概况377#、378#主墩均采用拉森FSP-Ⅳ型钢板桩围堰，钢板桩围堰平面内尺寸20.0m×15.6m（已考虑施工偏差和承台施工的立模空间），钢板桩顶标高为+1.5m（高出施工水位0.40m），采用L=15m钢板桩，打入承台垫层混凝土底以下土层深度5.74m。
共设置3层围檩和支撑。
三层围檩均采用双HW400型钢（400×400×13×21）mm制作，围檩采用托架固定在钢板桩上，围檩四角设双斜撑，中部设双对撑，围檩对撑和斜撑均采用Φ630mm×δ10mm螺旋钢管桩制作，对撑和斜撑与围檩焊接连接。
图1-1 钢板桩支护平面图（单位：m）1图1-2 钢板桩支护立面图（单位：m）2计算目标（1）验算基坑各工况受力情况；（2）验算基坑整体稳定性、截面、抗倾覆稳定性；（3）验算基坑底抗隆起、抗管涌、抗承压水；（4）验算钢板桩嵌固深度；（5）验算钢管支撑、型钢围檀受力情况。
3计算依据（1）《理正深基坑V7.0》（2）《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-20124计算参数4.1支护方案采取排桩支护，如下图所示：23图4.1-1排桩支护4.2基本信息表4.2-1 基本信息表4.2-2 放坡信息表4.2-3 超载信息表4.2-4 附加水平力信息4表4.2-8 土压力模型及系数调整弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:5计算分析5.1各工况计算分析5678内力位移包络图：地表沉降图：5.2截面验算分析（1）截面参数表5.2-1 截面参数表（2）内力取值表5.2-2 内力取值（3）截面验算基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 397.814/(2200.000*10-6)= 180.824(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 207.895/(2200.000*10-6)= 94.498(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);5.3整体稳定验算分析计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks = 1.289圆弧半径(m) R = 19.039圆心坐标X(m) X = -3.892圆心坐标Y(m) Y = 6.8975.4抗倾覆稳定性验算分析抗倾覆安全系数:Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑0.000 ---2 内撑0.000 ---3 内撑0.000 ---Ks = 1.354 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑0.000 ---3 内撑0.000 ---Ks = 2.265 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑0.000 ---3 内撑0.000 ---Ks = 1.738 >= 1.200, 满足规范要求。
工况4：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑0.000 ---Ks = 2.509 >= 1.200, 满足规范要求。
工况5：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑0.000 ---Ks = 2.006 >= 1.200, 满足规范要求。
工况6：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑438.667 ---Ks = 2.566 >= 1.200, 满足规范要求。
工况7：序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑438.667 ---2 内撑438.667 ---3 内撑438.667 ---Ks = 2.398 >= 1.200, 满足规范要求。
工况8：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况9：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况10：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况11：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况12：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况13：已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
安全系数最小的工况号：工况1。
最小安全Ks = 1.354 >= 1.200, 满足规范要求。
5.5 抗隆起验算分析（1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 0.874 < 1.600，抗隆起稳定性不满足。
（2）坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下：Ks = 0.757 < 1.900，坑底抗隆起稳定性不满足。
5.6抗管涌验算分析Kse———流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；ld———截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；D1———潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；γ'———土的浮重度(kN/m3)；Δh'———基坑内外的水头差(m)；γw———地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*6.50 + 0.80*9.26)*7.50/9.50*10.00K = 1.611 >= 1.5, 满足规范要求。
5.7抗承压水(突涌)验算分析式中Pcz———基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2);Pwy———承压水层的水头压力(kN/m2);Ky———抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。
Ky = 35.00/30.00 = 1.16 >= 1.10基坑底部土抗承压水头稳定。
5.8嵌固深度计算分析嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0.2h。
嵌固深度构造长度ld：1.852m。
嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-32.396，59.236)，半径=67.516m，对应的安全系数Ks = 2.411 ≥1.300嵌固深度计算值ld = 0.000m。
满足以上要求的嵌固深度ld计算值=1.852m，ld采用值=5.740m。
5.9钢管支撑计算分析根据理正程序计算结果，ф630mm（δ=10mm）钢管支撑（最大间距300cm）在工况9时受力最大，为1091.25KN/（3m）。
螺旋焊管容许应力为[σ]=145Mpa则最大容许轴力为：[N]=υ[σ]A692.0故4.792514.053.035.05.14长细比m5.14长度为两端按简支计算，最大==+⨯==ϕλil [N]=0.692×145 MPa ×19478mm2=1954.42 KN ≥1091.25 KN 满足要求！5.10 HW 型钢围檩计算分析查HW 型钢数据表，HW400×400×13×21mm 型钢抗弯截面模量W=3340 cm3，惯性矩I=66900 cm4，半截面积静矩Sz=1800 cm3，腹板厚d=13mm 。
根据理正程序计算结果，第一层围檩在工况3时受力最大，为200.9KN/（3m ），即q1=67KN/m ；第二层围檩在工况9时受力最大，为1091.25KN/（3m ）,即q2=363.75KN/m ；第三层围檩在工况7时受力最大，为779.07KN/（3m ）,即q3=259.7KN/m ，为了简化计算取第二层围檩在工况9时的工况进行验算。
围檩按三跨连续梁模型考虑，计算跨度取3.0m ，则： Mmax= q ×l 2/10=363.75×9/10=327.4 KN ·m Qmax=0.6×q ×l=0.6×363.75×3=654.75 KN fmax=0.677×q ×l4/(100E ×2×I)=0.72mm 相应：σmax= Mmax /W=327.4 KN ·m/（2×3340 cm3） =48.97 MPa ≤[σ]=145 MPaτmax=Qmax ·Sz/（I ·d ）=654.75KN ×1800cm3/（2×66900 cm4×13mm ）=67.77 MPa ≤[τ]=80 MPa fmax=0.72 mm ≤[f]=l/400=7.5 mm满足要求！5.11 封底混凝土厚度验算根据理正计算结果，本围堰坑底抗管涌、抗浮稳定性，无需封底均能满足要求，不需进行封底混凝土验算，但由于工况9时将封底混凝土看作一道支撑，故需将封底混凝土按照支撑的工况进行验算。
根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB1002.3-2005）中轴心受压构件的纵向弯曲系数52.0≥ϕ可知30/5.15/0≤=b b l相应517.0≥b m ，考虑到封底混凝土存在表面的浮浆及底部夹泥的现象，封底混凝土的厚度取1m ，按照有效厚度0.6m ，混凝土强度等级取C20，验算封底混凝土作为支撑的强度和稳定性。