11附件-10 钢板桩围堰计算书(FSP-IV-15m)(彩打)
附件-10
钢板桩围堰计算书
计算：
复核：
审核：
批准：
中铁上海工程局沪通铁路工程站前V标项目经理部
2015年1月10日
目录
1工程概况 (1)
2计算目标 (2)
3计算依据 (2)
4计算参数 (2)
4.1支护方案 (2)
4.2基本信息 (3)
5计算分析 (5)
5.1各工况计算分析 (5)
5.2截面验算分析 (13)
5.3整体稳定验算分析 (14)
5.4抗倾覆稳定性验算分析 (15)
5.5 抗隆起验算分析 (18)
5.6抗管涌验算分析 (20)
5.7抗承压水(突涌)验算分析 (21)
5.8嵌固深度计算分析 (21)
5.9钢管支撑计算分析 (22)
5.10 HW型钢围檩计算分析 (23)
5.11 封底混凝土厚度验算 (24)
6注意事项 (24)
2
1工程概况
377#、378#主墩均采用拉森FSP-Ⅳ型钢板桩围堰，钢板桩围堰平面内尺寸20.0m×15.6m（已考虑施工偏差和承台施工的立模空间），钢板桩顶标高为+1.5m（高出施工水位0.40m），采用L=15m钢板桩，打入承台垫层混凝土底以下土层深度5.74m。共设置3层围檩和支撑。三层围檩均采用双HW400型钢（400×400×13×21）mm制作，围檩采用托架固定在钢板桩上，围檩四角设双斜撑，中部设双对撑，围檩对撑和斜撑均采用Φ630mm×δ10mm螺旋钢管桩制作，对撑和斜撑与围檩焊接连接。
图1-1 钢板桩支护平面图（单位：m）
1
图1-2 钢板桩支护立面图（单位：m）
2计算目标
（1）验算基坑各工况受力情况；
（2）验算基坑整体稳定性、截面、抗倾覆稳定性；
（3）验算基坑底抗隆起、抗管涌、抗承压水；
（4）验算钢板桩嵌固深度；
（5）验算钢管支撑、型钢围檀受力情况。
3计算依据
（1）《理正深基坑V7.0》
（2）《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012
4计算参数
4.1支护方案
采取排桩支护，如下图所示：
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图4.1-1排桩支护
4.2基本信息
表4.2-1 基本信息
表4.2-2 放坡信息
表4.2-3 超载信息
表4.2-4 附加水平力信息
4
表4.2-8 土压力模型及系数调整
弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
5计算分析
5.1各工况计算分析
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内力位移包络图：
地表沉降图：
5.2截面验算分析
（1）截面参数
表5.2-1 截面参数表
（2）内力取值
表5.2-2 内力取值
（3）截面验算
基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)
σnei = Mn / Wx
= 397.814/(2200.000*10-6)
= 180.824(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足
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基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力) σwai = Mw / Wx
= 207.895/(2200.000*10-6)
= 94.498(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足 式中:
σwai ———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa); σnei ———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa); Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m); Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m); Wx ———钢材对x 轴的净截面模量(m3); f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa); 5.3整体稳定验算分析
计算方法：瑞典条分法 应力状态：有效应力法
条分法中的土条宽度: 0.40m
滑裂面数据
整体稳定安全系数Ks = 1.289
圆弧半径(m) R = 19.039
圆心坐标X(m) X = -3.892
圆心坐标Y(m) Y = 6.897
5.4抗倾覆稳定性验算分析
抗倾覆安全系数:
Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力
决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
1 内撑0.000 ---
2 内撑0.000 ---
3 内撑0.000 ---
Ks = 1.354 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2：
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
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2 内撑0.000 ---
3 内撑0.000 ---
Ks = 2.265 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3：
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
1 内撑438.667 ---
2 内撑0.000 ---
3 内撑0.000 ---
Ks = 1.738 >= 1.200, 满足规范要求。
工况4：
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
1 内撑438.667 ---
2 内撑438.667 ---
3 内撑0.000 ---
Ks = 2.509 >= 1.200, 满足规范要求。
工况5：
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
1 内撑438.667 ---
2 内撑438.667 ---
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Ks = 2.006 >= 1.200, 满足规范要求。
工况6：
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
1 内撑438.667 ---
2 内撑438.667 ---
3 内撑438.667 ---
Ks = 2.566 >= 1.200, 满足规范要求。
工况7：
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)
1 内撑438.667 ---
2 内撑438.667 ---
3 内撑438.667 ---
Ks = 2.398 >= 1.200, 满足规范要求。
工况8：
已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况9：
已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况10：
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已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况11：
已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况12：
已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
工况13：
已存在刚性铰，不计算抗倾覆。
安全系数最小的工况号：工况1。
最小安全Ks = 1.354 >= 1.200, 满足规范要求。
5.5 抗隆起验算分析
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钢板桩围堰设计计算书
钢板桩围堰设计计算书 1 工程概况 本方案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0米之间，基坑开挖支护结构受力计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利工况条件下进行受力计算。 本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性土、粉土、各类砂、软土为主，局部夹淤泥。 土层分层计算土压力，粘性土和粉土采用总应力法，即水土合算，强度指标采用快剪试验指标；对中、粗砂、碎石土，则应采用水土分算。 承台开挖高程范围内主要为人工填土、黏土、粉土，局部夹有淤泥质黏土，各土层已知条件：（1）人工填土：内摩擦角7?=?，粘聚力8kPa c =；（2）粘土：内摩擦角14?=?，粘聚力25kPa c =；（3）粉土：内摩擦角22?=?，粘聚力12kPa c =；（4）砂土：内摩擦角32?=?，粘聚力0kPa c =。土的天然重度γ取3 19kN/m 。非承压地下水位在地面下0.2～5.5处（承压水位不明）。 2 钢板桩围堰支撑结构受力计算 2.1钢板桩围堰 钢板桩围堰基坑开挖最大深度为5.0米，此类基坑承台最大高度为4.0米，设一道内支撑位于基坑底面以上3米，计算钢板桩围堰受力情况。 结合现场现有材料，拟采用WRU12a 钢板桩，其技术指标为：
单根钢板桩宽B=600mm，高H=360mm，厚t=9mm，每米截面积A=147.3cm2，单根钢板桩每米的重量69.5kg，每延米墙身每米的重量115.8kg，每延米墙身钢板桩惯性矩Ix=22213cm4，每延米的截面模量(抵抗矩)Wx=1234cm3，取钢板桩的允许拉应力σ=140Mpa，允许剪应力τ=80 Mpa。钢板桩长12m。由于钢板桩刚度较小，需加强内支撑。拟设置一道水平钢支撑，在距承台底面3.0m处设置，不设竖向支撑。水平钢支撑采用I40b型工字钢，沿钢板桩内壁设置长方形围檩，并在四角设置加强斜撑。 考虑施工堆载，假设基坑顶部(地面)作用有无限均布荷载q1=10kN/m2；在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作用有宽度为0.6m的局部荷载（汽车荷载及其它荷载总和）q2=80kN/m2。 2.2计算作用于板桩上的土压力强度 依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—99）第3.4～3.5节，计算土压力(水 平荷载及水平抗力)分布。土压力由四部 分组成：(1) 桩顶平台以下土自重引起； (2) 局部荷载（汽车荷载）q2=80kN/m2 引起；(3) 均布荷载q1=10kN/m2引起。 对人工填土、黏土及粉土地层，采 用水土和算法进行计算，在桩顶下2.0m 处设置一道内支撑，计算可得土压力分 布如右图所示。
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书 以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料 1桩顶高程H: 1.900m 施工水位H2: 1.600m 管道沟槽支护方式二（适用于深度5- 5_ 空吕米） 2 地面标高H）： 2.40m 开挖底面标咼H3：-1.100m 开挖深度H: 3.500m 3 土的容重加全平均值丫1：18.3KN/m? 原地面 来 O S AVI -HI V
土浮容重丫’ ：10.0KN/m3 内摩擦角加全平均值①：20.10 ° 2 4 均布荷q：20.0KN/m2 5 每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m 二外力计算 1 作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 k a二tg2(45 ° - ? /2)=tg 2(45-20.10/2)=0.49 22 k p=tg 2(45° +? /2)=tg 2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa i=r x( h+0.25)Ka=18.3 x (1.09+0.25) x 0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2 Pa 2=r x (h+3.5 -3.00 )Ka 2 =18. 3 x(1.09+3.5 -3.00 ) x 0.49=14.3KN/m2 开挖面土压力强度Pa3 Pa 3=[r x (h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3 x (1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) x (3.00 2 +3.40)] x 0.49=40.28KN/m2 三确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩 能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:
低桩承台桩基内力与位移计算书
《墩台基础工程》课程设计计算说明书 一．工程概况 江阴市澄东大道张家港大桥全长886.56米，分左右双幅，中间间隔9米，主桥为 （49+82+49）米的三跨变截面连续箱梁，梁底按二次抛物线变化，本桥属于大跨度预应力连 续梁桥，采用挂篮分节段悬臂对称现浇施工，通过梁段合龙、施加预应力，实现“T 型钢构→悬臂梁→连续梁”的结构体系转换，最后形成连续结构。 二．桩基础的选择及施工 2.1 桩基础的选择 桩基础是工程中经常应用的基础形式之一。当地质条件不良，可做持力层的地基土埋置深度较深，从地基强度、沉降变形、稳定性等方面考虑，采用浅基础较困难或者不经济，此时采用桩基础。 桩基础按照承台的位置可以分为高桩承台基础和低桩承台基础（建成高桩承台和低桩承台）。高桩承台是指承台底面位于地面线（无冲刷）或局部冲刷线以上，它由于承台位置较高，故能减少圬工量，减轻自重，施工较方便，但是基础整体刚度较小，基桩受力不利，相反地，低桩承台是指承台底面位于地面线（无冲刷）或局部冲刷线以下，其特点是基桩全部埋入土中（桩的自由长度为零），而且承台也埋入土中一定深度，所以在计算低桩承台承受土抗力时还需要考虑承台侧面土抗力参加工作（本例中不考虑承台底土及侧面土的作用），基础整体刚度较大。本工程中使用的即为低桩承台。 2.2 桩基础施工工艺 2.2.1测定桩位。 平整清理好施工场地后，设置桩基轴线定位点和水准点，根据桩位平面布置施工图，定出每根桩的位置，并做好标志。施工前，桩位要检查复核，以防被外界因素影响而造成偏移。 2.2.2埋设护筒。 护筒的作用是：固定桩孔位置，防止地面水流入，保护孔口，增高桩孔内水压力，防止塌孔，成孔时引导钻头方向。护筒用4—8mm 厚钢板制成，内径比钻头直径大100—200mm ，顶面高出地面0．4～0.6m ，上部开1一2个溢浆孔。埋设护筒时，先挖去桩孔处表土，将护筒埋入土中，其埋设深度，在粘土中不宜小于1m ，在砂土中不宜小于1．5m 。其高度要满足孔内泥浆液面高度的要求，孔内泥浆面应保持高出地下水位1m 以上。采用挖坑埋设时，坑的直径应比护筒外径大0．8～1．0m 。护筒中心与桩位中心线偏差不应大于50mm ，对位后应在护筒外侧填人粘土并分层夯实。 2.2.3泥浆制备。 泥浆的作用是护壁、携砂排土、切土润滑、冷却钻头等，其中以护壁为主。 泥浆制备方法应根据土质条件确定：在粘土和粉质粘土中成孔时，可注入清水，以原土造浆，排渣泥浆的密度应控制在1．1～1．3g ／cm3；在其他土层中成孔，泥浆可选用高塑性(Ip ≥17)的粘土或膨润土制备；在砂土和较厚夹砂层中成孔时，泥浆密度应控制在1．1—1．3g ／cm3；在穿过砂夹卵石层或容易塌孔的土层中成孔时，泥浆密度应控制在1．3～1．5g ／cm3。施工中应经常测定泥浆密度，并定期测定粘度、含砂率和胶体率。泥浆的控制指标为粘度18～22s 、含砂率不大于8％、胶体率不小于90％，为了提高泥浆质量可加入外掺料，如增重剂、增粘剂、分散剂等。施工中废弃的泥浆、泥渣应按环保的有关规定处理。 2.2.4成孔方法 …………………………..……..…..……装 …………………….……………….订 ……………..…………………………..线 ………………………………………………… …………………………..……..…..……装 …………
大桥钢板桩围堰设计及计算书
***大桥8#、9#墩承台钢板桩围堰设计计算书 1、工程概况 ***资水大桥是***至***公路工程中横跨资水的一座大桥，桥梁上部结构设计采用（6×30m）先简支后连续T梁+（58+95+95+58m）现浇变截面混凝土连续梁+（5×30m）先简支后连续T梁结构；主桥下部结构采用钢筋混凝土矩形门式桥墩，钻孔灌注桩基础，主墩墩身顺桥向宽为2.6m，横桥向为2个2.4m宽的墩柱，主墩承台厚度为3.5m，平面尺寸为11×9m，基桩采用直径Φ2.0m钻孔灌注桩。桥面宽度：2.5 m（人行道）+0.5m（路缘带）+10.75m(车行道)+0.5m（双黄线）+10.75m（车行道）+0.5m（路缘带）+2.5m（人行道）=28m，分两幅修建，桥梁中心桩号K5+873，桥梁全长为644m。 ***资水大桥设计洪水频率1/100，设计水位+179.4m，十年一遇洪水水位+172m，施工常水位+164m，近5年12月至4月最高水位+168m。8#、9#主墩基础位于资水河道内，主墩承台施工采用钢板桩围堰法，围堰考虑能满足在+168m 水位下施工。 2、计算依据 《钢结构设计规范》(GB50017-2014) 《简明深基坑工程设计施工手册》 《简明施工计算手册》 《***资水大桥施工图设计》 《***资水大桥工程地质纵断面》 《***资水大桥钻孔柱状图》 3、***资水大桥8#、9#墩钢板桩围堰检算 3.1围堰结构概况 8#、9#墩单个承台尺寸均为11m（横桥向）×9m（顺桥向）×3.5m（高度），下为4根Φ2.0m钻孔桩，桩基施工采用Φ2.4m钢护筒。承台施工采用钢板桩围堰法，钢板桩采用国产拉森Ⅳ型钢板桩，材质为SY295。 8#墩承台底标高为+161.498，顶标高为+164.998。钢板桩单根长度为9m，围堰平面尺寸为30×12m（考虑围堰四周各有1.5m操作及安装模板空间，双幅桥
拉森钢板桩围堰支护计算说明
拉森钢板桩支护计算单 一、 检算依据： 1、《建筑施工手册》 2、广雅大桥12#、16#墩地质图及广雅大桥钢板桩围堰施工方案 二、已知条件： 承台尺寸为(横桥向)×(纵桥向)× m ，开挖尺寸×，筑岛顶标高：495m ；常水位标高：+；承台顶标高：+；承台底标高：489m ；拟定开挖到基坑底后浇注一层的垫层，基坑底标高：。填土层厚米，下为卵石层。根据地质情况：取填土重度γ=m 3，内摩擦角φ=15o ，卵石重度γ= KN/m 3，内摩擦角φ=36o ，结合地质情况，采用拉森Ⅲ型钢板桩进行围堰施工。 三、计算： 按单层支撑和二层支撑两种情况进行检算 1、单层支护 1）、钢板桩围堰旁边的机械荷载取20KN/m 2， 且距离围堰距离为米。 钢板桩最小嵌入深度t ，由建筑施工手册 在米范围内取γ、φ的加权平均值： γ平均=（*+*）/= KN/m 3 φ平均=（15*+36*）/= 主动土压力系数：K a =-45Tan 2 （φ/2）=; 被动土压力系数：K p =+45Tan 2 （ φ/2）=。 基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置距基坑底面的距离h ：γ（H+h ）K a =γKhK p h= K ——为被动土压力的修正系数，取。 2）、计算支点力米处：P 。=
基坑底钢板桩受力米处： 如图： 剪力图 弯矩图 最小嵌入深度t ： t=。 t 。= h K -KK P 6a P 0 +?（γ= t=。= 已知外界荷载：q =Ka*30=m 2 求得最大弯矩M max =*m ，拉森Ⅲ型钢板桩截面模量W=1340cm 3，应力σ
=1000*1340=<175 Mpa满足要求。 2、多层支护 多层支护最小嵌入深度h：h=*h o =*n o *H=**= 第一层支撑设在+79m处，第二层支撑设在+处, 已知外界荷载： q=Ka*30=m2。 1）、工况一：当基坑开挖到第一层支撑+79m处时，相当于悬臂式支护结构，钢 板桩最大弯矩M max =*m，满足拉森钢板桩的承载要求，设立第一层支撑结构。2）、工况二：当基坑开挖到第二层支撑+77m处时，相当于单支点支护结构。支 点力T1=，钢板桩最大弯矩M max =*m 剪力图
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998
目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 结构设计 (1) 总体思路 (1) 钢板桩结构设计 (1) 4 材料主要参数及截面特性 (3) 5 计算结果 (3) 钢板桩计算 (4) 抗隆起验算 (5) 6 结论 (6)
仪征碧桂园地下车库钢板桩支护计算书 1 计算依据 ⑴《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社） ⑵《土力学》（中国铁道出版社） ⑶《建筑力学》（中国建材工业出版社） 2 工程概况 仪征碧桂园一期工程位于仪征市天宁大道与文兴路交汇处西北隅，一期工程 主要由7栋32F（栋号为1～4#、7#、12#、13#）、5栋18F（栋号为5#、6#、 8#、10#、11#）住宅楼和4栋1～2F商业楼（栋号为8-1#、8-2#、10-1#、11- 1#）及1栋2F综合楼（栋号为9#）组成（栋号均为勘查院编号），其中高层住 宅楼为框架剪力墙结构，综合楼和商业楼为框架结构。在高层住宅楼下部均设一层地下室。场地地面整平标高与场区南侧文兴路大致相平。 地质情况自上而下依次为：①2素填土，②1淤泥质粉质粘土，②4淤泥质粉质粘土夹粉砂，③1含淤泥质粉质粘土夹粉砂，④1强风化泥质粉砂岩，④2中风化泥质粉砂岩。 3 结构设计 总体思路 地下车库基坑开挖采用钢板桩支护，围堰平面设置为单排。靠市政道路侧钢板桩开挖深度为，采用12m/根长拉森Ⅳ型钢板桩，为阻挡围堰外雨水流入，钢板桩顶高出原地面，四周设置高的护栏。 钢板桩结构设计 靠市政道路侧钢板桩平面及立面设计见图、图。
基坑支护(钢板桩)设计及计算书
目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 地质情况 (1) 4 设计施工方案概述 (1) 5 围堰结构计算 (2) 5.1 设计计算参数 (2) 5.1.1材料设计指标 (2) 5.1.2单元内支撑支撑刚度计算 (3) 5.1.3单元内支撑材料抗力计算 (3) 5.1.4 设计安全等级 (4) 5.2 拉森钢板桩封闭支护结构设计分析 (4) 5.2.1 开挖过程结构分析 (4) 5.2.2 拉森钢板桩单元计算分析结果 (4) 5.2.3 内支撑应力和变形计算 (18) 5.2.4支护结构强度验算 (19) 5.2.4 支撑型钢强度、稳定性验算 (23)
基坑拉森钢板桩围堰设计及计算书 1 计算依据 1.2 《特大桥承台基坑拉森钢板桩围堰设计图》； 1.3 《建筑施工计算手册》； 1.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）； 1.5 《理正深基坑软件7.0版》； 1.6 《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97） 1.7 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） 1.8 《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97） 2 工程概况 桥址处为荒地、民房，地势平坦，交通便利。根据现场调查，特大桥1#承台施工为最不利基坑，承台尺寸为4.85×5.7×2m，开挖后深度4.209m。 3 地质情况 根据工程地质勘测报告，承台处的地质情况如表1。 表3-1 承台地质情况 取样 编号厚度（m）名称 重度 （kN/m3) 粘聚力 （Kpa) 摩擦角(。） 侧摩阻力 （Kpa) 1 1.25 杂填土17.7 11.00 7.20 30.0 2 4.25 淤泥质土17. 3 13.00 6.00 22.0 3 6.20 粉砂18.0 45.00 --- 40.0 4 4.60 粘性土19.8 49.00 --- 65.0 5 21.60 粉砂19. 6 47.00 --- 70.0 4 设计施工方案概述 使用9m拉森Ⅳ钢板桩对基坑进行封闭支护，钢围檩设于承台顶标高以上1.509m，钢板桩顶往下1m处，围檩采用H400×400×13×21mm型钢，围檩长边下方设置不少于3个牛腿，上方采用直径8mm钢丝绳兜吊在拉伸钢板桩上，斜角撑采用H400×400×13×21mm型钢，斜撑两端与围檩型钢焊接牢固。基坑尺寸控制原则为自承台外轮廓外扩1.2m，为保证承台模板与钢筋的顺利施工，围檩斜角撑的位置应避免阻碍模板与钢筋的吊装施工。
钢板桩围堰计算书
津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构 检算报告 中铁四局集团有限公司设计研究院 2019年4月
津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构 检算报告 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司设计研究院 建筑行业甲级铁道行业甲（Ⅱ）级市政行业甲级 二〇一九年四月
目录 一、项目概况 (1) 二、水文地质条件 (1) 三、计算依据 (3) 四、材料参数 (4) 五、围堰工况介绍 (4) 六、围堰计算 (5) 1、外侧围堰计算 (5) 2、内侧围堰计算 (12) 七、结论及建议 (18) 1、结论 (18) 2、注意事项 (19)
一、项目概况 津石高速公路是连接南部港区通往石家庄方向的重要通道，路线主线起自滨海新区南港工业区桩号K0+000，接已建的海滨大道及南港工业区港北路，经大港电厂南、东台子，止于西青区小张庄附近，接已建的津石高速和长深高速共线段桩号K36+500，全长约31.3公里。全线在南港工业区、大港油田、东台子、小张庄4处设置互通式立交。 本标段起点桩号为K29+730，路线沿独流减河北堤后侧台布设，跨越长深高速并设置小张庄互通立交，终点桩号为K31+150，路线长1420m。 本互通立交主线设计速度采用100Km/h，A、B、E、F匝道设计速度采用60Km/h，C、D匝道设计速度采用40 Km/h；主线为双向四车道，标准路基宽度27.5m；B、E匝道为单向单车道，标准路基宽度9m；A、C、D、F匝道为单向双车道，标准路基宽度10.5m。 其中A、F匝道位于独流减河河道中，河道水位标高为2.8m，本工程中钢板桩围堰是为了阻隔河水，以进行项目施工。 本工程钢板桩围堰位于独流减河中河水深度1m~5.2m，围堰采用12m双排钢板桩从河岸打设到河中央滩涂位置，上游、下游各打设一道，上、下游距离272m，每道长度360m，每道采用间距为4m的双排钢板桩形式，两排钢板桩中间抽2.5m水，保持内、外侧钢板桩水位差，确保钢板桩稳定。双排钢板桩围堰示意图见图1-1。 河面 内侧外侧 图1-1 双排钢板桩围堰示意图 二、水文地质条件
钢板桩计算书
美的一期排水沟槽钢板桩计算书 一、计算依据 1. .地质：根据现场砂性土查得，砂土干溶重1.53t/m , 饱和溶重1.43t/m 202 (1)45/q H Htg Ht m γγ=+-='' 2. 粘土 2.74,?? =3 r t/m =3.6 3. 钢板桩：德国拉森Ⅳ型，截面模量ω3 =2037cm ，弯曲允许应 力[]w σa =170MP 4. 支撑材质：235 Q 钢，轴向允许应力[]σa =160MP 弯曲允许应力， []w σ=170MP ，允许剪应力[]τa =95MP 二、第一种支撑结构 情况一 设一道水平支撑，支撑间距4m 。支撑安设好，基坑开挖到沟槽设计标高约5.2米。 1、钢板桩应力计算 （1.） 支撑应力 1.4t γ=3 /m
21.4/浮t m γ= 0?=o 不计水平压力。 作用于钢板桩的主动土压力： q 主=1.4*9=12.6t/m 2 作用于钢板桩的被动土压力： q 主=1.4*3.8=5.32t/m 2 E 主=1/2*12.6*9=56.7t E 主=1/2*5.32*3.8=10.1t 1 16.812.0100.82主E t = ??= 1 10.57.539.42 被E t =??= 0X =∑ R A =56.7-10.1=46.6t/m 0c M =∑ R A =1/10.1（56.7*1/3*9-10.1*1/3*3.8）=15.6t （2.） 钢板桩应力
假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m 处。 L=6.0m 0.5774 6.0 3.46m =?=x 221(10.30 2.10) 6.02114.2 3.0 4.2 3.0223.0 3.46(3.46 3.0)3 6.03 3.0(9.4519.35)(3.630.11)25.28t m ?? ????-?- ?????? ????????-?-????????=+--=?21M = 2.10 6.0+0.1288 21.24/t cm σ?=2 25.2810=2037 2、围檩应力计算 （1）.围檩应力. 2～3跨按简支梁计算。 22 ~ 3161.43.0 69.088 t M m =??=? 2~31 61.4 3.092.12 t Q =?? = 2~3 1 61.4 2.783.182 t N =??= 围檩断面：2Ⅰ56C. 16.5 d mm = 2 2157.853 315.67271400142800 4 x I c m F c m =?==? = 2 255025100215293058x W c m =?==?=3x S c m 21.3 3.16300 300140.90021.3 300 950.5693.16 cm , cm. , , , x y x x y y i i l cm λ?λ?==== === == 应力： []2 2~32 83..1869.08100.463 1.355 0.569315.675100 1.818 1.7/2 t/cm t cm σσ?=+=+?=>= []29 2.13058 0.5980.95/142800 1.652 2 t/cm t cm ττ?= =>=??
三桩承台计算书
三桩承台计算书 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(3 桩承台第 1 种) _承台底标高 _: -2.000(m) _承台的混凝土强度等级_: C30 _承台钢筋级别 _: HRB400 _配筋计算a s _: 50(mm) 承台尺寸参数 桩参数 _桩基重要性系数 _: 1.0 _桩类型 _: 混凝土预制桩 _承载力性状 _: 端承摩擦桩 _桩长 _: 15.000(m) _是否方桩 _: 否 _桩直径 _: 400(mm) _桩的混凝土强度等级 _: C35 _单桩极限承载力标准值_: 2400.000(kN) _桩端阻力比 _: 0.400 _均匀分布侧阻力比 _: 0.400 _是否按复合桩基计算 _: 否 _桩基沉降计算经验系数_: 1.000 _压缩层深度应力比 _: 20.00% 柱参数 _柱宽 _: 600(mm) _柱高 _: 600(mm) _柱子转角 _: 0.000(度)
_柱的混凝土强度等级_: C35 柱上荷载设计值 _弯矩M x _: 0.000(kN.m) _弯矩M y _: 0.000(kN.m) _轴力N _: 4400.000(kN) _剪力V x _: 0.000(kN) _剪力V y _: 0.000(kN) _是否为地震荷载组合 _: 否 _基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3) _荷载综合分项系数 _: 1.35 土层信息 _地面标高 _: 0.000(m) _地下水标高_: -10.000(m) (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa) 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) (3) 软弱下卧层验算 (4) 桩基沉降计算 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 2400.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1200.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷 载作用下桩顶全反力
钢板围堰计算书
目录 1设计资料 (1) 2钢板桩入土深度计算 (1) 2.1力计算 (1) 2.2入土深度计算 (2) 3钢板桩稳定性检算 (3) 3.1管涌检算 (3) 3.2基坑底部隆起验算 (4)
跨宁启特大桥跨高水河连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书 1设计资料 (1)钢板桩顶高程H1：8.5m ，汛期施工水位：8.0m 。 (2)河床标高H 0：1.63m ；基坑底标高H3：-7.958m ；开挖深度H ：15.46m 。 (3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。 (3)坑、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.8KN/m 3；摩擦角加 权平均值 20=?；粘聚力C ： 33KPa 0 5.02h ===。 (4)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长21m 。 水压：210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 河床位置处：21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部：22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+= (5)围囹采用2I56工字钢，支撑采用Ф630螺旋钢管。 2计算资料 水压：210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 0 5.02h === 河床位置处：21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部：22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+=
拉森钢板桩支护方案计算书
桂林市西二环路道路建设工程排水管道 深基坑开挖施工方案计算书 一、工程概况 桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。 本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。 二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置 钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数 拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：
桩承台沉降计算
桩承台沉降计算计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 1.荷载信息 荷载：N=1000.00Kn 2.桩信息 桩数：num=7 桩长：pl=16.00m 桩截面尺寸：pld=0.5000m 桩端阻比： =0.1250 是否圆桩：yp=1 3.快速输入参数 参数：A=1000 mm 参数：B=4000 mm 参数：C =500 mm A A 4.标高信息 天然地面标高：bg=0.00m 地下水标高：wbg=-8.00m 承台高：cth=0.50m 承台底标高：ctdbg=-2.00m 5.计算用参数 计算步长：jsbc=0.05 沉降点坐标：x=0.00m y=0.00m 沉降计算经验系数：xs=1.00 地下水标高-8.00土层顶标高0.00 5 . 5 . 5 . 8 . 6.土层信息: 土层信息表
7.桩位信息: 8.承台边界节点信息: 二、计算结果 1.计算单桩底面的附加压力 承台底面土层自重应力 ∑γi h i = 18.0×2.0 = 36.00Kn 上式中γi地下水位下的重度取浮重度 承台自重及其上土重荷载 G k = A×p =23.0×30.0= 690.3Kn 承台底面的附加荷载 N = Nz +G k-A×∑γi h i = 1000.00+690.33-23.01×36.0 = 861.9Kn 单桩附加荷载 Q = N npile= 861.93 7= 123.13Kn 2.确定分层厚度 按用户输入的桩长倍数确定 △Z = 16.00×0.05 = 0.80 m 3.计算分层沉降量 根据基础规范附录R采用如下的公式计算，计算的分层沉降值见下表： s = φp Q l2 ∑ j=1 m ∑ i=1 n j△h ji E sji ∑ k=1 n [aI pk + (1-a)I s2k] 分层总和法沉降计算表
桩基计算书
独立桩承台设计(J2a-5) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(2 桩承台第 1 种) 承台底标高: -1.200(m) 承台的混凝土强度等级: C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算a s: 150(mm) 承台尺寸参数 e11(mm)875e12(mm)875 A'(mm)500H(mm)1200 桩参数 桩基重要性系数: 1.0 桩类型: 混凝土预制桩 承载力性状: 端承摩擦桩 桩长: 10.000(m) 是否方桩: 否 桩直径: 500(mm) 桩的混凝土强度等级: C80 单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN) 桩端阻力比: 0.400 均匀分布侧阻力比: 0.400 是否按复合桩基计算: 否 桩基沉降计算经验系数: 1.000 压缩层深度应力比: 20.00% 柱参数 柱宽: 500(mm) 柱高: 500(mm) 柱子转角: 0.000(度) 柱的混凝土强度等级: C30 柱上荷载设计值 弯矩M x: 50.000(kN.m) 弯矩M y: 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x: 15.000(kN) 剪力V y: 15.000(kN) 是否为地震荷载组合: 否 基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数: 1.20 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 = R a Q uk K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 3500.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1750.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力 N k = 1458.333(kN) 按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0N k≤1.00R) 验算 (γ0N k=1458.333kN) ≤ (1.00R=1750.000kN) 满足. 在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0N kmax≤1.20R) 计算桩号 1 : (γ0N1k=1425.952kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 桩号 2 : (γ0N2k=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 (γ0N kmax=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足. 2.2 承台受力计算 (1) 各桩净反力(kN) 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN) 桩号01 净反力: 1711.143(kN) 桩号02 净反力: 1788.857(kN) 最大桩净反力 : 1788.857(kN) (2) 受弯计算 根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩 : 1069.464(kN.m) 柱边右侧承台弯矩 : 1118.036(kN.m) 柱边上侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 柱边下侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 承台控制弯矩 M x : 0.000(kN.m) M y : 1118.036(kN.m) 根据《混凝土规范》附录G G.0.2，按深受弯构件计算承台计算配筋 ≤ M f y A s z 取按板单筋和深受弯计算配筋的最大值 承台X方向计算配筋A sx : 3768(mm2) 承台Y方向计算配筋A sy : 按构造筋 (3) 柱对承台的冲切 不需要验算 (4) 桩对承台的冲切 桩号 1 不需要验算 桩号 2 不需要验算
钢板桩围堰设计
根据钢板桩围堰的实际受力状况建立力学模型。通过理论计算确定钢板桩围堰的实际受力，并通过实际施工情况验证该方法的可行性。比规范中采用的经验算法具有更高的精确性和安全性，能够更好的满足工程施工需要。 关键词：钢板桩围堰；设计；施工 目前，对于钢板桩围堰的设计主要是沿用《公路桥涵施工手册》和教科书中的经验算法。由于经验算法带有很大的近似性，并不一定能够真实反映钢板桩围堰的实际受力状况，有时会出现较大的偏差，给围堰的使用带来很多不安全因素。笔者在洪泽苏北灌溉总渠大桥施工中，为避免出现较大的变形，在对钢板桩围堰设计时采用了理论算法。经实践检验，理论算法能够较为精确的反映围堰的实际受力状况，对于合理设置内支撑和减小封底厚度起到 了重要的保证作用。 下面就钢板桩围堰的设计与施工做详细论述： 1 已知条件 1.1 承台尺寸：10.3m（横桥向）×6.4m（纵桥向） ×2.5m（高度），底部设计有10.7×6.8m×1.0m的封底砼。 1.2 承台及河床高程 承台顶面设计高程为h=5.0m，河床底高程为5.5m，河床淤集深度约为30cm。 1.3 水位情况 正常水位：h常=10.8m（此时水深5.3m），最高水位hmax =11.5m（水深6.0m），围堰设计时按最高水位考虑。 1.4 水流速度 因该桥位于水电站下游，水流较为湍急。设计时速V=1.0 m/s，不考虑流速沿水深方向的变化，则动水压力为： P=10KHV2×B×D/2g=53.2KN 式中：P-每延米板桩壁上的动水压力的总值（KN）； H-水深（米）； V-水流速度（1.0m/s）； g-重力加速度（9.8m/s2); B-钢板桩围堰的计算宽度，B=10m； D-水的密度（10KN/m3）; K-系数，（槽形钢板桩围堰K=1.8~2.0，此处取1.8）。（参照《公路施工手册》，假定此力平均作用于钢板桩围堰的迎水面一侧。） 1.5 河床水文地质条件 河床土质良好，多为粘土、亚粘土，局部有亚砂土，承载力较强。围堰基底至河床部分土质为粘土(层厚约2m)、亚砂土(硬塑状态，很湿，层间无承压水，层厚约为1m)。 2 拟定方案 结合河床地质情况及施工要求，拟采用日本产钢板桩进行围堰施工，长度为15m，宽度为40cm，厚度为18cm。 围堰顶面标高拟定为12.5m，高出最高水位1.0m。围堰设计图3，所有内围囹均采用56b工字钢制作，节点采用焊接（施工中严格执行钢结构施工规范）。为确保整个围囹的刚度和稳定性，对每层中间一道工字钢上面加焊型钢并将上下四道工字刚用25#槽钢焊接连接。在施工期间安排专人值班以防吊物 碰撞。
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书 Prepared on 24 November 2020
拉森钢板桩设计计算书 （1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出 的边缘外留有支模、拆模的余地。 （2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转 角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。 （3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业 中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不 应在支撑上搁置重物。 差的钢板桩应尽量不用。 ---------------------------------------------------------------- ------ 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值(kPa) 1 杂填土合算 2 圆砾合算 3 中砂合算 4 粘性土分算 - [ 工况信息 ] --------------------------------------------------------------------- 工况工况深度支锚 号类型(m) 道号 1 开挖--- 2 加撑--- 1.内撑 3 开挖--- 4 加撑--- 2.内撑 5 开挖---
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况： 内力包络图： 2、拉森钢板桩型号的选择与验算 由上节弯矩图可见钢板桩桩身最大弯矩标准值为M max=·m。 选取SP-Ⅳ型号的拉森钢板桩，每延米W=2270cm3。由《钢结构设计规范》3.4.1条知钢板桩的强度设计值为215N/mm2,安全系数取2。由于地下水较丰富，所以采用双层拉森钢板桩，每延米W=4540cm3。考虑两层钢板桩的折减系数为。则桩身最大应力为： 由于<215××=86MPa，所以满足要求！ 拉森钢板桩技术参数表
水中墩承台钢板桩围堰计算书
南昌市绕城高速公路南外环A2标水中墩承台钢板桩围堰 （K16+609~K21+380） 计算书 中国建筑股份有限公司 南昌市绕城高速公路南外环A2标项目经理部 2014年10月
水中墩承台钢板桩围堰计算书 一、围堰布置及计算说明 1、水中墩承台施工采用筑岛开挖钢板桩围堰支护方案，水位标高为+18.0m,岛面标高为+18.5m 。 2、土层主要为淤泥和细砂，均为微透水层,采用水土合算。 3、地面荷载施工机具距离钢板桩边1.5-3.5m 时，按20KN/m 计算。 4、本钢板桩桩采用拉森Ⅳ型， 取1m 钢板桩宽度进行检算，截面模量为2200cm 3 ，容许弯曲应力采用210MPa 。 5、内支撑支锚刚度及材料抗力计算 内支撑采用工50b 型钢进行计算 2129,19.4,210000x A cm i cm E MPa === 支撑松弛系数取0.8 470/19.424.20.957λ?===， 材料抗力60.9570.012917010241974024197T N KN =????== 支锚刚度220.80.0129210000/4.71844/T K MN m =????= 6、钢板桩围堰布置图如下：
二、支护方案及基本信息 2．1、连续墙支护
2．2、基本信息 内力计算方法增量法 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99 基坑等级二级 基坑侧壁重要性系数 1.00 基坑深度H(m) 5.200 嵌固深度(m) 6.300 墙顶标高(m) 0.000 连续墙类型钢板桩 236.00 ├每延米板桩截面 面积A(cm2) ├每延米板桩壁惯 39600.00 性矩I(cm4) 400.00 └每延米板桩抗弯 模量W(cm3) 有无冠梁无 放坡级数0 超载个数 1 支护结构上的水平集 中力 2．3、超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度 序号(kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m) 1 20.000 --- --- --- --- --- 2．4、附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与 序号(kN) (m) 倾覆稳定整体稳定 2．5、土层信息 土层数 3 坑内加固土否 内侧降水最终深度(m) 5.200 外侧水位深度(m) 0.500 内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m) 0.000 弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法2．6、土层参数 层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 1 淤泥质土 5.50 16.9 6.9 9.00 6.20 2 细砂 5.00 19.0 9.0 --- --- 3 砾砂10.00 19.0 9.0 --- ---
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书 （1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出 的边缘外留有支模、拆模的余地。 （2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角， 以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。 （3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业 中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应 在支撑上搁置重物。 差的钢板桩应尽量不用。 --------------------------------------------------------------------- - 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值(kPa) 1 杂填土合算 1.000 1.000 1.800 10000.000 2 圆砾合算 1.000 1.000 1.800 10000.000 3 中砂合算 1.000 1.000 1.800 10000.000 4 粘性土分算 1.000 1.000 1.800 10000.000 - [ 工况信息 ] --------------------------------------------------------------------- 工况工况深度支锚 号类型(m) 道号 1 开挖 2.500 --- 2 加撑--- 1.内撑 3 开挖 5.500 --- 4 加撑--- 2.内撑 5 开挖7.400 --- - [ 设计结果 ] --------------------------------------------------------------------- - --------------------------------------------------------------------- - [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------