《混流式水轮机压力脉动换算的技术规范》国际标准项目研究

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混流式水轮机压力脉动与振动稳定性研究进展

混流式水轮机压力脉动与振动稳定性研究进展

混流式水轮机压力脉动与振动稳定性研究进展桂中华;常玉红;柴小龙;王勇【摘要】混流式水轮机水力振动是影响水电站安全稳定运行的关键问题之一,研究混流式水轮机不稳定流诱发的压力脉动和振动问题,对于提高机组和水电站的运行稳定性有着十分重要的意义.本文着重介绍了水轮机压力脉动与水力稳定性模型试验、水轮机压力脉动与振动数值模拟以及水轮机转轮动应力与叶片裂纹研究方面的最新成果.在总结、分析现有研究成果的基础上,提出了混流式水轮机压力脉动和振动稳定性领域需要进一步研究的问题.【期刊名称】《大电机技术》【年(卷),期】2014(000)006【总页数】5页(P61-65)【关键词】混流式水轮机;压力脉动;振动稳定性;动应力;现状【作者】桂中华;常玉红;柴小龙;王勇【作者单位】国网新源控股有限公司技术中心,北京100073;国网新源控股有限公司技术中心,北京100073;国网新源控股有限公司技术中心,北京100073;国网新源控股有限公司技术中心,北京100073【正文语种】中文【中图分类】TK733+.10 前言混流式水轮机转轮的振动,关系到机组能否正常运行,是水利水电建设中亟待解决的关键问题之一。

由于混流式水轮机转轮叶片是不可调的,在非设计工况下,转轮叶片的进口边附近将会发生脱流。

脱流产生后,容易使这个区的水流变得不稳定而引起压力脉动,同时转轮叶片出口漩流会在尾水管中形成涡带,尾水管涡带在周期性非平衡因素的影响下产生偏心,这种偏心的涡带运动产生的压力脉动[1],通过反射、传递作用于转轮叶片。

混流式水轮机在多种水力激振力的共同作用下,产生叶片压力脉动和自激振动,严重时甚至导致叶片裂纹,威胁机组的安全运行。

近年来,国内外多家水电站相继出现了转轮叶片振动与裂纹,如俄罗斯的萨阳、美国的大古力,我国的岩滩、天生桥2级、李家峡、五强溪、大朝山等,水力稳定性诱发水轮机的振动问题引起了行业界的普遍关注[2]。

进入21世纪后,我国有一大批容量为700MW的特大型机组陆续投入运行,一旦发生振动或裂纹问题,其影响和危害将更为严重[3]。

混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述

混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述
Ke o d : r n i t r i e d at u e p e s r u t ai n v r x s mma y y W r s f c s u b n ; rf t b ; r s u e f cu t ; o t ; u a l o e r
Ab t a t h r su e p le i h r t u e o r n i u b n rn s o e u se d p r t n f rh d o g n r t g s r c :T e p s r u s n te d a b F a c st r i e b g n t n ta y o e ai o y r ・ e e ai e f t f i h o n u i Mo e v r t e s v r r su u s i r a e s ey o o r o s . s a c e a e r v ae a e v re nt . r o e , e e e p s r p le w l t e t a t p we h u e Re e r h sh v e e ld t tt o tx i h e e l h h t f f h h n h rf u e i h r cp r s n t nt ir t n t e d att b s t e p n ia a o o u i vb a o . S ti sg i c tfr s li g t e p o lm r su u s i l e i o i s in f a o ov n h r be o p s r p e t in f e e l o su y t i v re . h s p p ri to u e e b sc me o s t t a rf b i rt n o r n i t r ie n d s mma is td s o x T i a e r d c s t a i t d su y d att e vb i F a c s u b n ,a u h t n h h o u a o f r e h s r e r h sd n t me a b o d fo f r t e s ac e o e a o d a r a rm u y : . e r td ; . d le p r n ;3smu a in b o u e ; e e h n o wa s 1t o y su y 2 mo e x e me t .i lt y c mp tr h i o , 4 p oo y e e p rme t a d e h t al x u d e c a a t r t e d at b o e n t e c n e t a tla , .r ttp x i n . n mp a c l e p n st h r ce s c o t r f t e v r x i o t x p r o d e i y o h ii f h u t h f o

三峡水轮机的三维非定常湍流计算和压力脉动分析

三峡水轮机的三维非定常湍流计算和压力脉动分析

图3II工况尾水管截面压力分布图图4II工况尾水管测面2的压力分布随时间变化图4.3压力脉动幅值的计算结果分析在四个部分负荷工况下,分别对水轮机内的非定常流场进行了模拟,记录下引水部件4个测点和尾水管6个测点的压力随时问变化的情况,可以得到压力脉动的峰峰值,并计算出峰峰值与总水头的比值,即压力脉动的幅值。

对尾水管六个测点的脉动幅值数据进行分析,可知:(1)同一测面上2个测点的压力脉动幅值相差不大。

这说明,尾水管内压力脉动传播过程中,在同一截面上各点的脉动能量传播保持平衡。

(2)测面1上的点压力脉动幅值是测面2、3上的点压力脉动幅值的0.6倍左右,而测面2、3上的点压力脉动幅值比较接近,脉动较强。

这说明,尾水涡带从转轮出口开始发展,在弯肘段的2、3截面处发展到最强,最后流过支墩,直至出口。

因此,取测面2上2a、2b点中压力脉动幅值较大者,作为尾水管内总体压力脉动的幅值,并与试验结果比较,同时将引水部件4个测点的压力脉动幅值记录下来,列表1如下所示。

同一工况下,比较引水部件4个测点和尾水管内的压力脉动幅值,可以看出:(1)尾水管内的压力脉动幅值最大,说明了,尾水管内的压力脉动是影响水轮机稳定运行和造成压力脉动及噪声的最重要因素,需要通过合理的水力设计,降低尾水管内的压力脉动。

(2)尾水管内的压力脉动幅值最大,转轮前、活动导叶前、固定导叶前和蜗壳进口的压力脉动幅值依次减小,说明了,尾水管涡带是水轮机中压力脉动的最主要脉动源,它的压力脉动在水轮机中从尾水管向上游传播,造成了从尾水管到引水部件压力脉动的逐渐减弱。

(3)尾水管内的压力脉动,大部分工况下计算结果和试验结果接近,只在工况II预测出更大的压力脉动,说明了计算预测压力脉动的准确和安全性。

表l四个部分负荷工况下水轮机各测点压力脉动幅值计算结果及与试验的比较4.4压力脉动频谱的计算结果分析在四个部分负荷工况下,记录下备测点的压力随时问变化的计算结果,并对这些信号进行三峡水轮机的三维非定常湍流计算和压力脉动分析作者:邵奇, 刘树红, 戴江作者单位:邵奇,刘树红(清华大学热能工程系), 戴江(国长江三峡工程开发总公司)本文链接:/Conference_5701389.aspx。

混流式水轮机飞逸过程瞬态流动与能量耗散研究

混流式水轮机飞逸过程瞬态流动与能量耗散研究

2023年7月水 利 学 报SHUILI XUEBAO第54卷 第7期文章编号:0559-9350(2023)07-0794-12收稿日期:2023-02-14;网络首发日期:2023-07-17网络首发地址:https:??kns.cnki.net?kcms2?detail?11.1882.TV.20230714.1322.002.html基金项目:国家自然科学基金项目(51839010,52109109);中国博士后科学基金项目(2021M702641);陕西省教育厅青年创新团队科研计划项目(22JP057);陕西高校青年创新团队(2020-29)作者简介:李颜雁(1996-),博士生,主要从事流体机械流动理论研究。

E-mail:liyy_xut@163.com通信作者:郭鹏程(1975-),博士,教授,主要从事流体机械流体动力学及稳定性控制研究。

E-mail:guoyicheng@xaut.edu.cn混流式水轮机飞逸过程瞬态流动与能量耗散研究李颜雁1,孙龙刚1,郭鹏程1,2,范文睿1,徐卓飞1(1.西安理工大学水利水电学院,陕西西安 710048;2.西安理工大学省部共建西北旱区生态水利国家重点试验室,陕西西安 710048)摘要:水轮机经历飞逸过程时,其内部将出现流动分离、涡漩及高振幅压力脉动等瞬态水力特性。

为明确其在飞逸过程的不稳定流动特性,本文以某典型水头段混流式模型水轮机为研究对象,对其由额定转速过渡至飞逸转速的瞬态流动过程开展研究,数值计算获得的飞逸单位转速及流量与试验测试结果吻合较好。

结果表明:飞逸过程中,转轮进口处水流在大冲角作用下形成较强的流动分离,诱发转轮叶片通道产生大尺度的涡漩结构,且随转速升高,涡漩体积逐渐增大,对主流形成强烈扰动。

过流部件内均捕捉到低频、宽频特征的高振幅压力脉动,频率范围在0.5倍叶频以下,且对应的转轮域压力幅值最高。

进一步,本文基于能量平衡方程分析水轮机能量耗散特性,发现各过流部件能量耗散主要发生在转速上升的初始阶段,且转轮和尾水管内的能量耗散之和超过耗散总量的90%。

混流式水轮机转轮

混流式水轮机转轮

A630 及A801 转轮
• A630 转轮是为天生桥一级水电站 (Hmax=143 m,4×300MW)建设而从 法国奈尔皮克(Nevrpic)公司引进技术并国 产化的设备, 水轮机型号为HLA630-LJ577.5 ( 真机ηmax=96.2%),1998 年12 月第一台机组投入运行。“哈电”在A630 的基础上,利用CFD 软件分析软件对其进 行了改型和性能的优化, 研制出水力性能 优秀的A801 转轮用于公伯峡水电站 (Hmax=106.6 m,5×300 MW),水轮 机型号为HLA801-LJ-580。
A858a、A722、A742 等转轮
• “哈电”作为分包商与法国阿尔斯通公司、挪威克瓦纳公司一起承担 三峡左岸电站8 台水轮机的制造合同。阿尔斯通、挪威克瓦纳为三峡 电站提供了L241 转轮。在克瓦纳水力试验室,L241 模型转轮的目击 验收试验结果表明,综合能量特性和空化特性基本满足了合同要求, 其模型最大效率ηmax=94.54%(保证值为94.51%), 额定效率为 89.53%(保证值为87.85% ), 无弃水期加权平均效率为92.29% ( 保证值为91.16%)。由于种种原因, 稳定性指标未能达到合同工 保证值。“哈电” 于1999-2001 年对L241 的复制转轮A722 进行了 全面细致的模型试验,同时设计开发了A742、A795、A796转轮,进 而研究出A823、A824、A825、A826 转轮。2002~2003年进行了三 峡右岸电站水轮机的研制, 先开发了A826、A848、A854 转轮及 A826 的修型A828a 和A848;在2003 年又进行了最后一轮优化工作, 设计开发了A858、A859、A860。试验结果表明,A858 转轮较优。 A858 又进行优化设计, 研制出水力性能优秀的A858 a 转轮, 用于 三峡右岸电站。“哈电”在三峡右岸电站12 台机组采购招标中,也 获得了4 台套的供货合同。“哈电”、“东电”各获得4 台套的供货 合同机组的相继投产。

2020(技术规范标准)混流式水轮机及其附属设备规范技术

2020(技术规范标准)混流式水轮机及其附属设备规范技术

FBW00103 FBW水轮发电机组及其附属设备国际招标文件范本第7章技术规范3A 混流式水轮机及其附属设备专用技术规范水利水电勘测设计标准化信息网2001年4月水轮发电机组及其附属设备国际招标文件第7章技术规范3A 混流式水轮机及其附属设备专用技术规范年月目次7.3.1 概述 (4)7.3.2 混流式水轮机 (5)7.3.3 结构特性和技术要求 (8)7.3.4 备品备件 (25)7.3.5 专用工具 (26)7.3.6 工厂组装和试验 (27)7.3.7 自动化元件化 (28)7.3.8 水轮机模型试验 (29)7.3.9 调速器油压装置控制系统 (34)7.3.10 进水阀 (45)7.3.11 现场试验 (53)7.3 混流式水轮机及其附属设备专用技术规范7.3.1 概述7.3.1.1 范围及界限(1)本节技术规范规定了对_____台套立式混流式水轮机及其附属设备和卖方提供的其它随机配套设备的设计、制造、模型试验、工厂试验、包装和设备交付、安装、现场试验等的技术要求。

(2)混流式水轮机及其附属设备应用的标准、材料、材料试验、工作应力、工艺、焊接、无损检验和其它一般技术要求应满足本技术规范的要求。

本节未提到的应满足7.2节“一般技术规范”的要求。

(3)混流式水轮机及其附属设备的安装和现场试验均在卖方的技术指导和监督下,由买方选定的安装承包商完成。

卖方应为混流式水轮机及其附属设备的安装和运行提供包括安装程序、技术要求和建议的安装进度等内容详细的安装指导文件、运行、维护说明书和图纸,并派员现场服务。

7.3.1.2 供货范围(1)本合同供货范围自上游侧_____开始至尾水管里衬末端的_____台套水轮机及其附属设备。

每台套设备包括水轮机、调速系统设备及其操作控制系统、进水阀及其操作控制系统、补气装置、调相充气压水装置、顶盖排水、顶盖取水装置、自动化元件、阀门、表计、各种管路及管路附件、电缆以及设备的基础埋件等。

[整理]IEC60193水泵水轮机模型验收规程标准译文

[整理]IEC60193水泵水轮机模型验收规程标准译文

目录前言目次1总则1.1范围和目的1.1.1范围1.1.2目的1.2引用文献1.3术语、定义、符号和单位1.3.1概述1.3.2单位1.3.3术语、定义、符号和单位表1.4与水力性能有关的保证值的性质和范围1.4.1概述1.4.2模型试验法验证的主要水力性能保证值1.4.3模型试验法不能验证的保证值1.4.4附加性能数据2试验的执行2.1试验安装和模型的要求2.1.1试验室选择2.1.2试验装置安装2.1.3模型要求2.2模型和真机的尺寸检查2.2.1概述2.2.2需检查的模型和真机的尺寸2.2.3表面的波浪度和粗糙度2.3水力相似、试验条件和试验程序2.3.1水力相似2.3.2试验条件2.3.3试验程序2.4测量方法介绍2.4.1主要水力性能保证值的测量2.4.2附加数据与测量2.4.3数据的采集和处理2.5物理性质2.5.1概述2.5.2重力加速度2.5.3水的物理性质2.5.4大气的物理性质2.5.5水银密度国际标准IEC60193由IEC TC4即水轮机技术委员会编制。

第二版IEC60193将取消和替代1965年出版的第一版IEC60193及其补充1(1977),IEC60193A(1972)以及IEC60497(1976)和IEC60995(1991)。

本标准的第1至第3章覆盖了上述出版物,第十章给出。

3附加内容本标准的文本基于下列文献:上表的表决报告给出了本标准表决标准的所有情况。

附录B、F、G、K、L和M内容是本标准不可分割的一部分。

附录A、C、D、E、H、J、N和P是供参考内容。

水轮机、蓄能泵和水泵水轮机模型验收试验1总则1.1范围和目的1.1.1范围本国际规程适用于在试验室条件下所试验的各种类型的冲击式和反击式的水轮机、蓄能泵或水泵水轮机。

本规程适用于的机组功率大于5MW或名义直径大于3米的原型机所对应的模型。

将该规程所规定的程序完全地应用于机组功率或直径较小的水轮机,一般来讲,并不合适。

赛力盟立轴混流水轮机使用说明书

赛力盟立轴混流水轮机使用说明书

安装、使用产品前,请阅读使用说明书。

Before intalling and operating, please read this manual.中华人民共和国重庆赛力盟电机有限责任公司CHONGQING ELECTRIC MACHINE FEDERATION LTD.PRC.立轴混流水轮机使用说明书OPERATION INSTRUCTION MANUAL0CD.460.06152014年重庆赛力盟电机有限责任公司CHONGQING ELECTRIC MACHINE FEDERATION LTD.地址:重庆市九龙坡区九龙工业园C区聚业路111号销售处电话:(023)89093082 65253544 Sales Dpt.Tel:+8623 89093082 65253544传 真:(023)65265676 Fax: +8623 65265676电 子邮 件:****************E-mail:****************外贸办公室电话:(023)89093134 Foreign Trade Dpt.Tel:+8623 89093134传 真:(023)65261853 Fax: +8623 65261853电子邮件:***************.com E-mail: ***************.com售后服务处电话:(023)89093219 传真:(023)65261567E-mail:*****************目录1.总则1.1适用范围与要求1.2设备的验收及保管1.3安装的一般规定1.4安装框图及安装程序简要说明2.埋入部分安装2.1 尾水管肘管里村的安装2.2座环(蜗壳)的安装2.3机坑里村的安装2.4埋入部分的混凝土浇注3.导水机构安装3.1导水机构安装前的准备3.2导水机构预装3.3导水机构的正式安装4.转动部分安装4.1转轮、主轴的装配4.2主轴、转轮的安装4.3密封装配的安装4.4轴承装配的安装(筒式轴承为例)4.5水轮机轴与发电机轴联轴及盘车5.机坑内水气管路、测量仪表管路的安装5.1机坑内水气管路的安装5.2测量仪表管路的安装6.地板以及环形吊车的安装6.1地板的安装6.2环形吊车的安装7.机组起动试运行7.1机组充水前的准备7.2机组充水试验7.3机组空载试运行7.4停机过程及停机后的检查7.5机组过速试验7.6机组并列及带负荷试验7.7机组甩负荷试验7.8连续72小时带负荷运行1.总则1.1 适用范围与要求:1.1.1本说明书是重庆赛力盟电机有限责任公司(以下简称赛力盟公司)设计、制造的立轴混流和立轴轴流水轮机在现场进行安装、调试和试验的技术指导文件。

基于空化流动计算的混流式水轮机尾水管的压力脉动

基于空化流动计算的混流式水轮机尾水管的压力脉动

摘要:为了保证混流式水轮机运行安全,分析了尾水管内 部的空化流场。假设气液混相均质,并考虑不可凝结气相,采 用基于组份输运方程,求解了尾水管内气液混相均质流的雷 诺平均N—S方程以及气相组分输运方程。结果表明:不同装 置空化系数下尾水管压力脉动主频率变化不大,但在极低的 装置空化系数下,削波现象导致更低频率成分的出现。在较 大的装置空化系数下,空化涡带直径较小,压力脉动幅值随 装置空化系数的变化不明显;当装置空化系数小于某一临 界值后,随装置空化系数的降低,压力脉动幅值增加并达到 一个最大值。计算结果解释了模型试验现象。
关键词:尾水管;空化涡带;压力脉动}空化流计算
中图分类号:TV 136 文章编号:looo~0054(2008)06一0972一05
文献标识码:A
Pressure fIuctuations in a Francis turbine
draft tube calculated by caVitating flow
空化区(实际上,总空穴体积组份小于O.01);图3 表明,当装置空化系数从0.083降低o.059时,尾水 管内的空化涡带由细变粗,涡带特征明显;到o.051 后时,空化区充满了整个锥管区域。这与模型试验观 测到的现象吻合(见图4)。
在装置空化系数大于o.063的几个计算工况, 随着装置空化系数的降低,压力脉动主频变厂化不 大,且都在o.3~o.4倍旋转频率(^)的范围内(见 表1),压力脉动每个周期的幅值非常稳定(图5), 这与这些工况下稳定的涡带形态密切相关。但当空 化系数极低的时候,压力脉动的周期性特征已不是 很明显,在频谱中出现了频率较低的成分,从压力脉 动时域图(图5)来看,这主要是“削波”现象造成的 结果,即压力降低到空化压力后不再降低,导致波谷 好像被削去。这与其他文献的模型试验结果口阳是一 致的。

混流式水轮机压力脉动预测

混流式水轮机压力脉动预测

混流式水轮机压力脉动预测
张梁;吴伟章;吴玉林;陶星明;刘树红
【期刊名称】《大电机技术》
【年(卷),期】2002(000)005
【摘要】通过混流式模型水轮机全流道的三维非定常紊流计算,预测了引水部件和尾水管的压力脉动.计算以N-S方程为基础,基于贴体坐标和交错网格划分,对控制方程进行变换和离散,采用SIMPLEC算法求解,应用了RNG的k-ε湍流模型.【总页数】5页(P34-38)
【作者】张梁;吴伟章;吴玉林;陶星明;刘树红
【作者单位】清华大学,北京,100084;哈尔滨电机厂有限责任公司,黑龙江,哈尔滨,150040;清华大学,北京,100084;哈尔滨电机厂有限责任公司,黑龙江,哈尔
滨,150040;清华大学,北京,100084
【正文语种】中文
【中图分类】TK730.1
【相关文献】
1.混流式水轮机尾水管非定常流动模拟及不规则压力脉动预测 [J], 桂中华;唐澍;潘罗平
2.导叶开度对混流式水轮机压力脉动特性的影响 [J], 宋罕;庞嘉扬;王海涛
3.混流式水轮机大负荷压力脉动模型试验研究 [J], 吴金荣;郑志太;徐洪泉;廖翠林;张驰也
4.混流式水轮机尾水锥管压力脉动的排列熵分析 [J], 付婧;徐静;张飞;潘虹
5.一管双机式混流式水轮机压力脉动预测与振动分析 [J], 杨梦娇;陈端;张昌兵;李金遥
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某水电厂1号混流式水轮机尾水管压力脉动试验研究

某水电厂1号混流式水轮机尾水管压力脉动试验研究

某水电厂1号混流式水轮机尾水管压力脉动试验研究
曹斌;姚泽;李玺
【期刊名称】《广东水利水电》
【年(卷),期】2024()5
【摘要】尾水管压力脉动是混流式水轮机运行稳定性的重要评价指标,研究尾水管压力脉动和机组振动稳定性对指导机组的安全运行、技术改造及科学调度具有十分重要的意义。

对某水电厂1号机组进行了变负荷稳定性试验,分析了各工况下尾水管压力脉动、顶盖振动和水导轴承摆度信号之间的相关性。

试验结果表明在部分负荷区域,尾水管压力脉动与顶盖振动及水导摆度信号高度相干,尾水管内低频涡带是引起机组振动的关键因素,对顶盖振动和水导摆度都有重要影响。

【总页数】5页(P74-78)
【作者】曹斌;姚泽;李玺
【作者单位】广东云舜综合能源科技有限公司广州分公司;南方电网电力科技股份有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TK733.1
【相关文献】
1.混流式水轮机尾水管压力脉动试验分析
2.混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述
3.混流式水轮机部分负荷下尾水管压力脉动试验研究
4.非设计工况下混流式水轮机
尾水管压力脉动研究5.试验水头和空化系数对混流式水轮机尾水管压力脉动影响的试验研究
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混流式水轮机轴向水推力计算公式研究

混流式水轮机轴向水推力计算公式研究


4台发42 MW 500.00 17.05 285.00 2.81 0.043

4台发44 MW 500.00 18.30 279.00 2.76 0.038
4台甩40 MW 蜗壳最大

625.29 4.74 375.49 3.74 0.060
水压对应工况
4台甩40 MW 最大转速
一种通过模拟生物 界 的 优 胜 劣 汰,适 者 生 存 的 自 然 选 择,建 立
的一种全局优化搜 索 方 法,其 应 用 范 围 十 分 广 泛,尤 其 适 用 于
参数寻优。GA 求解问 题 的 流 程 如 图 1 所 示,其 原 理 和 算 法 实
现 过 程 详 见 文 献 [7]。
图 1 遗 传 算 法 流 程 图 Fig.1 Flow chart of Genetic Algorithms
大 水 头 ,m。
FW 在轴向水推力系 数k 确 定 后 为 一 个 固 定 值,不 随 运 行
工况的变化而变化。 以 公 式 (1)为 原 型,加 入 流 量、水 头、转 速
等 参 数 ,引 入 比 转 速 公 式 整 理 合 并 后 公 式 如 下 :
F′W


π4D21
n 槡Q
H0.25
(2)
Research on the Calculation Formula of Axial Hydro-thrust of Francis Turbine
ZHAO Xi,LAI Xi-de,GOU Qiu-qin,ZHU Li,TANG Jian
(School of Energy and Environment,Xihua University,Chengdu 610039,China) Abstract:The axial hydro-thrust of Francis turbine is an important data in unit design,and its accurate calculation has an important

基于混合经验模式分解的水轮机压力脉动分析

基于混合经验模式分解的水轮机压力脉动分析
Ke y Wo r d s : t u r b i n e ; p r e s s u r e l f u c t u a t i o n ; EMD; E EMD; mo d e mi x i n g ; s i g n a l a n ly a s i s ; f e a t u r e e x t r a c t i o n
第 3 9卷第 1 2期
2 0 1 3 年1 2 月
水 力 发 电
基 予 混 合 经 验 模 式 分 解 的
水 轮 机 压 力 脉 动 分 析
蒲桂 林 ,周 建 中 ,李超 顺 ,李 静 , 肖 剑
( 华 中科 技 大 学 水 电 与数 字 化 工 程 学 院 ,湖 北 武 汉 4 3 0 0 7 4 )
Pr e s s u r e Fl u c t u a t i o n S i g n a l An a l y s i s o f Hy d r o Tu r b i n e Ba s e d o n Hy b  ̄d Em p i r i c a l Mo d e De c o mp o s i t i o n
流 式 水 轮 机 尾 水 管 压 力 脉 动 信 号பைடு நூலகம்为 例 ,验 证 了该 方 法 相 对 于 E MD 和 E E MD 的 优 势 。 关 键 词 :水 轮 机 ;压 力 脉 动 ;经 验 模 式 分 解 ;集 成 平 均 经 验 模 式分 解 ;模 态 混 叠 ;信 号 分 析 ;特 征 提 取
摘 要 :针 对 水 轮 机 尾 水 管 压 力 脉 动 信 号 的 非 平 稳 性 以及 经 验 模 式 分 解 ( E MD)和 集 成 平 均 经 验 模 式 分 解 ( E E MD)

混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述

混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述

收稿日期:2006-09-15基金项目:武汉大学水资源与水电工程科学国家重点实验室开放基金(2004B011)作者简介:郑源(1964—),男,山东日照人,教授,博士生导师,主要从事流体机械和水利水电工程研究.水力发电所关心的三大问题是效率、稳定性和空化。

而目前,水轮机的效率已经达到90%以上,抗空蚀的性能也得到了很大的提高。

但是,随着水轮机水头和容量的增加,其运行的不稳定性也逐渐显现出来,严重的机组振动不仅影响了电站正常的生产,甚至对厂房的安全构成了威胁,因此越来越受到人们的关注。

而解决水力机组稳定性问题的关键就是要把目光放在产生振动的主要原因———尾水管压力脉动上。

1主要的研究方法尾水管压力脉动的研究,主要有4种方法:理论分析;模型实验;数值模拟;真机试验。

理论分析是基于流体力学的基本方程式和丰富的实验数据以及数学推导,运用逻辑判断分析脉动产生的原因和解决方法;模型实验是通过水轮机模型和多功能实验台和各种仪器,对水轮机整个流动状态进行模型实验并结合成像系统对脉动过程中的流动进行摄像观测;数值模拟是借助计算流体力学软件对尾水管中的流动进行模拟,通过计算机的模拟结合实际观测来观察计算的奇异区域是不是也对应实际的振动区域,由此可以在设计时改进转轮和流道的设计、减小或消除振动;真机试验是通过真机上的测试,发现真机的振动特性。

而减小振动的措施也要在真文章编号:0559-9342(2007)02-0066-04混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述郑源,汪宝罗,屈波(河海大学水利水电工程学院,江苏南京210098)关键词:混流式水轮机;尾水管;压力脉动;涡带;综述摘要:混流式水轮机尾水管压力脉动是造成机组运行不稳定的重要原因,严重的脉动甚至会威胁厂房的安全,而尾水管涡带是产生压力脉动的首要原因。

所以,混流式水轮机尾水管涡带的研究对解决压力脉动有着十分重要的意义。

为此,就混流式水轮机尾水管压力脉动的研究,即从理论研究、模型实验、数值模拟和真机试验4个方面。

不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析

不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析

第44卷第5期人民珠江 2023年5月 PEARLRIVERhttp://www.renminzhujiang.cnDOI:10 3969/j issn 1001 9235 2023 05 016收稿日期:2022-09-26作者简介:任海波(1994—),男,从事水电站流体机械方面研究等工作。

E-mail:862832976@qq.com任海波,余波,王奎,等.不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析[J].人民珠江,2023,44(5):126-133.不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析任海波1,2,余 波1,2,王 奎1,2,王罗斌1,2(1.西华大学流体及动力机械教育部重点实验室,四川 成都 610039;2.西华大学能源与动力工程学院,四川 成都 610039)摘要:为探究活动导叶开度对混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动的影响,通过建立西南某电站混流式水轮机三维全流道模型进行定常和非定常条件的数值模拟,研究混流式水轮机在额定水头不同导叶开度下的尾水管流动特性及压力脉动。

结果表明:随着导叶开度的增加,尾水管直锥段出现明显的交替旋涡并引起尾水管低频压力脉动,尾水管内压力及速度分布的均匀性逐渐变差,尾水管弯肘段监测点压力脉动主频幅值先增大后减小。

尾水管涡带是引起尾水管产生低频高幅特征压力脉动的原因。

关键词:导叶开度;混流式水轮机;尾水管;水力特性;压力脉动中图分类号:TV734.1 文献标识码:A 文章编号:1001 9235(2023)05 0126 08AnalysisofFlowandPressurePulsationinDraftTubeofFrancisTurbineunderDifferentGuideVaneOpeningRENHaibo1牞2牞YUBo1牞2牞WANGKui1牞2牞WANGLuobin1牞2牗1.KeyLaboratoryofFluidandPowerMachinery牞MinistryofEducation牞XihuaUniversity牞Chengdu610039牞China牷2.SchoolofEnergyandPowerEngineering牞XihuaUniversity牞Chengdu610039牞China牘Abstract牶InordertoexploretheinfluenceoftheopeningofthemovableguidevaneontheflowandpressurepulsationinthedrafttubeoftheFrancisturbine牞thesteadyandunsteadynumericalsimulationswerecarriedoutbyestablishingathree dimensionalfull flowchannelmodelofaFrancisturbineinapowerstationinsouthwestChina牞andtheflowcharacteristicsandpressurepulsationofthedrafttubeoftheFrancisturbineunderdifferentguidevaneopeningoftheratedheadwerestudied.Theresultsshowthatwiththeincreaseinguidevaneopening牞obviousalternatingvorticesappearinthestraightconesectionofthedrafttube牞whichcauselow frequencypressurepulsationinthedrafttube.Theuniformityofpressureandvelocitydistributioninthedrafttubegraduallydeteriorates牞andthemainfrequencyamplitudeofpressurepulsationattheelbowsectionofthedrafttubeincreasesfirstandthendecreases.Thevortexzoneofthedrafttubecausesthepressurepulsationoflowfrequencyandhighamplitudeinthedrafttube.Keywords牶guidevaneopening牷Francisturbine牷drafttube牷hydrauliccharacteristic牷pressurepulsation随着“双碳”目标的提出,中国水电发展迎来了新的机遇。

混流式水轮机尾水管压力脉动特征信息探究

混流式水轮机尾水管压力脉动特征信息探究

混流式水轮机尾水管压力脉动特征信息探究近年来,随着混流式水轮机装机尺寸与单机容量逐渐增大,水轮机的稳定性问题日益突出。

其中尾水管压力脉动是造成机组运行不稳定的主要原因之一,它会诱发机械振动,使转轮叶片产生裂纹,影响机组的稳定运行。

为了研究尾水管内压力脉动的特性情况,本文从水轮机尾水管压力脉动试验所得数据出发,研究不同水头段混流式水轮机在不同相对流量区域内的尾水管压力脉动特性以及原型机尾水管压力脉动在不同出力下的脉动特性,并对比分析原模型水轮机压力脉动变化情况,最后提出一种提取尾水管涡带特征的新方法,为水轮机安全稳定运行提供了一定的参考。

主要研究内容如下:探究不同流量区域内混流式模型水轮机尾水管幅值特性和频域特性变化规律及形成原因。

在较小的相对流量区域附近,由于偏离最优工况区较远,受转轮进口水流冲击、次生水冲击等的影响,其压力脉动相对幅值变化范围较大,其最大幅值大体与涡带压力脉动最大幅值相当,并且其频率成分复杂,频带较宽。

在中间相对流量区域附近,该流量区为涡带工况区,其频率成分基本上在0.2~0.5倍的转频附近,同时发现在此流量区域内频率幅值最大的流量区域大致在0.7~0.8这个相对流量区间附近,其压力脉动相对幅值的变化整体上先增大后减小。

相对流量区域0.9~1.1附近,整体上在此区间内相对压力脉动幅值达到最小值,此区间内,尾水管中的流动大致是轴向的,流动阻力及离心力都非常小,无涡带形成,压力脉动波动小,频谱类似于白噪声信号的频谱。

相对流量区域1.1~1.3附近,此相对流量区间内频率成分也相对复杂,有点类似小开度区间,其相对频率f1/fn既有涡带频率,也有多倍转频大小的频率成分,主要与直涡带的强度有关,直涡带的频率幅值较大的话,会出现一个显著的增幅。

同时由于偏离最优工况,存在转轮进口水流负冲角的影响,由于其流量区域较窄且偏离最优流量较小,其受到的影响相对要小,其相对压力脉动幅值相较小开度要小很多。

1000MW模型混流式水轮机压力脉动分析

1000MW模型混流式水轮机压力脉动分析

1000MW模型混流式水轮机压力脉动分析赖炳曦;崔秋雯;韩磊;宫汝志;王茜芸【摘要】本文针对白鹤滩电站1000MW模型混流式水轮机,在8.47mm小开度、58.8r/min单位转速下的计算工况点进行非定常数值模拟.通过提取和分析各个过流部件内部空间测点的压力脉动信号,得到了混流式水轮机内部压力脉动的分布特点和传播变化规律.%This paper is focused on pressure fluctuation in1000MW model Francis Turbine.Under 8.47mm guide vane opening,the unsteady numerical simulation is carried out in following twounit-speed:58.8r/min.We study the pressure fluctuation in the different areas of Francis Turbine,and the propagation law along the flow direction as well.How much the rotational speed of runner will influence frequency as well as amplitude of pressure fluctuation is showed in this paper.【期刊名称】《大电机技术》【年(卷),期】2018(000)003【总页数】6页(P47-52)【关键词】混流式水轮机;压力脉动;数值仿真【作者】赖炳曦;崔秋雯;韩磊;宫汝志;王茜芸【作者单位】白盆珠水库工程管理局,广东惠州516341;哈尔滨工业大学,哈尔滨150001;哈尔滨工业大学,哈尔滨150001;哈尔滨工业大学,哈尔滨150001;水力发电设备国家重点试验室(哈尔滨大电机研究所),哈尔滨150040【正文语种】中文【中图分类】TK733+.1混流式水轮机由于可适应水头范围较宽,流量区间较大,实际工程中应用较为普遍。

混流式水轮机压力脉动特性研究

混流式水轮机压力脉动特性研究

混流式水轮机压力脉动特性研究罗丽;李景悦【摘要】为探究不同长短叶片比例对混流式水轮机压力脉动特性的影响,基于流场数值模拟的计算方法,对不同长短叶片比例的混流式水轮机进行全流道三维非定常湍流计算。

计算结果表明,混流式水轮机内部的压力脉动主要由转轮和导叶的动静干扰以及尾水管的低频压力脉动所致;当短叶片出口离转轮旋转轴最近点处与长叶片直径之比为0.6时,混流式水轮机效率最高,为92.66%,且该混流式水轮机各过流部件对应的压力脉动幅值以及振动幅值也最小,水力稳定性最好。

对研究背景、计算方法与步骤,以及计算结果的分析等情况均作了较为详细的介绍。

%To understand the influence of ratio of long and short blades on pressure pulsation of Francis turbine, on the basis of numerical simulation of flow field, the 3D full-passage unsteady turbulent flow in Francis turbine passage for different ratio of long and short blades was calculated The results show that the pressure pulsation inside the Francis turbine is caused by rotor-stator interaction of runner and stator and the low-frequency pressure pulsation of draft tube. The efficiency of the Francis tur-bine reaches the largest of 92. 66% when the ratio of the closest distance between short blade and rotation axis to the diameter of long blade is equal to 0. 6; meanwhile, the corresponding pressure pulsation amplitude and the vibration amplitude of all flow passage components are the minimum, so the hydraulic stability is the best.【期刊名称】《人民长江》【年(卷),期】2016(047)009【总页数】5页(P95-99)【关键词】非定常湍流;数值模拟;压力脉动;混流式水轮机【作者】罗丽;李景悦【作者单位】西华大学能源与动力工程学院,四川成都610039;西华大学能源与动力工程学院,四川成都610039【正文语种】中文【中图分类】TV734近年来,随着水利资源的大力开发,混流式水轮机以其独特的优越性得到了广泛使用,并逐渐朝着高比转速、大容量、高效率方向发展。

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682019.05.DQGYSTANDARDIZED SYNTHESIS ‖标准化综合一、混流式水轮机发展及国内外技术情况分析水电开发是世界上许多快速经济增长体的增长战略的重要组成部分,在全球100多个国家都有水电开发,约占全球电力生产的16.4%。

水力发电占全球储能能力的95%以上。

根据国际水电协会(IHA)的数据,2017年,全球新增装机容量达219GW,中国再次占据了新调试项目的最大份额。

个体增长最大的五个国家分别是中国(9.1GW)、巴西(3.4G W )、印度(1.9G W )、葡萄牙(1.1G W )和安哥拉(1.0GW)。

目前,全球总装机容量已达1267千兆瓦,清洁电力约为4185太瓦时(tWh),占可再生能源发电量的三分之二。

目前全球有100多个抽水蓄能水电项目正在建设中,总容量约为75GW。

到2030年,这些项目将使现有全球存储容量增加50%,达到近225GW。

根据能量转换的特征,水轮机分为反击式和冲击式两种。

反击式水轮机的水流体动能和势能发生变化,而冲击式水轮机仅利用水流的动能发生变化。

在水电站中,反击式水轮机中的混流式水轮机由于适应水头和流量范围广、结构简单、运行稳定、效率高等特点,在建设水电站已经使用的水轮机中占有比重很大。

当水流经过这种水轮机工作轮时,它以辐向《混流式水轮机压力脉动换算的技术规范》 国际标准项目研究每年出口产品在5亿美元左右。

作为世界上水力发电的大国,中国在混流式水轮机从模型机到原型机的压力脉动换算方面有丰富的经验和先进的技术。

同时,由于大型水电站的建立,中国掌握着很多其他国家所无法得到的试验数据。

二、国际标准项目研究基础分析IEC/TC4(水轮机委员会)是国际电工委员会(IEC)所属委员会,创建于1913 年,是IEC 第一批成立的4个委员会之一。

IEC/TC4主要任务是负责编制、定期审查和更新国际标准和技术报告,标准和技术报告内容包括水轮机、蓄能泵和水泵水轮机以及与水力发电相关设备的设计、制造和修复、调试、安装、测试、操作和维护等。

目前IEC/TC4已制定了29个国际标准,有13个不同的工作组和维护团队正在积极制定新标准和维护现有标准,有35个国家作为成员参加其中。

在2018年9月的第四次全体会议上,共有178名注册专家确认对28项已经发布或正在研究的主要标准和指南(有些还提供多种语言版本)负责。

TC4就振动、大流量测量、监测和控制以及海洋能源、智能水力和监测与其他可再生能源集团的活动与其他IEC技术委员会、ISO(国际标准化组织)、ASME(美国机械工程师学会)和IEEE(电气和电子工程师协会)保持联系。

TC4已经制定的与混流式水轮机压力脉动换算相关国际标准主要为IEC 60994:1999《水力机械(水轮机、蓄能泵和水泵水轮机)振动和脉动现场测量导则》、IEC 60193:1999《水轮机、蓄水泵、水泵 模型验收试验》,尚未制定关于从模型向原型的压力脉动换算方法标准。

中国在TC4中各工作组的活跃表现已经得到公认,特别是中国通过大型水利工程获得的经验和技术受到世界各国的重视。

在2012年TC4年会上,鉴于中国水电发展技术水平,主席和秘书长提出希望中进入、轴向流出,单机出力从几十千瓦到几十万千瓦。

目前这种水轮机最大出力已经超过70万kW。

据初步统计,中国已运行的单机容量200MW以上的大中型混流式水轮机有400多台,均为混流式水轮机。

我国著名的水电站,比如刘家峡、二滩、三峡、向家坝、白鹤滩等都使用了混流式水轮机。

在混流式水轮机的研发过程中,混流式水电机组的稳定性问题,特别是混流式水轮机的压力脉动问题始终是机组选型的重要指标。

通过对国家能源体系中占有重要的地位的三峡、溪洛渡、向家坝等大型、巨型混流式水电机组论证、研发、运行,对白鹤滩、乌东德等1000MW级巨型混流式水电机组的论证、研发等实践可以得出结论,在某些情况下,混流式水轮机的压力脉动引起的机组不稳定可能成为影响机组稳定安全运行乃至电网安全的大问题。

针对某些大型、巨型电站水轮机的压力脉动过大而引起的稳定性相关的问题,直接在原型机上采取相应补救措施往往费时费力且经常效果不明显。

针对上述情况,业内通行的做法是首先通过在按比例缩小的水轮机模型上进行试验,通过对水轮机模型的试验结果来预测和检验原型机的压力脉动情况。

由于混流式水轮机压力脉动影响因素很多,目前还没有一种有效的方法能够准确地将混流式水轮机模型的压力脉动试验结果换算到原型机上。

德国、法国、意大利、澳大利亚、加拿大、美国等世界各个国家都在攻克该技术难题,同时各国都对本国的试验成果和数据进行保密。

中国经过近十几年的技术引进、消化吸收和再创新,特别是通过大量水电站建设的技术实践,使我国的水电设备开发及制造技术日臻完善,达到了国际先进水平,且具有了一定的国际影响力。

水电产品作为我国重要的发电设备,仅哈尔滨电气集团有限公司和东方电气集团有限公司两家的年产值就在70亿元的水平,/中国电器工业协会 徐元凤/2019.05.DQGY69STANDARDIZED SYNTHESIS‖标准化综合‖国来负责编制IEC/TS 62882《混流式水轮机压力脉动换算的技术规范》(Hydraulic machines Technical specification for francis turbine pressure fluctuation transposition),以解决由于换算方法和数据的复杂性而多年未被世界解决的问题。

三、国际标准项目研究内容及技术路线分析IEC/TS 62882《混流式水轮机压力脉动换算的技术规范》是为了规定混流式水轮机、水泵水轮机的工况压力脉动类型、表述方法、标定方法及换算方法。

主要包括但不局限于叶道涡、尾水管涡带和动静干涉。

同时标准中提供不同类型压力脉动引起振动的消除和减轻方法。

本国际标准通过研究,提出了一种与IEC 60193:1999《水轮机、蓄能泵和水泵水轮机模型验收试验》中采用的换算方法不同的一种新的混流式水轮机模型到原型机压力脉动换算方法。

标准中的方法需要通过转轮出口速度头对压力脉动幅值进行无量纲化,通过每个水头下的零环量流量对水轮机的流量(负荷)进行无量纲化,通过理论分析及大量的数据比较,该方法较IEC 60193:1999的更加合理而且方便。

该标准出版后,应该更易于对原型压力脉动进行预估,有利于电站安全稳定运行。

混流式水轮机压力脉动换算的技术关键是国内外混流式水轮机模型及相似原型机压力脉动数据的统计分析。

压力脉动是水轮机研发的关键技术和性能考核的重要指标,国内外主要水力公司,出于商业及技术保密考虑,极少全面发表关于其水轮机压力脉动相关的文献及数据。

因此如何得到比较完整准确的模型水轮机和相似原型机的数据,建立一套能够对比模型与原型压力脉动的数据分析标准体系,是编制IEC/TS 62882《混流式水轮机压力脉动换算的技术规范》的基础和技术关键。

IEC/TS 62882《混流式水轮机压力脉动换算的技术规范》的技术研究路线是在世界范围内不同的水力机械试验室,进行低、中、高三种转速混流式水轮机变水头、变空化系数试验比较,找出影响混流式水轮机压力脉动的关键因素。

统计不同国家混流式水轮机模型和相似原型机压力脉动数据,采用统计学的方法进行分析,最终确定不同位置不同运行区间的换算方法及不确定度。

四、国际标准项目取得的成果分析在进行混流式水轮机压力脉动换算的影响因素研究阶段,分别在哈尔滨电机厂有限责任公司水力机械试验室、东方电机有限公司研究试验中心、中国水力水电科学研究院水力机械试验室、洛桑联邦理工大学水力机械试验室、挪威科技大学水力机械试验、法国Alstom水力试验室、德国Voith水力试验室这些水力领域国际知名试验室进行相似的试验。

各国内外主要水力试验室根据自己的产品同时进行相似的对比试验,找出了普遍存在的规律,得到了具有通用性和普遍适用性的数据。

在进行数据统计时,为了不损害各公司的利益,数据均采用相对值,以最大值作为参考点,取得了大量宝贵的试验数据和结论。

第一,对于混流式水轮机,模型和原型机除了尺寸相差较大外,模型试验水头和原型机运行水头差别也较大。

标准研制过程中在不同试验台上,研究了不同比转速的混流式水轮机压力脉动的影响因素。

试验结果表明,在一定范围内试验水头对混流式水轮机压力脉动影响较小,鉴于试验水头与雷诺数Re、弗劳德数Fr和韦伯数We直接相关,在研究混流式水轮机压力脉动相似性时,可忽略其影响。

第二,在模型试验时压力脉动通常在恒定的空化系数下进行,而原型机尾水位是变化的,模型试验的空化系数和原型机运行的空化系数可能会存在差异。

压力脉动试验在混流式水轮机最优单位转速附近的6个典型工况进行,即空载、低部分负荷(叶道涡区)、部分负荷、最优工况、额定负荷和超负荷,所对应的相对流量 Q11/Q11,opt分别为0.1、0.5、0.7、1.0、1.2和1.4。

试验结果表明,空化系数不但对混流式水轮机尾水管压力脉动幅值有较大影响,对其频率分布乃至涡带结构也有较大影响。

第三,通过不同空化基准面选择的比较得出结论,对于混流式水轮机压力脉动试验,以转轮中心线作为空化基准面比较合理。

第四,不同试验室不同比转速混流式水轮机压力脉动试验结果表明,在测量条件相同的情况下,混流式水轮机压力脉动的主要影响因素是运行工况和空化系数。

在进行混流式水轮机蜗壳进口、无叶区和尾水管压力脉动相似性研究时,需要确定模型和原型机压力换算的不确定度。

鉴于压力脉动的影响因素较多,试验工况的变化、原型机尾水位的变化、模型和原型机测点位置的差异、模型和原型机使用传感器的差异、测量管路系统的差异(模型一般与流道平齐,而原型机一般通过引出管进行测量)等因素均可影响到压力脉动的测量和分析。

而且目前没有一套成熟的理论来分析模型到原型机的不确定度,这就需要统计世界范围内比较有代表意义的模型和相似原型机的压力脉动数据。

混流式水轮机压力脉动数据是各公司和研究机构严格保密的数据,是公司核心商业机密,但是为了标准的可靠性,各公司及研究机构建议在进行试验数据研究时,按照统一的换算方法,转换成大家可接受的相对数据,在保护了各公司和研发机构的知识产权基础上也保证了标准编写的数据可靠性。

这在以前本领域的研究中从未出现,既是一个技术创新,也是一个全球一体化的合作创新。

该标准定义并描述了不同类型压力脉动的现场、特征、引起的问题和解决措施;对模型及原型机压力脉动测量进行了规范,包括传感器选择、测点选择、测量系统选择、安装方法、测量过程和分析方法等;对模型试验台的共振识别方法进行了介绍,原型机不同工况可能存在的共振等现象进行了说明;提出了一种新的预估方法。

参考文献:IEC文献《STRATEGIC BUSINESS PLAN》,SMB/6614/R注:本文为科技部国家重点研发计划项目“国家质量基础的共性技术研究与应用-电力装备和工程建筑领域国际标准研究” (编号2016YFF0202805)课题研究论文。

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