某连续箱梁桥现浇段锚下局部应力分析
连续钢箱梁桥有限元模型的建立及施工阶段应力分析
连续钢箱梁桥有限元模型的建立及施工阶段应力分析根据X大桥实例，运用有限元软件ANSYS建立西岸水中引桥施工阶段相应工况的精细模型和杆系模型，并对本桥梁施工阶段进行应力分析。
标签：有限元模型；连续钢箱梁桥；应力分析1 工程简介X大桥西岸水中引桥结构形式为等高组合连续箱形梁桥。
桥梁全长480m，计算跨径为79.1m+480m+78.1m，双幅布置，道路平曲线为半径的圆弧。
单箱单室断面，单幅桥宽17m，中央隔离带0.5m，梁高4m，桥面设置2%的横坡。
钢梁为开口槽形截面，顶板板厚20mm-65mm，宽 1.2m；腹板厚度16mm-35mm，曲线内外侧腹板斜率分别为1：2.069和1：2.183；底板板厚14mm-30mm，宽6.6m。
根据板厚以及长度的不同，全桥钢梁共分18种类型。
腹板水平加劲肋采用板式，纵向间断布置，腹板竖向加劲肋采用T型，仅在支点附近布置；底板纵向加劲肋采用板式，沿桥梁纵向连续布置。
在钢梁内部设置横向联结系，全桥包括析架式和隔板式两种类型，除支点位置采用隔板式横向联结系，其余位置均采用析架式。
析架式横向联结系的标准间距为4m，由腹板、底板横向加劲肋、顶板横梁、型钢撑杆组成。
2 有限元模型建立2.1 精细模型运用有限元软件ANSYS建立西岸水中引桥施工阶段相应工况的精细模型。
钢梁顶板、腹板、加劲肋及横向联结系采用she1163单元，网格划分为四边形。
梁底混凝土采用solid45单元，网格划分为四面体。
网格划分边长控制在30cm 以内，保证有限元计算结果的准确性。
全桥钢梁节段类型共18种。
在钢梁处于顶推阶段的最大悬臂状态时，有限元模型为板壳元模型。
就钢梁而言，同时承受着自重荷载及前段导梁的作用。
为了简化模型，将导梁作为集中荷载施加在钢梁前端截面上，竖向力F=-1095.4kN、弯矩M=-21688.9kN、扭矩T=-1.75kN}m。
模型约束条件为，在曲线内外侧顶推设备处，约束竖向平动自由度，沿曲线径向平动自由度。
连续刚构桥施工线形和应力的分析与控制
连续刚构桥施工线形和应力的分析与控制以广州市轨道交通4号线沙湾大桥为讨论背景,应用通用有限元软件对该桥进行结构分析。
应用卡尔曼滤波法和等维灰数递补数据处理技术改进的灰色猜测模型以及这2种方法的结合对施工掌握的标高进行猜测,分析了应力监测的误差及其缘由。
现场实测结果表明,将这2种方法结合提高了线形猜测的精度,可为同类型桥梁的施工掌握供应参考。
桥梁施工是桥梁建设的关键环节,桥梁施工技术的凹凸则直接影响桥梁建设的进展。
随着交通事业的进展,桥梁建设任务将更加艰难,施工难度越来越大。
事实上,任何桥梁施工特殊是大跨径桥梁的施工,都是一个系统工程。
为实现设计目标而必需经受的施工过程中,将受到许很多多确定和不确定因素(误差)的影响,如何从各种失真的结构参数中找出相对真实值,对施工状态进行实时识别(监测)、调整(纠偏)、猜测,使施工系统处于掌握之中,这对设计目标平安、顺当实现是至关重要的。
施工监控的目的是要对成桥目标进行有效掌握,修正在施工过程中各种影响成桥目标的参数误差对成桥目标的影响,确保成桥后结构受力和线形满意设计要求。
在此,本文结合沙湾大桥,争论施工掌握的重要性以及与施工掌握相关的内容,建立该桥的计算模型,并且应用Kalman滤波法和灰色理论以及这2种方法的结合对该桥的线形进行猜测和掌握,并对应力监测的误差及其缘由进行分析。
1 桥梁结构分析1.1 工程概况沙湾大桥主桥上部结构采纳(70+120×2+70)m预应力混凝土箱型连续刚构桥跨布置。
主桥上部构造的设计采纳三向预应力,箱梁顶板宽9.3m,底板梁端及跨中合拢处宽为6.0m,其余位置随梁高变化,箱梁纵向钢束每股直径15.24mm,采纳大吨位群锚体系;顶板横向钢束每股直径15.24mm;竖向预应力采纳精轧螺纹钢筋。
大桥设计标准为:设计行车速度90km/h;设计荷载为城市地铁荷载;桥面总宽为9.30m。
墩顶零号块采纳支架浇筑施工,1~14号节段采纳挂篮悬臂浇筑,边跨9m段采纳满堂支架浇筑完成,边跨、中跨合拢段采纳吊架合拢。
08-梁桥-箱梁顶板开洞引起应力集中的对比分析
中图分类号： U448． 21 + 3
文献标识码： A
Comparative Analysis for Stress Concentration Caused by Opening on Top Plates of Box Girders
ZHANG Feng1 ，XU Jian2
Abstract： Based on Huai’an Bridge on Nanjing － Lianyungang Expressway as an example，this paper studies and analyzes centralized distribution of effective width of plate units in operation with openings． The paper simulates and comparatively analyzes changes of main tensile stress of peripheral units of openings on top plates of box girders under complicated stress states by means of finite element software entity，carries out check computation for structures after opening and proposes suggestions of treatment． Key words： complicated stress state； top plate； opening； stress concentration
值。光弹法测得的值和分析结果吻合很好。Howland
现浇箱梁预应力张拉、压浆及封锚
现浇箱梁预应力张拉、压浆及封锚一、预应力张拉（1）张拉平台腹板束张拉位于箱梁顶面，顶、底板束张拉在梁腔内进行，横隔板处预应力张拉设置张拉作业平台，确保作业人员安全；张拉平台由既有现浇梁支架改造而成，利用工12型钢和原有贝雷架做支撑，然后设置上下爬梯、脚手板、护栏、挡脚板、安全网等。
张拉平台示意如图所示。
（2）预应力张拉顺序当箱梁混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的100%以上且龄期达到7天后方可进行预应力钢束张拉。
预应力钢束张拉顺序为：通长腹板束→顶、底板束；顶、底板束张拉时，应先张拉靠近中腹板处钢束，顶板束与底板束张拉应上下交替进行。
张拉程序为：0→初始张拉吨位（10%σcon）→100%σcon张拉吨位→持荷2分钟锚固，σcon为预应力钢绞线锚下张拉控制应力（非千斤顶油泵显示值），锚下张拉控制应力σcon=0.75fpk。
钢束张拉时要对称进行，采用双控，以张拉力为主，引伸量作为参考。
（3）预应力张拉伸长量计算预应力束张拉采用张拉应力与伸长量双控，当张拉应力达到控制应力时，实际伸长量应在理论伸长量的-6%～+6%范围内。
实际伸长量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
预应力张拉前，需根据施工图设计钢束曲线要素进行伸长量核算，预应力筋的理论伸长值的计算公式如下：式中：L -预应力筋的长度（mm ）（空间曲线长度）；-预应力筋的截面面积（mm2）（理论截面面积）；-预应力筋的弹性模量(N/mm2 )（实测弹性模量）；-预应力筋的平均张拉力(N)。
直线筋可取张拉端拉力，两端张拉的曲线筋按下式计算：-预应力筋分段起始端的拉力（N ）；-从分段起始端到计算截面的孔道长度(m)；-从分段起始端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；-考虑孔道（每米）局部偏差对摩擦影响的系数，预埋为塑料波纹管,设计给值为0.0015；-预应力筋与孔道壁的摩擦系数，预埋为塑料波纹管，设计取值为0.2。
预应力筋张拉的实际伸长量(mm)，可按下式计算：式中：-从初应力至最大张拉应力间的实测伸长量（mm ）；-初应力以下的推算伸长量（mm ），用初应力至最大张拉力间的实测伸长量按比例推算。
预制T梁体外钢绞线加固锚固块局部应力验算分析
预制 T梁体外钢绞线加固锚固块局部应力验算分析摘要：张拉体外钢绞线加固在连续箱梁或连续刚构桥型中应用较多，但在预应力混凝土T梁桥加固中应用较少，2020年云南省公路科学技术研究院对云南某二级公路预应力混凝土T梁桥在进行加固设计时，对病害T梁采用了张拉体外钢绞线的加固方法，体外钢绞线加固中至关重要的构件为锚固块，一旦锚固块失效，则整个加固系统将退出工作，所以锚固块的可靠性是该加固方法的关键所在，本项目锚固块为混凝土结构，本文通过采用Midas Fea进行实体结构建模分析，验证了本设计所采用的锚固块的可靠性，可对以后类似工程起到一定的借鉴作用。
关键词：锚固块；锚下劈裂力；局部应力验算1.概述2019年，云南某二级公路一座20mT 梁桥在定期检测中发现多片T梁在L/4~3L/4范围内，腹板两侧存在多条竖向裂缝，部分裂缝已贯通腹板及马蹄，延伸至梁底形成U形裂缝，如图1所示，经过计算分析，认为T梁开裂的原因为多种因素导致的T梁预压应力不足，T梁混凝土在通行荷载作用下产生消压作用，并产生一定的拉应力，拉应力超过混凝土的抗拉极限导致T梁产生多条结构性受力裂缝，为恢复T梁的预压应力，决定对T梁采用张拉体钢绞线进行加固，加固方法为每片T梁在梁底左、右侧各增设4根φS15.2的体外预应力钢绞线进行加固补强，该钢绞线抗拉标准强度为 1860MPa，张拉控制力为 625kN；体外束的锚固端设在混凝土锚固块端面，该锚固块为在T梁腹板上贯穿植筋，并浇筑C50自密实混凝土后形成，锚固块的具体尺寸如图2所示。
图1 T梁腹板竖向裂缝现场照片图2锚固块立面构造图（单位：cm）为保证体外束张拉后，锚块不产生剪翘作用，本设计在锚块端面又设置4根横向预应力螺杆，每根横向预应力螺杆张拉力为50KN，如图3所示。
图3锚固块端面横向预应力螺杆布置图2.混凝土锚固块局部应力分析2.1计算参数混凝土锚固块采用 MidasFea 软件进行局部应力分析，采用建模单元均为实体，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）[1]进行校检，校验内容共涉及体外束锚下劈裂力、锚固块端部横向拉应力、锚固块纵桥向抗剪验算、体外束张拉后对主梁应力影响分析。
混凝土应力分析方法
混凝土应力分析方法一、简介混凝土是一种广泛应用于建筑、桥梁、道路、水利工程等领域的材料，其应力分析方法对于保证工程结构的安全性和可靠性至关重要。
混凝土应力分析方法涉及到材料力学、结构力学、数学等多个学科，需要综合运用各种理论与实践经验。
本文将从混凝土应力分析的基本原理、影响因素、计算方法等多个方面进行详细介绍，并结合具体实例进行分析，旨在为工程师和研究者提供一份全面、详细的参考。
二、混凝土应力分析的基本原理混凝土的应力分析是建立在材料力学、结构力学和工程力学等基础理论基础上的，其基本原理包括以下几个方面：1. 应力的定义和分类应力是指单位面积内受到的力的大小和方向，分为正应力、切应力和等效应力。
其中正应力是指垂直于面元的力，切应力是指平行于面元的力，等效应力是指正应力和切应力合成的结果。
2. 弹性力学原理弹性力学原理是指材料在一定范围内受到外力作用后，能够恢复原有形状和大小的性质。
混凝土在外力作用下，会出现弹性变形和塑性变形，其中弹性变形是可逆的，塑性变形是不可逆的。
3. 破坏理论破坏理论是指当外力作用超过材料承受能力时，材料会发生破坏的现象。
混凝土的破坏常用的理论包括极限强度理论、能量原理、应变能密度原理等。
三、影响混凝土应力分析的因素混凝土应力分析的结果受到多种因素的影响，主要包括以下几个方面：1. 混凝土的强度混凝土的强度是指其在强度试验中承受的最大压力或拉力。
混凝土的强度与材料的组成、制备工艺、养护条件等有关。
2. 混凝土的应力历史混凝土在使用过程中会受到多种应力的作用，如外载荷、温度变化、湿度变化等。
不同的应力历史对混凝土的强度和变形特性有不同的影响。
3. 混凝土的几何形状和尺寸混凝土的几何形状和尺寸对其受力情况有直接影响。
例如，混凝土中的裂缝对其受力情况有很大的影响，而混凝土的截面形状和尺寸也会影响其受力情况。
4. 环境条件混凝土的应力分析也受到环境条件的影响，如温度、湿度、酸碱度等。
桥梁连续箱梁锚下有效预应力检测及质量控制
桥梁连续箱梁锚下有效预应力检测及质量控制摘要：本文主要对桥梁连续箱梁锚下有效预应力检测及质量控制进行研究。
技术分析后，提出了施工过程的改进措施，并进一步加强了质量改进的检测和监测。
在质量总结过程中，应组织测试公司的专家咨询团队及时的解决测试过程中的问题，对预应力设计进行质量进行沟通和交流，然后进行下一阶段的测试和验证。
第一阶段试验完成后，应根据抽样检查的次数和各桥梁预制项目的进度，适当商定试验时间，并及时进行试验后评估。
关键词：桥梁连续箱梁;锚下有效预应力;预应力检测;质量控制引言省道S540线阳江雅韶至白沙段扩建工程项目起于西部沿海高速雅韶收费站出口，起点桩号K0+000，经雅韶、岗列、城西、止于平冈接规划国道234 线（现状省道S277 线），终点桩号K17+857.245，路线全长17.857km，按双向六车道一级公路标准建设，设计时速80km/h。
桥梁3331.8 米/10 座，其中特大桥1187m/1座(漠阳江特大桥)，大桥 1951m/3 座(那龙河大桥、三洲河大桥及漠阳江西大桥)，中小桥 248m/7座。
一、项目概况1、那龙河大桥拟建那龙河大桥位于阳江市雅韶镇，地势较平缓，采用桥梁的形式上跨那龙河，桥型布置为12×16+6×30+(55+80+55)+6×30+11×16；该桥梁上部结构采用装配式预应力混凝土小箱梁+预应力混凝土连续箱梁。
预应力系统：主桥采用三向预应力系统，纵向预应力钢梁设有腹板梁、顶板梁和底板梁。
横向预应力为3 F，S15.2，水平预应力钢梁沿桥梁设计线布置在1m外，并沿桥梁单端交替拉伸。
垂直预应力钢筋采用高强度轧制变形钢筋JL32和沿桥梁延伸0.5m的金属波纹管。
箱梁腹板竖向预应力筋的调整[1]。
图1 那龙河大桥主桥纵向预应力体系示意图图2 那龙河大桥主桥横向预应力体系示意图2、漠阳江特大桥拟建K12+577.186 漠阳江特大桥位于阳江市江城区城西镇，地势较平缓，采用桥梁的形式上跨漠阳江，桥型布置为10×16+11×30+(55+80+55)+5×30+25+4×30+13×16；该桥梁上部结构采用装配式预应力混凝土小箱梁+预应力混凝土连续箱梁。
连续刚构桥施工监测中实测应力分析
连续刚构桥施工监测中实测应力分析作者：刘青林来源：《城市建设理论研究》2014年第06期摘要：文章按照桥梁规范的要求，计算了一座连续刚构桥在施工过程中的收缩和徐变，分析预应力混凝土收缩徐变及其温度对应力监测传感器的影响，得出监测桥梁的实际应力。
关键词：实测应力；收缩徐变中图分类号： K928 文献标识码： A0引言在连续刚构桥施工监控中，应力监测传感器输出的数据是以应变参量为依据，受到温度变化、混凝土的收缩徐变等因素的影响，传感器监测到的数据并不是完全由荷载产生的，掺杂着温度应变、混凝土收徐徐变等非荷载应变，从而使传感器测得的应力不能真实地反映桥梁的实际应力状态。
本文章以一座连续钢构桥为工程背景，首先运用有限元软件计算传感器埋置处的应力；再按照规范计算出收缩和徐变的大小，从而分析出收缩徐变对监测的影响；然后分析温度变化对监测数据的影响，最后分析埋设传感器处的实际应力。
1工程概况一座箱型连续钢构桥，上部结构采用55+100+55m三跨一联连续刚构。
悬浇箱梁的根部高度5.5m，跨中、悬臂端部高度2.5m。
下部结构采用矩形双薄壁墩，墩梁固结。
采用悬臂浇筑施工。
在桥跨根部截面的上缘和下缘分别埋设三个传感器测点，布置情况如图1。
图1 传感器布置2理论值与实测值应用有限元软件建立模型，准确地模拟施工过程，计算测点位置处应力的理论值，并与实测值对比；除个别点之外，理论值的变化趋势与实测值变化趋势基本一致。
如表1所示。
表1 测点处应力理论计算值与实测值3 计算收缩徐变按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），计算混凝土收缩应变和徐变系数，并用软件得出各个时间段的应力理论值，最后得出收缩和徐变应力（Eε=σ，ε由收缩徐变产生的应变）。
施工监测中应力传感器所测得的应力是按弹性理论得出的[1]，即：（1）（2）——实际应力，弹性应变；——名义收缩应力，收缩应变；——名义徐变应变，；——名义温度应力，温度应变；——误差引起的传感器应力，误差应变；压应力小于混凝土轴心抗压强度的50%时，徐变应变可以认为与所施加的应力有线性关系[2]。
混凝土地基处理中的应力分析方法
混凝土地基处理中的应力分析方法混凝土地基处理是建筑工程中常见的施工方法，它是指在建筑物地基上加厚一层混凝土，从而增加地基的承载能力，以达到安全、稳定的目的。
在混凝土地基处理中，应力分析是非常重要的一项工作，只有通过应力分析，才能确保混凝土地基处理的效果达到预期。
一、混凝土地基的应力分析基础混凝土地基处理的应力分析基础是力学原理，主要包括弹性力学和塑性力学两个方面。
1.弹性力学：弹性力学是指物体在受到外力作用下，发生形变时，当外力消失时，物体恢复原来的形状和大小的能力。
在混凝土地基处理中，弹性力学主要用于计算地基的弹性模量，以及地基在承受荷载时的弹性变形。
2.塑性力学：塑性力学是指物体在受到外力作用下，发生形变时，当外力消失时，物体不能恢复原来的形状和大小的能力。
在混凝土地基处理中，塑性力学主要用于计算地基的塑性模量，以及地基在承受荷载时的塑性变形。
二、混凝土地基处理的应力分析方法在混凝土地基处理的应力分析中，主要有以下几种方法：1.传统方法：传统方法是指根据地基的弹性模量和荷载的大小，计算地基在承受荷载时的弹性变形和应力分布。
传统方法需要考虑地基的荷载-位移曲线，以及地基的荷载-应力曲线，这些曲线需要通过试验来确定。
传统方法的优点是计算简单，但缺点是无法考虑地基的塑性变形，因此在实际工程中往往不太适用。
2.有限元方法：有限元方法是一种计算机辅助设计的方法，它将地基分割成许多小的单元，通过计算每个单元的应力状态，来计算整个地基在承受荷载时的应力分布和变形情况。
有限元方法需要考虑地基的弹性模量、塑性模量、泊松比等参数，这些参数需要通过试验或经验公式来确定。
有限元方法的优点是可以考虑地基的塑性变形，计算精度较高，但缺点是计算复杂，需要计算机软件的支持。
3.分层法：分层法是一种将地基分层计算的方法，它将地基分成多个层次，分别计算每个层次的应力状态和变形情况，最后将各层次的结果综合起来，得到整个地基在承受荷载时的应力分布和变形情况。
连续梁桥施工应力监测及数据分析
连续梁桥施工应力监测及数据分析钱叶琳【摘要】结合某大桥施工阶段控制截面应力的现场监测过程,文章将对变截面连续梁桥应力监测方法的确定、混凝土应变传感器埋置手段以及结构的理论计算分析和实测数据的处理方法进行研究。
运用有限元软件Midas/civil建立主梁有限元模型,模拟分析施工阶段主梁应力,并对应力理论值和实测值进行对比与分析,结论将为同类桥梁应力监测提供参考。
【期刊名称】《安徽建筑》【年(卷),期】2012(019)003【总页数】4页(P157-159,162)【关键词】桥梁工程;悬臂浇筑;有限元分析;应力监测;混凝土应变传感器【作者】钱叶琳【作者单位】安徽省路桥工程集团有限责任公司,安徽合肥230088【正文语种】中文【中图分类】U445.40 前言近年来,为了提高大型桥梁结构的可靠度,避免工程事故的发生,并对桥梁结构进行数据评估,许多建设者和专家在结构工程施工中采用了施工监控技术。
监控技术的主要内容就是在施工阶段运用各种仪器采集施工数据信息,借助所获得的数据资料进行阶段性施工分析。
桥梁施工阶段的应力监测对校核结构设计，积累设计经验，预防施工安全事故的发生和确保桥梁的正常使用有着重要的意义。
预应力混凝土桥梁的施工应力监测是一种现场应力监测，它不同于成桥后的长期监测。
由于施工工序和环境的复杂性和不确定因素的多变性，因此在理论分析和现场监测中存在着很多问题。
目前，这个领域中相关的监控资料十分匮乏。
本文介绍某大桥施工期间应力监测的手段和方法，同时结合软件模拟，对变截面连续箱梁桥型结构悬臂施工中应力变化的规律进行分析。
1 工程概况该大桥位于安徽省合肥市肥西县上派镇，桥梁采用双幅错孔布置，主跨是42+70+42m的预应力混凝土变截面连续梁，主桥上部结构的箱梁横截面为单箱三室直腹板。
箱梁顶板宽为23m，底板为18m，翼板悬臂长度为2.5m。
顶板和底板间距在主墩顶部为4m，在合拢段为2m。
主梁采用三向预应力，纵向预应力位于顶板和底板，在腹板中微弯；竖向预应力位于腹板；横向预应力位于顶板中。
预应力混凝土桥梁张拉后裂缝成因及处理措施分析
总395期2016年第17期（6月 中）桥梁与隧道工程1 工程概况本项目为预应力混凝土系杆拱桥，主跨60 m ，系梁为现浇混凝土梁，系梁根部为实心矩形截面，截面宽度120 cm ，截面高度240 cm ，混凝土标号C50，采用YM15-8 锚具，预应力采用φs15.2 mm 高强度低松驰预应力钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，设计要求待系梁强度达到100%，龄期不小于10d 后，对称张拉N1、N6 并及时压浆。
施工西南侧拱脚的边缘N6 钢束张拉力达100%持荷时，边角混凝土劈裂，西北侧与东北侧拱脚在最北侧N1钢束张拉完成后发现混凝土出现裂缝。
钢束的端头锚具布置如图1所示：图1：端头锚具布置2 裂缝成因分析对于预应力混凝土后张法梁，张拉端头产生裂缝的原因一般有以下几点：⑴混凝土强度不够，振捣不密实，导致张拉时出现裂缝；⑵锚下的螺旋筋、钢筋网片配置不足或者位置不正确，垂直预应力钢筋方向的劈裂拉应力引起裂缝出现[1]；⑶可能存在部分混凝土收缩裂缝；收稿日期：2016-03-27作者简介：张玉凤（1970—），女，工程师，主要从事公路桥梁相关方面的工作。
预应力混凝土桥梁张拉后裂缝成因及处理措施分析张玉凤（河北省保定市交通局公路勘测设计院，河北 保定 071000）摘要：随着高强混凝土、高强度钢筋和预应力等建桥技术的日益成熟，大跨径预应力混凝土连续箱梁桥在短短的几十年内发展迅猛。
某预应力混凝土桥梁梁段在张拉后，边角和拱脚混凝土出现裂缝，分析裂缝产生的原因，主要是由于锚垫板的尺寸不满足施工要求，导致局部承压的抗压承载力不满足设计要求，对其裂缝处理措施进行分析得出，端部锚固段区锚垫板尺寸的计算极为重要。
吸取本次事故的经验，在以后的工程中采取有效预防措施，从设计到施工、监理都必须重视预应力张拉这一环节。
关键词：预应力混凝土桥梁；张拉；裂缝；锚垫板中图分类号：U416.3文献标识码：B⑷张拉力超过设计要求；⑸施工人员对图纸理解不够，当波纹管和普通钢筋发生冲突时，未按设计要求适当挪动普通钢筋，而是自行调整钢绞线位置，使得锚垫板距离混凝土边缘距离变小，导致局部承压所需的截面尺寸不够[2]。
连续梁桥悬臂在桥梁施工阶段的应力分析
连续梁桥悬臂在桥梁施工阶段的应力分析摘要：在中国素有“逢山开路遇水填桥”的说法，桥梁作为一个国家历史与文化的象征，桥梁建筑艺术也历来被认为是文明与智慧的结晶。
我国的桥梁建筑技术也是和现代化建设的步调相一致不断取得进步的。
连续梁桥悬臂施工同桥梁建设方法一样有着悠久的历史，武汉长江大桥、南京长江大桥的建设标志着我国的桥梁建设技术已经达到了国际化水平，而成昆线上的钢桥建设，则是悬臂施工在桥梁建设运用中的的成熟例子。
本文通过分析连续梁桥的悬臂施工，同时探讨应力测试技术在连续梁桥悬臂在桥梁施工中的运用，从而为其他悬臂桥梁的建设提供指导，促进桥梁建设技术的改进。
关键词：连续梁桥悬臂桥梁施工应力测试分析引言：工程建设的项目除了房屋和道路建设外，最常见的就是桥梁的修建了。
而桥梁建设的建设主要建材就是钢筋混凝土，特别是随着施工条件的复杂性，以及施工难度的加大，必须施工在桥梁施工建设时采用新的工艺。
悬臂施工是一种结合钢筋混凝土的材料特性，进行设计改进后的施工工艺。
上世纪60年代中期，一批连续梁桥、钢构桥、斜拉桥等不同结构的桥梁样式开始出现在人们的视野中。
我国的第一座T型钢构桥就是用悬臂施工方式建设的大型桥梁。
而要完善我国的道路交通系统，预应力钢筋混凝土桥梁建设成为了广泛的桥梁类型，平衡悬臂施工技术又是对桥梁的施工技术的进一步改进。
除了考虑桥梁的具体模型外，桥梁承受的预应力也是建筑施工的重点。
当然，要了解悬臂施工技术首先必须了解它们的施工原理。
一．悬臂施工1.1悬臂施工原理通俗意义上说，桥梁的悬臂施工就是运用外力进行施工。
一般说来，主要是用悬臂拼装和悬臂浇筑。
悬臂拼装就是通过桥面吊机将预制场和工厂制作的材料运到施工现场，这样就是对以前的施工的改进，减轻了施工的工程量。
悬臂浇筑就是将施工挂篮作为支撑，用刚束和斜拉钢索促使施工挂篮前进到下一施工阶段。
用这种施工方法就节省和解放了人力，运用了力学的简单原理，有利于推进工程进度。
例析桥连续箱梁现浇混凝土支撑体系变形 (1)
例析桥连续箱梁现浇混凝土支撑体系变形1.引言随着我国经济的发展，现浇混凝土连续箱梁在我国铁路工程建设中的应用越来越广泛。
一般情况下，在连续箱梁的施工中经常采用支架法施工方式。
在现浇混凝土连续箱梁的施工中，需要对支撑体系进行受力分析，其中重点一个分析项目是支撑体系的变形。
支撑体系的变形分析结果不仅关系到工程的施工质量，同时还关系到施工的安全性。
由于所采用的支撑形式多种多样，因此支撑体系所采用的变形也有所不同。
通过对支撑各个部分的变形分析，可以有效的明确支撑体系沉降的主要因素，从而验证支撑体系在具体工程中应用的合理性。
2.工程概况南广铁路东山村2号大桥总长663.8m，该桥的梁跨布置形式为6×32m三线连续箱梁（0#～6#）+1×32m三线简支箱梁（6#～7#）+6×32m三线变宽连续箱梁（7#～13#）+1×32m双线简支箱梁（13#～14#）+6×32m双线连续箱梁（14#～20#）以及7跨32m单线简支箱梁。
东山村2号大桥0#台～3#墩、3#墩～5#墩跨都云公路采用双层军用梁法施工，5#墩～6#墩三线连续现浇箱梁采用单层双组贝雷梁法施工，7#～13#墩三线变宽连续现浇箱梁采用单层双组贝雷梁法施工，14#墩～20#台双线连续现浇箱梁采用军用梁法施工。
3.计算分析项目本项目分别对东山村2号大桥的双线军用梁支架体系、跨都云高速路三线军用梁支架体系、三线变宽段贝雷梁支架体系以及三线贝雷梁支架体系在施工荷载下结构受力的变形进行计算分析。
由于东山村2号大桥桥梁跨数较多，而其混凝土浇筑的支架体系主要采用军用梁、贝雷梁两种支架体系，在计算中，选取两跨之间有施工缝的典型梁段进行分析。
计算分析所选取的典型梁段为：对于双线军用梁支架体系选取了该桥16#墩～17#墩；三线变宽段贝雷梁支架体系选取了12#墩～13#墩；如图1所示，根据工程经验可以知道，连续梁湿接施工缝两侧的梁跨挠度可能过大，因此为了确保跨梁的线形，分别设置了不同的支撑。
21-箱梁应力分析(第二篇-第六章)
教材：《桥梁工程》（范立础主编）
主讲：葛耀君、杨詠昕（桥梁工程系）
21. 箱梁应力分析(第二篇/第六章)
21.2 箱梁弯曲应力 箱梁弯曲应力 纵向弯曲剪应力
闭口多室截面弯曲剪应力
变形协调方程
q01 d ds ds d 0 ds q q 1 1 t 1 t 2 1,2 t q02 ds ds ds ds q q q =0 2 1 1,2 3 2,3 2 t 2 t t t q03 ds ds ds q q 0 3 3 t 3 t 2 2,3 23 t
q0
Qy S x 0 Ix
q0 引起的剪切变形：
Qy S x0 ds s q0 t s tI x ds
教材：《桥梁工程》（范立础主编）
主讲：葛耀君、杨詠昕（桥梁工程系）
21. 箱梁应力分析(第二篇/第六章)
21.2 箱梁弯曲应力 箱梁弯曲应力 纵向弯曲剪应力
闭口单室截面弯曲剪应力
21.3 箱梁的剪力滞效应 箱梁的剪力滞效应 矩形箱梁剪力滞效应的变分解法
体系总势能的一阶变分为0 体系总势能的 阶变分为0 = V W =0
V —— 体系的应变能：包括腹板、上、下翼缘板的应变能 体系的应变能 包括腹板 上 下翼缘板的应变能 W —— 外力势能、
剪力滞效应基本微分方程
21. 箱梁应力分析(第二篇/第六章)
21.1 箱梁截面受力特性 箱梁截面受力特性 偏心荷载作用下截面应力
纵向弯曲： 纵向弯曲
正应力σm和剪应力τm
横向挠曲
横向弯曲正应力σc
刚性扭转
自由扭转：剪应力τk 约束扭转：剪应力τk 、翘曲正应力 翘曲正应力σw 、约束扭转剪应力 约束扭转剪应力τw
混凝土梁桥预应力张拉质量控制及锚下有效预应力检测技术探讨
混凝土梁桥预应力张拉质量控制及锚下有效预应力检测技术探讨摘要：在我国经济的快速发展下，人们的出行方式和出行次数开始逐渐增多，交通运输业不仅得到了迅速发展，同时也成为了我国国民经济的重要组成。
在现代土木工程中，桥梁工程的核心离不开预应力，所以直接决定了相关工程的稳定性与使用寿命。
同时，在桥梁工程中，预应力施工难度较大，有着较多的施工步骤，施工专业性较强。
因此，为了进一步控制混凝土桥梁施工质量，规避安全隐患，制定相关的质量控制策略以及分析常见检测技术就显得尤为重要了。
关键词：混凝土梁桥；预应力张拉；锚下预应力检测引言我国交通运输业在近几年来得到了快速发展，各地区陆续开展了桥梁工程，规模与数量正在不断上升。
值得注意的是，在预应力桥梁应用较长时间以后，可能会受到内部、外部因素的影响，导致出现梁体下挠、开裂等一系列情况。
结合业内专家的研究显示，出现梁体开裂、下挠等一系列问题的主要原因来自于预应力损失过大。
为此，对混凝土梁桥工程的预应力张拉预应力检测技术的应用，以及质量的控制进行深入研究有着巨大的现实意义。
1混凝土梁桥预应力张拉质量控制措施1.1做好波纹管施工管理在混凝土梁桥张拉施工中，金属波纹管的镀锌壁厚需要保证超过0.3mm，如果是先简支，后连续的预应力结构，则选择塑料波纹管。
在塑料波纹管的应用过程当中，可以选择专业的焊接设备，对塑料结构进行连接，不能采用简单的胶带纸，或者绳子绑扎进行连接。
在管道方面，可以采用井型钢筋进行固定，施工时要控制好钢筋间距，曲线则不能超过50cm，直线则不能超过80cm，管道在安装时应该平整、平顺，并按照工程设计要求进行拉筋。
1.2规范钢绞线穿束质量在混凝土梁桥工程中，预应力钢绞线、钢丝在进行穿孔时，必须要按照工程要求规范来进行，避免钢绞线、钢丝出现缠绕的现象，并把钢丝或钢绞线顺直，扎牢。
在过往时期的混凝土梁桥预应力张拉施工过程中，钢绞线穿束不标准是一种较为常见的缺陷，很容易出现受力不均匀的情况[1]。
预应力混凝土连续箱梁R型槽口局部应力计算分析
预应力混凝土连续箱梁R型槽口局部应力计算分析邓 蓉 张澍曾 柯在田 高 岩(铁道部科学研究院)潘晓蕃 (沈阳铁路局)【提要】对预应力混凝土连续箱梁支点负弯矩区预应力钢束的锚后拉应力进行了整体和局部计算分析,结合施工量测结果,揭示了预应力混凝土梁槽口局部应力的分布状态。
【关键词】预应力混凝土梁 槽口 局部应力 计算 量测1 概述局部应力通常是当集中力(例如预应力混凝土锚头的作用力)传递给结构时,或者当传力结构的外形突然发生变化时产生的。
对于桥梁结构而言,梁系结构计算的基本假定即“平截面假定”在局部应力的计算中不再适用。
预应力结构的抗裂性验算必须考虑锚头局部应力的影响,否则,在大多数情况下,锚固区将出现大量裂缝,从而降低结构的耐久性,有时甚至还会降低结构的强度。
深圳市滨海大道侨城东、侨城西及后海滨立交桥均为(30+2×35+30)m跨度的预应力混凝土连续箱梁,梁高116m,腹板厚015m,其支点负弯矩区预应力钢束的两端锚固在腹板下翼缘的R型槽口上(图1),锚头轴线与构件边缘的倾角为20°,张拉控制应力为0175R y b。
这种锚固方法在深圳市南油立交桥中采用后,锚后出现较为严重的开裂现象。
为此,应深圳市建设局之邀,铁道部科学研究院对R型槽口的锚后开裂现象进行了研究和计算分析,旨在找出开裂原因,并确定其对结构功能的影响程度。
1999年7月,铁科院还对滨海大道上的3座桥梁进行了锚后局部应力的施工量测。
3座桥的桥跨结构及测点布置情况详见图1。
侨城东桥和后海滨桥为直线桥,侨城西桥为半径6815m的曲线桥。
2 国内外有关预应力锚固区计算的规定美国公路桥梁设计规范将预应力混凝土桥后张锚固区划分为总体锚固区和局部锚固区两部分:总体锚固区的尺寸按圣维南原则确定,即端部锚固区的横向尺寸取为截面的高度和宽度,中间锚固区还应在与锚固力相反的方向扩展一个截面的高度和宽度;局部锚固区是指紧靠锚具前方的高压应力区。
某连续箱梁桥边跨现浇段锚下局部应力分析
线， 根据长度不 同分别进行等分网格划分 ， 共划分 ２ ２个杆 单元 ； ９
整个分析模型 的单元总数为 ９３ ９ 共 ２ ３ ３ ， ９８ ５个节点 。通 过钢绞
线节点与邻近混凝土节点的耦合来实现混凝 土和钢绞线 的连接 。
实体模型及 网格划分如图 １ 图 ２所示。 ，
口Ｅ Ｔ Ｉ Ｓ
束则采用三维杆单元 Ｌｎ ８模拟。 ｉｋ
杆单元 Ｌｎ ８ ｉ 来模 拟 ； 虑线 膨胀 系数 ， ｋ 考 根据 施工 图设 计并考 虑
预应力损失对其进行降温来 实现张拉 力的加载 ， 加载温度值 ＝一 有效预应力／ 线膨胀系数 Ｘ弹性模量 ） （ 。
表 １ 预应力加载温度计算表
钢柬型号
某连 续 箱 梁桥 边跨 现 浇 段锚 下局 部应 力分析
刘 永棵
摘
张 雪松
邱
麟
要 ： 对某大跨度预 应力 混凝土连续箱梁桥 在施工 阶段 出现边 跨底板 开裂 的情 况， 用通用有 限元分析 软件 Ａ 针 采 Ｎ—
Ｓ Ｓ． Ｙ ９ ０对该桥边跨现浇段锚下局部 应力进行 了计算分 析， 分析结果表 明， 大的边跨底板纵 向预应力是造 成开裂 的主 过
１４ 预 应 力钢 束 的模拟 与加 载 ．
对于预应 力钢绞线 ， 照施工 图设计 的空 间线 形 ， 按 采用三 维
１ １ 材料 特性 与单元 的采 用 ．
・
查阅施工图 ， 利用 Ａ Ｓ ９ ０按照设 计指定 的材料特性及截 Ｎ ＹＳ ． 面特性定义材料 特性核实参数 。箱梁采用 Ｃ ０混凝土 ， ５ 弹性模量 取 ３ ０ ｆ 泊松 比为 ０ １６ ６ ， 重 为 ２ Ｎ／ａ ； 松 弛 ５０ ０ ＭＰ ， ｌ ． ６ ７ 容 ５ ｋ ｒ３ 低 １ ．４钢绞线弹性模 量为 １ ５０ ０ＭＰ ， ５２ ９ ０ ａ 泊松 比为 ０ ３ 容重 为 ．， ７ ． Ｎ／ ， ８ ５ｋ ｍ３线膨胀系数 为 １ ２Ｘ１ — 。对箱 梁实体 部 分 （ ． ０ ５ 包括 齿板和锚垫板 ） 采用三维 ２ ０节点结构实体单元 Ｓ ｌ９ ， ｏｄ ５ 预应力钢 ｉ
预应力混凝土箱梁的端块应力分析
预应力混凝土箱梁的端块应力分析
彭正中 ! ，赵 1 曼 " ，王新敏 #
（ !. 中铁五局一公司研发室，长沙 1 )!4!!; ；". 北京交通大学土木建筑工程学院，北京 1 !444)) ； #. 石家庄铁道学院大型结构健康诊断与控制研究所，石家庄 1 4+44)# ） 摘 " 要： 秦沈客运专线大量采用 #" ’ 预 应 力 混 凝 土 箱 梁， 其端 部的锚下应力分布 复 杂。 利 用 有 限 元 软 件 建 立 箱 梁 的 三 维 实 体模型， 并详细分析计算 结 果， 得 出 以 下 结 论： 端块长度约为 ! 个梁高， 与预应力传 递 长 度 基 本 相 同； 端块不仅分布有纵向应 力还有横向拉应力， 甚至超过了混 凝 土 抗 拉 极 限 强 度。 因 此 建 议在设计过程 中， 应将端块应力控制在混凝土抗拉极限范围 内， 对局 部 高 应 力 区 应 配 置 足 够 的 非 预 应 力 筋 以 限 制 裂 缝 开展。 关键 词： 预 应 力 混 凝 土 箱 梁；端 块 应 力；有 限 元 分 析；预 应 力 传递长度 中图分类号： = <))! . +1 1 文献标识码： 文章编号： !44) ",+)（ "44; ） 4+ 44+4 4#
(
横向应力， 靠近锚垫 板 处， 横 向 应 力 为 压 应 力， 距离端 面较远处则变为拉 应 力。 在 某 些 情 况 下， 横向拉应力 过大会导 致 出 现 纵 向 裂 缝， 以 致 引 起 局 部 承 压 破 坏。 因此， 有必要对 端 块 混 凝 土 的 局 部 应 力［ ! * " ］进 行 计 算 分析和实际测试， 以利于保证结构安全， 并为设计工作 提供参考。从弹性力 学 出 发， 有关资料给出了端块应 力计算方法和公式， 但相当繁琐； 利用有限元软件进行 模拟分析可以克服以 上 缺 点， 是解决端块应力问题的 一种既快捷又准确的方法。 %" 目前有关端块应力分析的论断 锚下截 构件锚端 中 心 在 局 部 荷 载 ! > 的 作 用 下，
预应力小箱梁端头锚固区局部应力分析
预应力小箱梁端头锚固区局部应力分析闫旭;张四国;张一卓【摘要】利用ANSYS软件,对工程中某预应力小箱梁端头锚固区进行了实体有限元建模分析,探索了锚垫板和锚下混凝土的应力分布情况,分析了施工过程中锚垫板张拉破坏事故的原因,提出了保证预应力小箱梁张拉的安全措施.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2016(042)018【总页数】2页(P177-178)【关键词】有限元;预应力小箱梁;锚固区;应力分析【作者】闫旭;张四国;张一卓【作者单位】天津市市政工程设计研究院,天津300051;天津市市政工程设计研究院,天津300051;天津市市政工程设计研究院,天津300051【正文语种】中文【中图分类】U441预应力混凝土小箱梁具有自重较轻、抗扭刚度较大、整体性好、施工简单和造价低等优点，在公路桥梁建设中被广泛应用。
但在实际运营过程中，小箱梁会出现不同程度的裂缝，严重影响了公路桥涵设计规范中规定的安全性、适用性和耐久性的要求[1]。
本文对施工中的某预应力小箱梁在实际张拉过程中发生的锚板脆性断裂和腹板出现裂缝的事故进行了建模分析，探索导致这种工程事故出现的可能原因，并提出了相应的解决措施。
工程中小箱梁端头锚固区锚垫板布置图如图1所示，箱梁腹板厚度28 cm，锚具类型为OVM15-4，每个预应力孔道内布置公称直径为15.2 mm的4束钢绞线，张拉控制应力为0.73fpk，如图2所示为锚垫板的断面尺寸和平面尺寸：底面圆内径70 mm，底面圆外径90 mm，顶面圆内径80 mm，顶面圆外径140 mm，顶面下凹圆环直径100 mm，顶面螺孔直径10 mm，均布排列，螺孔中心距离顶面圆外边界10 mm，顶面注浆孔内径25 mm，顶面注浆孔外径41 mm，注浆孔平分相邻螺孔，顶和底边缘厚度5 mm，锥形顶折合直径85 mm，锥形底折合直径90 mm，锚垫板高度80 mm，注浆孔的局部大样示意图如图3所示。
预应力张拉过程中腹板钢束N2处锚垫板出现脆性断裂，同时箱梁腹板表面混凝土出现裂纹，为验证张拉预应力束过程中锚垫板和锚下混凝土的安全性，取箱梁腹板上N2位置处的锚固区进行局部应力分析。
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用有限元分析 软件 Ａ Ｓ Ｓ ． Ｎ Ｙ ９０对该桥 边跨现 浇段进行锚 下局部应 力计算分析 。分析结果表 明， 大的边跨底板 过
纵 向预 应 力 可 能是 造 成 开 裂 的 主要 原 因 。
关键词 ： 连续箱梁桥 ； 开裂 ； 限元 ； 有 局部应 力 中图分类号 ：４ １ Ｕ ４． ５ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ：６ ２ ９ ８ （０ ００ — ０ ５ ０ １７ — ８９ ２ １ ）３ ０ ４ — ３
图 １ 底板 “ 八字形” 裂缝示意图
２ 有 限元模型 的建 立
本次分析计算的对象为混凝 土现浇段 ， 按其施 工节段的划分进行实体建模 。为真实反映结构的受 力状态 。 模型中的箱梁混凝土及预应力钢筋采用分
段进行边跨底板预应力束锚下局部应力分析 ， 以求
作者简介 ： 王友 中（９４ ） 男， １７ 一 ， 江苏兴化人 ， 工程师 ， 主要从事道路 管理 工作 。
ｒ ａ ｏ ａ ａ ｓｎ ｒ ｃ ｉ ｇ ｅ ｓ ｎ ｔ ｔ ｕ ｉ ｇｃ ａ ｋ ｎ ． ｈ ｃ
Ｋ ｙｗｏｄ ｃ ｎｉｕ ｕ ｏ ｉ ｅ ｒｄ ｅ ｃａ ｋｎ ｆ ｉ ｌｍｅ ｌｃ ｌ ｔ ｓ ｅ ｒｓ：ｏ ｔ ｏ ｓ ｘｇｒ ｒｂ ｇ ；ｒｃ ｉｇ； ｎｔ ｅｅ ｍ；ｏ ａ ｒ ｓ ｎ ｂ ｄ ｉ ｉ ｅ ｓｅ
・
４ ・ ６
现 代 交 通 技 术
２ １ 盎 ００
离式模型进行模拟 。 ２１ 材料 特性 与单元 的采 用 ． 查 阅施工图 ，利用通用有 限元软件 Ａ Ｓ Ｓ Ｎ Ｙ 建 立模型进行分析。 材料参数 ： ｔａ ｔ Ｉ ｉｗ ｏ ｅｂ ｔ ｍ ｌｂ ｃ ａ ｋ ｉ ｉ ｅｓ ａ ｓ ｆ ｒ ｅ ｓ ａ ． ｃ ｎ ｉ ｕ ｕ ｏ ｉ ｅ ｒｄ ｅｏ ｃ ｒ ｄｉ ｅ ｓ ｒ ｃ ：ｎ ｖｅ ｆ ｈ ｏｔ ｓａ ｒ ｃ ｓ ｐ ｎ ｌ ｇ ｐ ｎ Ｐ Ｃ． ｏ ｔ ｏ ｓ ｘｇｒ ｒ ｉ ｇ ｃ ｕ ｒ ｔ ｔ ｏ ｎ ｄ ｏａａ ｎ ｂ ｄ ｂ ｅ ｎｈ
（．ｘｒｓｗ ｙＭ ｎｇｍｅｔ ｅ ｔ ａ ｇｕＥ ｐｅｓ ａ ｉ￣ ｎ ｘ ｒ ｓａ ｎｇｍ ｎ ｅ ａ ｍ ｎ，ａ ｈｕ １ ｐｅｓａ ａ ａｅ ｎ Ｃ ｎｅ ｏＪ ｎｓ ｘ ｒｓ ｙ ｎ ｏ ｇ ｐｅ ｗ ｙＭａａｅ ｅ ｔ ｐｒ ｅｔＴ ｉ ｏ Ｅ ｒ ｆｉ ｗ Ｎ Ｅ ｓ Ｄ ｔ ｚ ２ ５ ３ Ｃ ｉａ２Ｊ ｎｓ ｒｎｐｒ ｔ ｎＲ ｓｒｈＩｓｔｔ， ａｊ ｇ２０ １ ，ｈｎ ） ２４ ， ｈｎ ；．ａｇｕ ａｓｏｔ ｉ ｅａｃ ｔｕｅＮ ｎｉ １０ ７ Ｃ ｉａ ０ ｉ Ｔ ａｏ ｎｉ ｎ
第 ７卷第 ３期 ２１ ０ ０年 ６月
现 代 交 通 技 术
Ｍｏ ｅ ｎＴ ａ ｓ ｏｔ ｔ ｎＴ ｃ ｎ ｌｇ ｄ ｒ ｒｎ ｐ ｒ ｉ ｅ ｈ ｏｏｙ ａｏ
Ｖ０． ＮＯ３ １ ７ ． Ｊ ｎ ０１ ｕｅ２ ０
某连续箱梁桥现浇段锚下局 部应 力分析
王友 中 贾鹏 飞 ，
ｃ ｎ ｔ ｃｉｎ，ｈ ｏ ｏ ｓ ｕ ｔ ｔｅｃｍｍｏ ｎｔ ｌｍｅ ｔ ｒ ｏ ｎｆ ｉ ｅｅ ｎ ｉ ｅ ＡＮＳ ９０ｓｆ ａ ｓｄｆｒａ ａｙｉｇｔｅｌｃ ｔ ｓ ｎ ｅ ｅａ ｃ ｏａ ｅｏ ＹＳ ． ｏｔ ｒ ｉ ｕ ｅ ｎ ｌｚｎ ａ ｓ ｅ ｓｕ ｄ ｒｔ ｎ ｈ ｒｇ ｆ ｗ ｅ ｓ ｏ ｈ ｏｌ ｒ ｈ
（． １ 江苏省高速公路经营管理中心宁通高速公路管理处 ， 江苏 泰州 ２５ ０ ； ２ ４ ３
２’苏省交通科 学研究 院股份有限公司 。 ． 江 江苏 南京 ２ ０ １） １０ ７
摘
要： 针对 某大跨 度预应 力混凝 土连续箱 梁桥在施工阶段 出现边跨 支点 附近底板 “ 字形” 八 裂缝情况 ， 用通 采
ｔ ｉ ｒｄ ｅｉ ａ ｔｄ ｓｄ ｐ ｓＲｅ ｕ ｔ ｏ ｅ ａ ａｙ ｉ ｓ ｏ ａ ｅ ｉａ ｉｅｓ ａ ｓ ｒ ｓ ｅ ｓ ｄ ｉ ｏｔ ｍ ｌｂ ｉ ｔ ｅｍａ ｎ ｈｓｂ ｇ ｃ ｓｅ ｉ ｅｓ ａ ． ｓ ｌ ｆ ｈ ｎ ｌ ｓ ｈ ｗ ｔ ｔ ｒ ｃ ｓｄ ｐ ｎ ｅ ｔ ｓ ｅ ｂ ｔ ｉ ｎ ｎ ｓ ｔ ｓ ｈ ｖｔ ｌ ｐ ｒ ｎ ｏ ｓａ ｉ ｓｈ
板预应力钢束共 １ 束 。 ６ 该桥在边跨合龙 、 底板纵向 预应力钢束张拉后（ 竖向预应力钢束尚未张拉 ）发 ，
现其东 、 ２ 西 幅桥 的边跨现浇段支点附近底板 出现 “ 八字 形” 缝 ， 图 ｌ 示 。针 对这一 情况 ， 裂 如 所 采用 通 用有 限元分析软件 Ａ Ｓ Ｓ．，选取该桥边跨现浇 ＮＹ９ ０
１ 工程概 况
弄 清楚 裂缝 的开展 原 因 。
某大跨度预应力混凝土连续箱梁桥 ， 其跨径组 成为 ４ ＋ ４ ＋ ２ 横截面采用单箱变截面。跨 ２ ６ ４ ｍ ｍ ｍ， 中梁高 １ 根部梁高 ４ 箱底宽为 ８ 顶板 ． ｍ， ６ ．ｍ； ０ ｍ， 宽 １ ｍ， ５ 底板厚度 由跨 中 ３ ０ ｍ渐变到根部 ５ ｃ ６ ｍ； ａ 腹板 厚为 ３ ｍ和 ２ 两段 。全 桥 为双 向预应 力 ４ａ ２ｃ ｍ 体系。 纵向预应力采用 １． ５ ４高强低松驰钢铰线。 ２ 边跨现浇段左右对称布置 ３ 块齿板 ， 共锚 固边跨底
Ａｎ ｌｓｓｏ ｏ ａ ｔｅ ｓｕ ｄ ｒｔ ｅＡｎ ｈ ｒ ｇ ｆ ｘ Ｇｉｄ ｒＢｒｄ ｅ ａｙ ｉ ｆＬ ｃ ｌ ｒ ｓ ｎ ｅ ｃ ｏ ａ ｅｏ Ｂｏ ｒ ｅ ｉ ｇ Ｓ ｈ ａ Ｃａ ｔｄ Ｓ ａ ｓ ｓｅ ｐ ｎ
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