厌氧塔计算手册
UASB厌氧塔设计计算书
值
单位
备注
1200.00 m³/d
必填
50.00 m³/h
5000.00 mg/L
必填
80.00%
复核
1000.00
6.50 kgCOD/(m³•d) 复核
0.40 m³/kgCOD
复核
0.15 kg/kgCOD
复核
85.00%
复核
868.78 m3
结果
10.00 m
必填
78.54 m2
11.06 m
沉淀室流速
u1
沼气管径
D
60 ° 0.43 m 1.90 m
4个 1.65 m 0.30 m 0.69 m 0.80 m 0.67 m 2.64 m
即沉淀斜板＞50°
？未复核 最长集气罩
沉淀室内表面负荷 沉淀室进口表面负
0.70 m3/m2*h 2.00 m3/m2*h
一般要求 一般要求
30 个 mm mm
复核 2.5-3.5 参考复核水力负荷 等阻力 1-3 管口2-5 自流与泵压的区别
参考经济高径比！
支管管径另算
三相分 离
气封板倾角
集气罩间隙（下
等边集气罩边长
集气罩个数
集气罩高度
集气罩间距
气封及 下集气罩高
集气罩 下集气罩边长
下集气罩边长
集气罩气封结构总
进三相分离区口流 u3
去沉淀室导流流速 u2
17.38 h
0.64 m3/m2*h
1.20
布水均匀和经济考虑
9.73 m
74.39 m2
11.68 m
17.38 h
0.67 m3/m2*h
有效深度
污泥层厚度
厌氧池设计计算书
厌氧池设计计算书1.设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=,COD去除率为60%。
则厌氧池有效容积为：V1 =10×（1500-600）×2=2.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。
厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。
圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。
因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。
设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=5=设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=,B=；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=,其中超高。
厌氧池的总容积V=××6=,有效容积为,则体积有效系数为%,符合有机负荷要求。
水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=10) ×24=, V2=(10÷24)÷=0.37m3/对于颗粒污泥，水力负荷V2=～ m3/,符合要求。
3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。
为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m /s.本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。
为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。
4、排泥系统的设计一般认为，排出剩余污泥的位置在厌氧池的1/2高度处，但大都推荐把排泥设备安装在靠近厌氧池的底部，也有人在三相分离器下0.5m 处理设计排泥管，以排除污泥床上面部分的剩余絮状污泥，而不会把颗粒污泥排走，对于厌氧池排泥系统，必须同时考虑在上、中、下不同位置设排泥设备，应根据生产运行中的具体情况考虑实际的排泥要求，来确定排泥位置。
厌氧塔标准
厌氧塔标准范文：《厌氧塔标准》一、简介厌氧塔（anaerobic digester）是一种利用厌氧底物解糖的发酵罐，用来处理污水中有机物。
厌氧底物解糖法有助于减少污水中的有机物，改善排放水的水质，并产生可再生能源用于堆肥或污水处理系统。
本标准规定厌氧塔的设计参数，以保证塔的安全性和有效性。
二、厌氧塔的设计参数1. 底物解糖速率：厌氧底物解糖系统使用不同的催化剂，以提高底物的解糖速率。
优质的解糖速率可以快速处理底物中的有机物，从而改善排放水的水质。
2. 厌氧塔水位：厌氧塔设计水位需考虑相对变形以及泄漏风险，在设计厌氧塔时应注意水位要满足安全要求和有效的操作要求。
3. 塔体尺寸：厌氧塔的设计尺寸应考虑安全因素，以确保其正常的运行和容积要求。
4. 加热系统：厌氧塔需要安装有效的加热系统，以确保厌氧发酵进行良好。
5. 流量控制：厌氧塔需要安装流量控制装置，以确保设备的安全性和有效性。
三、厌氧塔的操作要求1. 底物投加：应根据发酵的特点及厌氧环境要求，选择合适的底物投加方式，合理投加底物，以保证厌氧发酵的有效性。
2. 加热：厌氧塔的加热温度应符合厌氧环境要求，以保证厌氧发酵的正常进行。
3. 水位控制：应定期检查厌氧塔的水位，以保证设备的安全运行。
4. 催化剂更换：应按照设备的要求，定期更换催化剂，以确保设备的有效性。
四、技术性能要求1. 底物解糖效率：厌氧塔的底物解糖效率应不低于80%。
2. 水温控制：厌氧塔的温度范围应在30℃-40℃之间，以保证发酵系统的正常运行。
3. 功率消耗：厌氧塔的功率消耗应控制在2kW以下，以降低能耗。
4. 水质：处理后的污水水质应符合国家相关标准要求。
厌氧塔停留时间计算
厌氧塔停留时间计算厌氧塔是一种利用厌氧微生物进行废水处理的设备，其核心原理是通过微生物的代谢活动将有机物质降解为可溶解的有机酸和气体。
在废水处理过程中，厌氧塔停留时间的计算是非常重要的，它直接影响到废水处理的效果。
厌氧塔停留时间的计算方法一般有两种，分别是理论计算和实际运行测定。
我们来介绍理论计算方法。
理论计算方法是通过对厌氧塔的设计参数和废水水质特征进行分析和计算得出的。
主要的计算参数包括厌氧塔的体积、进水流量、水力停留时间、有机负荷等。
根据进水流量和水力停留时间可以计算出厌氧塔的体积。
进水流量是指单位时间内进入厌氧塔的废水量，通常以立方米/小时或立方米/天为单位。
水力停留时间是指废水在厌氧塔中停留的时间，通常以小时为单位。
根据废水的水质特征可以计算出有机负荷。
有机负荷是指单位时间内单位体积废水中的有机物质的质量，通常以克/立方米/小时为单位。
有机负荷的计算需要根据废水中的COD（化学需氧量）或BOD（生化需氧量）浓度以及进水流量来进行。
在进行理论计算时，需要根据厌氧微生物的代谢特性和废水的水质特征来选择合适的水力停留时间和有机负荷。
水力停留时间过长会导致厌氧微生物过度生长，反应器内厌氧环境失衡；水力停留时间过短则无法充分降解废水中的有机物质。
除了理论计算方法，实际运行测定也是一种常用的厌氧塔停留时间计算方法。
实际运行测定是通过在实际运行中对厌氧塔的进出水水质进行监测和分析，来确定厌氧塔的停留时间。
在实际运行测定中，可以通过监测进出水的COD浓度和水力停留时间的关系来确定合适的停留时间。
当厌氧塔的停留时间达到一定值时，进出水的COD浓度会趋于稳定，这时可以认为厌氧塔的停留时间是合适的。
需要注意的是，厌氧塔停留时间的计算方法虽然有理论计算和实际运行测定两种，但在实际应用中往往需要结合两种方法进行综合分析。
理论计算方法可以提供一个初步的设计参数，而实际运行测定可以验证和调整这些参数，以确保厌氧塔的正常运行和废水处理效果的达到。
IC厌氧反应器计算方式
IC厌氧反应器的设计计算1、设计参数Q（m3/d）10000T（℃）37PH7COD进（mg/l）6000SS进（mg/l）2000BOD5(mg/l)TKN(mg/l)NH3-N(mg/l)SO4^(2-)2、出水水质COD出（mg/l）1800SS出（mg/l）400BOD5出(mg/l)3、容积计算第一反应室去除总COD的q180%左右，第二反应室去除总COD的q2第一反应室容积负荷率（N V1）取22kg/（m3.d）一般取15-25第二反应室容积负荷率（N V2）取7kg/（m3.d）一般取5-10 则第一反应室有效容积(V1)=Q*(COD0-COD e)*q1/（N V1*1000）=1527.2727第二反应室有效容积(V2)=Q*（COD0-COD e）*q2/（N v2*1000）=1200总有效容积（V）=V1+V2=27274、反应器的几何尺寸设定反应器的高度（H）为24m则反应器的面积（A）=116.6666667m2直径D=12.190979则反应器的几何尺寸为D×H12×24m5、核算反应器的总容积负荷（N V）Nv=Q*（COD0-COD e）/V=156、计算各反应室的高度及总循环量反应器的面积A=113.04取整得113m2第二反应室有效高度=10.61946903取整得10m第一反应室有效高度=13.5132743413m反应器内水力停留时间HRT= 6.2376h第二反应室内液体上升流速v2= 3.687316m/h一般为2-4m/h第一反应室内液体上升流速一般为10-20m/h，主要由厌氧反应产生的气体推动的液流第一反应室产生的沼气量为（每千克去除的COD转化为0.35Q沼气=Q(COD0-COD e)╳去除率╳0.35=11760m3每立方米沼气上升时携带1～2m3左右的废水上升至反应器的顶由于产气量为11760m3/d，则回流废水量为11760加上IC反应器进水量416.6666667m3/h，则在第一反应室中总的上升水量达到了上升流速可达8.02359882～12.35988201m3/h（IC反应器第一反应室的上7、管径计算进水管水流速度取2m/s则管径D1=0.2715147回流管水流速度取 1.2m/s则管径DD=0.4762897计算20%左右。
AO生物池厌氧缺氧好氧计算书
工艺计算（一）序号（二）水质参数CODcrBOD5TSS NH-N3TKN NO3- -NTNTPPH碱度Tmax Tmin 污水处理一设计参数进水水量项目符号公式计算值单位备注工程设计规模Q =70003m /d总总变化系数K z= 1.47平均日、平均时流量Q h=Q总/24=291.6673m /hQ s=Q h/3600=0.081023m /s最高日、最高时流量Q =Q*K =428.753max h z m /h=Q max/3600=0.11913m /s进出水水质进水指标（ mg/L）符号出水指标（ mg/L）符号去除率%备注400COD50COD87.5t te120S010S e91.6666666790%~95% 220T SS10T S95.4545454525N o5N a8035N k5Nke85.7142857101035N t15N te57.1428571460%~85%3P t0.5P te83.333333336~96~9280S ALK20℃14℃A2O生物反应池（厌氧 / 缺氧 / 好氧）（一）序号（二）判断是否可采用A2 O工艺项目符号公式BOD/TN（碳氮比）k =S /N=510 tBOD5/TP（碳磷比）k2=S0 /P t =A2O生物反应池容积计算 ( 污泥负荷法）去除水中B OD5,N和PA2/O生物反应池设计流量Q=Q总=BOD污泥负荷N=5混合液悬浮物固体浓度M LSS X=污泥回流比R=脱氮率ηN=N t -N te /N t =混合液回流比R内=ηN/ （1- ηN）==取值2V=Q （ S o S e）A O生物反应池有效容积NX计算值单位备注3.42857≥440≥1770003m /d0.08kgBOD/(kgMLSS5·d)0.1~0.23500mgMLSS/L3000~4000mg/L1100%回流0.5714360%~85%1.33333100%~400%2200%27503m（三）A2O生物反应池总停留时间厌氧 / 缺氧 / 好氧段停留时间之比厌氧区停留时间缺氧区停留时间好氧区停留时间厌氧区有效容积缺氧区有效容积好氧区有效容积校核氮磷负荷=HRT==k3=HRT=1HRT=2HRT3=V厌=V缺=V好=取值V/Q=24×HRT=HRT*1/（1+2+8）=HRT*2/（1+2+8）=HRT*8/（1+2+8）=V*1/（1+2+8）=V*2/（1+2+8）=V*8/（1+2+8）=27503随停留时间需要确定m0.39286d9.42857h1:2:80.85714h1.71429h6.85714h2503m5003m20003mQN t0.05N0.035 kgTN/(kgMLSS d)XV 好厌氧段总磷负荷（四）剩余污泥量计算污泥总产率（增殖）系数MLSS中MLVSS所占比例内源代谢系数 ( 污泥自身氧化率 )生物污泥产量非生物污泥产量剩余污泥产量（五）碱度校核K P=QP t＜0.06 ，符合要求0.024 kgTP/(kgMLSS·d)XV 厌Y=0.6kgMLSS／kgBOD0.3~0.65f=0.7kgMLVSS／kgMLSS0.7~0.8K d=0.05d-1P =YQ（S-S ）-k VfX=125125g/dx o e d=125.125kg/dP s=Q（ T ss-T s）× 50%/1000=735kg/d△ X=P X+P S=860.125kg/d生物污泥中含氮量每日微生物同化 ( 合成 ) 作用除氮量被氧化的N H3-N的量所需脱硝量需要脱去的硝态氮总量氧化 1mgNH3-N消耗碱度氧化 NH3-N消耗总碱度去除 1mgBOD产生碱度5去除 BOD产生的总碱度5还原 1mgNO-N产生碱度3还原 NO-N产生总碱度3剩余碱度（六）A2O生物反应池尺寸计算反应池组数单组反应池池容单组反应池有效水深单组反应池有效面积单组推流式反应池廊道数量廊道宽度单组反应池宽度单组反应池长度校核宽深比校核长宽比反应池超高反应池总高（七）反应池进、出水管渠计算反应池总进水管设计流量进水管流速进水管截面积k4=N w==N NH=N N=N T=S ALK1=S ALK2=SALK3=SALK4=SALK5=SALK6=S ALK7=n=V单=H=S单=n1=B=W=L==k4=k5=H1=H2=Q0=v=S=P x×k4=N w×1000/Q=N t -N a -N w=N t -N te -N w=Q×N N/1000=S ALK1×N NH=S ×（S-S ）=ALK3o eS ×N=ALK5NS ALK-S ALK2+S ALK4+S ALK6=V/n=V单/H=B×n=1S单/W=取值B/H=L/B=H+H1=Q =sQ0/v=0.124以12.4%计15.5155kg/d用于生物细胞合成2.2165mg/L27.7835mgNH-N/L317.7835mgN0-N/L3124.485kgN03-N/d7.14mg/mgNH-N3198.374mg/L0.1mg/mgBOD511mg/L3.57mg/mgNO-N363.4871mg/L156.113mg/L＞100mg/L(CaCO计)32组31375 m5m2275 m2个9m18 m15.2778m62.5m1.81~26.944445~100.5m0.5~1.0m5.5m0.081023m /s0.8m/s0.7~2.0m/s0.101272m进水管直径校核管道流速回流污泥管设计流量回流污泥管流速回流污泥管截面积回流污泥管直径4 SD=π0.35909m=取值 0.6m DN600 v1=Q 01πD20.28654m/s0.7~2.0m/s4Q =R×Q=0.08102310m /sv=0.8m/s0.7~2.0m/s S=Q0/v=0.101272mD=4 S0.35909mπ=取值0.6m DN600单组生物反应池进水孔设计流量进水孔流速进水口过水断面积进水孔边长出水堰流量出水堰宽出水堰堰上水头流量系数过堰流量出水孔过流量出水孔流速出水孔过水断面积出水孔边长出水管设计流量出水管流速出水管截面积出水管直径校核管道流速（八）曝气系统设计计算BOD5分解速度常数BOD试验时间5去除B OD5需氧量剩余污泥中 BOD氧当量碳化需氧量去除N H3-N需氧量剩余污泥 NH-N氧当量3硝化需氧量反硝化脱氮产生氧量好氧池实际总平均需氧量好氧池实际总最大需氧量去除1kgBOD需氧量520℃清水溶解氧饱和度T℃清水溶解氧饱和度标准大气压压力修正系数好氧池中溶解氧浓度污水与清水传氧速率比污水与清水中饱和溶解氧之比微孔曝气器距池底微孔曝气器安装深度微孔曝气器出口处压力微孔曝气器氧转移效率Q2=v2=A=L孔==Q3=B堰=H=m=Q堰=Q4=v3=A出=L孔出==Q5=v4=S=D==v5=k=t=D o1=D o2=D o3=D N1=D N2=D N3=D N4=AOR==AOR max==AOR =BODC s(20) =Cs(14)=p标=ρ=C L=α=β= H4=H5=p b=E A=（1+R）Q/n=0.0810230m /s0.6m/sQ /v2=0.1350322mA0.36747m取值0.6m（1+R+R ）Q /n=0.162043内0m /sB=9m0.083m0 .00270.437530 .405H33m B 堰 2 g H 20.41708m /sQ =0.162043m /s30.6m/sQ /v3=0.2700624mA0.51967m取值0.9mQ =0.1620433m /s0.8m/sQ5 /v 4=0.202552m4 S0.50783mπ取值0.8mQ 5120.32236m/sπ D40.23d-15dQ(S0S e )1126.78kgO2 /d1000 (1 e kt )1.42 ×P =177.678kgO /dX2D o1-D o2=949.102kgO2 /d4.6Q(N t -N a)/1000=966kgO2 /d4.6 ×12.4%×P =71.3713kgO /dX2D N1-D N2=894.629kgO2 /d2.86 ×N =356.026kgO /dT2D03+D N3-D N4=1487.71kgO2 /dAOR/24=61.9877kgO2 /h1.4 ×AOR=2082.79kgO2 /dAOR max/24=86.7828kgO2 /h1000AORQ ( S0 S e ) 1.93209kgO2 /kgBOD9.17mg/L10.17mg/L101300Pa12mg/L0.820.950.2mH-H4= 4.8mp +9800×H=148340Pa标50.221(1E A )79 21(1E A )由进水竖井潜孔进假设为正方形孔取值保证过堰流量≈Q3DN8000.7~2.0m/s合成细胞，未耗氧合成细胞，未耗氧查表附录十二查表附录十二当地气压比标准气压根据安装要求定由设备性能参数定空气出池时氧的百分比好氧池溶解氧饱和度好氧池标准状态总平均需氧量O t21(1E A )=E A )79 21(1C sm(14) = C s(14)(p b O t）2.066 1050.42AOR C s(20)SOR=（T 20）α ( βρC sm(T)C L ) 1.0240.1753711.5485 mg/L2138.11 kgO2 /d由实际需要量换算好氧池标准状态总最大需氧量好氧池平均时供气量单组好氧池平均时供气量好氧池最大时供气量单组好氧池最大时供气量3采用鼓风曝气时毎m 污水供气量供风管道局部阻力曝气器淹没水头曝气器阻力富余水头好氧区所需风压单个曝气器通气量单个曝气器服务面积单组好氧区配置曝气器数量单组好氧区表面积单格曝气器服务面积单组好氧池供风干支管风速供风干管管径需双侧供气供风支管风量需双侧供气供风支管管径（九）缺氧池搅拌设备计算缺氧池组数单组缺氧池容积3毎m污水所需搅拌功率单组缺氧池所需搅拌功率（十）混合液回流设备计算混合液回流量毎组好氧池设回流泵台数单台回流泵流量=SOR =maxG s==G1S==Gsmax===G smax1===G sp=h1=h2=h3=h4=△ h=p气==q=S q=n3=F o=Fo单=v风=d风==Gsmax2=d支2==n4=V缺单=p搅拌=p搅拌1=Q R==n5=Q R单=SOR/24=1.4 ×SOR=SOR/0.3E A=G s/60=G s/n=G1S/60=1.4 ×G=sG smax/60=G smax/3600=G smax/n=G/60=smax1G smax1/3600=24×G s/Q=0.01 ×（ H-H4）=h1+h2+h3+h4+△ h=p气×1000=G1max/q=V好/H/n=F o /n 3=4Gsmaxπv 风取值G/n =smax1 14 G smax2πv 风取值V缺/n 4=p搅拌×V缺单 =Q×R内=Q r /24=Q / （n×n）= R589.0878kgO2 /h124.723kgO2/h31484.8m /h324.7466m /min3742.398m /min312.3733m /min32078.71m /h334.6452m /min30.57742m /s31039.36m /min317.3226 m/min30.28871m /s335.09073m /m 污水0.001Mpa.1Mpa.48Mpa.4Mpa.5Mpa0.059Mpa59kPa32m /h0.3~0.725m519.679 个2200 m20.38485 m10m/s0.27114 mDN50030.14436 m /s0.13557 mDN2502组3250 m5w1.25 kw140003m /d583.3333m /h1台291.6673m /h风机选型参考风机选型参考3 3≥3m/m 污水需要根据情况计算需要根据情况计算1m水头为 0.01MPa≤0.004~0.005MPa0.003~0.005MPa风机选型参考数据由厂家提供数据由厂家提供≤0.75m210~15m/s32~8w/m搅拌设备选型参考可考虑再备用一台回流泵选型参考计算值设定值反校值已知条件设计标准。
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算1.1反应器结构尺寸设计计算（1）反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C =，E=0.70V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯=，取为84003m 式中Q——设计处理流量dm /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E——去除率N V ——容积负荷（2）反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1）反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2)单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18=单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯==设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯=反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3）水力停留时间（HRT）及水力负荷（r V ）vN h Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2三相分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
内循环厌氧反应器(IC)设计计算书
6.5088 3.69
符合规范 0.35
11760 2
980 12.36 符合规范
m/s
2.0
D1
mm
300
m/s
1.2
DD
mm
500
根
4
使用说明：
红色表示原始数据，根据项目实际情况输入值。 黄色表示设计参数，具有一定取值范围。 绿色代表设计输出值，无需任何修改。
（IC）设计计算书 计算人： 计算公式/取值依据/说明
反应器的几何尺寸为
直径 高度
5、核算反应器的总容积负荷（NV）
Nv=Q*（COD0-CODe）/V
6、计算各反应室的高度及总循环量 反应器的面积 第二反应室有效高度 第一反应室有效高度
内循环厌氧反应器（IC）设计计算书
代码
单位
项目数据
Q
m3/d
T
℃
无量纲
mg/L
mg/L
10000 37 7
6000 2000
第二反应室液体上升流速校核
设定沼气转化率
第一反应室产生的沼气量
每立方米沼气上升时携带废水量
总循环量
第一反应室混合液上升流速
第一反应室混合液上升流速校核
7、管径计算
进水管
水流速度 管径计算
水流速度
回流管
管径计算
数量
HRT v2
Q沼气
h m/h m/h m3/kgCOD m3/d m3 m3/h m/h m/h
mg/L
1800
mg/L
400
q1
80%
q2
20%
NV1 kg/（m3·d）
22
NV2 kg/（m3·d）
厌氧塔设计计算书.doc
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
厌氧反应器常用计算公式汇总
厌氧反应器常用计算公式汇总1.污泥负荷计算公式污泥负荷表示单位体积反应器每天可以处理的有机物的质量或体积。
厌氧污泥负荷的计算公式如下：污泥负荷(kg COD/m³·day) = 进水化学需氧量(COD) × 进水流量(m³/day) / 反应器容积(m³)2.生物量计算公式生物量是厌氧反应器中微生物的总量，生物量的计算一般可以根据污泥负荷和比增长率来进行估算。
生物量 (kg MLSS) = 污泥负荷(kg COD/m³·day) / 比增长率 (kg MLSS/kg COD)3.产气量计算公式产气量是厌氧反应器中产生的甲烷等气体的总量，产气量的计算可以根据沼气产率和反应器容积来进行估算。
产气量(m³/day) = 反应器容积(m³) × 沼气产率(m³/kg COD)4.有机负荷计算公式有机负荷表示单位体积反应器每天处理的化学需氧量。
有机负荷的计算公式如下：有机负荷(kg COD/m³·day) = 进水化学需氧量(COD) × 进水流量(m³/day) / 反应器容积(m³)5.比增长率计算公式比增长率是厌氧微生物在单位时间内生物量的增长率与微生物浓度之比，可以根据厌氧微生物的生物反应器常数来计算。
比增长率 (kg MLSS/kg COD) = 生物反应器常数 (kg MLSS/kgCOD/day)6.混合液悬浮固体浓度计算公式混合液悬浮固体浓度表示在厌氧反应器中的微生物悬浮固体的浓度。
悬浮固体浓度的计算可以根据污泥体积分数和混合液体积分数来进行估算。
悬浮固体浓度(kg MLSS/m³) = 污泥体积分数× 反应器容积(m³)/ 混合液体积分数这些计算公式可以帮助工程师和研究者设计和优化厌氧反应器的操作参数，确保反应器能够高效地降解有机废物，产生可利用的能源。
厌氧反应器常用计算公式的汇总!
厌氧反应器常用计算公式的汇总!厌氧反应器是一种用于处理有机废水和有机废料的设备。
在厌氧条件下，厌氧微生物通过发酵代谢有机物质，产生有机酸、气体和沉淀物，将有机物质降解为甲烷和二氧化碳等无机物质。
厌氧反应器的设计与操作需要依据一定的公式和计算方法。
下面是一些常用的厌氧反应器计算公式的汇总。
1.农村生活污水处理污泥厌氧发酵罐的生物量产生量计算公式：厌氧发酵罐的生物量产生量（kg COD/m³·d）= X × Q × t / V其中，X是活性污泥浓度（kg COD/m³），Q是进水流量（m³/d），t 是进水停留时间（d），V是反应器有效体积（m³）。
2.厌氧沼气池产气量计算公式：沼气产气量（m³/d）=0.35 × COD去除量（kg COD/d）沼气产气量（m³/d）=0.35×(Q×(COD进水浓度-COD出水浓度))其中0.35为厌氧消化沼气发酵反应的理论产气系数。
3.污泥加热能量需求计算公式：加热能量需求（kcal/d）= m × Cp × ΔT其中m为污泥质量（kg/d），Cp为污泥比热容（kcal/kg·℃），ΔT为加热温度差（℃）。
4.溶解氧量的计算公式：溶解氧量（mg/L）= SO2 × SaO2 + SD其中SO2为过氧化物浓度（mg/L），SaO2为氧解度（0.023），SD为空气溶解氧浓度（mg/L）。
5.混合完成时间的计算公式：混合完成时间（s）=V/Q其中V为反应器容量（m³），Q为进水流量（m³/s）。
6.有机负荷的计算公式：有机负荷（gCOD/m³·d）=Q×COD进水浓度其中Q为进水流量（m³/d），COD进水浓度为化学需氧量进水浓度（mg/L）。
7.温度对运动速率常数影响的计算公式：k2 = k1 × exp[(1/T2 - 1/T1) × E]其中k2和k1为两个不同温度下的运动速率常数，T2和T1为两个不同温度，E为反应活化能。
厌氧塔计算手册
厌氧塔计算手册 Prepared on 24 November 20201.厌氧塔的设计计算反应器结构尺寸设计计算（1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E= V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3mE ——去除率N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950.1784002m h V S ＝有效== 单池面积：)(16534952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯=反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
三相分离器构造设计计算（1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(23h m m 。
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积设计容积负荷为 N v 5.0kgCOD/(m 3/d) 进出水 CODS 度 C 0 2000(mg/L)，E=式中Q ----- 设计处理流量 m 3/dC0——进出水CODS 度kgCOD/m 3 E ――去除率 N V ――容积负荷(2) 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1) 反应器有效高为h 17.0m 则横截面积： S V 有效8400= 495( m 2)h 17.0单池面积：S S 便165(m 2)n 32) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在： 1以下较合适。
设直径D 15m ，则高h D*1.2 15*1.2m 18，设计中取h 18m单池截面积：S i 3.14* (D)2h 3.14 7.52 176.6(m 2) 设计反应器总高H 18m ，其中超高m 单池总容积：V j S ； H ' 176.6 (18.0 1.0)3000(m 3)单个反应器实际尺寸： D H ©15m 18m反应器总容积：V V ： n 3000 3 9000(m 3)(3) 水力停留时间(HRT 及水力负荷(V 」N vV= QC o E3000 20 0.705.08400m 3，取为 8400 m 3反应器总池面积：S S； n 176.6 3 529.8(m2)根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷V r 0.1 0.9m3/(m2.h)故符合要求。
三相分离器构造设计计算(1)沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率q' 0.7m3/(m2.h)沉淀室底部进水口表面负荷一般小于m3/(m2.h) o本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元, 则每池设置7个三项分离器。
三项分离器长度：l' b 16(m)每个单元宽度：b'占学2.57(m)沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即288 m2沉淀区表面负荷率：色11458 0.39m3/(m2.h) 1.0 2.0m3/(m2.h)S 288(2)回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55°，取h3 1.4m式中：b —单元三项分离器宽度，m；b1 —下三角形集气罩底的宽度，mb2 —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之一)，mh3 —下三角形集气罩的垂直高度，m设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55°，取h3 1.4m式中：b —单元三项分离器宽度， m;b i —下三角形集气罩底的宽度， m式中：v i —下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速,m/h ;a i —下三角形集气罩回流缝总面积， m ； l '—反应器的宽度，即三项分离器的长度 b,m ；n —反应器三项分离器的单元数；为使回流缝水流稳定，固、液分离效果好，污泥回流顺利，一般 v i 2m/h ，门上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速。
厌氧池设计计算书之欧阳道创编
厌氧池设计计算书1.设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3.d),COD去除率为60%。
则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。
厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。
圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。
因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。
设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5 =1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.7 0m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。
厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。
水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10) ×24=10.8h,V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m 2.h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2.h),符合要求。
3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。
为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s.本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。
为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。
建筑知识-厌氧反应器常用计算公式
厌氧反应器常用计算公式摘要：长期以来，厌氧消化在理论、技术和应用上远远落后于好氧生物处理的发展。
自20世纪60年代以来，世界能源短缺问题日益突出，促使人们重新认识厌氧消化工艺，设计处理工艺和反应器结构，回收甲烷.长期以来，厌氧消化在理论、技术和应用上远远落后于好氧生物处理的发展。
自20世纪60年代以来，世界能源短缺问题日益突出，促使人们重新认识厌氧消化工艺，并在处理工艺和反应器结构设计以及甲烷回收方面进行了大量研究，在厌氧消化技术的理论和实践方面取得了很大进展，得到了广泛应用。
目前，厌氧微生物处理是高浓度有机废水处理过程中不可缺少的处理环节。
与好氧微生物处理相比，厌氧微生物处理不仅能耗更低，而且可以产生沼气作为能源进行二次利用。
厌氧反应的体积负荷比好氧反应高得多，厌氧反应处理等量化学需氧量的投资也较低。
厌氧反应器运行中，如上升速度、水力停留时间、容积负荷等，这些数据是如何计算的？今天我们来谈谈厌氧反应器日常运行中最常用的五个计算公式。
1.上升流速也称为表观速度或表观负荷率。
假设上流式反应器的进水流量(包括出水循环)为Q(m3/h)，反应器截面积为A(m2)，上升流量u(m/h)可定义为：U——上升流量，单位米/小时Q——反应器进水流量，单位立方米/小时A——反应器截面积，单位平方米2。
水力停留时间缩写为HRT，实际上是指废水在反应器中进入反应器的平均停留时间。
因此，如果反应器的有效体积为V(m3)，那么在公式中：HRT-水力停留时间V-反应器体积，单位立方米Q-反应器入口流量，单位立方米/小时如果反应器高度为H(m)，HRT也可以表示为如下公式，因为Q=uA，V=HA，即水力停留时间等于反应器高度与上升流量的比值。
其中：HRT水力停留时间h-反应器高度，单位米u-上升流速，单位米/小时3。
反应器的有机负荷率(OLR)可分为“容积负荷率(VLR)和污泥负荷率(单反)”。
VLR是指每单位反应器体积每天接收的废水中有机污染物的量，其单位为千克化学需氧量/(立方米)或千克生物需氧量/(立方米)。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1.厌氧塔的设计计算1。
1反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ,E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E-—去除率 N V -—容积负荷（2) 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效== 单池面积:)(16534952m n S S i ===2） 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2:1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=,其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积:)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献,对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1。
7。
2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。
三项分离器长度:)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27187'm l b ===沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率:)./(0.20.1)./(39.028858.1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13=)(98.055tan 4.1tan .31m h b ===α )(04.198.020.3212m b b b =⨯-=-=式中：b —单元三项分离器宽度,m ；1b —下三角形集气罩底的宽度，m ；2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一）,m ；3h —下三角形集气罩的垂直高度,m ；设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13=)(98.055tan 4.1tan .31m h b ===α )(04.198.020.3212m b b b =⨯-=-=式中：b —单元三项分离器宽度，m ；1b -下三角形集气罩底的宽度,m ；h 1h 2h 4h 3b 1 b 2图4三相分离器计算草图2b -相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之一），m ；3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速)(48.1161604.172'21m l nb a =⨯⨯==)/(98.048.11658.11411h m a Q v i ===式中：1v —下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h;1a —下三角形集气罩回流缝总面积,m 2；'l —反应器的宽度，即三项分离器的长度b,m ； n -反应器三项分离器的单元数；为使回流缝水流稳定,固、液分离效果好，污泥回流顺利，一般h m v /21<,上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速。
设m CD b 3.03==)(2.67163.0722232m l nb a =⨯⨯⨯==)/(7.12.6758.11422h m a Q v i ===式中：2v —上三角集气罩下断语下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速,m/h ；2a -上三角形集气罩回流缝总面积，m 2； 3b —上三角形集气罩回流缝的宽度，m ；假设2a 为控制断面min A ，一般其面积不低于反应器面积的20%，2v 就是m ax v ,同时要满足：h m v v v /0.2)(max 21<<（3） 气、液分离设计由上图1知：)(24.055sin 3.055sin m CD CE =︒⨯=︒=)(42.035sin 24.035sin m CE CB =︒=︒=设0.5AB m =则)(15.155tan )204.155cos 5.0(55tan )255cos (...2.4m b AB h =+⨯=+= 校核气、液分离.如图2所示.假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是：b a v AD v AB >或ABBC 沿AB 方向水流速度：)/(72.3721624.06/5.6872h m N B CE Q v i a =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=式中：B-三项分离器长度，m ；N —每池三项分离器数量；气泡上升速度：21)(18d gV g b ⨯-⨯=ρρμβ 式中：d —气泡直径,cm;1ρ—液体密度，g/cm 3； g ρ—沼气密度，g/cm 3；β—碰撞系数，取0.95；μ—废水动力黏滞系数，g/（cm 。
s)；v —液体的运动黏滞系数，cm 2;设气泡直径cm d 01.0=,设水温30。
C ，31/03.1cm g =ρ，331.1310/g g cm ρ-=⨯s cm v /010.02=，95.0=β；)./([0104.003.10101.0s cm g =⨯=μ由于废水动力黏滞系数值比净水的大,取0。
02)./(s cm g 则：320.95981(1.03 1.1310)0.010.266(/)9.58(/)180.02b V cm s m h -⨯=⨯-⨯⨯==⨯0.420.840.5BC AB == 58.272.358.9==A b V V ABBCV V a b >可以脱去cm d 01.0≥的气泡 (4）三项分离器与UASB 高度设计三相分离区总高度:5432h h h h h -++=式中：2h —集气罩以上的覆盖水深，取0。
5m ；)(71.155sin 4.155sin ..3m h AF ===)(69.052.05.071.1m AB BD AF DF =--=--= )(56.055sin 69.055sin ..5m DF h =⨯==则：)(49.256.015.14.15.0m h =-++=UASB 总高度H=7.5m ，沉淀区高2。
5m ，污泥床高2.0m,悬浮区高2。
5m ，超高0。
5m 。
1.7.3 布水系统的设计计算反应器布水点数量设置预处理流量、进水浓度，容积负荷等因素有关,有资料知，颗粒污泥)./(43d m kgCOD N v >每个布水点服务2-5m 2，出水流速2-5m/s ，配水中心距池底一般为20—25cm 。
（1） 配水系统：配水系统形式采用多管多孔配水方式,每个反应器设1根D=100mm 的总水管，16根d=50mm 的支水管。
支管分别位于总水管两侧，同侧每根只管之间的中心距为2.0m,配水孔径取15mm φ=孔距2.0m ，每根水管有3个配水孔，每个孔的服务面积22.0 1.673.34()m ⨯=孔口向下。
(2） 布水孔孔径的计算:流速236004D Q u i π==)/(05.41.014.336006/5.68742s m =⨯⨯⨯ 布水孔31648⨯=个，出水流速为 2.1/u m s =，则孔径为：)(03.101.24814.3360058.114mm d =⨯⨯⨯=取15mm本装置采用连续进料方式，布水口向下,有利于避免管口堵塞，而且由于UASB 反应器底部反射散布作用,有利于布水均匀，为了污泥和废水之间的接触,减少底部进水管的堵塞，建议进水点距反应底部200~300mm ，本工程设计采用布水管离UASB 底部200mm 处。
布水管设置在距UASB 反应器底部mm 200处。
1。
7.4 排泥系统的设计计算 （1） UASB 反应器中污泥总量计算一般UASB 污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为20/VSS L ,则UASB 反应器中污泥总量：)/(36.196)/(196360209818d t d kg C V G ss ==⨯=⨯=厌氧生物处理 污泥产量取0.08/kgMLVSS kgCOD γ=剩余污泥量的确定与每天去除的有机物量有关，当设有相关的动力学常数时,可根据经验数据确定，一般情况下，可按每去除1kgCOD 产生0.05~0.10kgVSS 计算，本工程取0.08/kgVSS kgCOD γ=流量h m Q /5.6873=，进水COD 浓度)/(6.5)/(560030m kg l mg C ==，COD 去除率%85=E ，则1） UASB 反应器的总产泥量)/(2.628385.06.5245.68708.00d kgMLVSS E C Q x =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∆γ 2） 不同试验规模下MLVSSMLSS是不同的，因为规模越大，被处理的废水含无机杂质越多，因此取8.0=MLSSMLVSS，则)/(78548.02.6283d kgMLSS x ==∆单池产泥)/(1309678546d kgMLSS x x i ==∆=∆3） 污泥含水率98%，当污泥含水率〉95％时，取)/(10003m kg s =ρ则污泥产量：)/(7.392%)981(100078543d m W s =-⨯=单池排泥量:)/(45.6567.3923d m W si == 4） 污泥龄)(0.257854196360d x G c ==∆=θ 1。
7。
5 排泥系统的设计在距UASB 反应器底部100cm 和200cm 高处个设置两个排泥口，共4个排泥口。