挂篮模板及结构设计计算书

(65+120+65)m连续梁桥三角挂篮
设
计
计
算
书
日期：2010年10月
一、挂篮设计总则 (1)
1.1 设计依据 (1)
1.2 结构参数 (1)
1.3 设计荷载 (1)
1.4 荷载传递路径 (2)
1.5 挂篮结构材料 (2)
二、底篮模板 (3)
1.1 底模面板 (3)
（1）荷载 (3)
（2）面板验算 (3)
1.2 横肋计算 (4)
（1）荷载 (6)
（2）横肋截面特性 (6)
（3）强度 (6)
（4）挠度 (6)
三、底篮纵梁计算 (8)
1、箱梁两腹板之间、底板正下方纵梁计算 (8)
1.1受力分析 (8)
1.2强度计算 (8)
1.3刚度计算 (9)
2、处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 (9)
2.1受力分析： (9)
2.2强度计算: (9)
2.3刚度计算: (10)
四、底篮前托梁计算 (11)
1．受力分析 (11)
2．强度与刚度计算 (11)
五、底篮后托梁计算 (13)
1．受力分析 (13)
2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (13)
六、侧模支撑梁与内模滑梁计算 (15)
1．侧模纵梁计算 (15)
2．前、后分配梁 (16)
3．内模滑梁计算 (17)
七、吊杆与锚杆计算 (18)
1. 前吊杆校核 (18)
2. 后锚杆校核 (18)
八、中横梁及斜拉杆计算 (19)
1．中横梁计算 (19)
2．斜拉杆计算 (19)
九、前横梁计算 (20)
1. 受力分析 (20)
2. 强度 (21)
2.1前横梁断面特性 (21)
2.2计算结果 (21)
十、主梁计算 (21)
1. 受力分析 (21)
2. 强度计算 (22)
2.1主梁压应力 (22)
2.2主梁弯应力(CE段) (22)
2.3斜拉带 (23)
2.4立柱 (23)
2.5 销子校核 (24)
2.6 主桁后锚校核 (24)
3.主梁挠度 (25)
十、行走小车轴承计算 (26)
一、挂篮设计总则
1.1 设计依据
⑴《钢结构设计规范》（GBJ17-88）
⑵《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）
⑶《铁路桥涵施工设计技术规范》
⑷《(40+64+40)m连续梁桥施工图》(沪宁城际施图(通桥)-I-17)
1.2 结构参数
⑴悬臂浇筑砼箱梁共63段，分段长度为：1#～6#段3.5m，7#～14#段4m，边跨及中跨合拢段为2m；
⑵箱梁根部高度7m，跨中高度2.8m，箱梁根部底板厚100cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按2次抛物线变化。

⑶箱梁腹板根部厚70cm，跨中厚40cm，中间由两个箱梁节段变化，箱梁顶板厚度28cm。

箱梁顶宽16.22m，底宽9.22m，顶板悬臂长度3.5m，悬臂板端部厚15cm，根部厚70cm。

详细参数见唐白河大桥主桥箱梁构造图。

1.3 设计荷载
⑴悬臂浇筑砼最大重量2263KN（1#块，87.04m3）。

⑵挂篮总重（包括箱梁内外模板）：86吨(系数0.38)。

⑶人群及机具荷载取2.5KPa。

⑷荷载参数：
①钢筋砼比重取值为26KN/m3；
②新浇砼动力系数取1.2；
③挂篮行走时冲击系数取1.1；
④施工时、行走时抗倾覆稳定系数不小于2.0；
⑤钢的材料特性：弹性模量E=2.06×102 GPa
泊松比μ＝0.3
密度ρ＝7850 kg/m3
φ32精轧螺纹粗钢筋：弹性模量E=2.0×102GPa
泊松比μ＝0.3
密度ρ＝7850 kg/m3
容许应力：
Q235：[σ]＝170 MPa [τ]=100 MPa
承压应力：[σj]＝300 MPa
Q345：[σ]＝250 MPa [τ]=150 MPa
承压应力：[σj]＝440 MPa
40Cr： d<100 mm [σ]＝385 MPa [τ]=220 MPa
高强精轧螺纹钢：[σ]＝600 MPa
1.4 荷载传递路径
本计算书根据各自的荷载情况对底纵梁、前托梁、后托梁、内滑梁、前后吊杆、前横梁、主桁架等各杆件的强度和刚度进行计算，并对节点板及销轴的强度进行了计算。

1.5 挂篮结构材料
挂篮主桁架、底纵梁、前托梁、后托梁、内滑梁、前横梁等采用组合型钢（Q235），吊带采用Q345钢，销子采用40Cr。

二、底篮模板
1.1 底模面板
（1）荷载
悬浇节段以1#块底板为最大厚度，新浇混凝土对底篮模板的压力标准值：
2055.1905.12
686.0746.02605.1m KN h F =⨯+⨯=⨯⨯=γ 面板自重：
231628.0008.07850m KN m kg F =⨯=（kg N g 10=）
施工载荷：
225.2m KN F =
倾倒混凝土对底篮模板的压力设计值：
230.2m KN F =
（2）面板验算
选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。

由于9737.0450
380===s h L L y x ，查表知：最大弯矩系数0693.0-=o x m K ，最大挠度系数00196.0=f K 。

a 、强度验算
取1mm 宽的板条为计算单元，荷载为：
232104024678.0mm N F F F F F =+++=
mm N q 024678.01024678.0=⨯=
mm N q K M x m o x
⋅=⨯⨯==95.246380024678.00631.0..22max
22max max 3217014.2367
.10195.246.67.108161mm N mm N W M mm W x x x <=⨯===⨯⨯=
γσ b 、挠度验算
o
x f B F K f 4max .. =
其中：24024678.0mm N F F ==）（应该是104F F F += mm N b Eh B mm
K x f .1066.9)3.01(12181006.2)1(1238000196
.06235230⨯=-⨯⨯⨯⨯=-⨯===γ
E 为弹性模量，μ为泊松比。

则：mm f 1.0max =
mm mm x f 1.076.0500
380500][>=== 满足要求。

1.2 横肋计算
（1）计算简图
计算载荷为：
mm N /1.11450024678.0450F =q 4=⨯=⨯
底模中横肋的最大间距为380mm 。

因小纵肋最长者为380mm ，满焊在横肋上，故按两端固定梁计算，见上示意图。

（2）强度的验算
1）板肋共同作用时确定面板的有效宽度b1；小纵肋间距较小，与面板板与小纵肋组合截面的应力值，见下示
意图。

组合截面的形心：
y 1=S/A
33104.43)850(100544508mm S ⨯=+⨯⨯+⨯⨯=
A=8⨯450+5⨯100=4.1⨯103mm 2
y 1=S/A= 3104.43⨯/4.1⨯103=10.6mm
y 2=108-10.6=97.4mm
截面惯性矩：
()()4
62323107.16.10850100512
100546.108450128450mm ⨯=-+⨯⨯+⨯+-⨯⨯+⨯=I
截面弹性抵抗距：
351
mm 106.1y ⨯=I =
上W 342mm 1075.1y ⨯=I =下W 弯矩按两端固定梁计算，查表得：
mm N ql M .6678524
3801.11242
2=⨯== 组合截面的最大应力：
2/8.317500
66785mm N W M ===下σ 根据2/8.3mm N =σ，25.568450==
h b ，查表得541=b ， 即得：b 1=54×8=432mm
2）强度验算：
b 1宽的面板与小肋组成的组合截面的
截面形心：（见上图）
y 1=S/A
33108.42)850(100544328mm S ⨯=+⨯⨯+⨯⨯=
A=8⨯432+5⨯100=3.96⨯103mm 2
y 1=S/A= 3108.42⨯/3.96⨯103=10.8mm
y 2=108-10.8=97.2mm
截面惯性矩：
()()4
62323107.18.10850100512
100548.108432128432mm ⨯=-+⨯⨯+⨯+-⨯⨯+⨯=I 截面弹性抵抗距：
351
mm 1057.1y ⨯=I =上W 342
mm 1075.1y ⨯=I =下W 小纵肋的内力按五跨连续梁计算，查手册得最大弯矩系数为-0.105，最大弯矩：
N.m m 1682983801.11105.0ql 22=⨯⨯-=⨯=系数M
最大应力：
2/6.917500
168298mm N W M ===下σ
（2）挠度验算
m m
0043
.0
10
7.1
10
06
.2
100
80
3
11.1
644
.0
EI
100
ql
6
5
4
4
max
=
⨯
⨯
⨯
⨯
⨯
⨯
=
⨯
=系数
W
说明，底模面板和纵肋用料较大，可适当更改。

1.3 横肋计算
横肋与小纵肋、面板共同工作承受外力，底篮纵肋是横肋的支撑，横肋的计算简图简化为两跨连续梁。

见下示意图。

（1）荷载
mm
N
h
F
q85
.
11
380
031176
.0
3
=
⨯
=
⨯
=
（2）横肋截面特性
横肋采用槽钢[10，其截面特性：
4
4
3
10
3.
198
39660
mm
I
mm
W
x
x
⨯
=
=
（3）强度
底篮宽度在变化过程中,支撑横肋[10槽钢的两纵梁间距为1000mm，则：
2
2
6
max
max
6
2
2
max
170
8.
37
39660
10
5.1
.
10
5.1
8
1000
85
.
11
8
mm
N
mm
N
W
M
mm
N
q
M
x
x
<
=
⨯
=
=
⋅
⨯
=
⨯
=
=
γ
σ
（4）挠度
a、悬臂部分挠度
底模悬臂部分主要承受箱梁腹板传来的荷载，底篮纵梁跨度设300mm，则:
mm N h F q 32.62380164.02=⨯=⨯=悬臂端支撑横肋惯性矩：
44103.198mm I x ⨯=
]
[4.0500
200500][15.010
983.11006.2830032.62max 654
max f f mm a f mm f <====⨯⨯⨯⨯⨯= 满足要求。

b.跨中部分挠度
!
][9.1500
941500][15.0103.1981006.2100100085.11521.0max 4
54
max 满足要求 f f mm f mm f <====⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
三、底篮纵梁计算
1、箱梁腹板之间、底板正下方纵梁计算 1.1受力分析
1.2强度计算
底篮普通纵梁选用I 32a 工字钢,特性为:
4
8
351011.11094.6mm I mm W x x ⨯=⨯=
浇注1＃块砼时，处于两腹板之间、底板正下方的纵梁受力示意图
如图1所示。

kg 4600R 2
A ==
L qba kg 3764R 1
B ==L
qba
浇注7#块砼时，处于腹板之间、底板正下方的纵梁受力示意图
MPa MPa W M mm
N M x
17097.96.1073.6max max 7max <==
⨯=σ
如图2所示。

kg 3520R R 2
B A ==
=L
qba
1.3刚度计算
浇注1#块砼时，处于腹板之间、底板正下方的纵梁挠度最大，以1#块的荷载对纵梁进行挠度计算，参见上图。

当mm L
ba a x 24252
=+
=时（弯矩最大处） mm L
mm f 3.8]600
[23.2max =<=
纵梁刚度满足要求。

2、处于箱梁腹板正下方的纵梁计算 2.1受力分析：
2.2强度计算:
处于腹板正下方的加强纵梁选用工字钢I 32a ，其截面特性为:
MPa MPa W M mm
N M x
1701.76.1028.5max
max 7
max <==
⨯=σ
4
8351011.11094.6mm I mm W x x ⨯=⨯= 浇注1#块砼时，处于斜腹板正下方的纵梁受力示意图同图1所示，则：
mm N M .1042.97max ⨯=
MPa MPa W M x
1707.135max
max <==
σ kg 6576R A = 5380kg R B =
浇注7#块砼时，处于腹板正下方的纵梁受力示意图同图2所示，则：
mm N M .1064.67max ⨯=
MPa MPa W M x
1707.95max
max <==
σ kg 4428R A =
2.3刚度计算:
浇注1#块砼时，处于腹板正下方的纵梁挠度最大，以1#块的荷载对纵梁挠度进行计算，参见图1。

当mm L ba a x 24252
=+
=时（弯矩最大处） ]
[3.86005000600][1.3max max
f f mm L f mm
f <===
= 纵梁刚度满足要求。

四、底篮前托梁计算
1．受力分析
2．强度与刚度计算
（1）对前托梁进行受力分析时，以1#块荷载对其进行计算且不考虑工作梁带来的荷载（很小），则前托梁受力示意图如图3所示。

P=215KN，q=39KN/m
（2）前托梁断面特性：
前托梁断面结构见图4所示：
槽钢[32a 截面特性：
组合截面特性：
364
823
7
1081.121008.32
)1651029012
10290(1051.72mm h
I W mm I x
x x ⨯==
⨯=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=
（3）计算结果
对图3的计算采用“手工”计算较为繁琐，采用“电算”更为准确，其计算结果如下：
mm N M .104.1196max ⨯=
最大弯应力：MPa MPa W M x
17066max
max <==
σ 在中点处，挠度：mm f 12.08.0f f 1=+=+=“‘
在距左端1073mm 处，挠度：mm f 0.10002.01f f 2=+=+=“‘ 故最大挠度：mm f 1max =
支座反力：kN R R kN R R E B F A 215147==== （　kN R R D C 167==）
4
713511051.71069.4mm I mm W x x ⨯=⨯
=
五、底篮后托梁计算
1．受力分析
2．强度与刚度的计算（浇注砼时）
（1）对后托梁进行计算时，以1#块荷载对其进行验算，在浇注时不考虑箱梁两侧的吊点受力，同时也不考虑工作梁带来的荷载（很小），则后托梁受力示意图如图5所示。

q=48KN/m
图5，均布载荷
（2）后托梁断面特性
后托梁采用断面结构如图6所示，其截面特性:
槽钢[36a
组合截面特性：
364
823
8
1033.221042.42)1851029812
10298(1019.12mm h
I W mm I x
x x ⨯==
⨯=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯=
(3) 计算结果
对图5的计算同样采用“电算”，其结果如下： KN/m 159Mmax =
最大弯应力：MPa MPa W M x
1702.68max
max
<==σ 挠度采用“手算”。

在中点处，挠度：mm f 58.213.145.1f f 1=+=+=“‘
在距左端2956x =处，挠度：mm f 5.16.09.0f f 2=+=+=“‘ 故最大挠度：mm f 58.2max =
支座反力：kN R R kN R R C B D A 340195====
以上结果可知，后托梁在浇注砼的强度和刚度均能满足要求。

4
813511019.1106.6mm I mm W x x ⨯=⨯=图6
六、侧模支撑梁与内模滑梁计算
1．侧模纵梁计算
（1）纵梁的受力分析
箱梁翼板的最大重量:
kg G 78101260041.371=⨯⨯=
取侧模板自重 kg G 58402=
振捣载荷2kpa ，施工载荷1.5kpa ，将其转化为重量： kg G 49005.34)150200(3=⨯⨯+=
箱梁翼板重心距箱梁内边缘的距离：
mm e 1339=
箱梁翼板重心距外纵梁距离：
mm d 158********=-=
箱梁翼板重量与侧模板重量传予内纵梁与外纵梁的荷载可近似按
图7所示计算：
P=286KN
内、外纵梁承受的荷载为：
kN R A 47= (外纵梁) kN R B 239= (内纵梁)
内、外纵梁的受力示意图如图8所示：
m kN q m kN q 11.754
4759.754
239
====外纵梁
内纵梁
（2）纵梁强度计算
内、外纵梁分别选用工字钢I 45a 、I 25a ，其抗弯截面模量特性分别为：
4
7x23
5
248x1361mm 1002.5I 1002.4mm 1022.3I 1043.1⨯=⨯=⨯=⨯=mm
W mm W x x
内、外纵梁弯矩：
mm N M ⋅⨯=8max 1079.1内纵梁
mm N M ⋅⨯=7max 1053.3外纵梁
内、外纵梁最大弯应力：
MPa MPa W M x
170125max max <==
内纵梁
内纵梁σ
MPa MPa 17087max <=外纵梁
σ
内、外纵梁支座反力：KN 120R =内 KN 5.23R =外 内、外纵梁挠度：
满足要求
外内 [f]f mm
5.12400
5000
400l [f]mm
8.8f mm
7f max max max ===== 2．前、后分配梁
（1）受力分析
前、后分配梁承受由侧模传来的荷载，其受力示意图如图9所示：
（2）计算结果
对图9受力模式进行“电算”可知：mm N M .107.46max ⨯= 前、后分配梁选用双槽钢[20a ，截面特性：
MPa MPa W M mm W x x 170131056.3107.41056.321078.15
6
max max
3
55<=⨯⨯==⨯=⨯⨯=α 前、后分配梁支座反力：
KN
R KN
R B A 2.1303.13==
由于支座与载荷相对位置很小，故不需计算挠度。

3．内模滑梁计算
（1）滑梁受力分析
箱梁顶部砼通过内模传给单条滑梁的最大荷载： kg G 821626004)2/58.1(1=⨯⨯=
取内模自重传给单条滑梁的荷载：
kg G 15002=
内滑梁受力示意图参见图8：
mm
N M m m kg q .1029.7KN/3.2424297
max ⨯===
（2）滑梁强度
内滑梁选用工字钢I 36b ，其截面特性：
4
8
351065.11019.9mm
I mm W x x ⨯=⨯=
最大弯应力：
MPa MPa W M x 1707910
19.91029.75
7
max max <=⨯⨯==σ 最大挠度：
满足要求
[f]f mm 5.12400
5000
400l [f]mm
5.5f max max ===
= 支座反力；KN R R B A 3.48==
七、吊杆与锚杆计算
1. 前吊杆校核
从对前托梁的受力分析可知,单条吊杆承受的最大荷载:
kN R R F C B 215===
前吊杆采用φ32精轧螺纹钢,则:
MPa MPa A F 6005.2673214.325.0215000
2
min max <=⨯⨯==
σ 安全系数2.25
.267600
==n
2. 后锚杆校核
从对后托梁的受力分析可知，单条后锚杆承受的最大荷载为： kN R N B 1703405.05.0=⨯=⨯=
后锚杆同样采用φ32精轧螺纹钢，则： MPa MPa 6005.211<=σ
安全系数：8.25
.211600
==n
八、中横梁及斜拉杆计算
1．中横梁计算
（1）受力分析
中横梁主要承受挂篮前移时外侧后悬吊传来的荷载，在浇注砼时传予中横梁的荷载极小（可忽略）。

中横梁悬臂端受力示意图如图10所示(最不利状况
侧模后分配梁传予中横梁的荷载：kN F 6.161= 底篮后托梁传予中横梁的荷载（估算）：
KN F 1.334/100433.13/5.172
=⨯=
（2）计算结果
中横梁悬臂端承受的最大弯矩： mm N M .104.27max ⨯=
中横梁选用双槽钢[28a ，其截面特性：
MPa MPa W M mm W x x 1703.35108.6104.2108.6104.325
7
max max
3
55<=⨯⨯==⨯=⨯⨯=α 中横梁悬臂端强度能满足要求。

2．斜拉杆计算
（1）受力分析
中横梁斜拉杆承受由中横梁悬臂端传来的荷载，其受力示意图如图11所示。

中横梁斜拉杆承受的轴力：
()
拉KN N N 8.821.336.168.36sin 11=+=⨯
中横梁承受的轴力：
()压KN os N 2.668.36c 8.822-=⨯-=
（2）计算结果
图10图11
中横梁斜拉杆选用双槽钢2[12.6，其截面积：
MPa
MPa mm A 1703.263138
82800
313815692max 2
<===⨯=α 中横梁斜拉杆强度能满足要求。

MPa MPa 1705.213138
67310
max <==α 中横梁受压端强度亦能满足要求。

九、前横梁计算
1. 受力分析
前横梁受力示意图如图12所示（最不利状况）。

kN F 13.31= (前分配梁传来的荷载) kN F 130.22= (前分配梁传来的荷载) kN F 1473= (前托梁外吊杆传来的荷载)
kN F 48.34= (内滑梁传来的荷载) kN F 2155= (前托梁内吊杆传来的荷载) kN F 48.36= (内滑梁传来的荷载) kN F 1677= (前托梁内吊杆传来的荷载)
2. 强度
2.1前横梁断面特性
前横梁断面形状如图13所示，工字钢I 36a 的截面特性: 4811017.2mm I x ⨯=
组合截面特性:
3
6823
4
823
8
1055.4196
1091.81962081633012
163301091.8)
2081633012
16330(21017.22mm I W mm I x x x ⨯=⨯==⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=惯性距）矩形钢板对组合形心的为
（其中
2.2计算结果
对图12的计算采用“电算”，其结果如下： mm x /N 10753M 6⨯=
最大弯应力：MPa MPa 170165max <=σ 最大挠度：mm f 12max =
支座支力：kN R R B A 1.769==
十、主梁计算
1. 受力分析
前横梁传给单条主梁的荷载： kN P 1.769=
单榀三角架受力示意图如图14所示。

kN F P F kN
P F A B A 1787.61018.53775.7
)
5000054(=+==+⨯=
（平衡方程）
上主梁在CO 段产生的最大弯矩:
mm N M ⋅⨯=⨯=8max 103.84500769.1
各杆件轴力的计算: 对C 点:
P N =⋅0137sin
037cos 201=+⋅N N )(1277.61拉KN N = )(10202压KN N -= 对E 点:
040146sin 53sin ⋅=⋅N N
053cos 46cos 30104=+⋅+⋅N N N )(14024拉KN N = )(99413压KN N -=
AB 段与OC 段为同一杆件，即：
KN N N AB 10202-==
2. 强度计算 2.1主梁压应力 主梁最小截面积:
MPa MPa mm A 1703.5622624
8.0102.1022624412123836025
max
2
min <=⨯⨯==⨯⨯+⨯=σ 2.2主梁弯应力(CE 段)
主梁在CE 段的断面形状如图15所示: 工字钢I 36b 截面特性:
4811066.1mm I x ⨯=
组合截面特性:
3
68
4
823
3
8
1015.4192
1096.71921096.7)1861246512
12465(212
360201066.12mm I W mm I x x x ⨯=⨯==⨯=⨯⨯+⨯⨯+⨯+
⨯⨯=
最大弯应力:
MPa MPa W M x 1705.921015.41084.36
8
max max <=⨯⨯==σ
2.3斜拉带
斜拉带选用双槽钢上下加焊钢板2[20 +2δ6 组焊而成,斜拉带最小截面积:
2min 85466165232832mm A =⨯⨯+⨯=
最大拉应力:
MPa MPa 1701648546
1014023
max
<=⨯=σ（较危险）
2.4立柱
立柱所受的最大轴力为: KN N 19943-=
立柱断面如图16所示,角钢∠100×100×12mm 的断面特性:
212280mm A =
461009.2mm I I yo XO ⨯== 组合截面特性:
21824022808mm A =⨯=
惯性矩：4823
3105.6]22280184)12
888812112112[(
4mm I x ⨯=⨯⨯+⨯-⨯⨯= 惯性半径：mm i x 8.188=
长细比：3.468
.1885
.43702=⨯=
λ 查表，稳定系数862.0=ϕ
最大压应力: MPa MPa 1708.12618240
862.01019943max
<=⨯⨯=σ
图15
图16
2.5 销子校核
斜拉带与主梁的连接销采用φ80，销子材质为40cr 钢，销子主要承受剪力，所承受的最大剪力：
N Q 5m ax 107⨯=（纵向两端接触） 最大剪应力:
MPa
MPa
220][139max max =<=τττ
斜拉带与立柱连接销采用φ90，销子材质为40cr ，销子所承受的最大剪力同主梁连接销子φ80，所以无需校核。

2.6 主桁后锚校核
①后横梁校核
后横梁受力示意图如下图17所示
kN
F F B A 3.647==
则：kN F kN F 6.3897.25721==
后横梁断面采用变截面，校核后锚横梁以最小截面计算，最小截面采用2条I 36b 工字钢，其截面特性：
4
8
361032.31084.1mm
I mm W x x ⨯=⨯=
后横梁的强度：
MPa MPa 17098max <=σ
后横梁的强度能满足要求。

后横梁在支座A 、B 点处的位移：
mm f 4.0max = ○
2后锚纵梁校核 后锚纵梁受力示意图如图18所示：
图17
kN F F C 6.3892==
kN P 8.1946.3895.0=⨯=
mm N P M ⋅⨯=⨯=7max 1097.4255 后锚纵梁截面特性如图19所示：
481005.1mm I x ⨯=
361005.12mm h
I W x
x ⨯==
MPa MPa W M
x
1703.47max max <==σ
后锚纵梁强度能满足要求。

○
3后锚杆校核 主桁后锚杆采用φ32粗钢筋，单条后锚杆承受的最大荷载：
kN P F 8.194==
MPa MPa 60024232
14.325.010948.12
5
max <=⨯⨯⨯=σ 安全系数：5.2242
600
==n
3.主梁挠度
计算主梁挠度以C 点的竖向位移为准。

由上面计算可知，CD 杆、CO 杆、AD 杆、AB 杆、DO 杆所受的轴力为:
N CD =691.67KN N CO =-529.85KN N AD =824.3N N AB =-529.85KN N DO =-1076KN
当荷载变为单位荷载时CD 杆、CO 杆、AD 杆、AB 杆、DO 杆所承受的轴力为:
N CD1 =1.5557 N CO1= -1.1917 N AD1=1.854 N AB1=-1.1917 N DO1=-2.4202 C 点的垂直位移为: mm D 11=∆
主梁挠度满足规范要求。

P
P
C
图18
图19
十、行走小车轴承计算
挂篮空载前移时，作用于主桁架前端的荷载： Fl=前横梁自重=2390kg F2=0.5×底篮自重=5021kg
F3=0.5×(纵梁自重+滑梁自重)=1063kg F4=0.45×(侧模板+内模)=6937kg F5=前悬吊=1300kg
作用于单榀主桁架前端的荷载： kg P 5.8355=
单个行走小车承受的荷载: kg P F A 121657
.30904500
=⨯
= 以此为依据对行走小车进行校核:
行走小车单个轴承所受的径向负荷KN F r 8.29=,轴承转速n<10r/min 使用寿命可按h L h 300=计算。

轴承的径向当量静负荷：KN F P r or 8.29== 轴承的安全系数：10=S
轴承的基本额定静负荷：kN C o 8.29=
选用的轴承为:调心球轴承1609，其径向基本额定静负荷kN C or 20= or o C C 不符合要求!
挂篮前移时拟在主梁尾部再加设反压行走滚轮，既降低了行走小车所承受的荷载，又加多了一道保险。

二○○九年一月
参考资料：
《建筑结构静力计算手册》 《机械设计手册》
《简明钢结构设计手册》 《天正钢结构计算软件》 《建筑工程模板施工手册》
很多力学知识有待深入学习!。