桩的抗剪强度
微型钢管桩在深基坑支护工程中的计算分析80
微型钢管桩在深基坑支护工程中的计算分析摘要：当施工场地受限，用地红线、基坑边缘线距离较近，混凝土桩（墙）支护结构难以实施时，微型钢管桩结合预应力锚索（杆）便成为大家首选的支护形式，既解决了工作面狭小混凝土桩（墙）施工机械无法实施的困难，又保证的基坑及周边地物的安全稳定。
本文对微型钢管桩支护结构的计算分析进行阐述，希望对类似工程有一定的指导意义。
关键词：微型钢管桩预应力锚索弹性支点法变形控制随着城市建设的高速发展，建筑施工周期越来越短，深基坑支护的设计与施工则成为地下空间结构施工的重中之重。
既要保证基坑及周边地物的安全稳定又要快速完成基坑支护结构施工，为地下空间结构的施工创造条件。
目前常用的深基坑支护形式主要有排桩或、地下连续墙结合内撑或锚杆支护体系、土钉墙支护体系、SMW工法体系，其中以混凝土桩（墙）体系为主。
但当场地受限时，就需要一种施工简易便捷、支护体量小的支护形式代替混凝土桩（墙）。
微型钢管桩支护体系应运而生，它的诞生与应用对于保障地下空间的安全稳定，加快施工进度有着非比寻常的意义。
微型钢管桩是指桩径不超过300mm，桩长与桩径比不小于30的钢管桩基，多用于建筑、桥梁以及输电线路设备基础的加固与改造工程中。
由于其施工快捷、作业面小，其适宜性和经济性比混凝土桩（墙）有很大优势。
本文以某工程为例，就微型钢管桩设计中的一些问题进行探讨。
一.工程概况某商业工程设计地下二层，占地面积275m×1145m，按地表算基坑深度9m，基坑四周均为市区二级道路，2倍基坑开挖深度范围内无暗埋管线（构筑物）等影响基坑开挖的障碍物。
拟建建筑物地下室外墙线距离用地红线6m，坡顶2m范围内卸载，地下室外墙线距离垂直支护面1m，坡顶距离用地红线仅3m。
由于工作面狭小，混凝土桩（墙）机械所需工作面大而无法实施，经计算分析后采用钢管微型桩结合预应力锚索支护体系。
微型钢管桩采用Φ127×5mm 无缝钢管，间距@700mm，锚索共设3道，长度分别为16m、12m、9m，第一、二、三排预应力锚索水平间距均为2.1m。
PLAXIS在混凝土U形板桩护岸受力计算中的应用-港工技术
采用全约束，两侧为法向约束。单排 U 形板桩典型
护岸断面见图 3。
各土层参数由地质报告给出，搅拌桩参数根据
计算所得，水泥搅拌桩平面布置示意见图 4。
水泥搅拌桩处理的置换率为：
m
搅拌桩处理面积 总面积
4.54 0.73 4.54
84
%
水泥搅拌桩 28 天无侧限抗压强度平均值要求
为 不 低 于 1.0 MPa ， 桩 体 抗 剪 强 度 为 ：
面有限元模型，模拟整个施工过程、使用期在不同
工况荷载作用下结构内力和位移分布，用于指导结
构进一步设计。土体采用 MC 模型，U 形板桩采用
板单元模拟，赋予线弹性属性，并在板单元与土之
间均加入界面单元模拟接触的实际性质。土层采用
三角形 15 节点单元模拟，通过改变材料的参数的
方式模拟搅拌桩处理软弱地基土的过程。模型底部
sp 2
)
2 csp ) rH
D min( D1, D2 , D3 )
（4） （5）
根 据 （ 2 ）、（ 3 ）、（ 4 ）、（ 5 ） 式 可 将 综 合 值
csp 140 kPa ， sp 0 等效换算成 D 17.2 0 ； 而为方便计算，将混凝土搅拌桩的参数取值为
csp 60 kPa ，sp 90 等效换算成 D 16.20 <17.2°； 因此本项目混凝土搅拌桩参数最终取值为：
csp 60 kPa ，sp 90 ；其余二维模型计算土层参数、 结构参数分别见表 2、表 3。
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名称 ②淤泥 ③粉质粘土（混砂） ④淤泥质土 ⑤粉质粘土（混砂） ⑤2 细砂 ⑥残积土 ⑦全风化花岗岩 ⑧强风化花岗岩 搅拌桩 回填砂
水泥土搅拌桩抗剪强度指标
水泥土搅拌桩抗剪强度指标1. 引言1.1 研究背景：水泥土搅拌桩是一种常用的地基处理工法，其在土木工程中具有广泛的应用。
随着城市建设的不断发展和土地利用的不断扩大，对地基处理技术的要求也越来越高。
在地基工程中，水泥土搅拌桩的抗剪强度是一个重要的指标，直接影响到地基的稳定性和承载能力。
研究水泥土搅拌桩抗剪强度指标是非常有必要的。
目前，关于水泥土搅拌桩抗剪强度指标的研究还比较有限，存在着一些问题和挑战。
对于水泥土搅拌桩的施工技术和抗剪强度指标的定义还没有统一的标准，导致了不同研究结果之间的差异性较大。
影响水泥土搅拌桩抗剪强度的因素复杂多样，还需要进一步深入研究。
有必要对水泥土搅拌桩抗剪强度指标进行系统的研究和探讨，以提高地基工程的质量和安全性。
【研究背景内容结束】.1.2 研究目的研究目的是通过对水泥土搅拌桩抗剪强度指标进行深入探讨，揭示其内在规律和影响因素，为搅拌桩工程设计、施工和质量控制提供科学依据。
具体来说，本研究旨在分析水泥土搅拌桩抗剪强度指标的定义及计算方法，探究影响抗剪强度的关键因素，寻找提高抗剪强度的有效途径，通过实验研究验证理论分析的合理性，并总结抗剪强度指标的意义和发展趋势，进而指导未来相关研究方向。
通过对水泥土搅拌桩抗剪强度指标的深入研究，可以为工程实践提供更可靠的技术支持，促进搅拌桩工程质量和效率的提升，推动相关领域的科学发展和创新。
1.3 研究意义水泥土搅拌桩是一种重要的地基处理方法，在工程领域应用广泛。
其抗剪强度指标是评价水泥土搅拌桩质量和性能的重要参数。
研究水泥土搅拌桩抗剪强度指标的意义在于：深入研究水泥土搅拌桩抗剪强度指标，可以为工程设计和施工提供科学依据。
通过准确评估水泥土搅拌桩的抗剪强度，可以确保工程结构的稳定性和安全性。
研究水泥土搅拌桩抗剪强度指标，有助于改进水泥土搅拌桩的设计和施工工艺。
通过了解抗剪强度指标的影响因素和改善方法，可以优化水泥土搅拌桩的质量和性能，提高工程的经济效益和可持续发展能力。
实际工程水泥搅拌桩(理正岩土计算书)
理正软土地基路堤设计软件计算项目： LZK82桥梁处理段（取附近最不利地层）============================================================================原始条件:计算目标: 计算沉降、承载力和稳定路堤设计高度: 1.880(m)路堤设计顶宽: 33.000(m)路堤边坡坡度: 1:1.500工后沉降基准期结束时间: 180(月) 荷载施加级数: 2序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 6.000 1.000 是2 7.000 12.000 0.880 是路堤土层数: 2 超载个数: 3层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 1.000 19.700 21.400 16.6002 0.880 25.000 40.000 45.000超载号定位距离(m) 分布宽度(m) 超载值(kPa) 沉降计算是否考虑稳定计算是否考虑1 0.000 5.000 4.000 是是2 5.000 16.000 17.628 是是3 21.000 12.000 4.000 是是地基土层数: 4 地下水埋深: 1.000(m)层号土层厚度重度饱和重度地基承载力快剪C 快剪Φ固结快剪竖向固结系数水平固结系数排水层(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (kPa) (度) Φ(度)(10^-4cm2/s) (10^-4cm2/s)1 5.600 18.100 18.670 90.000 6.100 30.100 0.000 50.00 50.00 否2 2.500 18.500 18.670 100.000 6.600 25.200 0.000 50.00 50.00 否3 5.800 17.300 17.390 60.000 7.900 5.000 5.300 50.00 50.00 否4 30.000 18.100 18.670 90.000 6.100 30.100 0.000 50.00 50.00 否层号 Es(100-200)(MPa)1 4.500002 10.000003 3.010004 4.50000加固土桩加固土桩布置形式:等边三角形加固土桩间距: 1.100(m)加固土桩的长度 17.000(m)加固土桩桩土应力比: 5.000加固土桩直径: 0.500(m)加固土桩的抗剪强度: 270.000(kPa)加固土桩布置起始坐标: 0.000(m)加固土桩布置宽度: 40.000(m)承载力计算参数:承载力验算公式: p ≤γR[fa]验算点距离中线距离: -1.000(m)承载力抗力系数γR: 1.00复合地基计算公式: fspk = mRa/Ap + β(1-m)fsk单桩承载力Ra: 88.36(kN)桩间土承载力折减系数β: 1.00桩间土承载力提高系数: 1.00承载力修正公式: [fa] = [fa0] + γ2(h-h0)基准深度h0: 0.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 不是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法平均固结度修正方法: 改进的太沙基法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为“填土高*容重”填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m)填土-时间-固结度输出位置深度: 2.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: 压缩模量法沉降计算考虑超载超载产生的地基附加应力采用：直接法沉降修正系数: 1.500沉降计算的分层厚度: 0.500(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按土层平均容重计算加固区主固结沉降计算方法：复合模量Es法桩身压缩模量: 150.120(MPa)计算时考虑弥补地基沉降引起的路堤增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(路面施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 有效固结应力法加载与路堤竣工的间隔时间(月): 1稳定计算考虑地震力地震烈度: 7度地震作用综合系数: 0.250地震作用重要性系数: 1.300水平向Ah(g): 0.080稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)============================================================================ (一) 各级加荷的沉降计算第1级加荷，从0.0~6.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 1.005(m)，沉降 = 0.005(m) 第2级加荷，从7.0~12.0月加载开始时，路基计算高度 = 1.005(m)，沉降 = 0.005(m)加载结束时，路基计算高度 = 1.949(m)，沉降 = 0.069(m)============================================================================ (二) 路面竣工时及以后的沉降计算基准期开始时刻: 最后一级加载(路面施工)结束时刻考虑沉降影响后，路堤的实际计算高度为 = 1.949(m)路面竣工时,地基沉降 = 0.069(m)路面竣工后,基准期内的残余沉降 = 0.057(m)基准期结束时,地基沉降 = 0.126(m)最终地基总沉降 = 1.500*0.123 = 0.185(m)路面竣工时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-27.048 0.000 0.000 0.069-25.116 0.000 0.000 0.069-23.184 0.000 0.000 0.069-21.252 0.000 0.000 0.069-19.320 0.008 0.008 0.061-17.388 0.021 0.013 0.048-15.456 0.033 0.012 0.036-13.524 0.042 0.009 0.027-11.592 0.049 0.008 0.020-9.660 0.057 0.008 0.012-7.728 0.062 0.005 0.007-5.796 0.065 0.004 0.004-3.864 0.069 0.003 0.000-1.932 0.069 0.001 -0.000-0.000 0.069 -0.000 0.0001.932 0.068 -0.001 0.0013.864 0.066 -0.002 0.0035.796 0.061 -0.005 0.0087.728 0.055 -0.006 0.0149.660 0.050 -0.004 0.01911.592 0.042 -0.008 0.02713.524 0.036 -0.006 0.03315.456 0.028 -0.008 0.04117.388 0.017 -0.011 0.05219.320 0.005 -0.012 0.06421.252 0.000 -0.005 0.06923.184 0.000 0.000 0.06925.116 0.000 0.000 0.06927.048 0.000 0.000 0.069路堤竣工时，由于地基沉降引起路堤填筑面积增量:(1) 由各点计算沉降梯形积分方法得ΔV = 1.865(m2)(2) 按照《铁路路基手册》方法得Δs = 0.069(m) ΔV = 1.781(m2)按照《铁路路基手册》方法，路堤顶面单侧加宽量: ΔW = 0.087 ~ 0.105(m) 基准期结束时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-27.048 0.000 0.000 0.126-25.116 0.000 0.000 0.126-23.184 0.000 0.000 0.126-21.252 0.000 0.000 0.126-19.320 0.017 0.017 0.109-17.388 0.040 0.023 0.086-15.456 0.061 0.021 0.065-13.524 0.077 0.017 0.049-11.592 0.091 0.014 0.035-9.660 0.105 0.013 0.021-7.728 0.113 0.008 0.013-5.796 0.120 0.007 0.006-3.864 0.125 0.006 0.001-1.932 0.126 0.001 -0.000-0.000 0.126 -0.000 0.0001.932 0.124 -0.002 0.0023.864 0.121 -0.003 0.0055.796 0.113 -0.008 0.0137.728 0.102 -0.011 0.0249.660 0.094 -0.008 0.03311.592 0.079 -0.015 0.04713.524 0.067 -0.012 0.05915.456 0.052 -0.015 0.07417.388 0.032 -0.020 0.09419.320 0.011 -0.022 0.11621.252 0.000 -0.011 0.12623.184 0.000 0.000 0.12625.116 0.000 0.000 0.12627.048 0.000 0.000 0.126路基横断面各点的最终沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心 (m) (m) 差(m) 沉降差(m) -27.048 0.000 0.000 0.185-25.116 0.000 0.000 0.185-23.184 0.000 0.000 0.185-21.252 0.000 0.000 0.185-19.320 0.021 0.021 0.164-17.388 0.052 0.031 0.133-15.456 0.083 0.030 0.103-13.524 0.108 0.025 0.077-11.592 0.129 0.021 0.056-9.660 0.150 0.021 0.035-7.728 0.163 0.013 0.022-5.796 0.174 0.011 0.011-3.864 0.184 0.010 0.001-1.932 0.186 0.002 -0.000-0.000 0.185 -0.000 0.0001.932 0.183 -0.002 0.0023.864 0.178 -0.005 0.0075.796 0.165 -0.013 0.0207.728 0.147 -0.018 0.0389.660 0.134 -0.013 0.05111.592 0.110 -0.024 0.07513.524 0.092 -0.018 0.09415.456 0.069 -0.023 0.11617.388 0.041 -0.027 0.14419.320 0.013 -0.029 0.17321.252 0.000 -0.013 0.18523.184 0.000 -0.000 0.18525.116 0.000 -0.000 0.18527.048 0.000 -0.000 0.185路面竣工时,距路基中线0.000(m)处各层的沉降层底深层厚自重应力(kPa) 附加应力全应力(kPa) 固结度层最终层当前分层主固层累计主压缩模沉降经(m) (m) (Ecs(MPa)) (kPa ) (Ecs(MPa)) 沉降mSc(m) 沉降(m) 结沉降(m) 固结沉降(m) 量(MPa) 验系数0.500 0.500 4.5(------) 60.7 65.2(31.786) 0.9603 0.0014 0.00140.0010 0.0010 31.79 0.200(0.200)1.000 0.500 13.6(------) 60.6 74.2(31.786) 0.8809 0.0014 0.00130.0010 0.0019 31.79 0.200(0.200)1.500 0.500 20.3(------) 60.6 80.9(31.786) 0.8016 0.0014 0.0012 0.0010 0.0029 31.79 0.200(0.200)2.000 0.500 24.6(------) 60.5 85.1(31.786) 0.7222 0.0014 0.0012 0.0010 0.0038 31.79 0.200(0.200)2.500 0.500 28.9(------) 60.3 89.3(31.786) 0.6428 0.0014 0.0011 0.0009 0.0048 31.79 0.200(0.200)3.000 0.500 33.3(------) 60.1 93.4(31.786) 0.5634 0.0014 0.0010 0.0009 0.0057 31.79 0.200(0.200)3.500 0.500 37.6(------) 59.8 97.4(31.786) 0.4840 0.0014 0.0009 0.0009 0.0066 31.79 0.200(0.200)4.000 0.500 41.9(------) 59.5 101.4(31.786) 0.4047 0.0014 0.0008 0.0009 0.0076 31.79 0.200(0.200)4.500 0.500 46.3(------) 59.2 105.4(31.786) 0.3253 0.0014 0.0008 0.0009 0.0085 31.79 0.200(0.200)5.000 0.500 50.6(------) 58.8 109.4(31.786) 0.2842 0.0014 0.0007 0.0009 0.0094 31.79 0.200(0.200)5.500 0.500 54.9(------) 58.4 113.3(31.786) 0.2579 0.0014 0.0007 0.0009 0.0104 31.79 0.200(0.200)5.600 0.100 57.5(------) 58.1 115.7(31.786) 0.2421 0.0003 0.0001 0.0002 0.0105 31.79 0.200(0.200)6.100 0.500 60.1(------) 57.9 118.0(36.255) 0.2264 0.0012 0.0006 0.0008 0.0113 36.26 0.200(0.200)6.600 0.500 64.5(------) 57.4 121.9(36.255) 0.2001 0.0012 0.0006 0.0008 0.0121 36.26 0.200(0.200)7.100 0.500 68.8(------) 57.0 125.8(36.255) 0.1739 0.0012 0.0005 0.0008 0.0129 36.26 0.200(0.200)7.600 0.500 73.2(------) 56.5 129.6(36.255) 0.1476 0.0012 0.0005 0.0008 0.0137 36.26 0.200(0.200)8.100 0.500 77.5(------) 56.0 133.5(36.255) 0.1213 0.0012 0.0005 0.0008 0.0145 36.26 0.200(0.200)8.600 0.500 81.5(------) 55.5 137.0(30.575) 0.0951 0.0014 0.0005 0.0009 0.0154 30.57 0.200(0.200)9.100 0.500 85.2(------) 55.0 140.2(30.575) 0.0716 0.0013 0.0005 0.0009 0.0163 30.57 0.200(0.200)9.600 0.500 88.9(------) 54.5 143.4(30.575) 0.0650 0.0013 0.00050.0009 0.0172 30.57 0.200(0.200)10.100 0.500 92.6(------) 53.9 146.5(30.575) 0.0584 0.0013 0.0005 0.0009 0.0180 30.57 0.200(0.200)10.600 0.500 96.3(------) 53.4 149.7(30.575) 0.0518 0.0013 0.0005 0.0009 0.0189 30.57 0.200(0.200)11.100 0.500 100.0(------) 52.9 152.8(30.575) 0.0452 0.0013 0.0005 0.0009 0.0198 30.57 0.200(0.200)11.600 0.500 103.7(------) 52.3 156.0(30.575) 0.0387 0.0013 0.0005 0.0009 0.0206 30.57 0.200(0.200)12.100 0.500 107.4(------) 51.7 159.1(30.575) 0.0321 0.0013 0.0005 0.0008 0.0215 30.57 0.200(0.200)12.600 0.500 111.1(------) 51.2 162.2(30.575) 0.0255 0.0013 0.0004 0.0008 0.0223 30.57 0.200(0.200)13.100 0.500 114.8(------) 50.6 165.4(30.575) 0.0189 0.0012 0.0004 0.0008 0.0231 30.57 0.200(0.200)13.600 0.500 118.5(------) 50.0 168.5(30.575) 0.0141 0.0012 0.0004 0.0008 0.0240 30.57 0.200(0.200)13.900 0.300 121.4(------) 49.6 171.0(30.575) 0.0129 0.0007 0.0002 0.0005 0.0245 30.57 0.200(0.200)14.400 0.500 124.7(------) 49.1 173.8(31.786) 0.0117 0.0012 0.0004 0.0008 0.0252 31.79 0.200(0.200)14.900 0.500 129.0(------) 48.6 177.6(31.786) 0.0102 0.0011 0.0004 0.0008 0.0260 31.79 0.200(0.200)15.400 0.500 133.4(------) 48.0 181.3(31.786) 0.0087 0.0011 0.0004 0.0008 0.0267 31.79 0.200(0.200)15.900 0.500 137.7(------) 47.4 185.1(31.786) 0.0071 0.0011 0.0004 0.0007 0.0275 31.79 0.200(0.200)16.400 0.500 142.0(------) 46.9 188.9(31.786) 0.0056 0.0011 0.0004 0.0007 0.0282 31.79 0.200(0.200)16.900 0.500 146.4(------) 46.3 192.7(31.786) 0.0041 0.0011 0.0004 0.0007 0.0290 31.79 0.200(0.200)17.000 0.100 149.0(------) 46.0 194.9(31.786) 0.0032 0.0002 0.0001 0.0001 0.0291 31.79 0.200(0.200)层底深层厚自重应力(kPa ) 附加应力全应力(kPa) 固结度层最终层当前 (m) (m) (Es(MPa)) (kPa ) (Es(MPa)) 沉降mSc(m) 沉降(m)17.500 0.500 151.6( 4.500) 45.6 197.2( 4.500) 0.0023 0.0076 0.002518.000 0.500 155.9( 4.500) 45.1 201.0( 4.500) 0.0013 0.0075 0.002518.500 0.500 160.2( 4.500) 44.5 204.7( 4.500) 0.0011 0.0074 0.002519.000 0.500 164.6( 4.500) 44.0 208.5( 4.500) 0.0010 0.0073 0.002419.500 0.500 168.9( 4.500) 43.4 212.3( 4.500) 0.0008 0.0072 0.002420.000 0.500 173.2( 4.500) 42.9 216.1( 4.500) 0.0007 0.0071 0.002420.500 0.500 177.6( 4.500) 42.4 219.9( 4.500) 0.0005 0.0071 0.002421.000 0.500 181.9( 4.500) 41.8 223.7( 4.500) 0.0004 0.0070 0.002321.500 0.500 186.2( 4.500) 41.3 227.6( 4.500) 0.0002 0.0069 0.002322.000 0.500 190.6( 4.500) 40.8 231.4( 4.500) 0.0001 0.0068 0.002322.500 0.500 194.9( 4.500) 40.3 235.2( 4.500) 0.0000 0.0067 0.002223.000 0.500 199.2( 4.500) 39.8 239.1( 4.500) 0.0000 0.0066 0.002223.500 0.500 203.6( 4.500) 39.3 242.9( 4.500) 0.0000 0.0066 0.002224.000 0.500 207.9( 4.500) 38.8 246.8( 4.500) 0.0000 0.0065 0.002224.500 0.500 212.3( 4.500) 38.4 250.6( 4.500) 0.0000 0.0064 0.002125.000 0.500 216.6( 4.500) 37.9 254.5( 4.500) 0.0000 0.0063 0.002125.500 0.500 220.9( 4.500) 37.4 258.4( 4.500) 0.0000 0.0062 0.002126.000 0.500 225.3( 4.500) 37.0 262.3( 4.500) 0.0000 0.0062 0.002126.500 0.500 229.6( 4.500) 36.6 266.1( 4.500) 0.0000 0.0061 0.002027.000 0.500 233.9( 4.500) 36.1 270.0( 4.500) 0.0000 0.0060 0.0020 27.500 0.500 238.3( 4.500) 35.7 273.9( 4.500) 0.0000 0.0059 0.0020最下面分层附加应力与自重应力之比 = 14.977% <= 15.000%压缩模量当量值 = 10.976Mpa, 按地基规范GB50007-2011表5.3.5 的沉降计算经验系数 = 0.702(0.551)============================================================================(三) 填土--时间--沉降曲线输出位置，相对于路堤中线 0(m)（即X=19.320(m)）时间(月) 设计填土高度实际填土高度当时沉降(m) (m) (m)0.00 0.000 0.000 0.0000.60 0.100 0.101 0.0001.20 0.200 0.201 0.0001.80 0.300 0.302 0.0002.40 0.400 0.402 0.0013.00 0.500 0.503 0.0013.60 0.600 0.603 0.0024.20 0.700 0.704 0.0024.80 0.800 0.804 0.0035.40 0.900 0.905 0.0046.00 1.000 1.005 0.0056.10 1.000 1.005 0.0056.20 1.000 1.005 0.0056.30 1.000 1.005 0.0056.40 1.000 1.005 0.0056.50 1.000 1.005 0.0056.60 1.000 1.005 0.0056.70 1.000 1.005 0.0056.80 1.000 1.005 0.0056.90 1.000 1.005 0.0057.00 1.000 1.005 0.0057.50 1.088 1.099 0.0068.00 1.176 1.194 0.0088.50 1.264 1.288 0.0099.00 1.352 1.383 0.0149.50 1.440 1.477 0.01810.00 1.528 1.571 0.02210.50 1.616 1.666 0.02711.00 1.704 1.760 0.03211.50 1.792 1.855 0.03612.00 1.880 1.949 0.06930.00 1.880 1.949 0.07648.00 1.880 1.949 0.08366.00 1.880 1.949 0.09184.00 1.880 1.949 0.098102.00 1.880 1.949 0.104120.00 1.880 1.949 0.110138.00 1.880 1.949 0.115156.00 1.880 1.949 0.119174.00 1.880 1.949 0.123192.00 1.880 1.949 0.126============================================================================ (四) 填土--时间--固结度曲线输出位置，相对于路堤中线 0.000(m)（即X=19.320(m)）输出深度为 2.000(m)时间(月) 设计填土高度固结度(m)0.00 0.000 0.0000.60 0.100 0.0281.20 0.200 0.0561.80 0.300 0.0852.40 0.400 0.1153.00 0.500 0.1453.60 0.600 0.1764.20 0.700 0.2074.80 0.800 0.2405.40 0.900 0.2726.00 1.000 0.3056.10 1.000 0.3066.20 1.000 0.3076.30 1.000 0.3086.40 1.000 0.3096.50 1.000 0.3106.60 1.000 0.3116.70 1.000 0.3126.80 1.000 0.3136.90 1.000 0.3137.00 1.000 0.3147.50 1.088 0.3498.00 1.176 0.3848.50 1.264 0.4209.00 1.352 0.4569.50 1.440 0.49310.00 1.528 0.53010.50 1.616 0.56811.00 1.704 0.60611.50 1.792 0.64412.00 1.880 0.68230.00 1.880 0.82748.00 1.880 0.87566.00 1.880 0.90084.00 1.880 0.916102.00 1.880 0.927120.00 1.880 0.935138.00 1.880 0.942156.00 1.880 0.947174.00 1.880 0.951192.00 1.880 0.955============================================================================(五) 稳定计算(1) 第1级加荷,从0.0~6.0月,路基设计高度1.000(m), 路基计算高度(考虑沉降影响)1.005(m)，加载结束时稳定结果η= 0.187 μc=2.858 μs=0.572 τc=270.000(kPa)土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi sinαi cosαi CqiΦqi 下滑力 Qi 增大系数 yQi/R 抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) (kN) (m) WicosαitanΦq CiLi---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00 0.09 1.75 0.00 1.75 5.16 0.09 1.00 21.40 16.60 0.16 0.05 1.000 0.746 0.52 3.872 0.18 0.41 8.03 0.00 8.03 50.16 0.77 0.64 21.40 16.60 6.17 0.21 1.000 0.246 1.53 29.91最不利滑动面:滑动圆心 = (0.000000,1.005008)(m)滑动半径 = 1.005008(m)滑动安全系数 = 5.589总的下滑力 = 6.412(kN)总的抗滑力 = 35.838(kN)土体部分下滑力 = 6.327(kN)土体部分抗滑力 = 35.838(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 0.085(kN)(2) 第2级加荷,从7.0~12.0月,路基设计高度1.880(m), 路基计算高度(考虑沉降影响)1.949(m)，加载结束时稳定结果η= 0.187 μc=2.858 μs=0.572 τc=270.000(kPa)抗滑力抗滑力抗滑力土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi sinαi cosαi Cqi Φqi UiΦgi Woi Wli 下滑力 Qi 增大系数 yQi/R Woicosαi CiLi σiliCos编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (m) tanΦqi αitanΦgi------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 -29.77 0.30 5.42 0.00 5.42 -59.10 -0.86 0.51 6.10 30.10 0.9201 0.00 5.42 0.00 -4.65 0.14 1.000 0.504 1.61 7.11 0.002 -29.17 1.52 21.70 0.00 21.70 -56.19 -0.83 0.56 6.10 30.10 0.7328 0.00 21.70 0.00 -18.03 0.72 1.000 0.526 7.00 9.93 0.003 -28.27 2.67 31.71 0.00 31.71 -52.93 -0.80 0.60 6.10 30.10 0.5304 0.00 31.71 0.00 -25.31 1.28 1.000 0.549 11.08 9.17 0.004 -27.36 3.70 40.64 0.00 40.64 -49.91 -0.77 0.64 6.10 30.10 0.3499 0.00 40.64 0.00 -31.09 1.78 1.000 0.570 15.17 8.58 0.005 -26.46 4.63 48.69 0.00 48.69 -47.06 -0.73 0.68 6.10 30.10 0.2648 0.00 48.69 0.00 -35.64 2.23 1.000 0.588 19.23 8.11 0.006 -25.55 5.65 57.78 0.00 57.78 -44.32 -0.70 0.72 6.60 25.20 0.2153 0.00 57.78 0.00 -40.37 2.73 1.000 0.605 19.45 8.61 0.007 -24.62 6.46 64.82 0.00 64.82 -41.67 -0.66 0.75 6.60 25.20 0.1696 0.00 64.82 0.00 -43.09 3.12 1.000 0.621 22.79 8.24 0.008 -23.69 7.20 71.25 0.00 71.25 -39.12 -0.63 0.78 6.60 25.20 0.1279 0.00 71.25 0.00 -44.95 3.48 1.000 0.636 26.01 7.94 0.009 -22.75 8.42 81.93 0.00 81.93 -36.58 -0.60 0.80 7.905.00 0.0885 5.30 81.93 0.00 -48.82 4.06 1.000 0.649 5.76 9.78 0.0010 -21.76 9.12 87.11 0.00 87.11 -34.04 -0.56 0.83 7.905.00 0.0672 5.30 87.11 0.00 -48.76 4.38 1.000 0.6626.31 9.48 0.0011 -20.76 9.76 91.82 0.00 91.82 -31.58 -0.52 0.85 7.905.00 0.0588 5.30 91.82 0.00 -48.09 4.67 1.000 0.6746.84 9.22 0.0012 -19.77 10.34 96.11 0.00 96.11 -29.18 -0.49 0.87 7.905.00 0.0511 5.30 96.11 0.00 -46.86 4.93 1.000 0.6847.34 9.00 0.0013 -18.77 10.87 100.00 0.00 100.00 -26.84 -0.45 0.89 7.905.00 0.0441 5.30 100.00 0.00 -45.14 5.17 1.000 0.694 7.81 8.80 0.0014 -17.78 11.34 103.52 0.00 103.52 -24.54 -0.42 0.91 7.905.00 0.0378 5.30 103.52 0.00 -42.99 5.38 1.000 0.702 8.24 8.64 0.0015 -16.79 11.77 106.68 0.00 106.68 -22.28 -0.38 0.93 7.905.00 0.0322 5.30 106.68 0.00 -40.45 5.58 1.000 0.710 8.64 8.49 0.0016 -15.79 12.15 109.51 0.00 109.51 -20.06 -0.34 0.94 7.905.00 0.0271 5.30 109.51 0.00 -37.57 5.75 1.000 0.717 9.00 8.36 0.0017 -14.80 12.50 112.03 0.00 112.03 -17.88 -0.31 0.95 7.90 5.00 0.0226 5.30 112.03 0.00 -34.39 5.90 1.000 0.723 9.33 8.26 0.0018 -13.80 12.79 114.23 0.00 114.23 -15.72 -0.27 0.96 7.90 5.00 0.0186 5.30 114.23 0.00 -30.94 6.04 1.000 0.729 9.62 8.16 0.0019 -12.81 13.05 116.14 0.00 116.14 -13.58 -0.23 0.97 7.90 5.00 0.0152 5.30 116.14 0.00 -27.26 6.15 1.000 0.734 9.88 8.08 0.0020 -11.81 13.27 117.77 0.00 117.77 -11.46 -0.20 0.98 7.90 5.00 0.0141 5.30 117.77 0.00 -23.39 6.25 1.000 0.738 10.10 8.02 0.0021 -10.82 13.45 119.11 0.00 119.11 -9.35 -0.16 0.99 7.90 5.00 0.0136 5.30 119.11 0.00 -19.36 6.34 1.000 0.741 10.28 7.96 0.0022 -9.82 13.60 120.18 0.00 120.18 -7.26 -0.13 0.99 7.90 5.00 0.0131 5.30 120.18 0.00 -15.19 6.40 1.000 0.744 10.43 7.92 0.0023 -8.83 13.71 120.97 0.00 120.97 -5.18 -0.09 1.00 7.90 5.00 0.0128 5.30 120.97 0.00 -10.92 6.45 1.000 0.746 10.54 7.89 0.0024 -7.84 13.78 121.50 0.00 121.50 -3.11 -0.05 1.00 7.90 5.00 0.0126 5.30 121.50 0.00 -6.58 6.48 1.000 0.747 10.61 7.87 0.0025 -6.84 13.81 121.77 0.00 121.77 -1.03 -0.02 1.00 7.90 5.00 0.0125 5.30 121.77 0.00 -2.20 6.50 1.000 0.748 10.65 7.86 0.0026 -5.85 13.54 119.32 0.00 119.32 1.01 0.02 1.00 7.90 5.00 0.0125 5.30 119.32 0.00 2.11 6.37 1.000 0.748 10.44 7.70 0.0027 -4.87 13.50 119.07 0.00 119.07 3.04 0.05 1.00 7.90 5.00 0.0126 5.30 119.07 0.00 6.32 6.35 1.000 0.747 10.40 7.71 0.0028 -3.90 13.43 118.57 0.00 118.57 5.08 0.09 1.00 7.90 5.00 0.0128 5.30 118.57 0.00 10.49 6.32 1.000 0.746 10.33 7.73 0.0029 -2.92 13.33 117.83 0.00 117.83 7.11 0.12 0.99 7.90 5.00 0.0131 5.30 117.83 0.00 14.59 6.28 1.000 0.744 10.23 7.76 0.0030 -1.95 13.20 116.82 0.00 116.82 9.16 0.16 0.99 7.90 5.00 0.0135 5.30 116.82 0.00 18.60 6.22 1.000 0.741 10.09 7.80 0.0031 -0.97 13.03 115.56 0.00 115.56 11.22 0.19 0.98 7.90 5.00 0.0141 5.30 115.56 0.00 22.49 6.14 1.000 0.738 9.92 7.85 0.00土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi sinαi cosαi li Ci Φi Φgi Ui Wli Woi 下滑力 Qi 增大系数 yQi/R 抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (m)(kPa) (kN) (kN) (kN) (kN) (m) (kN)------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------转为总应力法32 0.00 10.08 91.75 0.00 91.75 13.06 0.23 0.97 0.77 7.90 5.00 5.30 0.01 3.83 87.92 20.73 4.76 1.000 0.730 50.25转为总应力法33 0.75 10.33 98.39 0.00 98.39 14.66 0.25 0.97 0.78 7.90 5.00 5.30 0.02 11.49 86.90 24.91 4.90 1.000 0.717 50.97转为总应力法34 1.50 9.29 92.76 0.00 92.76 16.19 0.28 0.96 0.69 7.90 5.00 5.30 0.02 17.24 75.52 25.86 4.44 1.000 0.705 45.52转为总应力法35 2.16 9.45 99.31 0.00 99.31 17.62 0.30 0.95 0.69 7.90 5.00 5.30 0.02 24.77 74.54 30.06 4.57 1.000 0.693 46.21转为总应力法36 2.82 13.08 141.17 0.00 141.17 19.35 0.33 0.94 0.97 7.90 5.00 5.30 0.03 39.57 101.60 46.78 6.37 1.000 0.684 64.79转为总应力法37 3.74 12.77 138.87 0.00 138.87 21.38 0.36 0.93 0.98 7.90 5.00 5.30 0.03 39.57 99.30 50.63 6.23 1.000 0.678 65.25转为总应力法38 4.65 12.42 136.32 0.00 136.32 23.44 0.40 0.92 1.00 7.90 5.00 5.30 0.04 39.57 96.74 54.23 6.07 1.000 0.671 65.78转为总应力法39 5.57 12.04 133.50 0.00 133.50 25.54 0.43 0.90 1.01 7.90 5.00 5.30 0.04 39.57 93.92 57.55 5.90 1.000 0.663 66.41转为总应力法40 6.48 11.62 130.39 0.00 130.39 27.67 0.46 0.89 1.03 7.90 5.00 5.30 0.05 39.57 90.82 60.55 5.71 1.000 0.655 67.14转为总应力法41 7.40 11.16 126.99 0.00 126.99 29.84 0.50 0.87 1.06 7.90 5.00 5.30 0.05 39.57 87.42 63.19 5.50 1.000 0.646 68.00转为总应力法42 8.31 10.66 123.28 0.00 123.28 32.06 0.53 0.85 1.08 7.90 5.00 5.30 0.06 39.57 83.71 65.44 5.27 1.000 0.636 69.02转为总应力法43 9.23 10.11 119.22 0.00 119.22 34.34 0.56 0.83 1.11 7.90 5.00 5.30 0.07 39.57 79.65 67.25 5.03 1.000 0.625 70.21转为总应力法44 10.14 9.51 114.80 0.00 114.80 36.68 0.60 0.80 1.14 7.90 5.00 5.30 0.09 39.57 75.23 68.57 4.76 1.000 0.613 71.63转为总应力法45 11.06 9.02 111.57 0.00 111.57 39.12 0.63 0.78 1.20 6.60 25.20 0.00 0.13 40.33 71.25 70.39 4.53 1.000 0.600 100.39转为总应力法46 11.99 8.28 105.15 0.00 105.15 41.67 0.66 0.75 1.25 6.60 25.20 0.00 0.17 40.33 64.82 69.90 4.17 1.000 0.586 99.92转为总应力法47 12.92 7.47 98.11 0.00 98.11 44.32 0.70 0.72 1.30 6.60 25.20 0.00 0.22 40.33 57.78 68.55 3.78 1.000 0.570 99.81转为总应力法48 13.86 6.40 87.83 0.00 87.83 47.06 0.73 0.68 1.33 6.10 30.100.00 0.26 39.15 48.69 64.30 3.25 1.000 0.553 102.04转为总应力法49 14.76 5.47 79.79 0.00 79.79 49.91 0.77 0.64 1.41 6.10 30.100.00 0.35 39.15 40.64 61.04 2.80 1.000 0.534 102.32转为总应力法50 15.67 4.44 70.86 0.00 70.86 52.93 0.80 0.60 1.50 6.10 30.100.00 0.53 39.15 31.71 56.54 2.30 1.000 0.514 103.59转为总应力法51 16.57 3.28 60.85 0.00 60.85 56.19 0.83 0.56 1.63 6.10 30.100.00 0.73 39.15 21.70 50.56 1.74 1.000 0.490 106.36转为总应力法52 17.48 1.47 31.29 0.00 31.29 59.10 0.86 0.51 1.17 6.10 30.100.00 0.92 25.88 5.42 26.85 0.81 1.000 0.469 72.32土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi sinαi cosαi CqiΦqi 下滑力 Qi 增大系数 yQi/R 抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) (kN) (m) WicosαitanΦq CiLi---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------53 18.08 0.80 18.56 0.00 18.56 61.53 0.88 0.48 21.40 16.60 16.31 0.48 1.000 0.451 2.64 25.2454 18.64 0.20 5.11 0.00 5.11 63.82 0.90 0.44 40.00 45.00 4.59 0.13 1.000 0.433 2.26 40.66最不利滑动面:滑动圆心 = (-5.846784,13.642498)(m)滑动半径 = 27.541615(m)滑动安全系数 = 3.792总的下滑力 = 593.788(kN)总的抗滑力 = 2251.849(kN)土体部分下滑力 = 427.352(kN)土体部分抗滑力 = 2251.849(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 166.436(kN)(3) 第13.0月施加超载,路基设计高度1.880(m), 路基计算高度(考虑沉降影响)1.949(m)，加载结束时稳定结果η= 0.187 μc=2.858 μs=0.572 τc=270.000(kPa)抗滑力抗滑力抗滑力土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi sinαi cosαi Cqi Φqi UiΦgi Woi Wli 下滑力 Qi 增大系数 yQi/R Woicosαi CiLi σiliCos编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (m) tanΦqi αitanΦgi------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 -26.06 0.26 4.64 0.00 4.64 -62.88 -0.89 0.46 6.10 30.10 0.9240 0.00 4.64 0.00 -4.13 0.12 1.000 0.446 1.22 6.85 0.002 -25.55 1.36 19.37 0.00 19.37 -59.72 -0.86 0.50 6.10 30.10 0.7439 0.00 19.37 0.00 -16.72 0.65 1.000 0.470 5.66 9.73 0.003 -24.74 2.40 28.36 0.00 28.36 -56.18 -0.83 0.56 6.10 30.10 0.5493 0.00 28.36 0.00 -23.56 1.15 1.000 0.496 9.15 8.82 0.004 -23.94 3.31 36.26 0.00 36.26 -52.94 -0.80 0.60 6.10 30.10 0.3782 0.00 36.26 0.00 -28.94 1.59 1.000 0.519 12.67 8.14 0.005 -23.13 4.12 43.31 0.00 43.31 -49.93 -0.77 0.64 6.10 30.10 0.2949 0.00 43.31 0.00 -33.14 1.99 1.000 0.539 16.16 7.62 0.006 -22.33 5.17 52.89 0.00 52.89 -47.02 -0.73 0.68 6.60 25.20 0.2416 0.00 52.89 0.00 -38.69 2.50 1.000 0.558 16.97 8.27 0.007 -21.48 5.92 59.35 0.00 59.35 -44.18 -0.70 0.72 6.60 25.20 0.1919 0.00 59.35 0.00 -41.36 2.86 1.000 0.576 20.03 7.86 0.008 -20.62 6.59 65.21 0.00 65.21 -41.47 -0.66 0.75 6.60 25.20 0.1468 0.00 65.21 0.00 -43.18 3.19 1.000 0.592 22.99 7.52 0.009 -19.77 8.43 81.92 0.00 81.92 -38.66 -0.62 0.78 7.90 5.00 0.1026 5.30 81.92 0.00 -51.18 4.06 1.000 0.608 5.60 10.04 0.0010 -18.78 9.18 87.45 0.00 87.45 -35.76 -0.58 0.81 7.90 5.00 0.0795 5.30 87.45 0.00 -51.10 4.40 1.000 0.623 6.21 9.66 0.0011 -17.78 9.85 92.42 0.00 92.42 -32.96 -0.54 0.84 7.90 5.00 0.0689 5.30 92.42 0.00 -50.29 4.71 1.000 0.637 6.78 9.34 0.0012 -16.79 10.46 96.90 0.00 96.90 -30.25 -0.50 0.86 7.90 5.00 0.0594 5.30 96.90 0.00 -48.82 4.98 1.000 0.650 7.32 9.07 0.0013 -15.80 11.00 100.92 0.00 100.92 -27.61 -0.46 0.89 7.90 5.00 0.0509 5.30 100.92 0.00 -46.78 5.23 1.000 0.661 7.82 8.84 0.0014 -14.81 11.49 104.52 0.00 104.52 -25.04 -0.42 0.91 7.90 5.00 0.0433 5.30 104.52 0.00 -44.23 5.45 1.000 0.671 8.29 8.65 0.0015 -13.82 11.92 107.73 0.00 107.73 -22.51 -0.38 0.92 7.90 5.00 0.0365 5.30 107.73 0.00 -41.25 5.64 1.000 0.680 8.71 8.48 0.0016 -12.82 12.30 110.56 0.00 110.56 -20.03 -0.34 0.94 7.90 5.00 0.0304 5.30 110.56 0.00 -37.87 5.82 1.000 0.687 9.09 8.34 0.0017 -11.83 12.64 113.04 0.00 113.04 -17.59 -0.30 0.95 7.90 5.00 0.0252 5.30 113.04 0.00 -34.17 5.97 1.000 0.694 9.43 8.22 0.0018 -10.84 12.93 115.18 0.00 115.18 -15.19 -0.26 0.97 7.90 5.00 0.0207 5.30 115.18 0.00 -30.17 6.10 1.000 0.700 9.72 8.12 0.0019 -9.85 13.17 116.99 0.00 116.99 -12.81 -0.22 0.98 7.90 5.00 0.0182 5.30 116.99 0.00 -25.93 6.21 1.000 0.705 9.98 8.04 0.0020 -8.86 13.38 118.49 0.00 118.49 -10.45 -0.18 0.98 7.90 5.00 0.0174 5.30 118.49 0.00 -21.49 6.30 1.000 0.709 10.19 7.97 0.0021 -7.87 13.54 119.67 0.00 119.67 -8.11 -0.14 0.99 7.90 5.00 0.0168 5.30 119.67 0.00 -16.88 6.37 1.000 0.713 10.37 7.92 0.0022 -6.87 13.66 120.56 0.00 120.56 -5.78 -0.10 0.99 7.90 5.00 0.0163 5.30 120.56 0.00 -12.15 6.43 1.000 0.715 10.49 7.88 0.0023 -5.88 13.74 121.15 0.00 121.15 -3.47 -0.06 1.00 7.90 5.00 0.0160 5.30 121.15 0.00 -7.32 6.46 1.000 0.717 10.58 7.85 0.0024 -4.89 13.78 121.44 0.00 121.44 -1.15 -0.02 1.00 7.90 5.00 0.0159 5.30 121.44 0.00 -2.45 6.48 1.000 0.718 10.62 7.84 0.0025 -3.90 13.53 119.31 0.00 119.31 1.13 0.02 1.00 7.90 5.00 0.0159 5.30 119.31 0.00 2.36 6.37 1.000 0.718 10.44 7.70 0.0026 -2.92 13.50 119.03 0.00 119.03 3.40 0.06 1.00 7.90 5.00 0.0160 5.30 119.03 0.00 7.07 6.35 1.000 0.717 10.40 7.71 0.0027 -1.95 13.42 118.47 0.00 118.47 5.68 0.10 1.00 7.90 5.00 0.0163 5.30 118.47 0.00 11.73 6.32 1.000 0.715 10.31 7.74 0.0028 -0.97 13.31 117.63 0.00 117.63 7.97 0.14 0.99 7.90 5.00 0.0168 5.30 117.63 0.00 16.30 6.27 1.000 0.713 10.19 7.77 0.00土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi sinαi cosαi li Ci Φi Φgi Ui Wli Woi 下滑力 Qi 增大系数 yQi/R 抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (m)(kPa) (kN) (kN) (kN) (kN) (m) (kN)------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------转为总应力法29 0.00 10.34 93.62 0.00 93.62 10.00 0.17 0.98 0.76 7.90 5.005.30 0.02 3.83 89.79 16.25 4.88 1.000 0.705 49.97转为总应力法30 0.75 10.62 100.48 0.00 100.48 11.77 0.20 0.98 0.77 7.90 5.005.30 0.02 11.49 88.99 20.50 5.03 1.000 0.691 50.67转为总应力法31 1.50 9.56 94.79 0.00 94.79 13.46 0.23 0.97 0.68 7.90 5.005.30 0.02 17.24 77.55 22.06 4.56 1.000 0.678 45.24转为总应力法32 2.16 9.75 101.50 0.00 101.50 15.04 0.26 0.97 0.68 7.90 5.005.30 0.02 24.77 76.73 26.34 4.71 1.000 0.666 45.93转为总应力法33 2.82 13.52 144.43 3.66 148.09 16.95 0.29 0.96 0.96 7.90 5.00 5.30 0.02 43.23 104.86 43.17 6.66 1.000 0.656 64.62转为总应力法34 3.74 13.25 142.41 3.66 146.07 19.19 0.33 0.94 0.97 7.90 5.00 5.30 0.03 43.23 102.84 48.02 6.54 1.000 0.650 65.06转为总应力法35 4.65 12.94 140.11 3.66 143.77 21.46 0.37 0.93 0.98 7.90 5.00 5.30 0.03 43.23 100.55 52.61 6.40 1.000 0.643 65.58转为总应力法36 5.57 12.59 137.53 3.66 141.19 23.77 0.40 0.92 1.00 7.90 5.00 5.30 0.04 43.23 97.97 56.91 6.24 1.000 0.636 66.21转为总应力法37 6.48 12.20 134.65 3.66 138.31 26.12 0.44 0.90 1.02 7.90 5.00 5.30 0.05 43.23 95.09 60.90 6.07 1.000 0.627 66.95转为总应力法38 7.40 11.77 131.45 10.36 141.81 28.52 0.48 0.88 1.04 7.90 5.00 5.30 0.05 49.92 91.89 67.71 6.04 1.000 0.617 68.25转为总应力法39 8.31 11.29 127.91 16.13 144.04 30.98 0.51 0.86 1.07 7.90 5.00 5.30 0.06 55.70 88.35 74.14 5.98 1.000 0.607 69.64转为总应力法40 9.23 10.76 124.01 16.13 140.14 33.50 0.55 0.83 1.10 7.90 5.00 5.30 0.07 55.70 84.44 77.34 5.74 1.000 0.595 70.88转为总应力法41 10.14 10.18 119.70 16.13 135.83 36.09 0.59 0.81 1.13 7.90 5.00 5.30 0.08 55.70 80.13 80.01 5.48 1.000 0.582 72.38转为总应力法42 11.06 9.53 114.96 16.13 131.09 38.77 0.63 0.78 1.17 7.90 5.00 5.30 0.10 55.70 75.39 82.10 5.19 1.000 0.568 74.20转为总应力法43 11.97 8.26 102.11 15.05 117.16 41.47 0.66 0.75 1.14 6.60 25.20 0.00 0.15 51.95 65.21 77.58 4.54 1.000 0.553 97.32转为总应力法44 12.83 7.58 96.25 15.05 111.30 44.18 0.70 0.72 1.19 6.60 25.20 0.00 0.19 51.95 59.35 77.56 4.21 1.000 0.537 97.13转为总应力法45 13.68 6.84 89.79 15.05 104.84 47.02 0.73 0.68 1.25 6.60 25.20 0.00 0.24 51.95 52.89 76.70 3.85 1.000 0.519 97.40转为总应力法46 14.53 5.69 78.09 14.18 92.27 49.93 0.77 0.64 1.25 6.10 30.10 0.00 0.29 48.96 43.31 70.61 3.26 1.000 0.500 97.41转为总应力法47 15.34 4.87 71.04 14.18 85.22 52.94 0.80 0.60 1.34 6.10 30.10 0.00 0.38 48.96 36.26 68.00 2.87 1.000 0.479 98.35转为总应力法48 16.14 3.96 63.13 14.18 77.32 56.18 0.83 0.56 1.45 6.10 30.10 0.00 0.55 48.96 28.36 64.23 2.42 1.000 0.456 100.57。
灌注桩工程质量检测方案
灌注桩工程质量检测方案1. 引言灌注桩是一种常用的地基处理方式，广泛应用于建筑、桥梁、隧道等工程中。
为保证灌注桩工程的质量，进行全面的质量检测非常重要。
本文将介绍灌注桩工程质量检测方案，包括检测项目、检测方法、检测要求等内容。
2. 检测项目灌注桩工程质量检测需要关注以下主要项目：2.1 形状和尺寸•灌注桩的直径、长度、垂直度等尺寸参数的检测。
2.2 强度•灌注桩的抗压强度、抗剪强度等力学性能的检测。
2.3 渗透性•检测灌注桩的渗透性能，包括渗水性、渗油性等。
2.4 质地•灌注桩的表面质地、内部质地进行观察和检测。
3. 检测方法根据以上检测项目的不同性质，采用不同的检测方法进行质量检测。
3.1 形状和尺寸检测•使用传统测量仪器，如卷尺、测角器等，进行直径、长度和垂直度的测量。
3.2 强度检测•采用无损检测方法，如超声波检测仪、动力触探仪等，对灌注桩的抗压强度、抗剪强度进行检测。
3.3 渗透性检测•采用渗透性试验方法，如注射试验、承压试验等，对灌注桩的渗透性能进行检测。
3.4 质地检测•使用质地分析仪或显微镜等仪器对灌注桩的表面质地和内部质地进行观察和检测。
4. 检测要求为保证灌注桩工程的质量，需符合以下基本要求：4.1 竣工前检测•灌注桩工程在竣工前，需要进行全面的质量检测，并将结果记录在竣工报告中。
4.2 报告书的编制•检测结果应编制成书面报告，包括检测日期、地点、检测结果、检测人员签字等信息，并由负责人审核。
4.3 监督检查•灌注桩工程质量检测应由相关监督机构进行监督，确保检测结果的准确性和可靠性。
4.4 不合格处理•对于不合格的灌注桩，应立即采取相应的措施进行处理，确保工程质量。
5. 结论灌注桩工程质量检测方案对保障工程质量起到了关键作用。
通过对灌注桩的形状和尺寸、强度、渗透性和质地等项目的检测，可以有效评估桩的质量，帮助项目方和监督机构及时发现和解决问题，确保工程的安全和可靠性。
同时，合理的检测要求和监督措施也能有效提高检测结果的准确性和可靠性，为灌注桩工程的施工和验收提供支持和保证。
钻孔灌注桩计算公式
钻孔灌注桩计算公式1.净竖向承载力计算公式：
Qult = Ap * fp
其中
Qult为每桩的净竖向承载力（单位：kN）
Ap为桩的截面面积（单位：m²）
fp为每平方米桩截面的承载力（单位：kN/m²）2.桩身的抗弯强度计算公式：
Mmax = Qult * L
其中
Mmax为桩身上的最大弯矩（单位：kN·m）Qult为每桩的净竖向承载力（单位：kN）
L为桩长（单位：m）
3.桩身的抗剪强度计算公式：
Vmax = Qvult * L
其中
Vmax为桩身上的最大剪力（单位：kN）
Qvult为每桩的净竖向承载力（单位：kN）
除了以上几个基本的计算公式之外，还需要考虑其他因素，如桩身的几何形状、土层的性质、桩端部分的承载力和桩体的侧阻力等。
总的来说，钻孔灌注桩的计算公式主要涉及净竖向承载力、抗弯强度和抗剪强度这三个方面。
在实际应用中，还需要根据具体的工程要求和设计参数进行合理的取值和调整，以确保钻孔灌注桩能够满足项目需求。
谈PRC管桩在黄土地区基坑支护中的应用
谈 PRC管桩在黄土地区基坑支护中的应用摘要：近年来，随着中国现代化建设的发展，中国建筑市场发展、生产技术和预应力混凝土支柱应用的需求有了较大的发展。
PRC管桩(即混合钢筋预应力混凝土桩)是PHC管桩，它添加了一些不受约束的钢筋，形成新型混合钢筋预应力混凝土桩。
凭借其卓越的性能，经过多年的应用推广，已广泛应用于高层民用建筑、多层工业建筑、大型基础设施基地、城市道路基地等。
，执行水平逐年提高。
关键词：PRC管桩；黄土地区；基坑支护；应用;引言PRC管桩是混合钢筋预应力混凝土桩，它是一种新的深基坑支护结构，作为预应力和非预应力钢筋组合的主要钢筋。
研究表明，PRC管桩的抗剪强度、抗剪强度和抗弯强度高于PHC管桩，从而消除了PHC管桩在深基坑支护应用中抗弯强度低和抗剪强度低的缺点。
PRC管桩呈绿色，施工效率高，机械化程度高，自动化程度高，批量生产可定义，深井支护应用成本低，工期可缩短。
目前，全国许多地区，如河南和江苏，都以PRC票为支撑结构的标准，在我国沿海地区使用PRC票的例子很多。
但是，没有管道桩的PRC模型，在深度支座中应用PRC管道桩的规范也不明确。
因此，有必要讨论PRC管桩在黄土地区深基坑支护设计中的应用。
1、黄土的属性对基坑工程的影响黄土主要位于祁连山以东、秦岭以北、太行山以西、内蒙古高原、古长城以南，湿黄土约占黄土总面积的60%。
此外，黄土通常孔隙率高、粉和吸水性高。
但是，天然黄土通常强度大、团聚好、遇水后强度低、团聚不好。
二者的力学性能与普通粘土相似，当含水量小于或等于塑料极限含水量时，黄土颗粒的内部摩擦角和集中度发生变化；当含水量超过塑性极限时，内部摩擦角和团聚能力将大大降低。
一般天然黄土在含水量较低的条件下具有较高的自稳定度，因此当开挖深度数十米时，受地形限制，难以使用边坡开挖法进行竖向支撑，采用黄土自稳定。
在大多数情况下，湿黄土分为自湿黄土和非自湿黄土。
当湿黄土含水量高时，其力学性质和内部结构发生变化，表现为流动性增强。
混凝土桩的种类和施工方法
混凝土桩的种类和施工方法一、引言混凝土桩是一种常见的基础工程中采用的桩基础，它具有承载力高、稳定性好、耐久性强等优点。
不同的工程需要采用不同类型的混凝土桩，并且施工方法也因地制宜。
本文将详细介绍混凝土桩的种类和施工方法。
二、混凝土桩的种类1. 水泥搅拌桩水泥搅拌桩是一种采用搅拌机将水泥、砂、石料和水混合成泥浆，再注入钢管中，通过旋转、提升和下沉的方式将泥浆压实成桩体的桩基础。
这种混凝土桩具有高承载力、抗震性好、施工速度快等优点，适用于软土层、黏土层和砂土层等地质条件良好的区域。
2. 钻孔灌注桩钻孔灌注桩是一种采用钻孔机在地下挖孔，同时注入混凝土形成桩体的桩基础。
这种混凝土桩具有承载力高、抗剪强度大、耐久性好等特点，适用于复杂地质条件，如软弱地基、岩石层、河床等地区。
3. 预制桩预制桩是在工厂内预制好的混凝土桩，然后再运到现场安装。
这种混凝土桩具有质量稳定、施工周期短、适用范围广等优点，适用于软土层、粉质土层和砂质土层等地质条件良好的区域。
4. 钢筋混凝土桩钢筋混凝土桩是一种由钢筋和混凝土组成的桩基础，具有强度高、稳定性好、施工方便等特点，适用于河道、桥梁、隧道等大型工程。
5. 微型桩微型桩是一种直径在30cm以下的混凝土桩，适用于小型建筑、道路、桥梁等工程，具有施工方便、成本低、适用范围广等特点。
三、混凝土桩的施工方法1. 水泥搅拌桩施工方法（1）确定桩位和钢管长度；（2）钢管进入地下；（3）搅拌机开始搅拌泥浆；（4）钢管慢慢上升，同时泥浆被注入到钢管内；（5）钢管下沉，使泥浆在孔内形成桩体；（6）达到设计高度后，停止搅拌，钢管向上提升，同时用水泥砂浆顶钢管。
2. 钻孔灌注桩施工方法（1）确定桩位和孔径；（2）钻孔机挖孔；（3）清洗孔内泥土；（4）钢筋放入孔内；（5）注入混凝土；（6）振捣混凝土；（7）孔内混凝土凝固后，钻孔机拆除钻头，将钢筋伸出地面。
3. 预制桩施工方法（1）确定桩位和预制桩长度；（2）将预制桩运输到现场；（3）将预制桩放到孔内，使其贴紧土壤；（4）注入混凝土；（5）振捣混凝土；（6）孔内混凝土凝固后，将预制桩底部与地基连接。
深茂铁路台城河特大桥深水基坑钢板桩围堰施工技术
表 2 最不利工况下钢板桩结点反力计算
支座结点
1 2 3
水平 /kN 0.00000000 0.00000000 0.00000000
结点约束反力 竖直 /kN
293.780697 313.700229 13.7465577
力矩 /(kN·m) 357.296606 0.00000000 0.00000000
3 钢板桩围堰设计与验算
（1）建立计算模型的依据。台城河特大桥 43 号、44 号墩需要搭设钢板桩围堰形成阻水结构进行承台与墩身施 工。44 号墩处的地质条件较差，因此对 44 号墩处的钢板桩 围堰进行设计和验算，然后搭设钻孔平台，在钻孔灌注桩
施工完成后，拆除部分钻孔平台，进行钢板桩围堰施工； 在进行水下混凝土封底前，采用高压射水配合吸泥机清除 承台与封底混凝土范围内的土方；在水下混凝土达到设计 强度后，边抽水边安装支撑；利用围堰计算模型并根据现 场实际情况，在考虑静水压力、动水压力、河床底部土压 力等的基础上进行受力计算。根据施工顺序，混凝土内支 撑需要考虑封底混凝土的受力情况，验算钢板桩的安全性 能，对钢板桩的入土深度、封底混凝土的厚度、支撑的方 式等进行设计。选择长度为 18m 的钢板桩，考虑到模板安装、 塔吊板桩围堰内支撑所需空间，承台右侧加宽 2.0m，其他 侧加宽 1.5m，钢板桩围堰内尺寸确定为 13.6m×19.3m。
φ=0.644，检算轴应力σ =F =73.2MPa < ϕ [σ ] =93.4MPa 。
A 内支撑选择 2 根 40a 槽钢对拼满足要求。对拼槽钢每
侧用 25cm 宽，1cm 厚的钢板作为缀板组焊，间距 100cm。
图 1 钢板桩围堰受力（单位：cm）
管桩力学性能计算公式
管桩力学性能计算公式1、 管桩的混凝土有效预压应力的计算按式1.1~式1.5。
1.1、预应力放张后预应力钢筋的拉应力pt σ（N/mm 2）pt σ=σcon 1+n ′⋅A P A C（1.1） 式中：σcon ——预应力钢筋的初始张拉应力，单位为牛每平方毫米（N/mm 2），σcon =0.7f ptk ；f ptk ——预应力钢筋的抗拉强度，单位为牛每平方毫米（N/mm 2）；A p ——预应力钢筋的横截面积，单位为平方毫米（mm 2）；A c ——管桩混凝土的横截面积，单位为平方毫米（mm 2）；n ′——预应力钢筋的弹性模量与放张时混凝土的弹性模量之比。
1.2、 混凝土的徐变及混凝土的收缩引起的预应力钢筋拉应力损失ψσp ∆（N/mm 2）ΔσΡψ=n ⋅ψ⋅σcpt +E s ⋅δs 1+n ⋅σcpt σpt ⋅(1+ψ2) （1.2−1） σcpt =σpt ⋅A p A c（1.2−2） 式中：σcpt ——放张后混凝土的预压应力，N/mm 2；n ——预应力钢筋的弹性模量与管桩混凝土的弹性模量之比；ψ——混凝土的徐变系数，取2.0；s δ——混凝土的收缩率，取1.5×10-4；s E ——预应力钢筋的弹性模量（N/mm 2）。
1.3、 预应力钢筋因松弛引起的拉应力的损失△σr （N/mm 2Δσr =γ0⋅(σpt −2Δσp ψ) （1.3）式中：0γ——预应力钢筋的松弛系数，取2.5% 。
1.4、 预应力钢筋的有效拉应力σpe （N/mm 2）σpe =σpt −Δσp ψ−Δσr （1.4）1.5、 管桩混凝土的有效预压应力σce （N/mm 2）σce =σpe ⋅ΑP Αc（1.5）2、 管桩的抗裂弯矩的计算按式C.2.1。
2.1、 当按二级裂缝控制等级验算受弯管桩受拉边缘应力时，其正截面受弯承载力应符合下式规定：M cr ≤(σpc +γf tk )W 0 (2.1−1)W 0=2I 0d(2.1−2) I 0=π4(d 4−d 14)+(E s E c −1)A py r p 22 (2.1−3) 式中：cr M ——管桩桩身开裂弯矩（kN·m ）；pc σ——包括混凝土有效预压应力在内的管桩横截面承受的压应力（MPa ）； ——考虑离心工艺影响及截面抵抗矩塑性影响的综合系数，对C60取，对C80及以上取；——混凝土轴心抗拉强度标准值；——截面换算弹性抵抗矩；s E 、c E ——分别为预应力钢棒、混凝土的弹性模量。
桩基计算公式范文
桩基计算公式范文1.经验公式经验公式是一种根据大量实际工程经验得出的简化方法，适用于一般桩基的初步估算。
常用的经验公式有以下几种：-基础桩承载力计算公式：Q=Ap，其中Q为桩基承载力，A为桩截面面积，p为单位面积桩的承载力。
该公式适用于一般土层的单桩基础。
-预测露头桩承载力计算公式：Q=Asσc+γz，其中Q为桩基承载力，As为桩截面面积，σc为混凝土抗压强度，γ为土重，z为桩顶到土面的深度。
该公式适用于预测露头的混凝土桩基础。
2.受力公式受力公式是基于力学原理和土力学理论推导出的桩基计算公式，适用于复杂土层和特殊桩基的计算。
常用的受力公式有以下几种：-斜桩抗力计算公式：Q=τAs，其中Q为桩基承载力，τ为土侧摩擦力，As为桩侧面积。
该公式适用于斜桩在土层中的承载力计算。
-立桩抗力计算公式：Q=σA+uL，其中Q为桩基承载力，σ为桩顶压力，A为桩顶面积，u为土侧摩擦力，L为竖向摩擦力。
该公式适用于立桩在土层中的承载力计算。
-摩擦桩承载力计算公式：Q=τAs+σpAp，其中Q为桩基承载力，τ为土侧摩擦力，As为桩侧面积，σp为桩端压力，Ap为桩端面积。
该公式适用于土侧摩擦力和桩端阻力同时起作用的摩擦桩。
3.桩身计算公式桩身计算公式是用来确定桩身竖向承载力的计算方法，适用于各种类型桩基。
常用的桩身计算公式有以下几种：-黏土区桩身计算公式：Q=Ap+(uγ-H)/2，其中Q为桩身竖向承载力，Ap为桩截面面积，u为桩身周围土的抗剪强度，γ为土重，H为有效黏土层的高度。
该公式适用于黏土区桩身的承载力计算。
-砂土区桩身计算公式：Q=Ap+(p1-p2)H，其中Q为桩身竖向承载力，Ap为桩截面面积，p1为桩身底部土的有效压力，p2为桩身顶部土的有效压力，H为砂土层的高度。
该公式适用于砂土区桩身的承载力计算。
以上介绍了几种常见的桩基计算公式，但需要注意的是，实际工程中桩基计算需要综合考虑多种因素，包括土层性质、桩基类型、承载力要求等。
桩基的抗剪性能与剪切破坏机理
桩基的抗剪性能与剪切破坏机理桩基是土木工程中常用的一种基础形式，其承载力主要取决于桩土界面的剪切性能。
在设计和施工过程中，了解桩基的抗剪性能以及剪切破坏机理对于确保工程的安全和可靠性至关重要。
本文将从桩基的抗剪性能和剪切破坏机理两个方面进行探讨。
一、桩基的抗剪性能桩基的抗剪性能是指桩土界面抵抗剪切破坏的能力。
在桩基承受横向力作用时，桩土界面会发生剪切变形，而桩基的抗剪性能直接影响着桩土界面的稳定性。
1. 桩基的抗剪强度桩基的抗剪强度是指桩土界面所能承受的最大剪切应力。
一般来说，桩基的抗剪强度与桩身的材料和形状、桩周土的性质以及桩与土之间的摩擦力有关。
合理选择桩的材料和形状，加强桩土界面的摩擦力，可以提高桩基的抗剪强度。
2. 桩基的抗剪刚度桩基的抗剪刚度是指在剪切加载下，桩土界面的刚度和变形特性。
桩基的抗剪刚度直接影响着桩土界面的变形和力学特性。
合理选择桩的尺寸和布置方式可以有效控制桩基的抗剪刚度，提高桩土界面的刚度和稳定性。
二、桩基剪切破坏机理桩基的剪切破坏机理是指桩基在受到剪切力作用下发生破坏的过程。
了解桩基的剪切破坏机理对于合理设计和施工具有重要的指导意义。
1. 桩土界面的滑移破坏桩土界面的滑移破坏是指桩基在剪切力作用下，桩身与土体之间发生滑动和位移的过程。
当剪切力达到一定阈值时，摩擦力无法抵抗剪切力，桩土界面产生滑动，进而导致桩基的剪切破坏。
2. 桩基的横向位移破坏桩基的横向位移破坏是指桩基在受到横向力作用下，桩身产生较大位移和变形的过程。
当横向力超过桩基的抗剪强度和抗剪刚度时，桩基会发生横向位移破坏，严重影响桩土界面的稳定性。
总结：桩基的抗剪性能和剪切破坏机理对于土木工程的安全和可靠性至关重要。
设计和施工中需要充分考虑桩基的抗剪强度和抗剪刚度，合理选择桩的材料、形状和尺寸，并增加桩土界面的摩擦力，以提高桩基的抗剪能力。
此外，对桩基的剪切破坏机理进行深入研究，可以为设计和施工提供有效的指导。
JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》
3.1.3 桩基应根据具体条件分别进行下列承载能力计算和稳定性验算：1 应根据桩基的使用功能和受力特征分别进行桩基的竖向承载力计算和水平承载力计算；2 应对桩身和承台结构承载力进行计算；对于桩侧土不排水抗剪强度小于10kPa 、且长径比大于50的桩应进行桩身压屈验算；对于混凝土预制桩应按吊装、运输和锤击作用进行桩身承载力验算；对于钢管桩应进行局部压屈验算；3 当桩端平面以下存在软弱下卧层时，应进行软弱下卧层承载力验算；4 对位于坡地、岸边的桩基应进行整体稳定性验算；5 对于抗浮、抗拔桩基，应进行基桩和群桩的抗拔承载力计算；6 对于抗震设防区的桩基应进行抗震承载力验算。
3.1.4 下列建筑桩基应进行沉降计算：1 设计等级为甲级的非嵌岩桩和非深厚坚硬持力层的建筑桩基；2 设计等级为乙级的体型复杂、荷载分布显著不均匀或桩端平面以下存在软弱土层的 建筑桩基；3 软土地基多层建筑减沉复合疏桩基础。
5.2.1 桩基竖向承载力计算应符合下列要求： 1 荷载效应标准组合： 轴心竖向力作用下R N k ≤ (5.2.1-1) 偏心竖向力作用下除满足上式外，尚应满足下式的要求：R N k 2.1max ≤ (5.2.1-2)2 地震作用效应和荷载效应标准组合： 轴心竖向力作用下R N Ek 25.1≤ (5.2.1-3) 偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求：R N Ek 5.1max ≤ (5.2.1-4)式中 k N ——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；max k N ——荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；Ek N ——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力； max Ek N ——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力； R ——基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
5.5.1建筑桩基沉降变形计算值不应大于桩基沉降变形允许值。
《桩基础实务》第二部分 土的抗剪强度与地基承载力2007
（四）十字板剪切试验
1.试验装置。2.抗剪强度公式：
M 为简π化D计H算，D2设：VH2 πD4V2
D 3
H
f
2M πD2 H
D
3
3.优点：构造简单、操作方便、对土的扰动 小。
4.测定饱和粘性土的原位不排水剪，特别适 用于均匀饱和软粘土。
四、 土的抗剪强度指标的测定
对无粘性土：
1
3
tan2
45
2
3
1
tan2
45
-
2
破裂角：
2f 90
f
45
2
破裂面
三、 土的极限平衡条件
【例题6.1】某粘性土地基中土的内摩擦角 26，粘聚力ckP1a8，.5
地基中一点的大主应力和小主应力分别为
F
A
F
A
粘性土
二、 土的强度理论与强度指标
（二）抗剪强度的来源及影响因素
1.抗剪强度的来源 （1）无粘性土：来源于土粒间的摩擦力（内摩擦力）。
包括： 1）一部分由于土颗粒粗糙产生的表面摩擦力。 2）另一部分是粗颗粒之间互相镶嵌，联锁作用 产生的咬合力。
（2）粘性土：除内摩擦力外，还有内聚力。 内聚力主要来源于：土颗粒之间的电分子吸引力 和土中胶结物质（eg.硅、铁物质和碳酸盐等）对 土粒的胶结作用。
三、 土的极限平衡条件
1 2
1
3
1 2
1
-
3
cos
2
抗滑桩的施工要点
抗滑桩的施⼯要点抗滑桩的检测规范6.7.1 基本要求1) 混凝⼟所⽤的⽔泥、砂⽯、⽔和外掺剂的质量和规格必须符合设计和有关规范的要求，按规定的配合⽐施⼯。
2) 施⼯中应核对滑动⾯位置，如图纸与实际位置有出⼊，应变更抗滑桩的深度。
3) 做好桩区地⾯截、捧⽔及防渗，孔⼝地⾯上应加筑适当⾼度的围埂。
6.7.2 实测项⽬混凝⼟抗滑桩结构的应⽤抗滑桩由于能有效⽽经济地治理滑坡，尤其是滑动⾯倾⾓较缓时，其效果更好，因此在边坡治理⼯程中得到了⼴泛采⽤。
如：天⽣桥⼆级⽔电站于1986年10⽉确定⼚房下⼭包坝址后，11⽉开始在⼚房西坡进⾏⼤规模的开挖，加上开挖爆破和施⼯⽣活⽤⽔的影响，诱发了⾯积约4万m2、厚度约25～40m、总滑动量约140万m3的⼤型滑坡体。
初期滑动速度平均每⽇2mm，到次年2⽉底每⽇位移达9mm。
如继续开挖⽽不采取任何⼯程处理措施，预计⾬季到来时将会发⽣⼤规模的滑坡，为此，采取了抗滑桩等⼀整套治理措施。
抗滑桩分成两排布置在⼚房滑坡体上，在584m⾼程上设置1排，在597m⾼程平台上设置1排，桩中⼼距6m，桩深为25～39m，其中⼼深⼊基岩的锚固深度为总深度的1／4，断⾯尺⼨为3m×4m，设置15kg／m轻型钢轨作为受⼒筋，回填200号混凝⼟，每根抗滑桩的抗剪强度为12840kN，17根全部建成后，可以承受滑坡体总滑动推⼒218280kN。
第⼀批抗滑桩从1987年3⽉上旬开⼯，5⽉下旬开始浇筑，6⽉1⽇结束。
第⼆批抗滑桩施⼯是在1987～1988年枯⽔期内完成的。
抗滑桩开挖深度达3～4m后，在井壁喷30～40cm厚的混凝⼟。
对岩体较好的井壁采⽤打锚杆、喷锚挂⽹的⽅法进⾏⽀护，喷混凝⼟厚度10～15cm。
对局部塌⽅部位增设钢⽀撑。
抗滑桩开挖到设计要求深度后，进⾏钢筋绑扎和钢轨吊装。
混凝⼟浇筑采⽤⽔下混凝⼟的配合⽐，由拌和楼拌和，混凝⼟罐车运输直接⼊仓，每⼩时浇筑厚度控制在1.5m内，特别是在滑动⾯上下4m部位，还需下井进⾏机械振捣。
国企：水泥搅拌桩施工技术要求-高填方-
水泥土搅拌桩施工技术要求1.总则（1）本技术要求适用于南水北调中线一期工程总干渠陶岔〜鲁山段高填方渠段加强安全措施水泥土搅拌桩施工。
水泥土搅拌桩包括水泥土搅拌桩防渗墙和水泥土搅拌桩抗滑桩。
（2）施工过程中，除执行本技术规定外，还应执行招标文件、设计文件相关技术要求。
凡招标文件及设计文件相关技术规定与本技术要求不一致者，均以本技术要求为准。
（3）水泥土搅拌桩应采用湿法搅拌成桩。
（4）水泥土搅拌桩的浆液采用普通硅酸盐水泥拌制，水泥的强度等级应不低于32.5MPa，搅拌水泥浆液所用的水应符合混凝土拌和用水的标准。
（5）搅拌桩预搅下沉时不得冲水，当遇到硬土层下沉太慢时，可适当加大水灰比，水灰比应合理控制。
（6）由于水泥土搅拌桩沿线布设里程长，涉及地质条件复杂；且施工作业面小，施工难度大，施工过程中应高度重视其施工质量；严格按本技术要求执行。
2.水泥土搅拌桩防渗墙2.1 设计指标1、水泥土搅拌桩防渗墙桩体28天龄期的无侧限抗压强度宜不小于0.5MPa,桩体渗透系数不大于10-6cm/s,破坏比降不小于150。
桩体搭接宽度应满足成墙后的有效厚度为25cm的要求，搅拌桩的垂直度偏差不得超过0.5%。
2、水泥土搅拌桩防渗墙的水泥掺入比应根据现场试验确定，且水泥掺入比不宜小于12%。
2.2 现场工艺试验1、施工前，由业主、设计、监理、施工四方根据布设水泥土搅拌桩防渗墙渠堤的地层构造和施工便利程度，确定代表性场地进行现场工艺试验，现场工艺试验禁止在总干渠渠堤上进行，试验内容应包括：1）搅拌桩机钻进深度，桩底高程，桩顶高程；2）水泥浆液水灰比（建议取值范围0.80〜2.0）；3）搅拌桩机转速、下钻和提升速度（提升速度宜控制在0.2〜0.5m/min 范围内）；4）注浆泵压力（宜控制在0.3〜0.6Mpa）；5）输浆量及每延米桩体注浆量；6）冲水或注水下钻，复搅复喷及其部位等；7）取样进行室内抗压强度、渗透系数、破坏比降等试验。
灌注桩最小配筋率
灌注桩最小配筋率
灌注桩的最小配筋率取决于设计要求和施工方法。
一般而言，灌注桩的最小配筋率应符合以下几个方面的要求：
1. 抗弯强度要求：根据桩身受力情况和设计要求，需要确定灌注桩的抗弯强度。
在计算抗弯强度时，需要考虑桩身截面尺寸、混凝土强度、施工质量等因素。
2. 抗剪强度要求：根据桩身受力情况和设计要求，需要确定灌注桩的抗剪强度。
在计算抗剪强度时，需要考虑桩身截面尺寸、混凝土强度、施工质量等因素。
3. 防止开裂要求：为了防止灌注桩在使用过程中发生开裂，需要根据设计要求确定最小配筋率。
一般而言，传统的灌注桩最小配筋率约为0.5%~0.8%，但具体数值应根据具体项目情况确定。
4. 防止冻融损伤要求：在一些寒冷地区或地下水位较高的情况下，灌注桩需要考虑抗冻融性能。
在这种情况下，应根据设计要求确定最小配筋率。
需要注意的是，以上仅为一般性的要求，具体灌注桩的最小配筋率应根据设计要求确定，同时还要考虑现场施工和工程经济等因素。
因此，在进行灌注桩设计时，应参考相关设计规范和经验，并经过专业工程师的评估和确认。
钢筋抗剪强度
8
4
22.1
34.7
42.5
48.8
64.6
78.8
9
10.9
Q235
1
40.5
62.8
77
91.1
117.5
143
.8
10
2
31.5
48.8
59.9
70.9
91.4
111.8
11
3
40.5
62.8
77
91.1
117.5
143.8
12
4
27
41.9
51.3
60.8
78.3
95.93
13
16Mn
1
49.5
次钻进成孔 全孔一次灌注砂浆 0.30(0.23)
M3 1 φ130mm 10.5 10.0 0.27(0.25)
M4 1 φ130mm 10.5 10.0 0.3(0.13)
说明:括号外压力为灌注砂浆的最大压力，括号内为开始抬动的临界压力。
2.2 盖重混凝土
由于地震堆积体的松散性，为确保工艺要求的灌浆质量，因此，设计有厚度为 0.5m 的 C15 级盖重混凝土。
Ⅰ区为地震崩塌堆积物构成的上部坝体，位于高程 EL663.40～659.00m 以上，孤石含量较大，为 28.1～56.5%，其结构松 散，局部存在架空结构，抽水渗透系数 39.38～176.31m/d,属强～极强透水层。
Ⅱ区为地震崩塌堆积物构成的下部坝体，分布于高程 EL633.40～659.00m 以下至高程 EL608.47～622.41m 之间。孤石含量 比Ⅰ区明显减少，为 0～18%。块碎石含量明显增加，孤块石粒径也明显较细，部分段被粉细砂或粘土充填，其结构较Ⅰ区 密实，较少存在架空结构。抽水渗透系数 6.53～60.80m/d，属较强～强透水层。