蝶阀设计计算书(DN150_PN16)
阀门设计计算书.xls
公式
0.2QMJ+0.58QMF+QP+QT
单位
N
2 开启时阀杆总轴向力 Q”FZ
0.31QMJ+0.42QMF-QP+QT
N
3
阀杆最大轴向力
QFZ
取Q’FZ及Q”FZ中较大值
N
4 密封面处介质作用力
QMJ
序号M-2
N
5
密封面上密封力
QMF
序号M-6
N
6 阀杆径向截面上介质作用力
QP
π/4dF2P
N
24
许用合成应力
〔σ∑ 〕
查表4-7
MPa
结论：σL＜〔σL〕， τN＜〔τN）， σY ＜〔σY 〕， σ∑＜〔σ∑〕
合格
230.00
计算书
型
号
零件名称
材料牌号
计算内容
Z***H-***LB 阀杆
1Cr13 头部强度验算
DN
序号
名称
符号
式中符 号
G2
1
剪应力
τ
2 开启时阀杆总轴向力
Q”FZ
3 阀杆与填料的摩擦力
计算书
共
页
型
号
Z***H-***LB
零件名称
闸板
材料牌号 计算内容
WCB 厚度
简图
DN
**"
序号
名称
符号
式中符 号
公式
单位
B
1
计算厚度
S'B
R√(K*P)/〔σw〕+C mm
2
密封面平均半径
R 自由周边：1/2(DMN+bM) mm
3
蝶阀设计计算说明书
单位
计算结果
蝶板中心处厚度
b
0.65D 0.1875(PN&#蝶阀流道直径
D
设计给定
203
考虑到水击升压的介质最大静压水头
H
100（PN+△p）
m
680
由于蝶板的快速关闭，在管路中产生的水击升压值
△p
400qv/At
MPa
4.8
体积流量
qv
VA
m3/h
1691
流速
V
mm
19
密封面接触宽度
bM
设计给定
mm
1.5
密封面间摩擦系数
fM
查表
0.15
阀杆至蝶板中心的偏心距
h
设计给定
mm
9
阀杆轴承的摩擦力矩
Mc
0
密封填料的摩擦力矩
MT
0.6πμT*Zh*dr2P
N·mm
7089
填料高度
Zh
设计给定
mm
48
阀杆直径
dT
设计给定
mm
28
摩擦系数
μT
查表
0.05
静水力矩
Mj
阀杆垂直安装时为0
D343H-150Lb NPS8”
设计计算书
共8页
第6页
计算项目
阀杆与蝶板连接销的强度校核
简
图
零件名称
圆锥销
材料
45
计算内容
符号
τ
计算名称
符号
公式
单位
计算结果
每只圆锥销的剪切应力
τ
4M/3πd2D
MPa
27.7
阀杆总扭转力矩
M
蝶阀阀杆校核计算书样本
26 断面系数 W
27 计算扭应力 τn 1.3M/W
28 许用扭应力 [τn] 查表得到
29
结论
τn < [τn]
Nmm
Nmm mm3 Mpa Mpa
第2页
2021/4/22
蝶阀阀杆校核计算书
零图件号名 称材料牌 号蝶阀类 型蝶板类 型 计算内 容
序号
阀杆
阀杆扭应力 数据名称
符号
1 公称压力 PN 设计给定 2 公称通径 DN 设计给定
3 密封面宽度 bm 设计给定
4 轴承摩擦系数
设计给定
公式
5 阀杆直径 df 设计给定
6
填料高
ht 设计给定
7 填料摩擦系数
设计给定
8
偏心距
l 设计给定(偏置蝶板)
9 球体半径 R
10 阀门流量 Q 设计给定
11 阀门关闭时间 t 设计给定
12 压力升值
13
静水头
H
14 密封比压 qmf
15 密封面摩擦力矩 Qm 16 密封面摩擦力矩 Mm Qm*R
17 轴承处摩擦力矩 Mc
第1页
结果 单位 Mpa mm mm
mm mm
mm mm mm3/h s Mpa m
Mpa Nmm Nmm Nmm
2021/4/22
序号
数据名称 符号
阀杆和填料摩擦
阻力系数 S 查表确定 21 全开时阻力系数 So 查表确定 22 动力力矩系数 m 查表确定
公式
结果 单位 Nmm Nmm
23
阀门设计计算书
N N MPa
#VALUE! #VALUE! ** 1
MPa mm 个 mm2 mm Mpa
2
#VALUE! #VALUE! ** ** ** 220 #VALUE!
mm
**
结论：σL＜〔σ〕
计 算 书
型 号 零件名称 材料牌号 计算内容 DN
序号 名 称
表8
共
页
第
页
Z***H-***LB 中法兰连接螺栓 B7 初加温时强度验算 **" 符号
S1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 操作下总作用力
最小预紧力
Q' Q" QL QDJ DDP P QDF BN bDP mDP QDT η Q'FZ QYJ qYJ KDP σL FL Z F1 dL 〔σL〕 LJ D1 合格
G1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 关闭时阀杆总轴向力 开启时阀杆总轴向力 阀杆最大轴向力 密封面处介质作用力 密封面上密封力
阀杆径向截面上介质作用力
Q’FZ Q”FZ QFZ QMJ QMF QP dF P QT ψ hT bT σL σY FS τN M’FL R’FM WS σ∑ 〔σL〕 〔σY〕 〔τN〕 〔σ∑〕
#VALUE! *** #VALUE! ** ** *** #VALUE! #VALUE!
MPa mm2 mm mm Mpa Mpa
Mpa
585
结论：n'S＞1.25
合格
计 算 书
PN16 DN600 气缸内径500mm单作用拨叉式气动蝶阀关、开扭矩的计算程序
最小工作气压P MPa 气缸直径D m 0°时表示蝶阀为全开状2. 一般来说，阀门在开阀或关阀的过程中，每一个开度所需力都不一样，用弹簧力作为阀门开或弹簧的计302010005000100001500020000250003000035000050100150200250各开度下开阀的力弹簧的输出力开阀所需的力矩压缩弹簧的力矩气动装置输出力矩关阀所需的总力矩弹簧的输出力矩阀门开度(°)序号名称或计算项目符号单位最大工作负荷P2N最小工作负荷P1N弹簧的工作行程h mm弹簧钢丝的直径d mm弹簧的指数C/曲度系数K/单作设计给定0.40结构尺寸0.50各开度下弹簧行程各开度下开阀的力408370341316294272249225195158开度所需力都不一样，用弹簧力作为阀门开或关的动力源时应计算每一个开度所需力。
表4 弹簧的计算程序90807060504030250300350400450公式或来源计算结果来自表1-1中的序号47项的最大值38187来自表1-1中的序号47项的最小值14782设计给定250(8CKP2/π［τ］)0.541.52设计给定9(4C-1/4C-4)+(0.615/C) 1.16，满足要，满足要，满足要内径500mm单作用拨叉式气动蝶阀关、开扭矩的计算程序计 算 结 果15771149932008964 137181228340710973 110868213695147263程序，满足要求≥，满足要求1.25P2，满足要求表6 蝶阀力矩计算数据0.4MPa4699 4635 4517。
阀门密封计算
O型圈1横截面直径 O型圈2横截面直径
d01 d02
设计给定 设计给定
3.55 3.55
橡胶与金属摩擦系数 μ O（有润滑0.15，无0.3～0.4） 设计给定 0.15 qMF 密封面必需比压 设计给定 密封面许用比压 [q] 设计给定 用下面的公式来选定弹簧 Q1A=3.14qmin（D2^2-D1^2）/4 计算结果 2927.74 计算预紧力 qmin，≥1MPa，PTFE取1.6MPa 设计给定 最小预紧比压 1.6 注：用Q1A来选定弹簧个数，定了个数后再重新确定弹簧预紧力Q1，带入上表中即可；有可 能 为了增加比压，弹簧个数还会增加，再次确定Q1后带入上表计算。
计算结果 11.3253 计算结果 20723.5 计算结果 设计给定 21719 3186 计算结果 2287.29
计算结果 1894.18 Qd01=3.14d1(0.33+0.92μ 0d01P)计算结果 947.092 Qd02=3.14d1(0.33+0.92μ 0d02P)计算结果 947.092 D2 D1 P d1 设计给定 设计给定 设计给定 设计给定 170 163 2.5 194
一、浮动球阀（阀后密封-DN≤100,PN≤100） 1.简化计算 q=4*Q/[3.14(D2^2-D1^2)] 计算比压 密封力 密封圈外径 密封圈内径 计算压力 密封面必需比压 密封面许用比压 2.精确计算 计算比压 密封力 介质作用力 预紧力 密封圈外径 密封圈内径 计算压力 阀座安装间隙 Q=3.14*(D1+D2)^2*P/16 D2 D1 P qMF [q]
计算结果 10.9667 计算结果 42484.6 设计给定 设计给定 设计给定 设计给定 设计给定 172 157 2
(整理)150LB球阀设计计算书1.
球阀设计计算书2″~8″Q41F-150Lb编制:审核:二○○三年五月二十三日浙江阀门制造有限公司目录1.阀体壁厚计算————————————————————12.中法兰强度计算———————————————————23.法兰螺栓拉应力验算—————————————————74.力矩计算——————————————————————85.阀杆强度校算————————————————————116.密封比压计算————————————————————137.作用在手柄上的启闭所需力——————————————15一、 阀体壁厚计算：计算公式： C P S dP t cc +-=)2.12.(5.1式中：t －阀体计算壁厚（英寸）； Pc －额定压力等级（磅）；Pc=150 d －公称通径（英寸）；S －材料需要用的应力（磅/平方英寸）S=7000 C －附加余量（英寸）按ANSI B16.34 C=0.1英寸英寸(毫米)实际确定壁厚≥计算壁厚为合格二.中法兰强度计算： 1.中法兰的轴向应力计算：[]5.13021=≤=H ioH D fM σλδσ 式中：σH －法兰颈的轴向应力（Mpa);Mo －作用平炉钢于法兰的总轴向力矩（N ·mm); f －整体法兰颈部应力校正系数（查表）； δ1－法兰颈部大端有效厚度（mm); D i －为阀体中腔内径（mm); λ－系数；［σH ］－法兰颈许用轴向应力（Mpa);M O =F D S D ＋F r S r ＋F G S G式中：F D －作用在法兰内径面积上的流体静压轴向力（N); S D －从螺栓孔中园致力FD 作用位置处的径向距离（mm);F r －总的流体静压轴向力与作用在法兰直径面积上的流体静压轴向 力之差（N);S r －从螺栓孔中心园致力于Fr 作用位置处的径向距离（mm); F G －用于窄面法兰垫片载荷（N);S G －从螺栓孔中心园致力FG 作用位置处的径向距离（mm);F D =0.785D i 2P S D =S ＋0.5δ112δ--=ib D D S )(785.022i G r D D P F -=21Gr S S S ++=δ 2Gb G D D S -=F G =W-F (W=Wp) Wp=F+Fp+Q F=0.785D G 2P Fp=2πbD G mPP D Q m 24π=ATe ff δδλ++=1ISi D F e δ1=IS i IS D VUA δδ2=式中：S －从螺栓孔中心园至法兰颈部与法兰背面交点的径向距离（mm); D b －法兰螺栓孔中心园直径（mm);D G －法兰垫片中径（mm ）;Wp －在操作情况下所需的最小螺栓负荷（N ）; F －总的流体静压轴向力（N);Fp－连接接确面上的压紧负荷（N）;Q－球体与阀座密封之间的密封力（N）; b－垫片有效密封宽度（mm）;m－垫片系数（查表）；m=1.25D m－为密封面中径（mm）;δf－法兰有效厚度（mm);e－系数；T－系数（查表）;A－系数；F1－整体法兰形状系数；F1=1δIS－法兰颈部小端有效厚度（mm);U－系数（查表）；V －整体法兰形状系数（查图）；σH ≤〔σH 〕=130.5合格2.中法兰的径向应力计算:[]Mpa D M e R if f R 108)133.1(2=≤+=σλδδσ式中：σR －法兰的径向应力（Mpa ）; ［σR ］－法兰许用的径向应力（Mpa ）; σR ≤〔σR 〕=108 合格3.中法兰的切向应力计算:[]Mpa Z D YM T R if T 1082=≤-=σσδσ式中：Y －系数（查表）；Z －系数（查表）；σT －法兰的切向应力（Mpa ）; ［σT ］－法兰材料的切向应力（Mpa ）;σT ≤〔σT 〕=108 合格三、.法兰螺栓拉应力验算：[]Mpa nd W L m P L 144=≤=σσ式中：σL －法兰螺栓断面积所承受的拉应力（Mpa ）; d m －螺栓断面有效面积（mm2）; n －螺栓数量；［σL ］－螺栓材料的拉应力（MPa ）。
蝶阀设计计算书
bM
FMJ+FMF π/4*(DMN+bM)2*P
设计给定 设计给定
5 设计压力
P
设计给定
6 密封面上密封力 7 密封面必须比压 8 密封面计算比压 9 密封面许用比压
FMF
π*(DMN+bM)*bM*qMF
qMF
查《实用阀门设计手册》表3-21
q
FMZ/[π*(DMN+bM)*bM]
[q]
查《实用阀门设计手册》表3-22
2、表中标红的为计算数值，标黄的为过程计算值，标绿的由设计者填写。
简
图
DN 单位
DN 计算数值
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
3
型号
零件名称 材料牌号 计算内容
阀体 壁厚校核
序号
计算数据名称
符号
公
式
ASME B16.34阀体通道处最小壁厚
1 壳体最小壁厚
Tm'
2 流道最小直径
d
λd+β+C 设计给定
3 设计壁厚 4 附加裕量
Tm
设计给定
C
设计给定
5 ASME B16.34标准壁厚
结论
#DIV/0!
备注：1、计算公式选自《实用阀门设计手册》第3版 P1266 表5-218；
2、表中标红的为计算数值，标黄的为过程计算值，标绿的由设计者填写。
DN 单位
N N mm mm MPa N MPa MPa MPa
DN 计算数值
0 0
0 #DIV/0!
5
型号 零件名称 材料牌号 计算内容
tB
设计给定（≥MAX[T，TB']）
关于蝶阀密封比压计算方法
关于蝶阀密封比压计算方法
蝶阀密封比压计算方法：
1.根据蝶阀的型号及尺寸，计算出蝶阀的闭合时的密封面面积；
2.根据介质的压力、密度和流速，计算出当前工况的阀门密封比压。
根据计算公式，密封比压=介质压力÷闭合时的密封面积；
3.根据介质的压力变化，计算出工况变化下的蝶阀的密封比压；
4.根据蝶阀的使用条件，计算出蝶阀应有的密封比压值；
5.对比计算出的实际密封比压与理论设计值，如果实际值与理论值相差较大，则蝶阀存在损坏，需要更换新的蝶阀，以满足安全使用的要求。
三偏心多层次蝶阀计算
三偏心多层次蝶阀计算DN100～3000锥面不锈钢多层次硬密封蝶阀设计给定的密封面轴向宽度bm (mm)PN DN100125150200250300350400 1334445561.6334445562445556672.5445556674556678910PN DN9001000120014001600180020002200 111121314151617181.612131415161718222141516182022242.51516202442224不锈钢密封面必需比压qMF (Mpa)PN DN10012515020025030035040018.228.227.127.127.12 6.36 6.36 5.811.69.319.318.068.068.067.217.21 6.5828.708.707.787.787.787.107.10 6.572.59.499.498.498.498.497.757.757.17410.6110.619.689.688.968.397.917.50PN DN90010001200140016001800200022001 4.29 4.11 3.95 3.80 3.67 3.56 3.45 3.351.6 4.66 4.47 4.31 4.16 4.03 3.91 3.80 3.442 4.65 4.49 4.35 4.10 3.89 3.71 3.552.5 4.90 4.74 4.243.874 5.06 4.84计算公式：QMF=[（35+PN*10)/(bm/10)1/2]/10 （Mpa) 式中：bm__密封面轴向宽度（蝶阀阀座最小流道直径dn (mm) （PN DN10012515020025030035040094119144190230280325375PN DN9001000120014001600180020002200870970116013601560176019602140阀座密封面平均直径dp (mm)PN DN100125150200250300350400 194.5119.5144.7190.7230.7280.9325.9376.11.694.5119.5144.7190.7230.7280.9325.9376.1294.7119.7144.9190.9230.9281.1326.1376.22.594.7119.7144.9190.9230.9281.1326.1376.2494.9119.9145.1191.1231.2281.4326.6376.8PN DN9001000120014001600180020002200 1871.9972.11162.31362.51562.61762.81963.02143.21.6872.1972.31162.51362.61562.81763.01963.22143.92872.5972.61162.81363.21563.51763.91964.22.5872.6972.81163.51364.24873.9974.2计算公式：dp=dn+bm*tg10° (mm) 式中：dn__阀座最小直径（mm) b作用在密封面上的介质静压力QMJ (N)PN DN100125150200250300350400 170181122116446285644180361964834091110711.6112291795426314457026688599142133454177714214089225093297257233837341240831669982223502.5176112813641215715421046671551042087472779384282824515066105114678167979248789335080445952PN DN9001000120014001600180020002200 1597123742210106101514579541917836244066130264283607 4951.69557831187967169813923333313069230390583948431 5657757912119569514860372123962291892838400024887183606047 12.51495223185821926581753654326423991292981780计算公式：Q MJ=π/4*d2*PN (N) 式中：d__密封面平均直径（mm)密封面上的介质密封力QMF (N)PN DN100125150200250300350400 13856487668178984108681479317163216961.64371552677261018112317167661945224589254536892932612287148621981922992286562.5594875191017413404162132162125082312614832910523139481837224016312463846146771PN DN9001000120014001600180020002200 16811479317987061200741425491660831906342141661.680645935801161071408781668721940402223362684272939771084441339001664922012922381702770162.51061401222051634132098894160905187359计算公式：QM F=π*d*bm*tg10°*(1+fm/tg10°)*qMF*1.4 (N) 式中： d__密封面平均直 bm__密封面轴向宽度（mm) fm__摩擦系数，不锈钢密封面取0.2。
阀门-液控蝶阀的设计计算(供分享)
（ 13 ）
（ 9）
式中
T— — —传递的扭矩， N · m df — — —分度圆直径， mm （ 2 ） 接触强度和弯曲强度 强度简化公式为 a≥483 （ u ± 1 ） d1 ≥766
3σ 槡aFra bibliotek3KT1
2 HP
u
（ 14 ） （ 15 ） （ 16 ）
（ 4 ） 阀杆强度 一般情况下， 蝶阀的阀杆通常选用没有台阶的 整体棒料加工（ 图 5 ） ， 其扭转应力 τ N 为
YIN Jianmin
（ Zhejiang Zhengzhou Pump Valve M anufacturing Co． ， Ltd． ， Wenzhou 325105 ， China）
Abstract： The paper presents the effects and structural design characteristics and compute process of hydraulic control butterfly valve． Key words： hydraulic control butterfly valve； trieccentric butterfly valve； mechanical transmission devices； hydraulic pump plant； electric control system 1 概述 单， 使用寿命长等特点。
的容器。因此， 蓄能器可以作为辅助的或是应急的 动力源， 可以补充系统的泄漏、 稳定系统的工作压 力， 以及吸收泵的脉动和回路上的液压冲击等 。 蓄 能器用液压缸容积 V i 和蓄能器的总容积 V o 为 V i = K i A i L i × 10 3 （ 24 ） （ 25 ） VW Po 式中
蝶阀的设计与计算
蝶阀的设计与计算
一、压力值和阀瓣相对厚度的计算
在阀门的关闭过程中，由于水锤作用而在阀前产生一个压力升值△p ： △p ＝（0.004×Q ）/（A ×t ） （kgf/cm 2）
其中：Q-流量m 3/h
A －管径的截面积，m 3
T －关闭时间，sec
阀瓣的相对厚度是指阀瓣中心处厚度与通径之比，即：
b/D=0.054×H 1/2
其中，b －阀瓣中心处的厚度，cm
D －通径，cm
H －计算升压在内的最大静水头
H ＝10×（Pg ＋△p ） （m ）
常取 b/D=0.15～0.25
计算图示
受力图
二、阀瓣作用力和力矩的计算
1，静水作用力：仅在关闭时阀后没有压力时产生
P jg ＝ΠD 2rh/4 （kg ）
其中r 为介质比重，对于水，r ＝1
2，静水力矩：仅在关闭阀门时阀杆处于水平位置时存在
M jg ＝ΠD 4rH/64 （kg ·m ）
若有旁通装置时，开启前应先打开旁通阀，使阀后充水，则静水力矩相应降低 3，动水作用力
P d ＝2202929D H V H
⨯⨯-＋εελϕϕ
（kg ）
其中ε0为全开时阻力系数，ε
ψ为开度ψ时的阻力系数，λψ为开度ψ角时的动水力系数，g 为9.81m/sec 2，V 流速m/sec
4.动水力矩
M c ＝32022D H V gH
gm ⨯⨯+-εεϕϕ
（kg ·m ）
其中m ψ为开度ψ时的动水力矩系数
阻力系数、ε表、λ表、m 表如下：。
上传,调节阀设计计算书2t
浙江**阀门有限公司DN50/PN40 单座调节阀泄漏量计算依据GB/T413-2008中的泄漏量要求，选择泄漏量等级IV级，试验介质为水（L），试验程序按程序1，试验压差0.35M pa。
阀门的泄漏量为：10-4⨯阀的额定容量。
因为：∆P=350Kpa ,单座调节阀流开式的压力恢复系数为F L:0.9 F2L(P1-F F P V)=0.92(350-0.95⨯2.34)=281.7F L:无附接管件控制阀的液体压力恢复系数，无量纲;P1:阀前绝对压力，Kpa ;F F:液体临界压力比系数，（规定温度范围内的水F F=0.96）,无量纲;P V:入口温度下液体蒸汽的绝对压力，（规定温度范围内的水P V=2.34）, Kpa ;Q1:液体流量，m3/h;K V:阀门的额定流量系数（DN50单座调节阀40），无量纲;ρ/ρ0：相对密度，（规定温度范围内水的相对密度ρ/ρ0=1）所以：∆P> F2L(P1-F F P V),流量计算按公式：Q1=0.1F L K V[(P1-F F P V)/（ρ/ρ0）]1/2Q1=0.1F L K V[(P1-F F P V)/（ρ/ρ0）]1/2Q1=0.1⨯0.9⨯40⨯[350-2.2464]1/2=67.14m3/h得DN50单座调节阀的充许泄漏量为：Q max=10-4⨯67.14m3/h =10-4⨯67.14⨯106/60ml/h=111.9ml/min5浙江**阀门有限公司DN50/PN40 单座调节阀壁厚设计计算书1、按薄壁阀体计算，用薄壁容器的计算公式：（阀体材质：WCB）t B=pD n/[2.3[]σ-p]+Ct B，=pD n/｛2.3[]σ-p｝t B--考虑附加裕量的壁厚（mm）t B，--按强度计算机的壁厚（mm）p--设计压力（常温下的最大允许工作压力）=4.0（Mpa）D n--阀体内腔的最大直径=50（mm）[σL]--材料的许用拉应力（常温）=87MpaC--考虑铸、锻造偏差、工艺流体的腐蚀等因素的附加裕量（设计给定S b，<5时取5mm)t B，=(4.0⨯50）/（2.3⨯87-4.0）=1.02 （t B=1.02+5mm=6.02mm）按照GB/T 12224-2005标准中对DN50/PN40売体最小壁厚的规定为4.8mm.而产品设计的实际数据为7.2mm,大于设计标准，故产品实际壁厚标准采用7.2mm。
蝶阀设计计算书(DN150 PN16)
编号：设计计算书名称：三偏心硬密封蝶阀型号：D343H公称通径：150mm公称压力：1.6Mpa编制：________________审核：________________批准：________________XXXX阀门有限公司二OO九年十二月I目录T (1)计算内容壁厚1M (2)计算内容密封面上计算比压8计算内容阀杆力矩 (4)计算内容阀杆强度验算 (6)计算内容蝶板厚度计算 (8)计算内容蝶板强度验算 (9)计算内容流量系数的计算 (11)附录 (12)I1零件名称 阀体 材料牌号 WCB 计算内容 壁厚 1T序 号 计算数据名称 符号 式中符号公式 单位 计算数据1 计算壁厚 SB ’ []2.3L PN DNC Pσ+-mm 4.3 2 计算压力 PN 设计给定 Mpa 1.6 3 计算内径 DN设计给定mm 150 4许用拉应力[]L σ查《实用阀门设计手册》表3-3Mpa 82 5 腐蚀余量 C 设计给定 mm 3 6 实际壁厚 SB设计给定mm12结论：1.SB ≥SB ’，故合格。
2．管路附件温度压力级是根据材料相应温度下的许用应力制定的，故不进行高温核算。
2零件名称 阀座 材料牌号 WCB计算内容 密封面上计算比压8M序 号 计算数据名称 符号 式中 符号公式 单位 计算数据 1 密封面上总作用力 MZ Q MZ MF Q +QN37799 2 密封面上介质作用力MJ Q ()2MN M πD +b P 4N 26179 3 密封面内径 MN D 图示，设计给定 mm 142 4 密封面外径 MW D图示，设计给定 mm 146.67 5 密封面与球面接触半角 α图示，设计给定 72 6 阀座密封面宽度 M b 设计给定 mm 2.335 7 设计压力 P设计给定Mpa 1.6 8 密封面上密封力 MF Q ()22M MW MN MF πf D -D 1+q tan α4⎛⎫ ⎪⎝⎭N 11620 9密封面磨擦因数M f查《实用阀门设计手册》表3-260.3310 密封面必须比压 MF q查《实用阀门设计手册》表3-13 Mpa10 11 密封面计算比压 q()MZMW MN M Q D +D πb sin αMpa 18.77 12密封面许用比压[]q查《实用阀门设计手册》表3-14Mpa150结论 MF q < q<[]q 故合格。
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编号：201505
设计计算书
名称：气动调节软密封蝶阀
型号：D643F
公称通径：150mm
公称压力：1.6Mpa
编制：张平
审核：张晓军
批准：张国立
上海广莱宝阀门有限公司
2015年5月22日
I
目录
T (1)
计算内容壁厚
1
M (2)
计算内容密封面上计算比压8
计算内容阀杆力矩 (3)
计算内容阀杆强度验算 (5)
计算内容蝶板厚度计算 (7)
计算内容蝶板强度验算 (8)
计算内容流量系数的计算 (10)
附录 (11)
I
1
零件名称 阀体 材料牌号 WCB 计算内容 壁厚 1T
序 号 计算数据名称 符号 式中符号
公式 单位 计算数据 1 计算壁厚 SB ’ []2.3L PN DN
C P
σ+-
mm 4.3 2 计算压力 PN 设计给定 Mpa 1.6 3 计算内径 DN
设计给定
mm 150 4
许用拉应力
[]L σ
查《实用阀门设计手册》表3-3
Mpa 82 5 腐蚀余量 C 设计给定 mm 3 6 实际壁厚 SB
设计给定
mm
12
结论：1.SB ≥SB ’，故合格。
2．管路附件温度压力级是根据材料相应温度下的许用应力制定的，故不进行高温核算。
零件名称阀座
材料牌号304
M
计算内容密封面上计算比压8
2
q< q<[]q故合格。
结论
MF
型号150D643F-16C
零件名称阀杆
材料牌号2Cr13
计算内容阀杆力矩
3
4
型号150D643F-16C
零件名称阀杆
材料牌号2Cr13
计算内容阀杆强度验算
5
σ<[]LσNτ<[]Nτ故合格。
结论
L
6
零件名称蝶板
材料牌号304
计算内容蝶板厚度计算
0.25
7
零件名称蝶板
材料牌号304
计算内容蝶板强度验算
8
9
型号150D643F-16C
计算内容流量系数的计算
10
附录
1.设计计算引用资料：
《实用阀门设计手册》机械工业出版社——2007.9
《阀门设计手册》杨源泉——1992
2.管线中应安装安全阀等安全泄压设备以确保使用压力不超过使用温度下的最大允许工作压力的1.1倍。
11。