奥贝尔氧化沟计算说明书
奥贝尔氧化沟工艺主要设备及参数
奥贝尔氧化沟工艺主要设备及参数小集污水处理站主要工艺设备及参数粗格栅作用：用来去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的较粗大悬浮物，保证后续处理设施正常运行。
主要设备及参数：回转式格栅除污机：B=900mm b=20mm α=70° n=1.1Kw 配套无轴螺旋输送机电动闸门启闭装置：型号QDA60 电机功率1.5kw 输出转矩600N.m 电压380V 输出转速24r/min 电流4.12A 工作制短时10分钟常州市衡春阀门设备有限公司污水提升泵：型号WQ2400-616-Z-300 流量700mз/h 配用功率37kw 扬程14m 同步转速980r/min 排出口径300mm 重量865kg 额定电压380V 额定电流71A 频率50Hz 相数3 上海凯泉泵业集团有限公司细格栅作用：用来去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的中小型悬浮物，保证后续处理设施正常运行。
砂水分离间作用：将旋流沉砂池的砂水混合物分离，泥砂外排。
主要设备及参数：回转式格栅除污机：B=1000 b=3mm N=1.5Kw旋流沉砂设备：D=3050mm d=1500mm N=1.1Kw 配套排砂电动阀、手动阀，洗砂电动阀、手动阀，吸砂电动、手动阀及空气和排砂管路、管件罗茨鼓风机：Q=2.03m3/min P=44.1kpa N=3.0 Kw配水井作用：收集污水，达到一定容量后，将污水均匀分配给厌氧池进行处理，减少流量变化给处理系统带来的冲击。
厌氧池作用：利用厌氧菌的作用，使有机物发生水解、酸化和甲烷化，去除废水中的有机物，并提高污水的可生化性，有利于后续的好氧处理。
主要设备及参数：低速潜水推流器：型号DOT040*1800 电机功率4kw 转速38r/min 整机质量680kg奥贝尔氧化沟作用：利用微生物的氧化分解及转化功能，以污水的有机物作为微生物的营养物质，通过微生物的代谢作用，使污水中的污染物质被降解、转化，污水得以净化。
奥贝尔氧化沟溶解氧的分布解读
奥贝尔氧化沟设计计算
4.4.2奥贝尔氧化沟的设计4.4.2.1基本设计参数设计污泥龄θc ：由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，由于亏氧，缺氧区更大，因此，当只要求硝化时，泥龄应取10d ，再加上除磷要求的厌氧区，以及增加污泥同步稳定的要求，氧化沟总泥龄取20d 。
θc =20d污泥产率系数Y ：()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙+∙⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T C T C S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯+∙⨯⨯⨯--+=--151********.12017.01072.12075.017.02.011501606.075.09.0 =0.87 KgSS/kgBOD查表知，混合液悬浮固体浓度 （MLSS ）X = 4500 mg/L 。
由MLVSS/MLSS=0.75可知，混合挥发性悬浮固体浓度 （MLVSS ）Xv = 3375 mg/L进水水质：BOD 5浓度S 0=160mg/l SS=160mg/l TN=32mg/l TP=3mg/l NH 3-N =20mg/l COD Cr =320mg/l 最低水温10摄氏度， 最高水温25摄氏度出水水质： BOD 5浓度S e =10mg/l SS=10mg/l TN=15mg/l TP=0.5mg/l NH 3-N =5mg/l COD Cr =50mg/l内源呼吸系数K d =0.055，200C 时脱氮率q dn =0.035kg(还原的NO 3—N/(kgMLVSS •d)4.4.2.2 去除BOD 计算1.氧化沟中BOD 5浓度S)1(42.1523.0⨯--⨯⨯⨯-=e TSS TSSVSS S S e = 10-1.42×0.7×10× （523.01⨯--e ）=3.23mg/l2.好氧区容积V 1()()30max 121361)20055.01(375.300323.016.087.02055500)1(m K X S S Y Q V c d v c =⨯+⨯-⨯⨯⨯=+-=θθ3.好氧区水力停留时间t 1385.05550021361max 11===Q V t d=9.24h 4.剩余污泥量ΔX剩余污泥量为：dkg K YS S Q X cd /59.360420055.0187.0)00323.016.0(555001)(0=⨯+⨯-⨯=+-=∆θ每去除1kgBOD 5产生的干污泥量)/(433.0)01.016.0(5550059.3604)(50max kgBOD kgDS S S Q X e =-=-∆4.4.2.3 脱氮量计算（a ）氧化沟的氨氮量氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：l mg k S S Y N c d /1.520055.01)23.3160(55.0124.01)(124.000=⨯+-⨯⨯=+-⨯=θ需要氧化的氨氮量N 1=进水TN-出水NH 3-N-生物合成氮量N 0=32-5-5.1=21.9（mg/l ）（a ） 脱氮量N r =进水总氮量TN-出水总氮量TN-生物合成所需的氮N o=32-15-5.1=11.9（mg/L ）（c ）脱氮所需容积V 2及停留时间t 2脱硝率 20)20()(08.1-⨯=T dn t dn q q10℃时 )]/([02.008.1035.052010d kgVSS kgBOD q dn ∙=⨯=- 脱氮所需容积4.9784337502.09.1155500max 2=⨯⨯==V dn r X q N Q V m 3 停留时间18.0555004.9784max 22===Q V t d=4.32h （b ） 氧化沟总容积V 及停留时间tV=V 1+V 2=21361+9784.4=31145.4m 3t=t 1+t 2=9.24+4.32=13.56 h 校核污泥负荷084.0375.34.3114516.055500Q =F 0max W =⨯⨯=V VX S kgBOD 5/Kg VSS ·d 规定氧化沟污泥负荷在0.05~0.1kgBOD 5/Kg VSS ·d ，故符合规范。
奥贝尔ORBAL氧化沟技术概述
一，奥贝尔ORBAL氧化沟技术概述奥贝尔氧化沟通常由三个同心的沟道组成，平面上为圆形或椭圆形。
沟道之间采用隔墙分开，隔墙下部设有必要面积的通水窗口。
沟道断面形状多为矩形或梯形。
隔墙一般使用100-150毫米厚的现浇钢筋混凝土构造。
各沟道宽度由工艺设计确定，一般不大于9米。
有效水深以4-4.3米为宜。
污水由外沟道进入，与回流污泥混合后，由外沟道进入中间沟道再进入内沟道，在各沟道循环达数百到数十次。
最后经中心岛的可调堰门流出，至二次沉淀池。
在各沟道横跨安装有不同数量水平转碟曝气机，进行供氧兼有较强的推流搅伴作用。
三个廊道的溶解氧分别控制为0-0.3mg/L、0.5-1.5mg/L、2-3mg/L，通知控制曝气强度，是外圈廊道的供氧速率与渠道内好氧速率相近，保证混合液的硝化反应，同时因为溶解氧浓度低。
反硝化菌可以利用硝酸盐座位电子手提进行硝化反应。
氮素在外圈的反应过程是一个同步硝化反硝化过程。
1 典型的ORBAL氧化沟工艺ORBAL氧化沟是一种很有特色的氧化沟工艺，是美国USFilter Envirex公司开发并拥有的工艺技术，该工艺非常适用于污水常规二级生物处理，在去除污水中的碳源污染的同时，还能进行生物脱氮与生物除磷。
ORBAL氧化沟是由若干同心沟道组成多沟道氧化沟系统，沟道平面呈圆形或椭圆形，具有完全混合式及推流式反应池系统的特征，耐冲击负荷能力强，易于适应多种进水情况和出水要求的变化，具有很强的灵活性。
ORBAL氧化沟与标准单沟道氧化沟相比，需氧量可节省20%-35%，从而大大降低了能耗，节约了运行成本。
该工艺操作控制简单，维护管理方便，通常情况下只需定期为曝气机轴承添加润滑剂即可。
典型的奥贝尔氧化沟有三个同心沟道。
三个沟道由于进水负荷和供氧量的不同，溶解氧浓度形成明显的梯度分布:外沟溶解氧一般接近于0mg/L，中沟溶解氧平均为1mg/L，内沟溶解氧平均为2mg/L，从而在三个沟道内形成了恒定的缺氧区和好氧区，为生物硝化和反硝化提供了条件，达到生物脱氮的目的。
奥贝尔氧化沟法设计说明书
奥贝尔氧化沟法设计说明书目录摘要.............................................................................................. 错误！未定义书签。
1 概述 (3)1.1毕业设计任务书 (3)1.1.1设计题目 (3)1.1.2 设计资料 (3)1.1.3 设计要求 (5)1.1.4 设计成果 (5)1.1.5 对设计成果的具体要求 (6)1.1.6 设计时间进度安排 (6)2 祥云镇污水处理厂工艺的确定 (7)2.1方案确定的原则 (7)2.2可行性方案的确定 (7)2.3 污水处理工艺流程的确定 (7)2.4 工艺流程 (9)3 祥云镇水处理厂的设计计算 (9)3.1设计流量计算 (9)3.2调节池 (10)3.3奥贝尔氧化沟 (11)3.3.1 氧化沟类型选择 (12)3.3.2 设计泥龄 (12)3.3.3 计算污泥产率系数Y (13)3.3.4 污泥浓度 (13)3.3.5 氧化沟容积 (13)3.3.6 沟形设计 (13)3.3.7 计算需氧量和脱氮 (15)3.3.8 除磷 (17)3.3.9 碱度平衡 (17)3.3.10 进水管和出水管 (18)3.4厌氧池 (18)3.5二沉池 (18)3.5.1 计算池面积 (19)3.5.2 池水深 (19)3.5.3 回流污泥浓度 (20)3.6接触消毒池与加氯间的设计 (20)3.6.1设计说明 (20)3.6.2设计参数 (22)3.6.3设计计算 (23)3.7集泥井 (24)3.7.1 设计说明 (24)3.7.2 设计计算 (24)3.8污泥提升泵房 (25)3.8.1 回流污泥泵的选择 (25)3.8.2 剩余污泥泵的选择 (26)3.8.3 泵房尺寸 (27)3.9浓缩池 (27)3.9.1 设计参数 (27)3.9.2 中心管面积 (27)3.9.3 沉淀部分的有效面积 (28)3.9.4 浓缩池有效水深 (29)3.9.5 反射板直径 (29)3.9.6 校核集水槽出水堰的负荷 (29)3.9.7 浓缩部分所需的容积 (29)3.9.8 圆截锥部分的容积 (29)3.9.9 浓缩池总高度 (30)3.9.10污泥浓缩后的设计 (30)4、祥云镇污水处理系统总体布置 (31)4.1附属建筑物面积的确定 (31)4.2祥云镇污水处理系统的平面布置 (31)4.2.1平面布置的一般原则 (31)4.2.2平面布置 (32)4.2.3、污水厂运行中注意事项 (32)4.3处理流程高程布置 (32)4.3.1高程布置的一般原则 (32)4.3.2 污水高程计算 (33)5.毕业设计总结 (37)6 参考文献 (38)1 概述1.1毕业设计任务书1.1.1设计题目祥云镇污水处理厂工艺设计1.1.2 设计资料一．城市概述祥云镇位于开县北部，地处云凤山麓，巴渠河畔。
奥贝尔(Orbal)氧化沟工艺简介
奥贝尔(Orbal)氧化沟工艺简介摘要：本文主要对奥贝尔（Orbal）氧化沟工艺的原理、特征、主要曝气设备、应用与发展进行了一般介绍，让设备监理同行对污水处理工艺有一个粗浅的认识，要想深入了解请读者参考有关专著。
关键词：工艺原理特征曝气设备应用与发展一、前言污水处理工艺多种多样，目前国内外常用的污水处理工艺有；清洁生产工艺、氧化沟工艺（循环曝气池）、A2/O工艺（脱氮除磷工艺）、AB工艺（吸咐-生物降解工艺）、SBR工艺（序批式活性污泥工艺）、SBBR工艺（序批式生物膜工艺）UASB工艺（升流厌氧污泥床工艺）、LINPOR工艺（活性污泥法与生物膜法相结合而组成的双生物组分工艺）、PACT工艺（粉末活性炭活性污泥工艺）、MBR工艺（膜分离装置和生物反应器结合的新工艺）、生物膜处理技术等，近几年重庆地区采用奥贝尔型（Orbal）氧化沟工艺较多。
二、奥贝尔（Orbal）氧化沟工艺原理奥贝尔（Orbal）氧化沟是一种多渠道氧化沟系统，最初由南非的休斯曼（Huisman）国家水研究所开发的。
该项技术后来转让给美国的Envirex公司，该公司于1970年开始将它投放市场。
奥贝尔（Orbal）氧化沟实际上是活性污泥法的一种变型。
因为污水和活性污泥的混合液在环状的曝气渠道中不断流动，有人称其为“循环曝气池”、“无终端的曝气系统”。
奥贝尔（Orbal）氧化沟一般由3条同心圆形或椭圆形渠道组成，各渠道之间相通，污水由外渠道进入，与回流污泥混合后由外渠道进入中间渠道再进入内渠道，在各渠道循环达数十次到数百次，最后经中心岛的可调堰门流出至二沉池。
奥贝尔（Orbal）氧化沟在各渠道横跨安装有不同数量的曝气设备，进行供氧兼有较强的推流搅拌作用。
曝气设备多采用曝气转盘和立式表面曝气机。
曝气转盘和立式表面曝气机的数量取决于渠内所需的溶解氧量。
沟深取决于曝气装置，一般2～6m不等。
在三条渠道系统中，从外到内，第一渠的容积为总容积的50%～55%，第二渠为30%～35%，第三渠为15%～20%。
关于奥贝尔氧化沟工艺节能设计计算探讨论文
关于奥贝尔氧化沟工艺节能设计计算探讨论文0 引言奥贝尔氧化沟污水处理工艺最初由南非的Huisman 公司设想提出，沟体通常由三个同心椭圆形沟道组成，三个沟道内均设置有曝气转碟，具有推流式和完全混合式两种流态的优点，其形状如图1 所示。
该工艺除具有普通氧化沟流程简单、管理方便、出水水质稳定、耐冲击负荷等优点外，更凭借其良好的节能效果，在污水处理领域得到广泛应用。
1 氧化沟主要设计1. 1 容积设计奥贝尔氧化沟容积一般包括好氧区和缺氧区两部分。
其中好氧区容积的计算方法可以参照曝气池容积的计算方法，一般有BOD5—污泥负荷率( Us) 法、容积负荷( Uv) 法和污泥龄( θc) 法，笔者倾向于采用污泥龄法来计算; 因为有脱氮要求，当采用硝化、反硝化动力学计算时，还需考虑反硝化所需缺氧区的容积。
好氧区和缺氧区容积计算参见《室外排水设计规范》公式。
1. 2 需氧量的计算分为需氧量计算及折算标准需氧量两个步骤，奥贝尔氧化沟需对三条沟道分别计算。
总需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，还应该扣除反硝化过程所补充的氧量。
1. 3 水下推进器的计算合理减小氧化沟占地，必须加大有效水深，但使用机械表面曝气不能达到深水推流要求，沟深的氧化沟就必须加设水下推流器。
关于水下推流器的设计及选型，国内还缺乏相关的经验，笔者采用国外飞力公司水力计算方法，飞力公司水下推力器的推力计算式如下:T = 12ρAU2 k ( 1)其中，U 为氧化沟的平均流速，m/s; A 为过水断面面积，m2 ; ρ为液体密度，kg /m3 ; k 为沿程和局部总阻力系数( 其中局部阻力系数包括弯道处阻力系数和曝气阻力) ; T 为推动力，N。
2 工程实例结合合肥市某实际工程为例，给出处理规模为20 000 m3 /d的奥贝尔氧化沟节能计算方法。
2. 1 基础资料处理规模: Q = 20 000 m3 /d( 不考虑变化系数)。
2. 2 设计参数考虑污水处理厂脱氮除磷的要求，设计污泥龄( SRT) 取15 d。
奥贝尔氧化沟设计计算
4.4.2奥贝尔氧化沟的设计4.4.2.1基本设计参数设计污泥龄θc ：由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，由于亏氧，缺氧区更大，因此，当只要求硝化时，泥龄应取10d ，再加上除磷要求的厌氧区，以及增加污泥同步稳定的要求，氧化沟总泥龄取20d 。
θc =20d污泥产率系数Y ：()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙+∙⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T C T C S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯+∙⨯⨯⨯--+=--151********.12017.01072.12075.017.02.011501606.075.09.0 =0.87 KgSS/kgBOD查表知，混合液悬浮固体浓度 （MLSS ）X = 4500 mg/L 。
由MLVSS/MLSS=0.75可知，混合挥发性悬浮固体浓度 （MLVSS ）Xv = 3375 mg/L进水水质：BOD 5浓度S 0=160mg/l SS=160mg/l TN=32mg/l TP=3mg/l NH 3-N =20mg/l COD Cr =320mg/l 最低水温10摄氏度， 最高水温25摄氏度出水水质： BOD 5浓度S e =10mg/l SS=10mg/l TN=15mg/l TP=0.5mg/l NH 3-N =5mg/l COD Cr =50mg/l内源呼吸系数K d =0.055，200C 时脱氮率q dn =0.035kg(还原的NO 3—N/(kgMLVSS •d)4.4.2.2 去除BOD 计算1.氧化沟中BOD 5浓度S)1(42.1523.0⨯--⨯⨯⨯-=e TSS TSSVSS S S e = 10-1.42×0.7×10× （523.01⨯--e ）=3.23mg/l2.好氧区容积V 1()()30max 121361)20055.01(375.300323.016.087.02055500)1(m K X S S Y Q V c d v c =⨯+⨯-⨯⨯⨯=+-=θθ3.好氧区水力停留时间t 1385.05550021361max 11===Q V t d=9.24h 4.剩余污泥量ΔX剩余污泥量为：dkg K YS S Q X cd /59.360420055.0187.0)00323.016.0(555001)(0=⨯+⨯-⨯=+-=∆θ每去除1kgBOD 5产生的干污泥量)/(433.0)01.016.0(5550059.3604)(50max kgBOD kgDS S S Q X e =-=-∆4.4.2.3 脱氮量计算（a ）氧化沟的氨氮量氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：l mg k S S Y N c d /1.520055.01)23.3160(55.0124.01)(124.000=⨯+-⨯⨯=+-⨯=θ需要氧化的氨氮量N 1=进水TN-出水NH 3-N-生物合成氮量N 0=32-5-5.1=21.9（mg/l ）（a ） 脱氮量N r =进水总氮量TN-出水总氮量TN-生物合成所需的氮N o=32-15-5.1=11.9（mg/L ）（c ）脱氮所需容积V 2及停留时间t 2脱硝率 20)20()(08.1-⨯=T dn t dn q q10℃时 )]/([02.008.1035.052010d kgVSS kgBOD q dn ∙=⨯=- 脱氮所需容积4.9784337502.09.1155500max 2=⨯⨯==V dn r X q N Q V m 3 停留时间18.0555004.9784max 22===Q V t d=4.32h （b ） 氧化沟总容积V 及停留时间tV=V 1+V 2=21361+9784.4=31145.4m 3t=t 1+t 2=9.24+4.32=13.56 h 校核污泥负荷084.0375.34.3114516.055500Q =F 0max W =⨯⨯=V VX S kgBOD 5/Kg VSS ·d 规定氧化沟污泥负荷在0.05~0.1kgBOD 5/Kg VSS ·d ，故符合规范。
二沉池消毒池参考 文档001
3.7 奥贝尔氧化沟设计计算3.7.1设计参数设计进水量Q=20000m3/d表2奥贝尔氧化沟运行参数表3奥贝尔氧化沟设计运行过程中特殊参数3.7.2奥贝尔氧化沟各沟容积计算1、水力停留时间奥贝尔氧化沟工艺的水力停留时间t 一般采用4——7h ，设计中取t=6h 2、好氧区容积计算.5362.8m 3取5400m 33、缺氧区容积计算649.6kg/d(2)用于细胞合成的TKN= 80.5 kg/d 即TKN 中有TKN ×1000/300= 2.88 kg/d故需氧化的[NH 4-N]=22.12mg/需还原的[NO 3+-N]= 11.12mg/L (3)反硝化速率0.018kg/(kg.d) (4)缺氧区容积V2472 m3缺氧池水力停留时间t2=0.01d=0.26h 4、 氧化沟总池容积V=V1+V2= 5872m 3 设计取V=6000m 3 设计有效水深 h=4m总水力停留时间 t=V/Q 进水=0.26d 氧化沟分两组，每组池容=3000 m 3设奥贝尔氧化沟三沟容积分配 外：中：内=56：26：18 则外沟容积V 外=1680 m 3 中沟容积V 中=780 m 3 内沟容积V 内=540 m 3奥贝尔氧化沟实际总容V 实=2×(V 外+V 中+V 内)=6000 m 3 实际水力停留时间t=V 实/Q 进=0.26d 经验算符合设计要求1(1d Q(So-Se)c c)Y V X K θθ==+20,20 1.09(1)T D dn q q DO -=⨯-=2q v T D N V X ⨯==图2奥贝尔氧化沟设计平面图5、各沟实际容积计算 取各沟直线部分长为5m外沟宽3.5m 中沟宽3.0m 内沟宽3.0m 则外沟实际容积为1678.6 m 3 中沟实际容积为 948.96 m 3 内沟实际容积为 496.8 m 3则建设完成后，单个氧化沟实际池容为V 外+V 中+V 内=6248.72>6000 因此以上设计符合要求3.7.3其他管道设计1、污泥回流管在本设计中，污泥回流比为50%，从二沉池回流过来的污泥通过两根DN400mm 的回流管道分别进入首端的缺氧池和厌氧池，管内流速为0.85m/s 。
【精品】氧化沟工艺处理城市污水说明计算书(DOC)
氧化沟工艺处理城市污水说明计算书(D O C)氧化沟工艺处理城市污水摘要本次毕业设计的题目为某污水处理厂设计——氧化沟工艺。
主要任务是工艺流程选择及构筑物设计和计算。
其中初步设计要完成设计说明书一份、污水处理厂总平面布置图一张、高程图一张，流程图一张，主要设备图一张，管道布置图一张；单项处理构筑物施工图设计中，主要是完成氧化沟平面图和剖面图。
该污水处理厂工程，总规模达到8万吨/日。
该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池，进入氧化沟，二沉池，最后出水；污泥的流程为：从二沉池排出的剩余污泥首先进入浓缩池，进行污泥浓缩，然后进入消化池，经过消化的污泥再送至带式压滤机，进一步脱水后，运至垃圾填埋场。
出水执行国家污水综合排放标准（GB8978-1996）二级标准。
关键词：氧化沟工艺；消化池第一章设计概论1.1设计依据和设计任务1.1.1 原始依据1.设计题目:2.设计基础资料：1.2进出水水质处理水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）二级标准。
第二章工艺流程的确定2.2 污水处理中生物方法的比较2.2.1SBR工艺和氧化沟工艺的比较如前所述，SBR工艺和氧化沟工艺都比较适合于中小型污水厂，如果设计管理的好，都可以取得比较好的除磷脱氮效果。
但是这两种工艺又各有优缺点，分别适用于不同的情况。
a)SBR工艺由于采用合建式，不需要设置二沉地，同时由于采用微孔曝气，可以采用的水深一般为4～6m，比一般氧化沟的水深(3～4m)要深，因此在同样的负荷条件下，SBR工艺的占地面积小，如果污水处理厂所在地的征地费用比较高，对SBR工艺有利。
b)SBR工艺中一个周期的沉淀时间是由活性污泥界面的沉速、MLSS浓度、水温等因素确定的，浑水时间是由滗水器的长度、上清液的滗除速率等因素决定的，对于一个固定的反应系统，沉淀时间和滗水时间的和基本上是固定的，一般都不应小于2小时，因此，每个周期的时间短，反应时间所占的比例就低，反应池的体积利用系数降低。
环境工程设计-奥贝尔氧化沟
前言在我国经济高速发展的今天，污水处理事业取得了较大的发展，已有一批城市兴建了污水处理厂，一大批工业企业建设了工业废水处理厂（站），更多的城市和工业企业在规划、筹划和设计污水处理厂。
水污染防治、保护水环境，造福子孙后代的思想已深入人心。
近几十年来，污水处理技术无论在理论研究方面还是在应用发面，都取得了一定的进步，新工艺、新技术大量涌现，氧化沟系统和高效低耗的污水处理技术，如各种类型的稳定塘、土体处理系统、湿地系统都取得了长足的进步和应用。
这些新工艺、新技术已成为水污染防治领域的热门研究课题。
在国家科委、建设部、国家环境保护局的组织和领导下，广泛、深入地开展了这些课题的科学研究工作，取得了一批令人瞩目的研究成果。
不应回避，我国面临水资源短缺的严重事实，北方一些城市人民生活水平的提高和工农业生产的发展已受到水资源不足的制约。
城市污水和工业废水回用，以城市污水作为第二水源的趋势，不久将成为必然。
这就是我国污水事业面临的现实。
作为给水排水工程专业的学生，就更应该深刻地了解这种形势，掌握并发展污水处理的新工艺、新技术，成为跨世纪的工程技术人才，将我国的污水处理事业提升到一个新的高度。
本次设计的题目是污水处理厂设计。
目的是让学生了解排水工程的设计内容及方法，其中包括了城市排水管网的规划及设计和污水处理厂的建设以及工艺流程的选用，收获甚多，为日后的学习及工作积累了宝贵的经验。
设计成果包括设计说明书及工艺平面图、高程图。
在此，还要对老师的悉心指导表示感谢。
目录一．设计题目 (2)二．设计目的及任务 (2)三．设计原始资料 (3)四．城市污水处理厂设计 (3)4.1污水厂选址 (3)4.2工艺流程 (4)五 .处理构筑物工艺设计 (5)5.1设计流量的确定 (5)5.2格栅设计计算 (5)5.3.污水提升泵房设计计算 (7)5.4．平流式沉砂池设计计算 (9)5.5．平流式初沉池设计计算 (11)5.6．奥贝尔氧化沟设计计算 (13)5.7.普通辐流式二沉池设计计算 (18)5.8．消毒 (21)六．污泥处理工艺设计 (22)6.1污泥浓缩池设计计算 (22)6.2污泥消化系统设计计算 (23)6.3贮泥池设计计算 (24)6.4脱水机选择 (25)七．污水处理厂的平面布置 (25)八．污水厂的高程布置 (26)8.1污水厂的高程布置 (26)8.1.1控制点高程的确定 (26)8.1.2各处理构筑物及连接管渠的水头损失计算 (26)8.2污水系统高程计算 (27)8.3污泥系统高程计算 (28)九．小结 (29)十．参考文献 (29)一．设计题目水污染控制工程课程设计二．设计目的及任务1.目的：本设计是水污染控制工程教学中一个重要的环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中掌握解决实际工程问题的能力，并进一步巩固和提高理论知识。
水污染课程设计(奥贝尔氧化沟)
一体化氧化沟就是将沉淀池建在氧化沟内，即氧化沟的一个沟内设沉淀槽，在沉淀池两侧设隔板，底部设一导流板。在水面上设集水装置以收集出水，混合液从沉淀池底部流走，部分污泥则从间隙回流至氧化沟。一体化氧化沟将曝气、沉淀功能集于一体，免除了污泥回流系统，但其结构有待进一步完善。
4奥贝尔氧化沟
奥贝尔氧化沟由三个同心椭园形沟道组成，污水由外沟道进入沟内，然后依次进入中间沟道和内沟道，最后经中心岛流出，至二次沉淀池。在各沟道横跨安装有不同数量转碟气机，进行供氧兼有较强的推流搅拌作用。外沟道体积占整个氧化沟体积的50—55%，溶解氧控制趋于0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用：中间沟道容积一般为25%—30%，溶解氧控制在1.0mg/L，作为“摆动沟道”，可发挥外沟道或内沟道的强化作用；内沟道的容积约为总容积的15%—20%，需要较高的溶解氧值（2.0mg/L左右），以保证有机物和氨氮有较高的去除率。
（b）AB法
AB工艺是一种生物吸附―降解两段活性污泥工艺，A段负荷高，曝气时间短，0.5h左右，污泥负荷高2～6 kgBOD5/(kgMLSS·d)，B段污泥负荷较低，为0.15～0.30 kgBOD5/(kgMLSS·d)，该段工艺有机物、氮和磷都有一定的去除率，适用于处理浓度较高，水质水量较大的污水，通常要求进水BOD5≥250mg/L，AB工艺才有明显优势。
②A2/O法厌氧、缺氧、好氧交替进行，有利于抑制丝状菌的膨胀，改善污泥沉降性能。
③A2/O法工艺流程简单，总水力停留时间少于其他同样功能的工艺，节省基建投资。
④A2/O法缺点是受泥龄、回流污泥中溶解氧和硝酸盐氮的限制，不可能同时取得脱氮和除磷都好的双重效果。
该工艺处理效率一般能达到：BOD5和SS为90%~95%，总氮为70%以上，磷为90%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。但A2/O工艺的基建费和运行费均高于普通活性污泥法，运行管理要求高
组合式一体化奥贝尔(Orbal)氧化沟设计原理及实例
组合式一体化奥贝尔（Orbal）氧化沟设计原理及实例以Orbal氧化沟和圆形二沉池为基础，将厌氧池、二沉池、硝化液回流、污泥回流系统与Orbal氧化沟组合为一体的氧化沟，具有占地面积小、投资省、能耗低、运行管理更方便等优点，其示意图见图。
一体化奥贝尔氧化沟构造示意图无锡市城北污水处理厂采用上述一体化Orbal（奥贝尔）氧化沟工艺，设计进出水水质如下表所示。
一体化Orbal（奥贝尔）氧化沟工艺设计进、出水水质（mg/L）工程中使用的一体化Orbal（奥贝尔）氧化沟工艺平面布置图见下图。
污水处理厂一体化Orbal（奥贝尔）氧化沟工艺平面布置图1)工艺组成设计采用组合厌氧池Orbal（奥贝尔）氧化沟，包括中心岛、外沟、中沟、内沟。
考虑到有较高的除磷脱氮要求，利用其中心岛所占的体积作为厌氧反应器，将污水和回流污泥在其中进行厌氧混合强化释磷。
中心岛沟为一条狭长形渠道，其余三沟均为环状渠道。
生物处理系统包括中心岛厌氧区④、外沟①、中沟②、内沟③；周进周出辐流沉淀池⑤，位于中沟外壁与外沟内壁之间，与外沟内壁共享半圆墙体；利用中沟外壁、外沟内壁与二沉池间的空余空间分隔为4个区，一侧设置传统的外回流系统，分为进水、泥水混合区⑥和污泥回流区⑦;另一侧设置传统的内同流系统，分为氧化沟出水区⑧和硝化液同流区⑨。
2)工艺流程原水先进入泥水混合区，与从污泥回流区回流的活性污泥混合后通过管道进入中心岛厌氧区，依次进入Orbal（奥贝尔）氧化沟的外沟、中沟、内沟，完成有机物的降解、脱氮和除磷生物处理过程。
内沟的混合液通过管道分别进入出水区和硝化液回流区，进入氧化沟出水区的混合液通过调节堰门进入沉淀区进行泥水分离，在沉淀区内完成泥水分离后，出水排放。
而混合液通过安装在外沟内壁的水下推进器（内回流泵）同流至外沟。
沉淀区污泥在静水压力的作用下进入污泥回流区，大部分通过污泥回流泵回流至进水泥水混合区，小部分由剩余污泥泵排出至污泥处理系统。
给排水相关知识：奥贝尔氧化沟.doc
给排水相关知识：奥贝尔氧化沟
奥贝尔氧化沟通常由三个同心的沟道组成，平面上为圆形或椭圆形。
沟道之间采用隔墙分开，隔墙下部设有必要面积的通水窗口。
沟道断面形状多为矩形或梯形。
隔墙一般使用100-150毫米厚的现浇钢筋混凝土构造。
各沟道宽度由工艺设计确定，一般不大于9米。
有效水深以4-4.3米为宜。
污水由外沟道进入，与回流污泥混合后，由外沟道进入中间沟道再进入内沟道，在各沟道循环达数百到数十次。
最后经中心岛的可调堰门流出，至二次沉淀池。
在各沟道横跨安装有不同数量水平转碟曝气机，进行供氧兼有较强的推流搅伴作用。
三个廊道的溶解氧分别控制为0-0.3mg/L、0.5-1.5mg/L、2-3mg/L，通知控制曝气强度，是外圈廊道的供氧速率与渠道内好氧速率相近，保证混合液的硝化反应，同时因为溶解氧浓度低。
反硝化菌可以利用硝酸盐座位电子手提进行硝化反应。
氮素在外圈的反应过程是一个同步硝化反硝化过程。
三沟氧化沟课程设计
目录第一章设计任务书错误!未定义书签。
设计题目错误!未定义书签。
原始资料错误!未定义书签。
出水要求错误!未定义书签。
设计内容错误!未定义书签。
设计成果错误!未定义书签。
时间分配表（第19周）错误!未定义书签。
成绩考核办法错误!未定义书签。
第二章设计说明书错误!未定义书签。
设计原始资料错误!未定义书签。
设计题目错误!未定义书签。
原始资料错误!未定义书签。
水质情况：错误!未定义书签。
出水要求错误!未定义书签。
工艺的确定错误!未定义书签。
工艺流程图错误!未定义书签。
主要处理构筑物的选择错误!未定义书签。
氧化沟错误!未定义书签。
氧化沟工艺简介错误!未定义书签。
氧化沟的类型错误!未定义书签。
氧化沟工艺设计总则错误!未定义书签。
氧化沟工艺的优缺点错误!未定义书签。
三沟式氧化沟工艺原理错误!未定义书签。
三沟式氧化沟特点错误!未定义书签。
氧化沟的详细设计要求错误!未定义书签。
氧化沟沟体错误!未定义书签。
氧化沟的几何尺寸错误!未定义书签。
进、出水管错误!未定义书签。
导流墙和导流板错误!未定义书签。
曝气器的位置错误!未定义书签。
走道板和防飞溅控制错误!未定义书签。
第三章设计计算错误!未定义书签。
原始设计参数错误!未定义书签。
选取设计参数错误!未定义书签。
去除BOD5 的设计计算错误!未定义书签。
计算污泥龄错误!未定义书签。
计算出水BOD5和去除率错误!未定义书签。
计算曝气池体积错误!未定义书签。
校核停留时间和污泥负荷错误!未定义书签。
计算剩余污泥量错误!未定义书签。
校核挥发性固体产率错误!未定义书签。
复核可生物降解MLVSS比例（fb）错误!未定义书签。
脱氮的设计计算错误!未定义书签。
需要氧化的NH3-N量为错误!未定义书签。
脱氮所需容积错误!未定义书签。
脱氮水力停留时间错误!未定义书签。
计算总体积错误!未定义书签。
曝气设备设计错误!未定义书签。
需氧量的计算错误!未定义书签。
配置曝气设备错误!未定义书签。
氧化沟的尺寸错误!未定义书签。
奥贝尔氧化沟需氧量计算
三、充氧量计算奥贝尔氧化沟充氧量的计算方法与普通氧化沟一样，可分为需氧量计算及折算标准需氧量两个步骤，结合奥贝尔氧化沟的工艺特点，应对三条沟道分别计算。
1. 需氧量（AOR）计算对于硝化/反硝化完全的氧化沟系统，需氧量（AOR）包括碳源氧化需氧及硝化需氧两部分，并考虑扣除剩余活性污泥排放减少的有机物耗氧及反硝化过程可利用的氧量。
具体为：（1）碳源氧化需氧量碳源氧化需氧量以降解的BOD值来计算，根据BOD的定义，降解1kgBOD需消耗1k gO2。
通常情况下，污水中有机物浓度是以BOD5来表示的，在20℃时，BOD与BOD5的比值为1.47，故碳源氧化需氧量为1.47QSBOD5，其中Q为设计进水流量（m3/d），SBOD 5为设计BOD5去除浓度（kg/m3）。
（2）剩余活性污泥排放减少的有机物耗氧如果系统中每日排放的剩余活性污泥为ΔXVSS（kg/d），那么该部分有机物不参与耗氧，则减少的需氧量为1.42ΔXVSS（kg/d）。
（3）硝化需氧量从硝化反应的反应式可知，每硝化1g氨氮需4.57gO2，若每日所需硝化的氨氮量为ΔN NH4（kg/d），则硝化需氧量为4.57ΔNNH4（kg/d）。
（4）反硝化过程可利用的氧量在脱硝过程中，每还原1gNO3-可提供2.86gO2，若每日所进行反硝化的硝态氮量为ΔN NO3（kg/d），则反硝化过程可利用的氧量为2.86ΔNNO3（kg/d）。
（5）总需氧量对上面4项求和，则总需氧量为：AOR＝1.47QSBOD5-1.42ΔXVSS+4.57ΔNNH4-2.86ΔNNO3（公式1）如果认为奥贝尔氧化沟中挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）及污泥龄（θc）在三条沟道一致，氧化沟总容积为V，则公式1可改写为：AOR＝1.47QSBOD5-1.42V•MLVSS/θc+4.57ΔNNH4-2.86ΔNNO3（公式2）前面已经论述，奥贝尔氧化沟可看作是由外沟、中沟和内沟串联的多级氧化沟，三条沟道功能不同，进行碳源氧化、硝化、反硝化的程度不同，设定在外、中、内三条沟道中：对BOD的去除比例为a1、a2、a3；三沟容积比为b1、b2、b3；硝化反应的发生比例为c1、c2、c3；反硝化反应的发生比例为d1、d2、d3，则公式2可改写为：AOR＝1.47（a1＋a2＋a3）QSBOD5-1.42（b1＋b2＋b3）V·MLVSS/θc +4.57（c1＋c2＋c3）ΔNNH4-2.86（d1＋d2＋d3）ΔNNO3（公式3）（6）各沟需氧量拆分公式3，可得各沟需氧量，分别为：AOR外＝1.47a1QSBOD5-1.42b1V•MLVSS/θc+4.57c1ΔNNH4-2.86d1ΔNNO3（公式4）AOR中＝1.47a2QSBOD5-1.42b2V•MLVSS/θc+4.57c2ΔNNH4-2.86d2ΔNNO3（公式5）AOR内＝1.47a3QSBOD5-1.42b3V•MLVSS/θc+4.57c3ΔNNH4-2.86d3ΔNNO3（公式6）2. 折算标准需氧量（SOR）由于氧转移速率受水质、水温、大气压力、水中溶解氧浓度等因素的影响，因此对前面计算的需氧量（AOR）应乘以一个系数进行修正，折算为标准需氧量（SOR）。
氧化沟设计说明书2
设计任务原始资料：一、自然条件1、气候：该城镇气候为亚热带海洋季风性季风气候，常年主导风向为东南风。
2、水文：最高潮水位 6.48m（罗零高程，下同）高潮常水位 5.28m低潮常水位 2.72m二、城市污水排放现状1、污水水量（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；（2）生产废水量按近期1.5万m3/d，远期2.4万m3/d；（3）公用建筑废水量排放系数按近期0.15，远期0.20考虑；（4）处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。
2、污水水质（1）活污水水质指标为COD cr60g/人.dBOD530g/人.d（2）工业污染源参照沿海开发区指标，拟定为：COD cr300mg/L；BOD5170mg/L（3）氨氮根据经验确定为30md/L。
三、污水处理厂建设规模与处理目标1、建设规模该污水处理厂服务面积为10.09km2，近期（2000年）规划人口为6.0万人，远期（2020年）规划人口为10.0万人。
处理目标2、根据该城镇环保规划，污水处理厂出水进入的水体水质按国家Ⅲ类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为COD cr：100mg/L；BOD5：30mg/L；SS ：30mg/L ；NH3-N：10mg/L四、厂址及地貌2.标高：自然地面标高为5.20～6.50m，西侧市政道路中心标高6.67m，结合周围地形和厂区土方量平衡，确定污水处理厂平整后地面标高为6.85m。
3.进水点数据市政污水管网总进水口在距厂址的西北角18m处。
进水管管径为Dn1200mm，水面标高为2.30m，管顶标高为3.02m。
废水量及水质计算近期：生活废水产生量：6.0×104×0.3＝1.8×104m 3/d处理厂进水量：Q =（1.8×104×1.15＋1.5×104）×0.8＝2.56×104m 3/d 水质计算L mg CODCODcrcr/242105.115.1108.1105.130015.1100.6604444＝＋＋＝废水产生总量产生总量⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=L mg BOD BOD/129105.115.1108.1105.117015.1100.630444455＝＝废水产生总量产生总量⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=远期：生活废水产生量：10×104×0.3=3×104m 3/d处理厂进水废水量：Q ＝（3×104×1.20＋2.4×104）×0.9＝5.4×104 m 3/d 水质计算L mg CODCODcrcr/240104.220.1103104.230020.1100.1604444＝＋＋＝废水产生总量产生总量⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=L mg BOD BOD/128104.220.1103104.217020.1100.130444455＝＝废水产生总量产生总量⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=取整后一期设计水量为Q=3×104m 3/d ，最大流量0.891212120.1110.89772.7 2.71.15 1.810 1.5102.7527/8640086400M AX Q K Q Q Q Q Q Q Q L s=∙+=∙+=∙+⎛⎫⨯⨯⨯=⨯+= ⎪⎝⎭水质L mg CODcr/242=，L mg BOD /1295=，+-4NH N 按经验取值为L mg /30。
奥贝尔氧化沟计算说明书
氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。
池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。
通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s 的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。
当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。
大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。
1、氧化沟类型选择本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点：1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟内的速度最高可达0．6～0．7m／s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。
中沟与内沟中污水的有机物进一步得到去除降解。
出水水质好。
2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟内溶解氧值保持在最佳值，使系统稳定、经济、可靠地运行。
3)污水进入氧化沟。
具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。
对于每个沟道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。
高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。
有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特征，难降解有机物去除率高。
并可减少污泥膨胀现象的发生。
4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。
在曝气过程中。
串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O～1～2(mg／L)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。
外沟溶解氧平均值很低。
奥贝儿氧化沟设计计算书 (2)
奥贝尔氧化沟工艺设计计算1.已知条件（1）设计水量Q=100000d /m 3 =4166.7h m /3 =1.157s m /3=1157L/s（2）设计进水水质BOD 5浓度m g /L 150S 0=；TSS 浓度m g /L 250X 0=，VSS mg/L 175=(VSS/TSS=0.7)；mg/L 45T KN =(进水中认为不含硝态氮)；NH 3-N=35mg/L ；mg/L 45T KN =；最低水温14℃；最高水温25℃。
（3）设计出水水质BOD 5浓度S e =20mg/L ；TSS 浓度mg/L 20X 0=；mg/L 20TKN 1=；NH 3-N=15mg/L2.设计计算（1） 基本设计参数污泥产率系数 Y=0.55混合液悬浮固体浓度（MLSS ）X=4000mg/L,混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS ） X V =3000mg/L (MLVSS/MLSS=0.75)；通常的泥龄取值为10～30d 。
本设计污泥龄d c 30=θ。
污泥自身氧化率（1/d ），对于城市污水，一般采用0.05～0.1。
设计中取d K =0.05, 20℃时脱氮率kg 035.0q dn =（还原的NO 3—N/（kgMLXSS ·d ） 去除BOD 5计算① 氧化沟出水溶解性BOD 5浓度S 。
为了保证二级出水BOD 5浓度S e ≤20mg/L ，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD 5浓度。
）523.0e 1()(42.1⨯--⨯⨯⨯-=TSS TSSVSS S S C ）523.0e 1(207.042.120⨯--⨯⨯⨯-= ）（L /mg 41.6=② 好氧区容积V 1，m 3()()c d c e K X S S YQ V θθ+-=1v 01式中 1V ——好氧区有效容积（3m ）；Y ——污泥净产率系数（kgMLSS/kg 5BOD ）,一般采用0.5～0.65之间；0S 、e S ——分别为进、出水5BOD 浓度（mg/L ）；X ——污泥浓度（mg/L ）；c θ——污泥龄（d ）；d K ——污泥自身氧化率（1/d ），对于城市污水，一般采用0.05～0.1。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
氧化沟
奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。
池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。
通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s 的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。
当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。
大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。
1、氧化沟类型选择
本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点：
1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟内的速度最高可达0．6～0．7m／s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。
中沟与内沟中污水的有机物进一步得到去除降解。
出水水质好。
2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟内溶解氧值保持在最佳值，使系统稳定、经济、可靠地运行。
3)污水进入氧化沟。
具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。
对于每个沟道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。
高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。
有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特征，难降解有机物去除率高。
并可减少污泥膨胀现象的发生。
4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。
在曝气过程中。
串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O～1～2(mg／L)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。
外沟溶解氧平均值很低。
氧的传递作用在亏氧条件下进行，具有较高的效率，因而起到节能的作用。
5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其中，采用人工加药后进行机械搅拌。
2、设计泥龄
与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取10d，再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定
N0=N-0.05(S0-S e)-N e=15-0.05(150-20)-5=3.5mg/L
K de=N0/S0=3.5/150=0.023
查表近似得Vd/v=cd θ/c θ=0.17
总泥龄为θc=10/(1-0.17)=12.1d
其中缺氧泥龄为cd θ=co c θθ-=2.1d
3、 计算污泥产率系数Y
T 取10℃，k=0.9
Y =k ［0.75+0.600S X -()()
()1515072
.117.01072.175.017.017.01--⨯+-⨯⨯⨯-T T c T c θθ］ = 0.9［0.75+0.6150
250-()()
()151********.11.1217.01072.11.1275.017.017.01--⨯⨯+-⨯⨯⨯⨯-T ］ =1.65K g S S /K g B O D
核算污泥负荷
Ls=)(00Se S cY S -θ=)
20150(07.11.12150-⨯=0.09Kgbod/(KgMLss.d) 4、污泥浓度
污泥浓度取X=4g/L
5、 氧化沟容积
分为4座氧化沟，则每格Q=100000/4=250m³/h
V=
()X Se S QcY 1000240-=()41000201501.1225024⨯-⨯⨯⨯=2359.5m 3
取2360m 3。
水力停留时间T=V/Q=2360/24000=0.984d
6、 沟形设计
全长设4座氧化沟，M=4，每座容积为
Vi=V/2=2360/2=1180m3
设水深H=4m，每座氧化沟面积为
Fi=Vi/H=1180/4=295m3，
L取28m，则B=10.54m ,B取11m。
根据要求，对脱氮要求高，氧化沟首先应满足脱氮要求，除磷可在氧化沟前增设厌氧池，因此，氧化沟应按A/O生物脱氮模式设计计算，同时，为了使氧化沟宽度比较接近于二沉池，氧化沟形状宜采用棒形。
设沟宽；外沟、内沟各B=2.0m，沟深H=4m
中心岛宽度；1m 两头圆弧形半径r=0.5m 隔墙宽d=0.2m
由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为
R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m
外沟圆弧段面积S1=π(6.92-4.92)=74.2m2
中沟圆弧段面积S2=π（4.22-2.72）=32.5m2
内沟圆弧段面积S3=π（2.52-0.52）=18.8m2
圆弧段总面积F1=74.2+32.5+18.8=125.5m2
直线段面积
F2=Fi-F1=295-125.5=169.5m2
直线段长；L2=F2/6B=169.5/12=14.2m
各沟总面积；
F外=74.2+2×2.0×14.2=131m2
F中=32.5+2×2.0×14.2=89.3m2
F内=18.8+2×2.0×14.2=75.6m2
三沟容积（面积）之比为；
V外：V中：V内=44.3% ：30.2% ：25.5%
与要求的比例接近，可行.
7、计算需氧量和脱氮
计算需氧量O2=O cS t+4.57N ht
去除含碳有机物单位耗氧量Oc是泥龄和水温的函数，计算时应取可能发生的最大值，因此要按低水温和高水温两种工况进行计算，并取二者中的大者作为依据，低水温的工况是T=10℃和θc=10d，高水温的工况是T=30℃，但泥龄不能再用10d，因为水温增高硝化所需泥龄缩短，T=30℃时硝化泥龄不到2d，为安全计算，取θc=4d
按T=30℃，θc=4d计算Oc，查表可得两种工况下的Oc值
T=10℃和θc=10d时Oc=1.04KgO2/KgBOD
T=30℃和θc=4d 时Oc=1.07KgO2/KgBOD
取Oc=1.07KgO2/KgBOD
BOD去除St可按公式St=fc·Qa ·(S0-Se)·10-3(Kg/d)
查表，取BOD负荷波动系数fc=1.2
St=1.2×240000×（150-20）×10-3=37440Kg/d
需硝化的氨氮量按公式
N ht=24Q[Nk-0.05(S0-Se)-Nhe+5]·10-3(Kgd)
N ht=24×10000[15-0.05(150-20)-5+5]·10-3
=2040KgN/d=85KgN/h
O 2=Oc·St+4.57N ht
=1.07×37440+4.57×2040=49383.6KgO 2/d=2057.65KgO 2/h 单位耗氧量St
O 2=3744065.2057=0.055KgO 2/KgBOD 三沟实际需氧量按下列比值分配
外：中：内 = 50％ ： 30％ ： 20％
每座氧化沟的外，中，内沟实际需氧量为
外沟 4
65.2057×0.5 = 257.2KgO 2/h 中沟 4
65.2057×0.3 = 154.3KgO 2/h 内沟 4
65.2057×0.2 = 102.9KgO 2/h 由于外、中、内沟溶解氧分别为0、1、2mg/L ，换算系数K 0也不一样，需要分别计算各沟的K0值
K 0=()()
200024.1--T C Csw Cs βα 其中α取0.85， β取0.9 ，Cs 取9.2mg/L , Csw 取8.4mg/L
K 0外= ()()
2030024.104.89.085.02.9--⨯=1.13 K 0中= ()()
2030024.114.89.085.02.9--⨯=1.30 K 0内=
()()2030024.124.89.085.02.9--⨯=1.54 剩余污泥量
e c
d QX QX K Y S Q X -++∆=∆1)1(θ
03.0240000)175.025.0(2400001
.1206.0107.1)00962.002.0(240000⨯--+⨯+⨯-= )
/(86.12406d KgD s = 去除每1kg 5BOD 产生的干污泥量
)(0e S S Q X -∆)/(304.0)
03.02.0(24000086.124065kgBOD kgD s =-= 8、 碱度平衡
保持2.7≥pH ，PH 值合适，硝化、反硝化能够正常的进行
9、 进水管和出水管 进水管流量)/(694.0)/(600004
2400004331s m d m Q Q ==== 管道流速s m v /80.0= 管道过水断面21868.08.0694.0m v Q A ===
管径m A
d 05.114
.3868.044=⨯==π 校核管道流速)/(8.0)
(694.02205.11s m A Q v ===π。