地基承载力计算书
45t龙门吊基础承载力计算书
45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
施工升降机基础承载力计算书
施工升降机基础承载力计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20115、《木结构设计规范》GB50005-20036、《钢结构设计规范》GB50017-20037、《砌体结构设计规范》GB50003-2011一、参数信息1.施工升降机基本参数2.楼板参数3.荷载参数：二、基础承载计算：导轨架重（共需35节标准节，标准节重175kg）：175kg×35=6125kg，施工升降机自重标准值：=((1480×2+1480+1258×2+200+6125)+2000×2)×10/1000=；Pk施工升降机自重：P=×(1480×2+1480+1258×2+200+6125)+×2000×2)×10/1000=；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=P=×P=×=三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3/4=1、荷载计算楼板均布荷载：q=(3×=m22、混凝土顶板配筋验算依据《建筑施工手册》（第四版）：=××32=·mMxmax=××32=·mMymaxM0=××32=·mx=××32=·mM0y混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：Mx =Mxmax+μMymax=+6=·mαs =|M|/(α1fcbh2)=×106/×××103×=；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×=；γs=1-ξ/2=2=；As =|M|/(γsfyh)=×106/××=233.09mm2。
地基承载力计算书
地基承载力计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:地基承载力计算书吊车履带长度为9．5m，履带宽度为1.3ｍ,两履带中心距离为6.4ｍ,吊车自重为２60t，地基承载力计算按最大起重量100ｔ时计算,若起吊100t重物地基承载力满足要求,则其余均满足。
现假设履带吊重心位于两履带中央,不考虑履带吊配重对吊装物的平衡作用，其受力分析如图：图5.4－1 履带吊受力简化图考虑起吊物在吊装过程中的动载力,取动载系数为１.１则由力矩平衡原理可以得出靠近盾构井处履带压力为:ＲMＡX=（２６0×6.4/２+１.1×1０0×(9．74+6．4/2))/6．４＝３57.4t履带长度为９.5m,单个履带宽度为１.3m,履带承压面积Ｓ为: Ｓ=9.5×1．３=12.3５m２Ｐ=R MAX／Ｓ=374．6/1２.35×10=3０3．3Kpa地表为杂填土，顶面浇筑０.3m厚的C30混凝土。
把所压的地面面积理想为方形基础,方形基础宽2m，长度2m，埋置深度0.３0m,通过本标段岩土工程勘察报告得知,地基自上而下为杂填土、黏土、淤泥质土、粉质黏土等,通过查岩土工程勘察报告列表,土的重度18kＮ/ｍ３,粘聚力c＝35kPａ,内摩擦角φ=10°。
根据太沙基极限承载力公式：Pu=0.５Nγ×γ×b+Ｎc×ｃ+Ｎｑ×γ×d γ—地基土的重度,kN/m3；b—基础的宽度,ｍ;c—地基土的粘聚力,kＮ／ｍ3；d—基础的埋深，m。
Nγ、Ｎc、Nｑ—地基承载力系数，是内摩擦角的函数，可以通过查太沙基承载力系数表见表1或图1所示:表１太沙基地基承载力系数Nγ、Nc、Nｑ的数值内摩擦角地基承载力系数内摩擦角地基承载力系数φ（度）NγNc Ｎq φ（度）ＮγＮc Nｑ０0 5.7 1.0０22 6．50 2０.2 9.17６.5 1.22 ２４8.6 23.4 １1.42 ０.234 0.39 7.０1．48 2６1１.5 ２7.0 1４．２7.７ 1.81 ２８15.０31.6 17.８6 ０.638 0.８8.5 2.2０30 20 37.0 2２．461０１．９.5 ２.68 3２２8 ４４．4 28.7 ２０1２１.610.9 3.32 3４36 52.8 36.６6１2．0 ４.00 36 50 63.6 47．２1４2．２16 3．00 13.0 4.91 ３８９０77．0 61.218 3.90 15.5 ６．04 40 130 94.8 80.517.6 7.42 ４５3２６172.0 173．020 ５.0太沙基公式承载力系数根据地基土层加权内摩擦角经约为φ＝10°,根据表1,可知承载力系数Nγ=1.2、Nc=9．5.、Ｎq=2.6８代入公式Ｐｕ＝0.5×1．2×１8×2+9.５×３5+2.６８×1８×0.30=368．６Kpa＞30３.3Ｋpa,因此地基承载力满足要求。
临时拌合站水泥罐地基承载力计算书
水泥罐基础承载力及抗倾覆验算书水泥罐基础承载力及抗倾覆验算书一、编制说明本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程计划投入5座120T水泥罐。
二、编制范围XX标项目经理部水泥混凝土拌和站。
三、编制依据1、施工现场总平面布置图；2、水泥罐总示意图及基础图参数；3、《高耸结构设计标准》GB50135－2019；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；四、水泥罐基础设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用扩大基础，根据现场需要，一台HZS120拌和站配置5座120T水泥罐，故5座水泥罐扩大基础连成一个环形基础，基础尺寸为 4.5m×17.86m×2m。
基础采用C30钢筋砼，钢筋为双层配筋，钢筋为φ18。
2、每个水泥罐下设计四个支座，支座设计为C30砼，550×550×550mm立方体。
每个支座对应水泥罐罐脚处预埋4根φ18钢筋，以加强承台和基础的连接；3、水泥罐预埋板采用δ16mm Q235钢板，再焊接4根φ20锚固钢筋，锚固筋穿过支座与扩大基础钢筋网相焊接。
预埋板安装时每个预埋板四个角高程误差在1mm内，每个水泥罐4个预埋板高程误差在2mm以内。
预埋时采用水准仪实时量测。
五、水泥罐基础计算1、计算公式①地基承载力计算公式P1/A=σP1—水泥罐重量与基础本身重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm²σ—土基受到的压应力 MPa通过动力触探计算得出土基容许的应力②风荷载强度计算公式根据《高耸结构设计标准》GB50135－2019，垂直作用于高耸结构表面单位计算面积上的风荷载标准值应按下式计算:W k=βz×μs×μz×W0；W k —作用在高耸结构z高度处单位投影面积，上的风荷载标准值（kN/m²）；W0 —基本风压值（kN/m²），查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012得W k=0.40；μz—高度z处的风压高度变化系数，查规范μz=1.23；μs—风何在体形系数，查规范计算得μs=0.8；βz—高度z处的风振系数βz=2.19；③基础抗倾覆计算公式Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/W k×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储料罐与基础自重 KNW k —作用在高耸结构z高度处单位投影面积，上的风荷载标准值kN/m²④基础抗滑稳定性验算计算公式K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储料罐与基础自重 KNW k —作用在高耸结构z高度处单位投影面积，上的风荷载标准值kN/m²f—基底摩擦系数，查表得0.25；⑤基础承载力计算公式P/A=σ≤σ0P—储料罐单腿重量 KNA—储料罐单腿有效面积mm²σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa(2)水泥罐基础验算①水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如“图1拌合站安装施工图”所示。
塔吊地基承载力计算书
塔吊地基承载力计算书塔吊基础承载力运算书审定：XXXXX建筑工程公司XXXX 年X 月XX R依据塔吊说明书要求及现场实际情形，塔基承台设计为5200mX 5200mX 1.3m,依照地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/n?,不能满足塔吊说明书要求的地耐力N24T/m'。
为了保证塔基承台的稳固性，打算设置四根人工挖孔桩。
地质报告中风化泥岩桩端承载力为P = 220Kpa。
按桩径r = 1.2 米，桩深h=9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。
一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为：F1=SXP= JI Xr：XP= JI XO. 6，X220=248. 7KN=24. 87T2、四根桩端承载力为：4XF1=4X24. 87=99. 48T3、塔吊重量51T （说明书中参数）基础承台重量：5.2X5.2X1.3X2. 2 = 77. 33T塔吊+基础承台总重量=51 + 77. 33=128. 33T4、基础承台承担的荷载F2 = 5. 2X5. 2X4. 0=108. 16T5、桩基与承台共同受力=4F1+F1二99. 48+108. 16二207. 64T>塔吊基础总重量= 128. 33T因此塔吊基础承载力满足承载要求。
二、钢筋验算桩身混凝土取C30,桩配筋23根巾16,篩筋间距4>8@200o验算要求轴向力设计值NWO. 9（fcAcor+fy' AS' +2xfyAsso）必须成立。
Fc=14. 3/mm2 （碗轴心抗压强度设计值）Acor=开Xr?4 （构件核心截面积）=JI XI 100?4=950332mm2fy' =300N/mf （I【级钢筋抗压强度设计值）AS' =23X Ji Xr2/4 = 23X n X 1674=4624mm2（全部纵向钢筋截面积）x=1.0 （篩筋对磴约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2（I级钢筋抗拉强度设计值）dCor = 1100mm （篩筋内表面间距离,即核心截面直径）Assl= Ji Xr2/4= n X 874 = 16 X 3. 14 = 50. 24mm:（一根箍筋的截而而积）S螺旋篩筋间距200mmA' sso=兀dCorAssx/s=JI X 1100X 50. 24/200=867. 65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截而面积）因此判定式NWO. 9（fcAcor+fy' AS' +2xfyAsso） =0. 9 （14. 3 X950332 + 300 X4624+2X1.0X210X867. 65）=15341360. 6N248. 7KN<12382. 87KX体会算钢筋混凝土抗拉满足要求。
地基承载力计算书
地基承载力计算计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计资料1.基础信息基础长：l=4000mm基础宽：b=4000mm修正用基础埋深：d=1.50m基础底标高：dbg=-2.00m2.荷载信息竖向荷载：F k=1000.00kN绕X轴弯矩：M x=0.00kN·m绕Y轴弯矩：M y=0.00kN·mb=40 l=4000xY3.计算参数天然地面标高：bg=0.00m地下水位标高：wbg=-4.00m宽度修正系数：wxz=1是否进行地震修正：是单位面积基础覆土重：rh=2.00kPa计算方法：GB50007-2002--综合法地下水标高-4.00基底标高-2.00地面标高0.00555554.土层信息:土层参数表格二、计算结果1.基础底板反力计算基础自重和基础上的土重为：G k = A×p =16.0×2.0= 32.0kN基础底面平均压力为：1.1当轴心荷载作用时,根据5.2.2-1 ：P k = F k+G kA=1000.00+32.0016.00= 64.50 kPa1.2当竖向力N和Mx同时作用时：x方向的偏心距为：e =M kF k+G k=0.001000.00 +32.00= 0.00mx方向的基础底面抵抗矩为：W = lb26=4.00×4.00 26= 10.67m3x方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：P kmax = F k+G kA+M kW= 64.50 +0.0010.67= 64.50 kPaP kmin = F k+G kA-M kW= 64.50 -0.0010.67= 64.50 kPa1.3当竖向力N和My同时作用时：y方向的偏心距为：e =M kF k+G k=0.001000.00 +32.00= 0.00my方向的基础底面抵抗矩为：W = bl26=4.00×4.00 26= 10.67m3y方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：P kmax = F k+G kA+M kW= 64.50 +0.0010.67= 64.50 kPaP kmin = F k+G kA-M kW= 64.50 -0.0010.67= 64.50 kPa2.修正后的地基承载力特征值计算基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度γm = ∑γi h i∑h i=2.0×18.02.0= 18.00基底以下土层的重度为γ = 18.00b = 4.00f a = f ak + ηbγ (b-3) + ηdγm (d-0.5)= 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)= 186.00 kPa调整后的地基抗震承载力计算查“抗震建筑设计规范GB50011-2001”表4.2.3, ζa = 1.30f aE = ζa f a = 1.30×186.00 = 241.80 kPa3.计算结果分析P k=64.50kPa, f aE=186.00kPaP k≤f aE当竖向力N和Mx同时作用时:P kmax=64.50kPa, 1.2f aE=.2×186.00=223.20kPaP kmax≤1.2f aE当竖向力N和My同时作用时:P kmax=64.50kPa, 1.2f aE=1.2×186.00=223.20kPaP kmax≤1.2f aE地基承载力验算满足。
水泥灰罐桩基础承载力及稳定性计算书
水泥灰罐桩基础承载力及稳定性计算书项目名称_____________日期_____________计算_____________复核_____________审核_____________日期_____________一、设计资料1、扩大基础尺寸：10×10×0.5m（长、宽、高）兼作基础功能；承台底换填砂0.5m；木桩群桩桩径D=0.18m；入土深度8m。
（详见示意图）2、设计荷载：装满水泥的水泥灰罐自重65T×2+110T×2=330TC20混凝土扩大基础自重，10×10×0.5×2.5T/m3=125T基础与水泥灰罐全部自重455T3、土质自地面而下的分布情况为上述土质情况表明，淤泥土为荷载的主要承载体根据《泉州晋江大桥详勘—工程地质报告》，淤泥质软土地基容许承载力推荐值[σ]=50kPa[τ]取10KN二、木桩群桩基础及扩大基础示意图立面图平面图三、 验算内容①、 混凝土扩大基础的承载力验算 ②、 整体抗倾覆性验算 ③、 基础抗滑性验算④、 混凝土基础上表面细部承载力验算 四、 验算过程1、混凝土扩大基础的承载力①、混凝土扩大基础的容许承载力[σ]计算[σ]=[σ0]+K1r1(b-2)+k2r2(h-3)=[σ0] (淤泥质土k1=0,h ＜3m ) 则[σ]= [σ0]=50KPa砂垫层底面尺寸应为：11×11米,但不考虑砂垫层的内摩擦角的作用。
基底的最大应力σMAX 计算σMAX =AN =1004500=450KPa ＜[σ]=500KPa所以基础承载力小于地基承载力。
2、灰罐及基础整体抗倾覆验算图示：①基底偏心矩验算按基础受荷载组合Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ作用于淤泥层时验算，即：e0=ΣM/NΣM………………………竖向荷载相对于基底形心的弯矩之和N……………………………………………基底合力的竖向分力ΣM=162KN×8=1.30×106N·MN=5000KN=5×106Ne0=1.30×106/5×106=0.26m又基础底面的核心半径ρ=W/A=1/6a3÷a2=1/6×103÷102=1.67mW ………………………基础底面的截面模量A ………………………基底的面积所以，e0=0.26m≤ρ=1.67m;在允许范围之内，满足要求。
软弱下卧层承载力计算书
软弱下卧层承载力计算书一、设计资料1. 工程信息基础编号： J-12. 基础类型矩形基础3. 基础参数基础尺寸： b × l = m × m基础埋深： d = m 基础顶面竖向力： F k = kN水位距天然地面埋深：基础及填土的容重： m 34. 计算参数设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007－2002) 以下简称 " 基础规范 " 基础深度承载力修正系数d ：5. 地质参数 地质资料参数表、计算步骤1. 计算基础底面的附加压力 基础自重和其上的土重为：G k = G Ad = × × 基础底面平均压力为： p k = 错误 ! kPa 基础底面自重压力为： p c = m1d = × = kPa上式中 m1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取 浮重度= 错误 ! kN/m 3 基础底面的附加压力为：p 0 = p k - p c = - = kPa2. 计算软弱下卧层顶面处的附加压力 附加压力按扩散角计算E s1Es1 = 错误!E s2 错误! E s1 为上层土压缩模量 , E s2 为下层土压缩模量 ; z 为基础底面至软弱下卧层顶面的距离 ; b 为矩形基础底边的宽度 ; 查"基础规范"表5.2.7 ，得 = 12°; 由"基础规范 "式 5.2.7-3 ，得lb (p k - p c ) pz = ( b + 2 z tan )( l + 2 z tan ) =kNm1 =i h i h i 错误!错误! = 错误!= kPa3. 计算软弱下卧层顶面处的自重压力p cz = m d1 = ×= kPa上式中m为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度d1为下卧层土顶面以上厚度之和m =错误!= 错误! kN/m 34. 根据" 基础规范"5.2.4 条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值f a = f ak + dm(d1 -= + × ×- = kPa5. 结论由"基础规范"式5.2.7-1 ，得p z + p cz = + = kPa ≤ f a = kPa 软弱下卧层地基承载力满足要足要求！。
地基承载力计算书
中铁二十二局哈铁建设集团佳木斯宏顺桥梁预制构件有限公司岫岩梁场制、存梁台座承载力计算书编制:审核：批准：2009-03-1发布2009-03-10实施生产台座计算（一）跨度32m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图附图1：二、台座计算（一）、张拉后假设梁作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。
梁重139.29 t作用力N=139.29/2+3.84*0.76×4×2.5=98.824t地基应力P=98.824/（3.84*4）=6.434t/m2=64.34KPa〈[δ]，可以（二）、浇注混凝土时台座承受模板重量、梁体混凝土的自重、台座混凝土自重及振动力。
合计设为189.29t。
计算台座中部每米地基作用力（最不利荷载位置）作用力N=189.29×2/32.6+3.84*0.76×1×2.5=18.9t地基应力P=18.9/（1*3.84）=4.92 t/m2=49.2KPa〈[δ]，可以（三）、台座采用C30混凝土生产台座计算（二）跨度24m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图见附图2：二、台座计算（一）、在张拉后梁体仅作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。
梁重98.9 t作用力N=98.9/2+3.84*0.76×4×2.5=78.634t地基应力P=78.634/（4×3.84）=5.12/m2=51.2KPa〈[δ]，可以（二）、浇注混凝土时台座承受模板重量、梁体混凝土的自重、台座混凝土自重及振动力。
合计设为138.9t。
计算台座中部每米地基作用力（最不利荷载位置）作用力N=138.9×2/24.6+3.84*0.76×1×2.5=18.59t地基应力P=18.59/3.84*1=4.84 t/m2=48.4 KPa〈[δ]，可以（三）、台座采用C30混凝土生产台座计算（三）跨度16m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图见附图3：二、台座计算（一）、张拉后假设梁作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。
地基承载力计算计算书
地基承载力计算书吊车履带长度为9.5m，履带宽度为1.3m，两履带中心距离为6.4m，吊车自重为260t,地基承载力计算按最大起重量100t时计算，若起吊100t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
现假设履带吊重心位于两履带中央，不考虑履带吊配重对吊装物的平衡作用，其受力分析如图：图5.4-1 履带吊受力简化图考虑起吊物在吊装过程中的动载力，取动载系数为1.1则由力矩平衡原理可以得出靠近盾构井处履带压力为：RMAX=（260×6.4/2+1.1×100×（9.74+6.4/2））/6.4=357.4t履带长度为9.5m，单个履带宽度为1.3m，履带承压面积S为：S=9.5×1.3=12.35m2P=R MAX/S=374.6/12.35×10=303.3Kpa地表为杂填土，顶面浇筑0.3m厚的C30混凝土。
把所压的地面面积理想为方形基础，方形基础宽2m，长度2m，埋置深度0.30m，通过本标段岩土工程勘察报告得知，地基自上而下为杂填土、黏土、淤泥质土、粉质黏土等，通过查岩土工程勘察报告列表，土的重度18kN/m3,粘聚力c=35kPa，内摩擦角φ=10°。
根据太沙基极限承载力公式：Pu=0.5Nγ×γ×b+Nc×c+Nq×γ×d γ—地基土的重度，kN/m3；b—基础的宽度，m；c—地基土的粘聚力，kN/ m3；d—基础的埋深，m。
Nγ、Nc、Nq—地基承载力系数，是内摩擦角的函数，可以通过查太沙基承载力系数表见表1或图1所示：表1 太沙基地基承载力系数Nγ、Nc、Nq 的数值内摩擦角地基承载力系数内摩擦角地基承载力系数φ（度）NγNc Nq φ（度）NγNc Nq0 0 5.7 1.00 22 6.50 20.2 9.172 0.23 6.5 1.22 24 8.6 23.4 11.44 0.39 7.0 1.48 26 11.5 27.0 14.26 0.63 7.7 1.81 28 15.0 31.6 17.88 0.86 8.5 2.20 30 20 37.0 22.410 1.20 9.5 2.68 32 28 44.4 28.712 1.66 10.9 3.32 34 36 52.8 36.614 2.20 12.0 4.00 36 50 63.6 47.216 3.00 13.0 4.91 38 90 77.0 61.218 3.90 15.5 6.04 40 130 94.8 80.520 5.00 17.6 7.42 45 326 172.0 173.0太沙基公式承载力系数根据地基土层加权内摩擦角经约为φ=10°，根据表1，可知承载力系数Nγ=1.2、Nc=9.5.、Nq=2.68 代入公式Pu=0.5×1.2×18×2+9.5×35+2.68×18×0.30=368.6Kpa>303.3Kpa,因此地基承载力满足要求。
地基承载力计算书
岩土工程勘察地基承载力计算书（唐山市丰南区圣冶合金材料制造有限公司1#车间）根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）的有关要求作岩土参数统计，结合唐山市工程建设和邻近工程经验，参考工程地质手册中公式：ψf=1-（2.884/+7.918/n2)δ、《河北省建筑地基承载力技术规程》（试行）DB13(J)/T48-2005将本场地承载力计算如下：一、①杂填土：工程性质不均匀，建议清除。
二、②粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.061，液性指数标准值I L=0.83，得承载力f ak=110kPa；2、标贯击数标准值N=2.0击，得承载力f ak=85kPa；综合确定承载力特征值f ak=80kPa。
三、③粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.120，液性指数标准值I L=0.84，得承载力f ak=105kPa；2、标贯击数标准值N=0.9击，得承载力f ak＜85kPa；综合确定承载力特征值f ak=60kPa。
四、④粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.223，液性指数标准值I L=0.70，得承载力f ak=110kPa；2、标贯击数标准值N=2.3击，得承载力f ak=90kPa；综合确定承载力特征值f ak=85kPa。
五、⑤细砂：1、标贯击数标准值N=16.0击，得承载力f ak=190kPa；综合确定承载力特征值f ak=180kPa。
六、⑥粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.222，液性指数标准值I L=0.63，得承载力f ak=120kPa；2、标贯击数标准值N=3.3击，得承载力f ak=100kPa；综合确定承载力特征值f ak=100kPa。
七、⑦细砂：1、标贯击数标准值N=25.6击，得承载力f ak=270kPa；综合确定承载力特征值f ak=200kPa。
八、⑧粉质粘土：1、孔隙比标准值e=0.764，液性指数标准值I L=0.43，得承载力f ak=200kPa；2、标贯击数标准值N=4.2击，得承载力f ak=110kPa；综合确定承载力特征值f ak=120kPa。
1元计算书_5_地基承载力验算计算书
地基承载力验算计算书
依据《建筑施工计算手册》(江正荣编著)以及市政相关规范等。
一. 参数信息
沉井作为深基础，应验算地基的承载力，可按下式计算：
其中 F －沉井顶面上部荷载(kN)
G －沉井自重及井内荷重(kN)
f0 －沉井底面持力层承载力设计值(kN/m^2)
A －沉井底面积(m^2)
T －沉井壁总摩阻力(kN)
沉井外径为 20.00m,壁厚为 1.00m,沉井全高为 10.00m,土层平均摩擦系数为 22.60kN/m^2, 沉井上部荷载为 100.00kN,井内附加荷载为 0.00kN,
混凝土密度为 24.00kN/m^3,井身混凝土量为 600.00m^3 。
地基承载力设计值为130.00kN/m^2 。
二. 沉井计算
沉井自重力及上部和井内附加荷载重为：
G + F = 600.00×24.00+100.00+14400.00=14500.00kN
沉井底面基础承载为：
f = 130.00×61.26 = 7963.94kN
沉井壁总摩擦力为：
T = 3.14×20.00×10.00×22.60 = 14200.00 kN
沉井地基承载系数 K = 14500.00/22163.94 = 0.65
承载系数 K < 1.0 ，满足承载力要求！
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水泥罐地基承载力计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础承载力计算书一、编制说明本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程计划投入10座120T水泥罐。
二、编制范围中国中铁隧道局集团新建重庆东环线铁路8标一分部项目经理部鹞子岩隧道混凝土拌和站。
三、编制依据1、施工现场总平面布置图；2、水泥罐总示意图及基础图参数3、东环线铁路施工图4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
四、水泥罐基础设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用扩大基础，根据现场需要，一台HLS90拌和站配置5座120T水泥罐，故5座水泥罐扩大基础连成一个环形基础，基础尺寸为4m×18.8m×2m。
基础采用C30钢筋砼，钢筋为双层配筋，钢筋为φ18。
2、每个水泥罐下设计四个支座，支座设计为C30砼，500×500×500mm立方体。
每个支座对应水泥罐罐脚处预埋4根φ18钢筋，以加强承台和基础的连接；3、水泥罐预埋板采用δ16mm Q235钢板，再焊接4根φ20锚固钢筋，锚固筋穿过支座与扩大基础钢筋网相焊接。
预埋板安装时每个预埋板四个角高程误差在1mm内，每个水泥罐4个预埋板高程误差在2mm以内。
预埋时采用水准仪实时量测；五、水泥罐基础计算1、计算公式①地基承载力计算公式P1/A=σP1—水泥罐重量与基础本身重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm²σ—土基受到的压应力MPa通过动力触探计算得出土基容许的应力②风荷载强度计算公式W=K1×K2×K3×W0；W0=ｖ²/1.6W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3风荷载系数，根据《铁路桥涵设计基本规范》查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取重庆最大风速20m/sW =0.8×1.13×1.0×20×20/1.6=226Pa③基础抗倾覆计算公式Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载KN④基础抗滑稳定性验算计算公式K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载KNf—基底摩擦系数，查表得0.25；⑤基础承载力计算公式P/A=σ≤σ0P—储料罐单腿重量KNA—储料罐单腿有效面积mm²σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa(2)水泥罐基础验算①水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如“图1拌合站安装施工图”所示。
高压旋喷桩地基承载力计算书
复合地基地基承载力计算书土层性质参考ZK111（孔口标高2.83m ），由上至下分别为：2-2砂质粉土的桩端阻力特征值取150kPa 。
采用Ø800二重管高压旋喷桩加固，桩长为6m ，桩距为1.1x1.1m 。
注意施工前须先将1层素填土夯实或压实，地基承载力达到2-1层粉质粘土的地基承载力。
1、单桩竖向承载力特征值：由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力：1 3.140.8 2.721 3.3150 3.140.40.4425.8kNn a p si i p p i R u q l q A ==+=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=∑（26）——①由桩身材料强度确定的单桩承载力0.33800 3.140.40.4132.6kN a cu p R f A η==⨯⨯⨯⨯=——②取①、②两者中较小值，R a =132.6kN ；式中 cu f —与旋喷桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体）在标准养护条件下28d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）； a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）；p u —桩的周长（m ）； p A —桩的截面积（m 2）；η—桩身强度折减系数，可取0.33；n —桩长范围内所划分的土层数；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa ）；i l —桩周第i 层土的厚度（m ）；p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ）。
2、复合地基承载力特征值spk 132.6f (1)0.41520.75(10.4152)110157.820.5024a sk p R m m f kPa A β=+-=⨯+⨯-⨯= 23.140.40.4m 0.41521.1⨯⨯== 式中 spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）；m —面积置换率；a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）；p A —桩的截面积（m 2）；β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。
地基承载力计算书
1 加固之前地基承载力修正值：(3)(0.5)ak b d m fa f b d ηγηγ=+-+- （1）式中：f a —修正后的地基承载力特征值F ak —地基承载力特征值b η、d η—基础宽度和埋置深度修正值b —基础底面宽度按照《建筑地基基础规范》，取b η=0，d η=1，则根据勘察报告中的物理力学参数可得 70120(11.350.5)287fa =+⨯⨯-=11011.3520337<+⨯=因而必须加固才能使地基满足承载力要求。
采用500@350φ搅拌桩对地基进行加固，现对加固之后承载力进行验算。
复合地基面积置换率：10.1561.12 5.4534 4.553 3.835 2.6710.1510.1561.12m ⨯-⨯⨯-⨯-⨯⨯-⨯=⨯=0.737桩体周长：3.14⨯m截面积：23.140.540.19625⨯÷=m 2从而单桩载力为： 1na p si i p p i R u q l q A α==+∑=1.57(2644)0.19625950.4117.358⨯++⨯⨯=KN （2）2从而加固后地基承载力为：117.358(1)0.7370.9(10.737)70457.2970.19625spk sk Ra f m m f Ap β=+-=⨯+⨯-⨯= >120 kPa （3）因此，加固之后地基承载力符合要求。
3下卧层承载力验算：下卧层按照条形基础来计算，根据规范得：()2tan k c z b p p p b z θ-=+ （4） 式中：b —条形基础宽度Z —基础底面到下卧层顶面距离p c —基础底面处的自重压力θ—应力扩散角，根据上下土层压缩模量比值确定。
运用应力比法求加固层压缩模量：(1)sp p s E mE m E =+-=1000.737(10.737) 4.574.884⨯+-⨯= （5）式中：E sp —复合土层压缩模量m — 桩土面积置换率E s —天然土的压缩模量E p —搅拌桩的压缩模量，可取100~12f cu 。
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地基承载力计算书
一、设计资料
1.基础信息
基础底面长度: l = 4.000 m
基础底面宽度: b = 4.000 m
修正用基础埋深: d = 1.50 m
基础底面标高: -2.00 m
2.荷载信息
竖向荷载: F k = 1000.00 kN
力矩: M xk = 0.00 kN·m
力矩: M yk = 0.00 kN·m
b
=
4
0 l=4000
X
Y
3.计算参数
天然地面标高: 0.00 m
地下水位标高: -4.00 m
是否进行地震修正: 是
抗震承载力调整系数ζa = 1.30
单位面积基础及覆土重: p =2.00 kPa
确定修正后地基承载力特征值fak的方法: 将fak值加以深宽修正
地下水标高-4.00
基底标高-2.00地面标高0.00
5
5
5
5
5
4.土层信息:
二、计算结果
1.基础底板反力计算
基础自重和基础上的土重为:
G k = A ×p = 4.00 × 4.00 × 2.00 = 32.00 kN
根据地基规范公式5.2.2-1,基础底面平均压力为:
P k = F k + G k
A=
1000.00 + 32.00
16.00= 64.50 kPa
2.修正后的地基承载力特征值计算
基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度
γm = ∑γi h i
∑h i=
2.00 × 18.00
2.00= 18.00 kN/m
3
基底以下土层的重度为
γ = 18.00 kN/m3
b = 4.00 m
根据GB50007-2002之5.2.4,
f a = f ak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)
= 150.00 + 0.00 × 18.00 × (4.00 - 3) + 1.00 × 18.00 × (1.50 - 0.5)
= 168.00 kPa
调整后的地基抗震承载力计算
f aE = ζa f a = 1.30 × 168.00 = 218.40 kPa
3.计算结果分析
P k = 64.50 kPa, f aE = 218.40 kPa
P k≤f aE
地基承载力验算满足。