中国石油大学高层课件35
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中国石油大学高等数学精品课件
= ∫ x 1+ 4x2 dx
0
1 = 12
(
3 1 + 4x2 2
)
1
1 5 5 −1 = 12
(
)
0
例3 解
x = acos t, (第Ι象限). 求I = ∫ xyds, L: 椭圆 L y = bsin t,
I = ∫ a cos t ⋅ b sin t ( − a sin t ) 2 + ( b cos t ) 2 dt
∆si 表示小弧段的长度 . i = 1,2,L , n.
近似 取 (ξ i ,ηi ) ∈ ∆si , ∆M i ≈ ρ (ξ i ,ηi ) ⋅ ∆si . 求和 取极限
M ≈ ∑ ρ (ξ i ,η i ) ⋅ ∆si .
i =1 n
近似值
M = lim ∑ ρ (ξ i ,η i ) ⋅ ∆si .
x = a cos t , 由于积分曲线L 解 :由于积分曲线L 参数方程 可得 : y = a sin t , I=
∫
L
xyds =
π
(a cos t )(a sin t ) (− a sin t )2 + (a cos t )2 d t ∫
2 0
π
= ∫2
0
(a cos t )(a sin t )adt
2
∴
e
∫
2
L
x ds = ∫ x
2 1
e
2
dy 2 1 + ( ) dx dx
2 e 2
1
e
=∫ x
1
1 x 1 2 x 1+ − dx = ∫ x + dx. 1 2 2x 2 2x
中国石油大学高层课件779784
2020/5/20
结构设计要求
设计要求
1、与一般结构设计相同，多、高层建筑结构设计应保证在荷载作用下结构具有足够的承载能力和刚度， 保证结构的安全与正常使用； 2、在使用荷载及风荷载作用下，多、高层建筑结构应处于弹性阶段或仅有微小的裂缝出现，结构应满 足承载能力及限制侧向位移的要求； 3、地震作用下，用两阶段设计方法进行设计，要求要达到三水准目标（第二章第2节）。
S ——采用第一节中的公式，通过荷载效应组合后的构件内力；
R ——无地震作用组合时构件的承载能力。不同的构件，要采用不同的承载能力计算公式，如：抗
弯承载力、抗剪承载力等。可以参考有关钢筋混凝土基本构件计算以及钢结构构件计算的有关教材。
2020/5/20
有地震作用组合时： 其中：
SE ≤ RE/γRE
注意：内力组合计算，各分项系数用表中的值，位移效应组合，各分项系数取为1.0 高层建筑：2、3、4项是基本组合情况，5、6、7中考虑了竖向地震作用，只有在9度设防区才需要考虑。在6度设防区 ，除了IV类场地以外，可以不进行抗震计算，此时不需要与地震作用效应组合，即1、2项。 当选定可能出现的几种可能的组合情况后，要选最不利的S值作为构件设计值。
的抗震承载力调整系数见下表。
2020/5/20
二、侧移变形限制
结构的刚度要求用限制侧向变形的形式表达，即：
Δ/H≤[Δ/H]； δ/h≤[δ/h]
其中： Δ、δ——结构的顶点水平位移及层间变形； H、h——结构总高度及层高。
上面公式均是在使用状态下的设计要求，因此， Δ、δ都是荷载标准值 产生的位移组合效应，即组合时取分项系数为1.0，上述公式右端为限 制值。
通常，对各种不同的荷载作用分别进行结构分析，得到内力和位移后，再用分项系数与组合系数加以 组合。
结构设计要求
设计要求
1、与一般结构设计相同，多、高层建筑结构设计应保证在荷载作用下结构具有足够的承载能力和刚度， 保证结构的安全与正常使用； 2、在使用荷载及风荷载作用下，多、高层建筑结构应处于弹性阶段或仅有微小的裂缝出现，结构应满 足承载能力及限制侧向位移的要求； 3、地震作用下，用两阶段设计方法进行设计，要求要达到三水准目标（第二章第2节）。
S ——采用第一节中的公式，通过荷载效应组合后的构件内力；
R ——无地震作用组合时构件的承载能力。不同的构件，要采用不同的承载能力计算公式，如：抗
弯承载力、抗剪承载力等。可以参考有关钢筋混凝土基本构件计算以及钢结构构件计算的有关教材。
2020/5/20
有地震作用组合时： 其中：
SE ≤ RE/γRE
注意：内力组合计算，各分项系数用表中的值，位移效应组合，各分项系数取为1.0 高层建筑：2、3、4项是基本组合情况，5、6、7中考虑了竖向地震作用，只有在9度设防区才需要考虑。在6度设防区 ，除了IV类场地以外，可以不进行抗震计算，此时不需要与地震作用效应组合，即1、2项。 当选定可能出现的几种可能的组合情况后，要选最不利的S值作为构件设计值。
的抗震承载力调整系数见下表。
2020/5/20
二、侧移变形限制
结构的刚度要求用限制侧向变形的形式表达，即：
Δ/H≤[Δ/H]； δ/h≤[δ/h]
其中： Δ、δ——结构的顶点水平位移及层间变形； H、h——结构总高度及层高。
上面公式均是在使用状态下的设计要求，因此， Δ、δ都是荷载标准值 产生的位移组合效应，即组合时取分项系数为1.0，上述公式右端为限 制值。
通常，对各种不同的荷载作用分别进行结构分析，得到内力和位移后，再用分项系数与组合系数加以 组合。
中国石油大学管理学讲座(SE)
1、职业经理人的定位与职责
我们所说的职业经理人，不仅仅指的是以经理为职业 的人，关键指的是具备或具有职业经理的管理素养的 人；不仅仅指的是企业的高层的经理，也包括企业的 中基层管理人员。 职业经理人因高层经营者或管理者分身乏术而出现， 只有3-5个人的小公司并不需要职业经理。随着公司的 扩大，经营者分身乏术，不可能完成所有的管理事务 ，于是就需要职业经理为自己分担某一方面的工作， 如设置财务经理负责财务管理、设置销售经理负责销 售、设置生产经理负责产品生产等。
53
3、行为科学理论的产生与发展
霍桑试验 需要层次理论 双因素理论
结果
领导
高效团队的特征：
1、清晰的目标 2、英明的领导 3、相互的信任 4、一致的承诺 5、良好的沟通 6、科学的分工与流程 7、互补的技能/角色 8、风险的规避 9、谈判的技能 10、内部的支持和外部的支持
三、职业经理人的十种角色
明茨伯格曾进行了一项关于管理工作的
10
（１）系统理念中的相对封闭原则
指令 决 策 机 构
执行机构
接 受 单 位 原 始
指令
监督机构
信 息
反馈机构
接受单位是谁？
11
（２）系统理念中的环境适应原则
故经之以五事，校之以计，而索其情。 一曰道，二曰天，三曰地，四曰将，五曰法。 从《孙子兵法》看领导与管理艺术 主孰有道、将孰有能、天地孰得、法令孰行、 兵众孰强、士卒孰练、赏罚孰明
6
国外对管理的主流观点
A. 泰罗：管理就是用最经济的方法完成工作任务； B. 法约尔：管理就是执行各种职能，将组织的各种行动引 向共同目标的过程； C. 波波夫：管理是一种生产要素或资源，能够为实现组织 目标而发挥作用； D. 德鲁克：管理是一门科学，还是一门艺术、一门文化； E. 西蒙：管理就是决策。
中国石油大学高层PPT参考
• 各片剪力墙承受的轴力由墙体自重和楼板传来的荷载两部 分组成，其中楼板传来的荷载可近似地按其受荷面积进行 分配。
• 各墙肢承受的轴力以洞口中线作为荷载分界线，计算墙自 重重力荷载时应扣除门洞部分。
• （1）整截面墙计算截面的轴力为该截面以上全部竖向荷载 之和。
• （2）整体小开口墙，每层传给各墙肢的荷载按图所示范围 计算，第j墙肢的轴力为该墙肢计算截面以上全部荷载之和。
q=1.0kN/m
600600
5100
600
6600
2021/3/10
900 900 14400
5100 6600
授课：XXX
600600 600
2700 4500
1800 900 1500 600 900 1500 600 900
3000
3000
900
11400
作业
如图,壁式框架， C30钢筋混凝土 墙厚240mm， E=3.0×104N/mm2 G=0.42E。 试用D值法求其 在水平均布荷载 作用下的M图。
由表3.4，3.5查得，
2 ic/s
2 ic
a——柱下端刚域长度与柱高 h 的比值
y1——上下梁刚度变化的修正值，由 K’ 以及α1查3.6得到
1
k1k2 或k3k4 k3k4 k1k2
h /h y2——上层层高变化时候的修正值，由 K’ 以及α2查3.7得到 2
上
h /h y3——下层层高变化时候得修正值，由 K’ 以及α3查3.7得到
2021/3/10
授课：XXX
4
带刚域框架计算简图及计算方法
• 杆件有限元法：适合计算机进行计算，不适合手算。 • D值法：只需修改杆件刚度，即可以用D值法来计算杆件内力，并用相应表格确定
• 各墙肢承受的轴力以洞口中线作为荷载分界线，计算墙自 重重力荷载时应扣除门洞部分。
• （1）整截面墙计算截面的轴力为该截面以上全部竖向荷载 之和。
• （2）整体小开口墙，每层传给各墙肢的荷载按图所示范围 计算，第j墙肢的轴力为该墙肢计算截面以上全部荷载之和。
q=1.0kN/m
600600
5100
600
6600
2021/3/10
900 900 14400
5100 6600
授课：XXX
600600 600
2700 4500
1800 900 1500 600 900 1500 600 900
3000
3000
900
11400
作业
如图,壁式框架， C30钢筋混凝土 墙厚240mm， E=3.0×104N/mm2 G=0.42E。 试用D值法求其 在水平均布荷载 作用下的M图。
由表3.4，3.5查得，
2 ic/s
2 ic
a——柱下端刚域长度与柱高 h 的比值
y1——上下梁刚度变化的修正值，由 K’ 以及α1查3.6得到
1
k1k2 或k3k4 k3k4 k1k2
h /h y2——上层层高变化时候的修正值，由 K’ 以及α2查3.7得到 2
上
h /h y3——下层层高变化时候得修正值，由 K’ 以及α3查3.7得到
2021/3/10
授课：XXX
4
带刚域框架计算简图及计算方法
• 杆件有限元法：适合计算机进行计算，不适合手算。 • D值法：只需修改杆件刚度，即可以用D值法来计算杆件内力，并用相应表格确定
2024版机械设计基础ppt(中国石油大学课件)完整版
抗拉强度
反映材料在拉伸条件下能够承受 的最大应力。
抗压强度
反映材料在压缩条件下能够承受 的最大应力。
9
零件的静强度计算
01
02
03
静强度设计准则
零件在静载荷作用下，其 最大工作应力应小于或等 于材料的许用应力。
2024/1/28
许用应力
根据材料的力学性能、零 件的重要性和工作条件等 因素确定的应力极限值。
6
02
机械零件的强度与刚度
2024/1/28
7
强度与刚度的概念
2024/1/28
强度
材料在静载荷作用下抵抗破坏（过量 塑性变形或断裂）的性能。
刚度
结构或材料在受力时抵抗弹性变形的 能力。
8
材料的力学性能
弹性模量
反映材料抵抗弹性变形的能力。
泊松比
反映材料在单向受拉或受压时， 横向变形与轴向变形之间的比值。 2024/1/28
制动器的类型与特点
选用与设计原则
常用制动器有块式制动器、带式制动器等， 用于使运动部件减速或停止运动。
根据工作条件、使用要求等因素选择合适的 联轴器、离合器或制动器类型，并进行相应 的设计计算。
2024/1/28
24
06
连接与紧固设计基础
2024/1/28
25
连接的类型与特点
可拆连接
被连接件间存在间隙，主要起装配和定位作用，如螺纹连接、键连接、销连接等。
定义
机械设计是机械工程的重要组成部分，它涉及到研究、构思、 分析和优化机械系统的过程，旨在满足特定功能要求并适应 各种工作条件。
实现产品功能
通过合理设计机械结构，确保产品能够实现预期功能。
提高性能
中国石油大学(华东)ppt模板
综述4
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PART 02
研究方法与思路
单击此处输入您的文本，单击此处输入您的文，本单击此处输入您 的文本，本单击此处输入您的文本
重点阐述总结： 326035
• 重点内容123 • 中国石油大学(华东)中国石油大学(华东) 277917中国石油 大学(华东) • 中国石油大学(华东)中国石油大学(华东)中国石油大学(华 东) 28165
研究方法
1
2
在此输入您的文字内容，在此输入您的文字内容在此输 入您的文字内容，在此输入您的文字内容在此输入您的 文字内容 在此输入您的文字内容，在此输入您的文字内容在此输 入您的文字内容，在此输入您的文字内容在此输入您的 文字内容
选题背景
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点击此处添加标题
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选题背景
国内研究现状
单击此处输入文本，单击此处输入文 本，单击此处输入文本，单击此处输 入文本，单击此处输入文本，单击此 处输入文本，单击此处输入文本，单 击此处输入文本，单击此处输入文本 单击此处输入文本，单击此处输入文 本，单击此处输入文本，单击此处输 入文本，单击此处输入文本，单击此 处输入文本，单击此处输入文本，单 击此处输入文本，单击此处输入文本
相关主题
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N j E2 2 B A底0Hj1 (H (j1 zn))M z/(H z)dz （e）
M(z)与外荷载有关，积分后得到的计算公式如下：
Nj
V0H3 EB2 A底
Fn
式中，V0——基底剪力； Fn——系数。 在不同荷载形式下，V0及Fn不同。V0可根据荷载计算。
（3-22）
2020/5/17
N是水平荷载引起的边柱内力。令水平荷载引起的总力矩为M(z)，则
引起的）。
D V
当已知框架结构第j层所有柱的D值位及层剪力后，可得近似计算层间侧移的公式
M j
VPj Dij
各层楼板标高处侧移绝对值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移即所有层（n
层）层间侧移之总和。
j层侧移 顶点侧移
Mj
j
i1 n
M i
Mn
i1
M i
2020/5/17
【例3—4 】 求图所示三跨12层框架内杆件弯曲产生的顶点侧移Δn及最 大层间侧移δj，层高h＝400cm，总高H＝400×12＝4800cm， 弹性模量E＝2.0×104MPa。各层梁截面尺寸相同，柱截面 尺寸有四种，7层以上柱断面尺寸减小，内柱、外柱尺寸不 同，详见图中所注。
2020/5/17
【解】各层ic、K、α、D、∑Dij及相对侧移δj、绝对侧移Δj计算如表1，计算结果绘于图
2020/5/17
柱轴向变形产生的侧移
在水平荷载作用下，对于一般框架，只有 两根边柱轴力较大，一拉一压。中柱因两 边梁的剪力相近，轴力很小。可假定除边 柱外，其他柱子轴力为零。此时，只需考 虑边柱轴向变形产生的侧移。这样可大大 简化计算。
（e）
M(z)与外荷载有关，积分后得到的计算公式如下：
Nj
V0H3 EB2 A底
Fn
式中，V0——基底剪力； Fn——系数。
在2不020同/5/荷17载形式下，V0及Fn不同。V0可根据荷载计算。
Fn是由式（e）积分得到的常数，它与荷载形式有关，在几种常见荷载形式下，Fn的表达式为：
顶点集中力： F n ( 1 2 n ) 3 1 H H j n 2 H H j 2 n H H j H H j 2 3 R 2 2 j 2 R j n 2 H H j n 1 H H j lR n j 均布荷载： Fn(11n)4{[n(1)3H Hj (n1)2(12H Hj)(n1)(2H Hj)1]lnRj
在水平荷载q(z)作用下，用单位荷载法求 出由柱轴向变形引起框架顶点的水平位 移。为了简化计算，把图所示框架边这柱里，N为单位水平集中力作 轴向变形及水平位移看成连续函数。用则在j层时边柱的轴力，
可距得底到面高j层度侧）移：如下式（其中Hj为j层N 楼板(Hj z)/B （b）
Nj
2 Hj 0
(NN)dz EA
只考虑梁柱轴向变 形的侧移，柱轴向 变形由NA、NB合 成的M引起，弯曲 型变形曲线，
框架总变形由弯曲 变形和剪切变形两 部分组成，层数不 多的框架，可以忽 略轴向变形引起的 弯曲变形，高度较 大时候，两者均要 考虑。
一般而言，总的侧 移曲线仍以剪切型 为主。
粱柱弯曲变形产生的侧移
抗侧刚度D值的物理意义是单位层间侧移所需的层剪力（该层间侧移是梁柱弯曲变形
N 后，用下式计算第j层的层间变形：
j
N j
Nj
Nj1
Fn可直接由图3－26查出，图中变量为Fn及Hj/H。
2020/5/17
考虑柱轴向变形后，框架的总侧移为
j Mj Nj
(n1)3H Hj (12H Hj)13(R3j 1)[n(12H Hj)2HHj 12](R2j 1)
[2n(2Hj )2Hj HH
1](Rj 1)}
倒三角形荷载：Fn
2{ 1 [2Hj 3 n1 H
ln Rj
(3Hj H
2)
Hj H
]
1 (n1)2
[(3Hj H
2)lnRj ]
3 2(n1)3
1.2kN
G
H
I
3.60m
1.5kN
D
E
F
4.50m
A
2020/5/17
7.80m
B
C
6.00m
水平荷载作用下侧移的近似计算
框架侧移主要由水平荷载引起，规范 对层间以及顶点位移的大小限制，故 需要计算层间位移以及顶点位移。框 架侧移主要由两部分变形组成：
一根悬臂柱在均布荷载作用下，可 以分别计算弯矩作用和剪力作用引起 的变形曲线，二者形状不同，如图虚 线所示。
作业题:某三层两跨框架，跨度及层高、尺寸如图，柱截面积尺寸300×350，左跨梁截面为250×500
，右跨梁截面为250×400，现浇梁柱及楼面，采用C30钢筋混凝土（Ec=3.0×104MPa），试求其相对侧 移δ、绝对侧移Δ；并比较和分析ΔM 和ΔN 在Δ中所占比例 。
0.8kN
J
K
L
3.60m
[(R2j
1) 4(Rj
1)2lnRj ]
1 (n1)4
Hj H
[13(R3j
1)
3 2
(R2j
1) 3(Rj
1)lnRj ]
Rj
Hj n(1Hj) HH
1 (n1)5
[14(R4j
1)
4 3
(R3j
1)
3(R2j
1)
4(Rj
1)
ln
Rj
]}
2020/5/17
Fn由式(3—21)得到。由式(3—22)计算得到
由剪切引起的变形形状愈到底层， 相邻两点间的相对变形放大，当q向 右时，曲线凹向左。
由弯矩引起的变形愈到顶层，相对 变形愈大,当q向右时，曲线凹向右。
2020/5/17
弯曲变形与剪切变形产 生的侧移，梁柱弯 曲变形由VA、VB 引起，剪切型变形 曲线，
N=±M(z)/B
（c）
A为边柱截面面积。假定边柱截面沿z轴呈直线变化，令
n＝A顶/A底 A(z)＝[1－(1－n)z／H] A底
A顶及A底分别为顶层柱及底层柱截面面积。
（d）
把式(b)、(c)、(d)代人式(a)得 N j E2 2 B A底0Hj1 (H (j1 zn))M z/(H z)dz
2020/5/17
（a）
N是水平荷载引起的边柱内力。令水平荷载引起的总力矩为M(z)，则
N=±M(z)/B
（c）
A为边柱截面面积。假定边柱截面沿z轴呈直线变化，令
n＝A顶/A底
（3-21）
A(z)＝[1一(1一n)z／H] A底
（d）
A顶及A底分别为顶层柱及底层柱截面面积。
把式(b)、(c)、(d)代人式(a)得
M(z)与外荷载有关，积分后得到的计算公式如下：
Nj
V0H3 EB2 A底
Fn
式中，V0——基底剪力； Fn——系数。 在不同荷载形式下，V0及Fn不同。V0可根据荷载计算。
（3-22）
2020/5/17
N是水平荷载引起的边柱内力。令水平荷载引起的总力矩为M(z)，则
引起的）。
D V
当已知框架结构第j层所有柱的D值位及层剪力后，可得近似计算层间侧移的公式
M j
VPj Dij
各层楼板标高处侧移绝对值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移即所有层（n
层）层间侧移之总和。
j层侧移 顶点侧移
Mj
j
i1 n
M i
Mn
i1
M i
2020/5/17
【例3—4 】 求图所示三跨12层框架内杆件弯曲产生的顶点侧移Δn及最 大层间侧移δj，层高h＝400cm，总高H＝400×12＝4800cm， 弹性模量E＝2.0×104MPa。各层梁截面尺寸相同，柱截面 尺寸有四种，7层以上柱断面尺寸减小，内柱、外柱尺寸不 同，详见图中所注。
2020/5/17
【解】各层ic、K、α、D、∑Dij及相对侧移δj、绝对侧移Δj计算如表1，计算结果绘于图
2020/5/17
柱轴向变形产生的侧移
在水平荷载作用下，对于一般框架，只有 两根边柱轴力较大，一拉一压。中柱因两 边梁的剪力相近，轴力很小。可假定除边 柱外，其他柱子轴力为零。此时，只需考 虑边柱轴向变形产生的侧移。这样可大大 简化计算。
（e）
M(z)与外荷载有关，积分后得到的计算公式如下：
Nj
V0H3 EB2 A底
Fn
式中，V0——基底剪力； Fn——系数。
在2不020同/5/荷17载形式下，V0及Fn不同。V0可根据荷载计算。
Fn是由式（e）积分得到的常数，它与荷载形式有关，在几种常见荷载形式下，Fn的表达式为：
顶点集中力： F n ( 1 2 n ) 3 1 H H j n 2 H H j 2 n H H j H H j 2 3 R 2 2 j 2 R j n 2 H H j n 1 H H j lR n j 均布荷载： Fn(11n)4{[n(1)3H Hj (n1)2(12H Hj)(n1)(2H Hj)1]lnRj
在水平荷载q(z)作用下，用单位荷载法求 出由柱轴向变形引起框架顶点的水平位 移。为了简化计算，把图所示框架边这柱里，N为单位水平集中力作 轴向变形及水平位移看成连续函数。用则在j层时边柱的轴力，
可距得底到面高j层度侧）移：如下式（其中Hj为j层N 楼板(Hj z)/B （b）
Nj
2 Hj 0
(NN)dz EA
只考虑梁柱轴向变 形的侧移，柱轴向 变形由NA、NB合 成的M引起，弯曲 型变形曲线，
框架总变形由弯曲 变形和剪切变形两 部分组成，层数不 多的框架，可以忽 略轴向变形引起的 弯曲变形，高度较 大时候，两者均要 考虑。
一般而言，总的侧 移曲线仍以剪切型 为主。
粱柱弯曲变形产生的侧移
抗侧刚度D值的物理意义是单位层间侧移所需的层剪力（该层间侧移是梁柱弯曲变形
N 后，用下式计算第j层的层间变形：
j
N j
Nj
Nj1
Fn可直接由图3－26查出，图中变量为Fn及Hj/H。
2020/5/17
考虑柱轴向变形后，框架的总侧移为
j Mj Nj
(n1)3H Hj (12H Hj)13(R3j 1)[n(12H Hj)2HHj 12](R2j 1)
[2n(2Hj )2Hj HH
1](Rj 1)}
倒三角形荷载：Fn
2{ 1 [2Hj 3 n1 H
ln Rj
(3Hj H
2)
Hj H
]
1 (n1)2
[(3Hj H
2)lnRj ]
3 2(n1)3
1.2kN
G
H
I
3.60m
1.5kN
D
E
F
4.50m
A
2020/5/17
7.80m
B
C
6.00m
水平荷载作用下侧移的近似计算
框架侧移主要由水平荷载引起，规范 对层间以及顶点位移的大小限制，故 需要计算层间位移以及顶点位移。框 架侧移主要由两部分变形组成：
一根悬臂柱在均布荷载作用下，可 以分别计算弯矩作用和剪力作用引起 的变形曲线，二者形状不同，如图虚 线所示。
作业题:某三层两跨框架，跨度及层高、尺寸如图，柱截面积尺寸300×350，左跨梁截面为250×500
，右跨梁截面为250×400，现浇梁柱及楼面，采用C30钢筋混凝土（Ec=3.0×104MPa），试求其相对侧 移δ、绝对侧移Δ；并比较和分析ΔM 和ΔN 在Δ中所占比例 。
0.8kN
J
K
L
3.60m
[(R2j
1) 4(Rj
1)2lnRj ]
1 (n1)4
Hj H
[13(R3j
1)
3 2
(R2j
1) 3(Rj
1)lnRj ]
Rj
Hj n(1Hj) HH
1 (n1)5
[14(R4j
1)
4 3
(R3j
1)
3(R2j
1)
4(Rj
1)
ln
Rj
]}
2020/5/17
Fn由式(3—21)得到。由式(3—22)计算得到
由剪切引起的变形形状愈到底层， 相邻两点间的相对变形放大，当q向 右时，曲线凹向左。
由弯矩引起的变形愈到顶层，相对 变形愈大,当q向右时，曲线凹向右。
2020/5/17
弯曲变形与剪切变形产 生的侧移，梁柱弯 曲变形由VA、VB 引起，剪切型变形 曲线，
N=±M(z)/B
（c）
A为边柱截面面积。假定边柱截面沿z轴呈直线变化，令
n＝A顶/A底 A(z)＝[1－(1－n)z／H] A底
A顶及A底分别为顶层柱及底层柱截面面积。
（d）
把式(b)、(c)、(d)代人式(a)得 N j E2 2 B A底0Hj1 (H (j1 zn))M z/(H z)dz
2020/5/17
（a）
N是水平荷载引起的边柱内力。令水平荷载引起的总力矩为M(z)，则
N=±M(z)/B
（c）
A为边柱截面面积。假定边柱截面沿z轴呈直线变化，令
n＝A顶/A底
（3-21）
A(z)＝[1一(1一n)z／H] A底
（d）
A顶及A底分别为顶层柱及底层柱截面面积。
把式(b)、(c)、(d)代人式(a)得