门式支架承载力计算书
门式钢管脚手架计算书
门式钢管脚手架计算书一、基本参数:脚手架用途结构脚手架脚手架搭设高度H = 8.5 m脚手架距墙体距离b2 = 2000 mm连墙件布置形式 2 步3 跨同时施工层数n = 1 层施工均布荷载Qk = 3 kN/m2门架型号MF1219门架立(横)杆钢管φ42×2.5门架加强杆钢管φ26.8×2.5门架步距h = 1950 mm门架跨距l = 1500 mm地基承载力标准值fgk = 200 N/mm2基础底面面积 A = 40 m2二、荷载计算(1) 静荷载标准值门架自重NG1=0.115 kN/m交叉支撑自重NG2=0.021 kN/m连接棒自重NG3=0.003 kN/m锁臂自重NG4=0.004 kN/m水平架自重NG5=0.169 kN/m扣件自重NG6=0 kN/m静荷载标准值NG=0.115 + 0.021 + 0.003 + 0.004 + 0.169 + 0=0.143 kN/m(2) 活荷载标准值NQ = (1500÷1000)×(1219÷1000)×3 = 5.49 kN(3) 风荷载标准值计算其中：wo 基本风压，wo=0.3 kN/m2μz 风荷载高度变化系数μz=0.74μs 风荷载体型系数μs=0.25经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×0.74×0.25×0.3=0.04 kN/m2。
三、立杆的稳定性计算1、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中: NG 静荷载标准值，NG=0 kN/mNQ 活荷载标准值，NQ=5.49 kNH 脚手架的搭设高度，H=8.5 m。
经计算得到N=1.2÷0×8.5+1.4×5.49=7.69 kN2、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中：wk 风荷载标准值，wk=0.04（kN/m）；H1 连墙件的竖向间距，H1=3.9m；b 门架的宽度b = 1219 mml 门架跨距l = 1500 mmH 脚手架搭设高度H = 8.5 mNG 静荷载标准值NG = 0.143 kN/mNQ 活荷载标准值NQ = 5.49 kN经计算N=1.2×0.143×8.5+0.85×1.4×(5.49+2×0.04×1500×3.9^2÷(10×(1219÷1000)))=8.17 kN3、作用于一榀门架的轴向力设计值取上面计算中的大值N=8.17 kN。
门式架稳定承载力计算
官田互通立交匝道桥现浇连续梁补充：门式架稳定承载力计算(一)材料参数参考《桥梁施工计算手册》第1版、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，支撑系统各构件参数如下表：支撑系统构件材料参数表表1(二)一榀门式架稳定承载力计算：一、适用公式根据《门式架规范》JGJ128-2000第11页一榀门架的稳定承载力设计值计算公式5.3.1-5式进行计算：N d=φ*A*f (5.2.1-3式)i=√I/A1I=I0+I1*(h1/h)N d—一榀门式架的稳定承载力设计值φ—门架立杆的稳定系数，按λ＝kh0/i查《规范》表B.0.6 k —调整系数，支架高度小于30m，取k=1.13i —门架立杆换算截面回转半径，i=0.0113mI—门架立杆换算截面惯性矩，h0—门架高度，MU1219门架高度为1.93mI 0—单根立杆截面惯性矩，I＝6.08*10-8m4A1—一根立杆截面积，A=3.10*10-4m2h1—门架加强杆的高度，h1=1.536mI1—门架加强杆的截面惯性矩，I1＝6.08*10-8m4A —一榀门架立杆截面积，A＝2A1=2*3.10*10-4=6.2*10-4m2f —门架钢材的强度设计值，Q235钢采用205 N/mm2＝205000 kN/m2二、承载力计算1、I=I0+I1*(h1/h)=6.08*10-8+6.08*10-8*(1.536/1.93)=1.09*10-7 m42、i=√I/A1=√(1.09*10-7)/(3.10*10-4)=0.0188 m3、λ＝kh/i=1.13*1.93/0.0188=1164、由λ＝116查《规范》表B.0.6得φ＝0.4765、N d=φ*A*f=0.476*6.2*10-4*205000=60.5 kN经计算，30m高以内门架稳定承载力N d＝60.5 kN。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:脚手架搭设高度为2.8m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离350mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×1.200+0.500×1.200=22.572kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×1.200=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×22.572+0.98×2.160)×0.350×0.350=0.399kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.399×1000×1000/64800=6.161N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×22.572+1.0×2.160)×0.350=6.844kN截面抗剪强度计算值 T=3×6844.0/(2×1200.000×18.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×22.572×3504/(100×10000×583200)=0.393mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。
门式支架承载力计算书
门式支架承载力计算书戴港互通现浇箱梁支架计算书一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：N d----门架稳定承载力设计值i-----门架立杆换算截面回转半径I-----门架立杆换算截面惯性矩h0----门架高度，ho=1900mmI0、A1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h1、I1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h1=1700mmA——门架立杆的毛截面积，A=2A1=2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2D1、d1——分别为门架立杆的外径和内径D1=57mm，d1=52mmD2、d2——分别为门架加强杆的外径和内径D2=27mm.d2=24mmφ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh/iK--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13I0=π（D14-d41）/64=15.92*104mm4I1=π（D24-d42）/64=0.98*104mm4I=I0+I1×h1/h=15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4i=√I/A1=√16.8×104/428=19.8mmλ=Kh/i=1.13×1900/19.8=108.43按λ查规范表B.0.6，φ=0.53N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。
板模板门式脚手架支撑计算书
板模板(门架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
板段：B1。
模板支撑体系剖面图(一) 板模板荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1219mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；(二) 门架静荷载参数水平架5步4设；脚手板5步1设；水平加固杆采用Φ42 × 2.5mm钢管，4步1设；剪刀撑采用Φ42 × 2.5mm钢管，按照4步4跨设置；1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个；附件、安全网重量(kN/m)：0.02栏杆重量 (kN/m)：0.013.板底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺单门架；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根□80×40×2.0矩形钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。
120mm厚楼板门式钢管脚手架支撑计算书及方案
楼面模板支撑计算书工程名称：000编制单位：1.计算参数结构板厚120mm，层高 3.60m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=400mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M1=K M q1L2 =-0.107×7.47×4002=-127886N·mm剪力系数K V=0.606，V1=K V q1L=0.606×7.47×400=1811Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M2=K M q2L2=-0.107×3.97×4002=-67966N·mm跨中弯矩系数K M=0.077，M3=K M q2L2=0.077×3.97×4002=48910N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×3.97×400=962N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×4004/(100×6000×486000)=0.19mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×400=280000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×400=-140000N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4003/(100×6000×486000)=0.80mm 2）抗弯强度验算M1=-127886N·mm，M2＋M5=-207966N·mm，M3＋M4=328910N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
门式柱间支撑计算书
门式柱间支撑计算书
门式柱间支撑计算书一般参考《GB 50017-2003 钢结构设计规范》《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》等规范进行编写。
以下是一份门式柱间支撑计算书的部分内容：
- 构件信息：中柱支撑采用Φ34张紧圆钢，边柱支撑采用Φ24张紧圆钢。
- 材料特性：材料牌号为Q235B，屈服强度为235.0MPa，抗拉强度设计值为215.0MPa，弹性模量为2.06x10^5MPa。
- 荷载信息：基本风压W0=0.65kN/m^2，地面粗糙度为B类，风载体型系数μs=+1.0，高度变化系数μz=1.0。
- 内力计算：按竖向放置的桁架计算，支撑最大内力为中柱支撑N=138.96kN（受拉），边柱支撑N=72.32kN（受拉）。
- 构件强度验算：中柱支撑138.96x10^3/712.4=195.1MPa<215MPa，满足；边柱支撑72.32x10^3/354.9=203.8MPa<215MPa，满足。
请注意，实际的柱间支撑计算书可能会因项目的具体情况和设计要求而有所不同。
在进行柱间支撑设计时，建议咨询专业的工程师或结构设计师以获取准确的计算结果。
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.5米（梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑），门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.04米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，每榀门架内的方木数量4根。
梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。
梁底托梁截面宽度120mm，高度120mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一）、梁底方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 =833.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 24.000×0.900×0.407=8.784kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.340×0.900×(2×0.300+0.407)/0.407=0.968kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 5.000×0.407=2.033kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.784+0.968)+1.4×2.033=14.549kN/m2.强度计算最大弯矩的计算公式如下:M = ql2/8最大弯矩 M = 0.90×14.55×14.55/8=1.473kN.m截面应力=1.473×106/166666.7=8.84N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.900×14.549/2=6.547kN截面抗剪强度计算值 T=3×6547/(2×100×100)=0.982N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:v = 5ql4/384EI最大变形 v =5×12.124×900.04/(384×9500.00×8333334.0)=1.308mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!二）、梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算计算简图梁底托梁弯矩图(kN.m)0.034梁底托梁变形图(mm)梁底托梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.678kN.m最大变形 vmax=0.479mm最大剪力 Qmax=2.738kN截面应力=0.678×106/288000.0=2.355N/mm2梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!梁底托梁抗剪强度计算值 T=3×2738/(2×120×120)=0.285N/mm2梁底托梁抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底托梁的抗剪强度计算满足要求!三）、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门式钢架设计实例计算书
门式钢架设计实例计算书设计说明：本设计为门式钢架结构，用作工业厂房，设计荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载。
本文将详细介绍该结构的设计计算。
一、荷载计算1.1 自重荷载本结构的自重荷载为每平方米40kg。
1.2 活荷载根据工业厂房的使用情况，本结构的活荷载为每平方米300kg。
1.3 风荷载根据当地的气象情况和设计规范，本结构的基本风压为0.6kN/m2，按照结构类别为3类，结构重要性系数为1，地面粗糙度系数为B，风向系数为1.2计算得出风荷载为每平方米1.44kN。
二、结构计算2.1 稳定性分析首先进行稳定性分析，根据工业厂房的结构特点，本结构采用门式结构，悬臂梁的跨度为12米。
采用单跨分析的方法，分析单跨悬臂梁的稳定性。
按照设计规范，门式结构各构件轴力应在允许范围内，轴力比不得大于0.7。
通过计算，单跨悬臂梁的极限状态下轴力比为0.6，因此结构的稳定性满足设计要求。
2.2 强度计算其次进行强度计算，采用配筋设计的方法，根据结构荷载和构件的截面性质计算每个构件所需的钢材强度和配筋。
按照设计规范，各构件的强度应在允许范围内，杆件的屈曲和轴心受拉受压强度比不得小于0.9。
通过计算得出，本结构各构件满足设计要求。
2.3 钢材选型根据结构荷载和强度要求，选用Q345钢材，柱截面为H150×150×7×10，梁截面为H250×125×6×9。
三、结构检验采用有限元分析软件进行结构检验，确认结构的合理性。
通过有限元分析，检验结果满足设计要求。
四、总结本设计采用门式钢架结构，荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载，通过稳定性分析、强度计算和钢材选型等步骤，最终得出一个合理而可靠的工业厂房门式钢架设计方案。
(完整版)门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数、荷载参数三、设计简图门架简图落地门架落地门架门架平面图四、门架稳定性计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2 ×2+ G k3×1/2+ G k4×2×1/1+ G k5×2+ G k6×2) /h=(0.224+ 0.040 2+× 0.165 1×/2+ 0.184 2×1/1+ 0.006 2×+ 0.0085 2×) /1.950 =0.402 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα×2/4+ G k8×l ×1/4+ G k9/4+ G k10×4/4+ G k11×l+ G k12×l ×h)/h =(0.038 1×.830/0.684 2×/4+ 0.038 1×.830 ×1/4+ 0.014/4+ 0.0154/4×+0.015 1×.830+ 0.050 ×1.830 ×1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n× Q k×b×l=2 ×3×1.219 ×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值：ωk =μz×μs×ωo =0.74 0×.8 ×0.3=0.178 kN/ m2 q k= ωk × l=0.178 1×.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325 3×.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2 (×0.402+0.15) 33×.6+1.41×3.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 ×1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2× (0.402+0.15) 33×.6+0.9 1×.4 × (13.385+2 0×.494/1.219) =40.123kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I1·h1/h0=107800+107800×1536/1930=193593 mm4i=(I/A 1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmλ=kh0/i=1.22 1×930/21.37=110.19由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516N d=φA··f=0.516 ×424×2×205×10-3=89.7kN 得，N ≤ N d 门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
门式钢架设计实例计算书
门式钢架设计实例计算书门式钢架是一种广泛应用于工业建筑和仓储建筑中的结构形式，它具有结构简单、运载能力强、施工方便等优点。
本文将从门式钢架设计实例计算的角度，详细介绍相关的参考内容。
1. 结构承载力计算：门式钢架的结构承载力计算是设计过程中最重要的一环。
在计算中，首先需要确定钢架的荷载类型和荷载水平，包括自重荷载、雨水荷载、风荷载等。
然后，根据所选用的荷载规范，按照相应的计算方法计算各部位的荷载大小，并进行荷载组合和分析。
2. 钢材选型：门式钢架的设计中，需要选择合适的钢材来满足结构的强度和刚度要求。
通常情况下，常用的钢材有Q235、Q345等普通碳素结构钢，以及Q390、Q420等高强度钢。
根据荷载计算结果，选取合适的钢材型号和截面尺寸，并参考相关规范和手册中的强度表格和截面计算公式。
3. 连接件设计：门式钢架中的连接件是保证结构稳定性和承载力的重要组成部分。
常用的连接方式包括螺栓连接、焊接连接等。
在连接件设计中，要根据计算结果确定连接件的数量、类型和尺寸，并参考相关规范和手册中的连接件计算方法和要求。
4. 桁架设计：门式钢架中的桁架是承担主要荷载的关键部件，其设计要求强度和刚度满足要求，同时考虑施工方便和经济性。
在桁架设计中，需要确定桁架的型号、截面尺寸和节点连接方式。
可以参考相关的经验公式、理论分析和实际工程经验，并结合荷载计算结果，进行桁架的强度和刚度校核。
5. 基础设计：门式钢架的基础设计是确保结构安全稳定的关键环节。
基础设计包括地基承载力计算、基础类型的选择、基础尺寸的确定等。
根据地质勘探和土壤力学参数，选取合适的基础形式和尺寸，并参考相关的规范和手册中的基础设计方法和要求。
在门式钢架的实际设计过程中，还需要考虑其他因素，如结构的抗震性、防火性能、施工工艺等。
此外，设计中还要注重结构的经济性和可行性，包括材料的成本、施工的方便性和工期等。
综上所述，门式钢架设计实例计算需要参考的内容很多，包括结构承载力计算、钢材选型、连接件设计、桁架设计、基础设计等。
门式支撑系统验算书
门式支架支撑系统验算书本验算书选取箱梁荷截最大的梁高1.65m段进行验算。
箱梁混凝土分二次浇注，第一次浇捣底板和腹板，第二次浇捣顶板和翼板。
本方案按一次浇筑进行模板支撑系统的设计和安全稳定验算，以增大安全储备。
一、材料规格及其力学性能1 、模板外模均采用厚18mm木胶合板，基本幅面为2440×1220mm每米宽截面力学性能如下：W＝5.4×10-5m3 I=4.86×10-7m4E=4.0×103MPa 〔σw〕=30Mpa2、模板横楞模板横楞采用100×100mm截面方木条其截面力学性能如下：W＝1.67×10-4m3 I=8.33×10-6m4E=9.0×103MPa 〔σw〕=12Mpa每米自重5.0Kg，即0.05KN/m。
3、托梁采用Φ48×3.5mm钢管，以○○形式进行安装单根钢管截面力学性能如下：W＝5.08×10-6m3 I=1.218×10-7m4A=4.89×10-4m 2 r＝1.578×10-2m〔σn〕=145Mpa每米自重3.92Kg，即0.0392KN/m。
4、门架（1）一榀门架的稳定承载力设计值N d根据门架型号和尺寸已知：门架立杆钢管Φ42×2.5mm，A1=310mm2h 0=1930mm，I=6.08×104mm4门架加强杆钢管为Φ26.8×2.5mmI 1=1.42×104mm4 h1=1536mm门架立杆换算截面惯性矩I=I0+I1·h1/h=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4门架立杆换算截面回转半径门架立杆长细比：根据H=11m＜30m，查表知系数k=1.13 λ=k×h0/ i=1.13×1930/15.25=143查表知轴心受压构件稳定系数φ=0.335一榀门架的稳定承载设计值：N d=φ·A·f =0.335×310×2×205×10-3 =42.6KN（2）门架静荷载计算①脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN水平架 4步1设 0.165×1/4=0.041kN连接棒 2个 2×0.006=0.012kN锁臂 2副 2×0.009=0.017kN合计 0.374kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 Ngk1 = 0.374 / 1.950 = 0.192kN/m②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(1×0.600)=13.0002×0.038×(1×0.600)/cos/(4×1.950)=0.077kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×0.600)/(4×1.950)=0.003kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 Ngk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 N= 0.339kN/m。
门支架受力分析计算书
门支架受力分析计算书一、底板的强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑是腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.05米。
q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30c m布设，取；lp＝0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。
4、绘制计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153得Mm ax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t•mQm ax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板强度验算①正应力σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)＝0.029×6÷(1×0.022)＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5级木材的顺纹拉应力）②剪应力τ＝QS÷Ib其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m4b＝1mτ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（顺纹剪应力）满足剪应力要求（二）底板刚度验算查《建筑静力结构计算手册》P153得fm ax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109PaI＝6.67×10-7m4q=2.625t/m＝2.625×104N/ml＝0.3mfm ax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
门式钢架计算书
风荷载作用下轴力图
39.1
26.0
12.826ຫໍສະໝຸດ 012.8--20..64
6.1 6.1
14.8 14.8
23.5
14.8
-1.6
-22. 4
-29.7
-29.7
0. 0 -167.3
活荷载作用下的轴力图
11..11
-11. 4
-8.7 -8.7
-18.5 -18.5
-8.7 -8.7
-18.5 -18.5
-7.7
-7.7
43.9
43.9
-7.7
43.9
43.9
16.2 17.5 18.8
15.5 16.4 17.2
0. 0 -96. 7
40.8
96. 7 0. 0
25.1
恒载作用下的弯矩图 （2）活载作用(标准值)下，计算简 图及内力值：
-14.3
-13.3
-12.3
-12.3
-13.3
-14.3
-14. 8
=22.71
同样因其板边的最大应力 <f,可用 =1.1× 119.95=131.62 代替 。
则
⁄ =0.27<0.8,则可以认定ρ=1.0，全截面有效。
.
⁄
根据《刚架规程》第6.1.2 条之规定验算其强度为：
V=72<0.5 =0.5× （600-28）× 12× 125=429KN
M=260<
⁄ =(215-36× 1000/12464)× 66800× 10000/300=472.30KN.m
故该截面强度满足规范限值要求。
稳定验算：
考虑压型钢板屋面与檩条紧密连接，具有蒙皮效应，与梁相连的檩条可以作
门式刚架计算书【范本模板】
目录2 荷载计算 02．1荷载取值计算 02.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面） 02.1.2 可变荷载标准值 02.1.3 风荷载标准值 02.1。
4 吊车资料 02.1。
5 地震作用 (1)2.2各部分作用的荷载标准值计算 (1)3 内力计算 03。
1在恒荷载作用下 (1)3.2在活荷载作用下 (2)3。
3在风荷载作用下 (3)3.4在吊车荷载作用下 (4)3.5内力组合 (5)4 刚架设计 (9)4.1截面形式及尺寸初选 (9)4.2构件验算 (9)4。
2。
1 构件宽厚比验算 (10)4.2。
2 有效截面特性 (10)4。
2。
3 刚架梁的验算 (13)4。
2.4 刚架柱验算 (14)4.2.5 位移计算 (16)4。
3节点设计 (16)4。
3.1 梁柱节点设计 (16)4。
3.2 梁梁节点设计 (18)4。
3.3 刚接柱脚节点设计 (21)5 吊车梁及牛腿设计 (23)5。
1吊车梁设计 (23)5。
2牛腿设计 (26)6 其它构件设计 (29)6。
1隅撑设计 (29)6.2檩条设计 (29)6。
2。
1 基本资料 (29)6。
2。
2 荷载及内力 (29)6.2。
3 截面选择及截面特性 (29)6.2.4 强度计算 (31)6.2.5 稳定性验算 (32)6。
3墙梁设计 (32)6。
3.1 基本资料 (32)6。
3。
2 荷载计算 (32)6.3.3 内力计算 (32)6。
3.4 强度计算 (32)7 基础设计 (33)7。
1刚架柱下独立基础 (33)7.1。
1 地基承载力特征值和基础材料 (33)7。
1.2 基础底面内力及基础底面积计算 (33)7.1.3 验算基础变阶处的受冲切承载力 (34)7。
1.4 基础底面配筋计算 (34)7。
2山墙抗风柱下独立基础 (34)结论 (36)参考文献 (37)致谢 (39)1 绪论2 荷载计算2．1 荷载取值计算2。
1.1 永久荷载标准值（对水平投影面）YX51—380-760型彩色压型钢板0。
门式脚手架支撑计算书
佛山市狮山至和顺公路主干线工程BS04标段西北角互通立交箱梁模板支架计算书南昌铁路工程（集团）有限责任公司2005年5月10日目录一、说明 --------------------------------------------------------------------------------------------------- 3（一）、设计依据：--------------------------------------------------------------------------------- 3 （二）、概述：--------------------------------------------------------------------------------------- 3二、脚手架计算参数 ------------------------------------------------------------------------------------ 3三、梁底方木的计算 ------------------------------------------------------------------------------------ 4（一）、荷载计算------------------------------------------------------------------------------------ 41、箱梁恒载计算 ------------------------------------------------------------------------------ 42、模板、方木荷载计算 --------------------------------------------------------------------- 53、施工荷载 ------------------------------------------------------------------------------------ 6（二）、托梁（支架上方木）计算： ----------------------------------------------------------- 61、强度验算 ---------------------------------------------------------- 错误！未定义书签。
门式脚手架的荷载计算
门式脚手架的荷载计算第一篇：门式脚手架的荷载计算门式脚手架的荷载计算一、永久荷载（恒载）作用于门式脚手架的恒载系指脚手架的结构自重及其附件重：1．脚手架结构自重指组成门式脚手架的主要构件重，应包括门架、脚手板、水平架、交叉支撑、连接棒、锁臂等重量，其计算简图见图。
（1）各种门架型号及其配件的单件重量见表（2）一个架距范围内，外脚手架结构自重计算方法如下。
注：脚手架结构自重产生的门柱轴心力标准值，如下；（3）一个架距范围内，每米高的外脚手架结构自重宜采用上表。
2、脚手架附件重指加固件及防护用的物品重。
加固件包括水平加固杆、剪刀撑及连接它们的扣件重；防护用物品包括（拦杆柱、扶手杆、挡脚板）或护栏网板重、安全网或纺织物、竹笆、苇席等重量。
（1）一个架距范围内，每米高脚手架加固件重宜按下式计算：式中 L---脚手架架距g---每米加固杆重量，可由表查得a----剪刀撑斜杆与地面夹角；0.0135、0.0145-----一个直角扣件、一个旋转扣件的重量（2）敞开式脚手架，即仅采用栏杆柱、扶手杆或保护网板等防护物品时，一个架距范围内，每米高脚手架防护栏板重可取0.02KN/M （3）当脚手架采用立网封闭时，一个架距范围内每米高网重可取0.02KN(0.02KN/M)二、采用立网封闭的外脚手架，一个架距范围内，每米高脚手架附件自重如下表二、可变荷载：作用于门式脚手架活荷载系指施工荷载与风荷载。
（一）施工荷载一个架距范围内每米高的脚手架附件自重注：当附件设置和材料与表中所注不符时，应按实际情况计算。
外脚手架的施工均布荷载标准值宜根据脚手架用途按表采用。
（二）风荷载1．垂直作用于脚手架表面的风荷载标准按第4章式4-4计算，式中的风荷载体型系数宜按本条采用。
2．门式脚手架的风荷载体型系数（1）敞开式脚手架0、25；（2）采用立网封闭脚手架0。
4；（3）采用其它材料封闭或半封闭的脚手架，三、荷载效应组合脚手架结构及构件计算应按表进行荷载效应组合。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
门式支架承载力计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:戴港互通现浇箱梁支架计算书一、HＲ型可调重型门式支架稳定承载力计算根据JGJ128-２000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(以下简称规范）5.2.１之规定,现计算一榀HR１０0A型重型门架稳定承载力设计值如下：N d-－-－门架稳定承载力设计值ｉ-----门架立杆换算截面回转半径I－----门架立杆换算截面惯性矩h 0----门架高度,ho＝１90０ｍmI 0、Ａ1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h 1、I1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h１=1７00mmＡ——门架立杆的毛截面积,A＝2Ａ1=2×428=856mｍ２f——门架钢材强度设计值,Ｑ235钢材用205N／mm2D 1、d１——分别为门架立杆的外径和内径Ｄ1=５７ｍm，d1=52mｍD 2、ｄ２——分别为门架加强杆的外径和内径D2=27mm.ｄ2＝24mmφ---－－--门架立杆稳定系数,按λ查规范表B.0．6λ－------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh／iＫ--－-－--－门架高度调整系数，查规范表5．2.1５当支架高度≤30米时，K=1.13Ｉ0=π(D１4－d４1）/64=15.92*10４mm4I 1=π（D24－ｄ42)/６4=０.98*10４ｍm4I＝I0+I１×ｈ1/h=１５.92×１０4＋０.98×１04×１700/1900＝16.8*104mm4i=√I/A1=√１6．8×104/428=1９．８mmλ=Ｋh０／ｉ=1.13×1９0０/1９.8=1０8．43按λ查规范表Ｂ.0.６,φ=0.53N=φ×Ａ×f=０．５３×８56×205=9３ KN根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～３00mm时,N d 要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.８5，即N d=０.85×9３=79KＮ。
门架产品出厂允许最大承载力为75KN。
托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座,允许承载力为1０0KＮ,不作验算。
二、ＨR型可调重型门式支架承载力验算1、恒载（1）箱梁砼自重a、腹板（实体处):钢筋砼重:26×1.4=3６.4 ＫＮ/ｍ２b、梁端腹板(空心处):钢筋砼重:26×0．72=18.7２ KＮ/ｍ2c、跨中腹板(空心处）：钢筋砼重:26×0.5２＝13.52 KN/m２d、翼缘板:钢筋砼重：26×0.29=7.5４ KN／m2(2）模板、钢托架自重取0.75 KＮ／ｍ2(３)支架自重计算：单榀门架自重2４KG,两付拉杆重5KG,合计290N／榀支架自重按５层门架计，自重290×5×10－3=1.45 KN2、活荷载(1)施工人员及施工设备荷载1．5KN/ｍ2，浇筑砼时产生的对水平模板冲击力２KN/m２，合计3.５KＮ／m2（2）风荷载计算本工程门式支架最大高度10m左右，作用于支架的水平荷载按ωK ＝0.７×μｚ×μS×ωO计算。
式中基本风压ωO -－--按象山石浦地区，地面粗糙系数B时,取ωO=0.70KN/ｍ2风压高度变化系数μz --－-按建筑结构荷载规范，１0ｍ高度时取μz=１.00风荷载体型系数μS----参照JGJ1２８-20０0条文说明算例,取μS=(0．09３×2）× 1．2=0.2２3故ωＫ＝0.７×1.0×0.２2３×０.70=０.109 KN／m２风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值：M K =0．８５×1．4×ωK×H2×b/10=0.85×１.4×0.109×１０2×b/10＝1.2９7b KN*M三、支架稳定性验算综上述计算结果汇总列表后进行荷载组合计算。
最终计算结果得出箱梁各部位支架设计轴向力分布情况见表。
现浇箱梁各部位支架设计轴向力计算书序号计算公式腹板(实体处）梁端腹板(空心处）跨中腹板（空心处）翼缘板1 砼自重KN/m236.4 1８.72 13.52 7.５42 模板自重KN/ｍ20.75 0.75 0．7５０.753 施工活载KN／m2 3.5 ３.5 3.5 3.5 ４单榀门架承载面积(m2) ０.9 0.９０．9 ０．95 单榀门架承载面积平面尺寸０.９×1.00．9×１.0０.９×1.0０.９×1．06 门架自重ＫＮ１.４5 1.4５ 1.４5 １.４５7 恒载设计轴向力(KN）1.2×{(⑴+⑵)×⑷+⑹｝41．86 ２2.77 17.15 10.６９８活载设计轴向力（ＫN）1.4×⑶×⑷4．４1 4.41 4．41 4．419 不组合风荷单榀门架轴向力设计值KN ⑺+(8)46.2７27.１8 21.56 15.１０１0 风荷载弯矩值ＭK KN＊Ｍ 1.２97ｂ１．２９7b1.２97b 1.297b1１风荷增加轴向力ＭK／b 1.2９7 1.２97 1.2９7 1.２9７12 组合风荷时单榀门架轴向力设计值KN⑺+1．4×0．85×(3×4+11）46.91 27.81 22.2０15.７4结论:本方案中单榀门架轴向力设计值最大46.９1 KN,而单榀门架产品出厂允许承载力为７5ＫN．因此，满足使用要求。
由于本范围内搭设高度均在45m以下，故按规范不再进行支架稳定和搭设高度的验算。
E匝道箱梁断面图(示意）:四、横向承载力计算： 1、荷载计算: 腹板(实体处）:ｑ面＝〔1.2×（36.4+0．7５）＋1.4×3．5〕＝4２．2 ＫＮ/m 2 梁端腹板（空心处):q 面＝〔1.2×(１8.72+0.75）+１.４×3．5〕=24.52 ＫN/m ２ 跨中腹板（空心处):ｑ面＝〔1.2×(13.5２+0．７5)+1.4×３．５〕＝1９．32 K Ｎ／ｍ２ 翼缘板:q 面=〔1.2×(7．54+0.75）+1．４×3．５〕＝1３.34 KN/m 2 2、梁端墩顶处:梁端墩顶处荷载较大,采用[14a 槽钢作为横向支撑。
Ｉy ＝ ５3.2cm ４, Ｗy ＝ 13.01cm 3 ， E=2．1×105 Ｍpa 墩柱处支架布设：纵向排距@60０mm ×横向跨距@90０m ｍ q 线 = ｑ面×L ＝4２.2×０.9= 37．98 ＫN/ｍ M ｍａx ＝ 37.98×０.６2／８=1.７1 KN ·mσ ＝ M max /Wy = 1.7１ ＫN ·ｍ／13.01cm 3 =131.４４ Mpa <１4５ M ｐa 抗弯强度满足要求ｆ max = 5q ｌ４/3８4ＥＩ = 5×37.９8×6004/(384×２.1×105×５3.2×１04) = 0.57mm ≤［ｆ ｗ]＝6０0／150=4mm 满足要求。
3、梁端腹板（空心处):腹板处门架布设： 纵向排距@6０0×横向跨距@900, [10槽钢截面特性： Iy = 2５.６c ｍ4， Wy ＝7.8ｃm ３,Ｅ=２.１×105 Ｍｐａ 纵向水平槽钢承载力计算:M ｍa ｘ =2４.5２×0．９×０.6２/8=0.９9３ KN ·mσ = Ｍm ａx /Wx =0.9９3 KN ·m/ 7.８cm ３= 1２7 Ｍpa <１45 Mpa ｆ max = 5q ｌ4／38４EI ＝ 5×24．52×0.9×６0０4/(384×2.1×１05×２5.6×104)/2 ＝ 0．69 m ｍ<4 m ｍ = [f w ] 满足要求。
4、跨中腹板(空心处）门架布设: 纵向排距＠6０0×横向跨距@90０，直径Φ48mm 厚3．5mm 钢管 钢管截面特性： Ix = 13.９cm 4， Wx = 5．56cm 3，E ＝2.1×105 Ｍpa 1、纵向水平钢管承载力计算：M m ａx =19.32×0.9×0.62/8＝0.782 K Ｎ·mσ = M ｍax /W x =0.78２ KN ·m ／ 5.5６cm ３＝ 140.７ Mp ａ <145 M ｐa f max ＝ 5ql 4/３84ＥI ＝ 5 ×19.32×０.９×6004/(38４×2.1×105×25.6×1０4）/2 = 0．56 ｍｍ<4 mm = ［f ｗ] 满足要求。
2、翼缘板处门架布设与跨中腹板处相同，故不再进行验算。
六、模板计算底模采用15mm 厚竹胶板,纵格栅采用1０×10m ｍ方木。
1、腹板（实体）处纵格栅截面采用:1０0×１00mm ；放置间距为：＠２0０ ｍm ； 跨度1.0ｍ; 楞木设计荷载值：q 线 = q 面×0.20＝４2.2×0．20=８．44(K Ｎ/m ） 楞木截面特性：I = (1／12）b ｈ3 = （1/12)×10０×1003 =8.３3×1０6 mm 4W = （１/６）bh2＝（１/6)×100×1002＝ 1.7×1０５mm3ﻩSm=(１00×100／2)×10０/4=１.25×1０5 mｍ３Ｅ=9×103 Mpa1）抗弯强度计算:楞木受线荷载产生最大内力:Mmaｘ= ql2／8＝8.４4×1.02 /8= 1.06 ＫN/mδ＝M/W= １．06×１０6 ／1.7×１０5 =6.24 Mpa < １１ Mpa ＝［δ] 2)抗剪验算:最大剪力：Ｑ=８.44/2=４.2２kＮ;楞木受剪应力:τ=(Ｑ×Ｓm ）/（Ｉm×ｂ)=4．22×103×1．2５×105／(８．33×１06×１0０.0００)＝0．6３Mｐa < 1.2 Mpa =［τ]3）绕度验算:fｍax= 5qｌ4/384EＩ＝５×8.4４×10０0４/（384×9×１０3×８.33×106)=1．46mm<[ｆ]=1000/２50=4mm满足要求。