梁板模板扣件式计算书
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称站厅层上夹层新浇混凝土楼板板厚(mm) 150 新浇混凝土楼板边长L(m) 8.47 新浇混凝土楼板边宽B(m) 8.25 架体横向宽度B1 10 架体纵向宽度L1 10
二、荷载设计
施工荷载标准值Q1(kN/m2) 2.5
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.25
0.081 风压高度变化系数μz0.65
风荷载体型系数μs0.5
三、模板体系设计
模板支架高度(m) 4.3
立柱纵向间距l a(mm) 1100
立柱横向间距l b(mm) 1100
水平拉杆步距h(mm) 1500
立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm) 385
立柱距混凝土板长边的距离(mm) 275
主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm) 300
小梁最大悬挑长度(mm) 250
主梁最大悬挑长度(mm) 250
结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 15 面板弹性模量E(N/mm 2
)
10000
面板验算方式
简支梁
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。计算简图如下：
W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 1、强度验算
q 1＝max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1，1.35(G 1k +
(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.9Q 1]×b=max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.9×2.5] ×1=8.368kN/m q 2＝1.35×G 1K ×b=1.35×0.1×1=0.135kN/m p ＝1.4×0.9×Q 1=1.4×0.9×2.5＝3.15kN
M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[8.368×0.32/8，0.135×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.238kN·m
σ＝M max /W ＝0.238×106/37500＝6.341N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.865kN/m
ν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.865×3004/(384×10000×281250)＝0.145mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木 小梁材料规格(mm)
60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2
) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3
) 64 小梁截面惯性矩I(cm 4)
256
小梁验算方式
简支梁
因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.9Q1]×b=max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.9×2.5]×0.3＝2.591kN/ m
M1＝q1l2/8＝2.591×1.12/8＝0.392kN·m
q2＝1.35×G1k×b=1.35×0.3×0.3＝0.121kN/m
p＝1.4×0.7×Q1=1.4×0.7×2.5＝3.15kN
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.121×1.12/8+3.15×1.1/4＝0.885kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.591×0.252/2，0.121×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791 kN·m
M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.392，0.885，0.791]＝0.885kN·m
σ＝M max/W＝0.885×106/64000＝13.822N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.5q1L＝0.5×2.591×1.1＝1.425kN
V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.121×1.1+0.5×3.15＝1.642kN
V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[2.591×0.25，0.121×0.25+3.15]＝3.18kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.425，1.642，3.18]＝3.18kN
τmax ＝3V max /(2bh 0)=3×3.18×1000/(2×60×80)＝0.994N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m
跨中νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×1.22×11004/(384×9350×2560000)＝0.971mm≤[ν]＝l/400＝1100/400＝2.75mm
悬臂端νmax ＝qL 4/(8EI)=1.22×2504/(8×9350×2560000)＝0.025mm≤[ν]＝l 1×2/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.2 可调托座内主梁根数
1 主梁弹性模量E(N/mm 2
) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4
) 11.36 主梁截面抵抗矩W(cm 3
)
4.73
主梁验算方式
简支梁
1、小梁最大支座反力计算 q 1＝max[1.2(G 1k +
(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.9Q 1]×b=max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.9×2.5]×0.3＝2.672kN/m q 2＝(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.279kN/m 承载能力极限状态
按简支梁，R max ＝0.5q 1L ＝0.5×2.672×1.1＝1.47kN
按悬臂梁，R1＝q1l=2.672×0.25＝0.668kN
R＝max[R max，R1]＝1.47kN;
正常使用极限状态
按简支梁，R max＝0.5q2L＝0.5×1.279×1.1＝0.704kN
按悬臂梁，R1＝q2l=1.279×0.25＝0.32kN
R＝max[R max，R1]＝0.704kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.48kN·m
σ＝M max/W＝0.48×106/4730＝101.538N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝3.341kN
τmax＝2V max/A=2×3.341×1000/450＝14.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝1.02mm
跨中νmax=1.02mm≤[ν]=1100/400=2.75mm
悬挑段νmax＝0.591mm≤[ν]=250×2/400=1.25mm
满足要求！
七、立柱验算
剪刀撑设置有竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨） 3 竖向剪刀撑横距跨数n2（跨） 3 节点转动刚度(kN.m/rad) 35
扫地杆高度h1(mm) 200 高度修正系数(mm) 1 悬臂长度h2（mm ） 200 钢管类型
Ф48×3.2 立柱截面面积A(mm 2
) 450 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立杆弹性模量(N/mm 2) 206000 立杆截面惯性矩（cm 4
） 11.36 节点转动刚度(kN.m/rad)
35
立柱截面抵抗矩W(cm 3)
4.73
1、长细比验算
立杆计算长度：l 0=βH βa μh=1×1×1.297×1500=1945.78mm μ ----立杆计算长度系数，按规范附录B 表B-3取值 K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk ）+
l y /（6h ）=206000×11.36×104/(1500×35×106)+1100/(6×1500)=0.568 βa ----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B 表B-5取值
α----扫地杆高度h 1与步距h 之比与悬臂长度h 2与步距h 之比的较大值，α=max （h 1/h,h 2/h ）= max(200/1500,200/1500)=0.133
αx ----单元框架x 向跨距与步距h 之比，αx = l x /h=1100/1500=0.733 βH ----高度修正系数
λ=l 0/i=1945.78/15.9=122.376≤[λ]=180 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
λ=l 0/i=1945.78/15.9=122.376，查表得，υ＝0.44 考虑风荷载
M w =1.4ωk l a h 2/10=1.4×0.081×1.1×1.52/10=0.028kN·m N wK =n wa ωk l a H 2/(2B 1)=3×0.081×1.1×4.32/(2×10)=0.248kN n wa ----单元框架的纵向跨数；n wa = n 1=3
N=1.2ΣN Gik +0.9×1.4Σ(Q 1+N wK )=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.15)+0.9×1.4×2.5]×1.1×1.1+0.9×1.4×0.248=11.103KN
f＝ N/(υA)+
M w/(W(1-1.1υN/N E′))=11103.111/(0.44×450)+0.028×106/(4.73×103×(1-1.1×0.44×11103.
111/61030.331))=62.603N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
N E′----立杆的欧拉临界力（N），N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×450/122.3762=61030.331
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝11.103kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、支撑结构抗倾覆验算
支架抗倾覆验算应符合下式要求：
H/B≤0.54g k/ωk
式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，
g k=G k/L1H=0.75×10×10/(10×4.3)=1.744kN
G k--支撑结构自重标准值
0.54g k/ωk=0.54×1.744/0.081=11.592≥4.3/10
满足要求！
十、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 250 混凝土强度等级C40
立杆底座长a(mm) 50 立杆底座宽b(mm) 50 F1=N=11.103kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式参数剖析
F l≤(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
f t混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.
5N/㎜2范围内
u m
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0
/2处板垂直截面的最不利周长。
h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4U m η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs
<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
a s
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取a s=40，对边柱，取a s=30：对角柱，取a s=2
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能
力安全储备。
可得：βh=1，f t=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，
u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mm
F=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1120×230/1000=308.347kN≥F1=1
1.103kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式参数剖析
F l≤1.35βcβl f c A ln F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
f c混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数
A ln混凝土局部受压净面积
βl=(A b/A l)1/2
A l混凝土局部受压面积
A b局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f c=19.1N/mm2，βc=1，
βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(150)×(150)/(50×50)]1/2=3，A ln=ab=2500mm2 F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×19.1×2500/1000=193.388kN≥F1=11.103kN
满足要求！
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梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9
×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×1＝60.75 2kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝58.988kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.988×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.037kN ·m σ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.979N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.55×754/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.988×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.798kN
梁模板(扣件式)计算书200x550
梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL 新浇混凝土梁计算跨度(m) 4.4 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×500 新浇混凝土结构层高(m) 11.65 梁侧楼板厚度(mm) 110 二、荷载设计
平面图
立面图 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝
281250mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.38kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m 1、强度验算 M max ＝q 1l 2/8＝17.38×0.22/8＝0.09kN·m σ＝M max /W ＝0.09×106/37500＝2.32N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×12.85×2004/(384×6000×281250)＝0.159mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×17.38×0.2＝1.74kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×12.85×0.2＝1.28kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 13 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.35 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9000 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 54 小梁截面惯性矩I(cm 4) 243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
pkpm梁模板计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为5.6米， 基本尺寸为：梁截面B×D=1550mm×2000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加4道承重立杆。 梁顶托采用80×80mm方木。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = 25.000×2.000×1.550+0.350×1.550=78.042kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+2.500)×1.550=6.975kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 155.00×1.80×1.80/6 = 83.70cm3； I = 155.00×1.80×1.80×1.80/12 = 75.33cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = 0.100×(1.2×78.042+1.4×6.975)×0.200×0.200=0.414kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.414×1000×1000/83700=4.942N/mm2 面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T]
板模板(扣件钢管高架)计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书 铜陵同方信息港一期数字电视及3C应用产品研发楼工程工程；工程建设地点：市泰山大道与翠湖二路交叉口；属于框架结构；地上12层；地下1层；建筑高度：50.3m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：16050.72平方米；总工期：300天。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.30； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):110.00；
200×500梁模板(扣件式)计算书
200×500梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下：
平面图 立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.613kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.377×0.12＝0.022kN·m σ＝M max/W＝0.022×106/37500＝0.579N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1004/(100×10000×281250)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×15.613×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.663kN R2=1.25q1l=1.25×17.377×0.1＝2.172kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.1＝0.482kN R2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.1＝1.606kN 五、小梁验算 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
400×1200梁模板(扣件式)计算书
400×1200梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.064kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×37.3×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.07kN·m σ＝M max/W＝0.07×106/37500＝1.866N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×133.3334/(100×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.095kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.133+1.2×1.764×0.133＝5.753kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.133＝1.637kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.133＝4.503kN 五、小梁验算 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
梁。扣件式(与板立杆共用)-1
扣件式梁模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003
1、计算参数 基本参数 计算依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 混凝土梁高h(mm) 650 混凝土梁宽b(mm) 450 混凝土梁计算跨度L(m) 7.2 模板支架高度H(m) 1 模板荷载传递方式可调托座次楞悬挑长度a1(mm) 250 梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h b(mm) 140 剪刀撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立杆间距l a(m) 1 1 水平杆步距h1(m) 1.3 垂直梁跨度方向的梁两侧立 杆间距l b(m) 梁侧楼板立杆的纵距l a1(m) 1.3 梁侧楼板立杆的横距l b1(m) 1.3 立杆自由端高度h0(mm) 400 梁底立杆根数n 1 次楞根数m 4 架体底部布置类型底座 结构表面要求表面外露 材料参数 主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0 主楞合并根数 2 次楞类型矩形木楞次楞规格40×80 次楞合并根数/ 面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、 山樟平行方 向) 钢管规格Ф48×3 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 30 地基承载力特征值f ak(kPa) /
梁模板(扣件式)计算书450X1300
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL450X1300 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8.1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 450×1300 新浇混凝土结构层高(m) 3.9 梁侧楼板厚度(mm) 250 二、荷载设计
平面图
立面图四、面板验算
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝4 2.16kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝ 40.4kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×40.4×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.1kN·m σ＝M max/W＝0.1×106/54000＝1.77N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×33.25×1504/(100×10000×486000)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×40.4×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.54kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×40.4×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.98kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×33.25×0.15＝2kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×33.25×0.15＝5.49kN 五、小梁验算
200×800梁模板(扣件式)计算书
200×800梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下：
平面图 立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.672×0.12＝0.033kN·m σ＝M max/W＝0.033×106/37500＝0.889N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1004/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×24.908×0.1+0.437×1.764×0.1＝1.011kN R2=1.25q1l=1.25×26.672×0.1＝3.334kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×20.5×0.1＝0.769kN R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.1＝2.563kN 五、小梁验算 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
400×1000梁模板计算
400 X 1000梁模板计算 4001000梁模板(扣件式)1计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m) 13混凝土梁截面尺寸(mmmm) 4001000新浇混凝土结构层高(m) 13.26 梁侧楼板厚度(mm) 140二、荷载设计面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 梁1.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结 构构件时(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2根本风压0(kN/m2) 0.25 风压高度变化系数z 0.9风荷载标准值k(kN/m2)风荷载体型系数s 0.8非自定义:0.18 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm) 900梁两侧立柱间距lb(mm) 900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l ' a (mm)l ' b(mm) 900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中 心线距离(mm) 450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 450 梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 150 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm按三等跨连续梁计算,计
800x1800框架梁模板计算书(木胶合板)
梁5KZL3(800x1800)模板（扣件式）计算书 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 设计简图如下： 平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.15kN·m σ＝M max/W＝0.15×106/37500＝3.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1604/(100×10000×281250)＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.16+0.446×1.76×0.16＝3.64kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.16+1.223×1.76×0.16＝10.57kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.16+1.142×1.76×0.16＝8.62kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.16＝2.89kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.16＝8.41kN R3'=0.928 q2l=0.928×46×0.16＝6.83kN 五、小梁验算
框架梁模板计算公式
竭诚为您提供优质文档/双击可除 框架梁模板计算公式 篇一：框架梁模板计算书 框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jgj130-20xx）、《混凝土结构设计规范》 gb50010-20xx、《建筑结构荷载规范》(gb50009-20xx)、《钢结构设计规范》(gb50017-20xx)等规范编制。 计算梁段:bkl-407(3a)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面b×d=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度b(m):0.50；梁截面高度d(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距
la(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距 lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度h(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kn/m2):0.35；钢筋自重(kn/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kn/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kn/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kn/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量e(n/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数
1元计算书_59_盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算书6
盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算书 依据规范: 《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计标准》GB50017-2017 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h'=1.00m， 立杆钢管选择：φ60.0×3.2mm 横杆钢管选择：φ48.0×2.5mm 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底次龙骨选用木方: 60×80mm 梁底支撑龙骨长度 1.20m。 梁顶托采用100.×100.mm木方。 梁底承重杆按照布置间距600mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
施工均布荷载标准值 2.00kN/m 2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m 2，堆放荷载标准值0.00kN/m 2。 地基承载力标准值170kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 盘扣式梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.30×25.500×0.200×0.125×0.400=0.331kN。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.500×0.600×0.300+0.500×0.300=4.740kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×0.300=0.600kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 4000
300X700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)11计算书
300X700梁模板（扣件式，梁板立柱共用）11计 算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性 二、荷载设计
风荷载参数： 三、模板体系设计
梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 267,533 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁间距100 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下： 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×
max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝29.89k N/m q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝26.656kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.656×0.12+0.117×3.234×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.812N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×1004/(100×5400×281250)＝0.008mm≤[ν]＝L/25 0＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.656×0.1+0.45×3.234×0.1＝1.212kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.656×0.1+1.2×3.234×0.1＝3.32kN 标准值(正常使用极限状态)
梁模板计算书
梁模板计算书
梁模板(扣件式，梁板立柱不共用)高度9.7计算 书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下: 平面图 本图梁侧支撑构埴仅作示意，具体详见梁恻模板设计 406 一W ] 立面区
四、面板验算 取单位宽度b=1000mm,按二等跨连续梁计算： W = bh2/6=1000 45X5/6= 37500mm3, I = bh3/12=1000 15X5X5/12= 281250mm4 q1 = 0.9 冲ax[1.2(G1k+(G2k+G3k) >h)+1.4Q2k, 1.35(G1k+(G2k+G3k) X h)+1.4c Q2k]为=0.9 >max[1.2 和.1+(24+1.5) 0.7)+1.4 家 1.35 (0.1+(24+1.5) 0.7)+1.4 M 2] X = 23.573kN/m q^ = 0.9 1.35 [G1k+(G2k+G3k)判>b= 0.9 1.35 :[0.1+(24+1.5) 0.7] «= 21.809kN/m qi^ = 0.9 1.4 0.7 Q2k々=0.9 1.4 07 2X1= 1.764kN/m q2= [1 XG ik+(G2k+G3k) *)] b = [1 40.1+(24+1.5) 0.7)] 怡17.95kN/m 计算简图如下: 7J 1、强度验算 M max= 0.125q1L2= 0.125 23.573 0152= 0.066kN m (1； 咛M max/W = 0.066 106/37500= 1.768N/mm2< [牛15N/mm2满足要求! 2、挠度验算 vmax = 0.521c p L4/(100EI)=0.521 17.95 1504/(100 10000 >281250)= 0.017mn^ [v] L/250 = 150/250= 0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1 静L+0.437q1 活L=0.375 >21.809 0J5+0.437 火764 0.15= 1.342kN R2=1.25q1 L=1.25 23.573 0.15= 4.42kN
500×1200梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
500×1200梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算 书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 二、荷载设计
风荷载参数： 三、模板体系设计
荷载系数参数表： 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×2]
×1＝42.61kN/m q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×39.91×0.12+0.121×2.7×0.12＝0.046kN·m σ＝M max/W＝0.046×106/37500＝1.226N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1004/(100×5400×281250)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×39.91×0.1+0.446×2.7×0.1＝1.689kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×39.91×0.1+1.223×2.7×0.1＝4.892kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×39.91×0.1+1.142×2.7×0.1＝4.012kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.1＝1.207kN