BT25y钛合金精锻棒材组织与性能的研究

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热处理对BT25Y钛合金组织和性能的影响

ａｄｔｎｇｏｉｇｅｔｅｔｍｅｎｈｅｒｗｓｂｇｒｗｉｔｉ．ｈｈ
Ｂ２Ｙ钛合金属于Ｔ —Ａ —ｚ —ＳＴ５ｉｌｒｎ—Ｍｏ—Ｗ —Ｓｉ
系马氏体仅十８型变形热强钛合金，一种航空航天是用的新型钛合金，具备高强度的同时还能保证优良的塑性，发动机用热强钛合金的理想材料，在航空航天是将领域内有着广泛的应用。同时在室温与高温都具有优
ＴＮｏｇｊ，Ｕｉｚｅ，ＩＡＧＤ－ａ，Ａａｗ，ＩＬＧＪｎｙｎＺＩＵＸａｈｎＡＧＹｎ — ｉＨＡＸａｈｎＯＮｅｌＹＮＪｎ～ｕＺ｛Ｎａ — ｕ，｝ｉｎｏ— ｉｉｉＯｎ— ａｇ
［摘
要］本文研究＿同的固溶温度、，固溶后冷却速度以及热暴露对Ｂ２Ｙ钛合金组织和性能的影响。结果表明，Ｔ５
Ｂ２Ｙ钛合会于９０Ｔ５５％嘲溶属于＋两符区同溶，ｉ其组织由初生等轴柏和片状ｄ＋栩组成，随冷速的增大而增大，硬度
ｐａｅｈｃｅｅｏｐｓｄｆｍｈｇｍｅａｒｈｓ，ａｄｔｉｄｙｒａｈｄｔｅｌｅｔｔ０ｈｕｓｉｅｍｘｓｒ，ｈｓｓｉｗｒｄｃｍｏｅｏｉｔｐｒｕｅ１ｐａｅｎｅｒｉｃｅｗｓａ３ｏｒｎｔｒａｅｐｕｅｗｈｅｒｈｅｔ３ｈｇｔｅｉｈｏｈｌｏ
ｔｅｔｎｓｗｌａｅｍａｘｓｒｒｔｄｅ．Ｔｅｒｓｌｈｗａｏｕｉｎｔａｉｇａ５Ｃｉ【３ｔｏ—ｐａｅｒｇｏｏｕｏｒａｍｅｔａｅｌｓｔｒｌｅｐｕｅｗｅｅｓｉｄｈｅｕｔｓｏｔｔｓｌｔｅｔｔ０￣ｓ０＋１ｗｈｏｕｓｈｏｒｎ９ｈｓｅｉｎｓｌｔｎｉｔｅｔｇ，ｔｅｍｉｒｓｒｃｕｃｉｏｓｔｔｄｂｓｍｅｒｃ０ｃｙｔｄｌｙｒｄ０＋１ｃｓａ，ｔｅｒｉｉｅｃｅｅｈｓｅｔｔｈｕｓｒａｉｎｈｃｏｔｔｒｓｃｎｔｕｅｙｉｏｔ【ｒｓａａａｅｅ【３ｒｔｈｉｄｔｒａｈｄｔｉｈｓ加ｏｒｕｉｉｌｎｙｌｇｙｈａ

组织设计-钛合金材料组织性能关系精品

σb(MPa) 1448 1245 1222 1048 1018
σ0.2(MPa) 1373 1188 1170 1018 986
δ5(%) 3.8 10.3 11.6 17.3 20.0
Ψ(%) KIC(MPa∙m1/2) s厚度
8.1
37.3
0.05μm
26.8
58.9
0.08μm
33.5
63.7
大块
钛合金组织类型的工程化定义
粗大片层
典型片层片层组织及其类型变化
针状细小（魏氏组织）
● 片层组织＝β转（不变形的） ● 特征： α等轴＝0％
● β转（不变形的）以片层状为主要特征，片层厚度不同，形态不同（6级）
钛合金组织类型的工程化定义
钛合金组织与性能的一般关系
钛合金组织与拉伸性能的关系
1075 14 40 1080 13 33 1117 14.2 40.8 1138 12.4 49.1 ≥1010 ≥8 ≥20
KIC MPam0.5
74.3 71.2 76.1 76.8 ≥60
例子3：中强度TC6(BT31)钛合金
TC6钛合金是普遍应用的中强度钛合金，采用新型“准锻
造工艺” ，也获得了高性能综合性能，并在某歼击机上得到应用。
钛合金成分、工艺、组织和性能四要素
✓成分决定了合金类型
✓工艺决定了组织类型
✓组织决定了性能
钛合金组织参数(D、d、b、)对性能的影响关系
钛合金组织类型的工程化定义
国外一般分类
钛合金组织类型的工程化定义
普通分类方法
国内普通分类
(1) 片层组织；(2) 过渡组织 (3) 球状组织
(1) 等轴组织；(2) 混合组织； (3) 网篮组织；(4) 魏氏组织

热强钛合金BT25组织与性能

使用有利于提高发动机的推重比，提高飞机的机动
性能，但现代航空发动机要求材料具有良好的室温性能、高温强度、蠕变性能、热稳定性、疲劳性能与断裂韧性等的匹配，而这些性能在很大程度上对材料的成分和组织要求是矛盾的。然而Ｂ２Ｔ５合金可在适当的热变形条件、热处理制度下（５ ℃～９０
缺口试样／ａＭＰ缺口敏感性静应力（Ｈｏｑｏ）ｏ１／ｏｏ振动应力（ｌＨ１／）ｏ注：其它性能参见表６
４０９
２５２Ｏ３～７
：各种温度下的力学性能；．２试验采用Ｂ２Ｔ５合金棒材，直径１ｌ２８ｍｉ２ｌ～ｌｎｍ，具有网蓝状组织，经双重退火后，其低温力
因此被推荐用于制造高压压气机零件。Ｂ２Ｔ５合金
制造的半成品有锻件、模锻件、棒材和其他形式的半成品。２０世纪８０年代，前苏联又在此基础上研
制了Ｂ２Ｔ５合金的改良型Ｂ２Ｙ，名义成分为：Ｔ５
收稿日期：２０．８００５０．２作者简介：袁少冲（９１）１８．，男，助理工程师，主要从事钛及钛合金的研发工作，Ｅｍａ：ｈｏａ６０ａｏ．ｌ。－ｉｚａｒｎ６＠ｙｈｏｏｌｌｃＴ
钛合金（或称高温钛合金）它和Ｂ，Ｔ系列的其它许多钛合金一起被应用于航空发动机的制造。Ｂ２Ｔ５合金属于Ｔ．１ｒｎＭｏＷ－ｉｉ．－．．Ｓ系变形热强钛合金，ＡＺＳ名义成分为：Ｔ．．．．ｒＳ．Ｍｏ０７０２ｉｉ８１Ｚ－ｎ２．．６Ａ１７２Ｗ－．Ｓ。

BT25y高温钛合金固溶处理及热暴露过程中硅化物的析出机制_储茂友

第23卷第2期2004年4月电　子　显　微　学　报Journal of Chinese E lectron Microscopy SocietyV ol 223,N o 12200424文章编号:100026281(2004)022*******BT25y 高温钛合金固溶处理及热暴露过程中硅化物的析出机制储茂友,惠松骁,张　翥,沈剑韵3(北京有色金属研究总院,北京100088)摘　要:TE M 观察了BT 25y 高温钛合金硅化物在固溶处理以及热暴露过程中的析出行为,结合Calphad 相图计算技术研究了该合金硅化物的析出机制。

在经单相区990℃固溶处理后的个别样品和两相区940℃固溶处理后的部分样品中,观察到(T i ,Z r )5S i 3硅化物颗粒,依据计算,分析这些硅化物可能是由于S i 分布不均匀,局部浓度超过013%而析出的;在两相区940℃固溶处理后的样品中还观察到平衡析出的(T i ,Z r )6S i 3硅化物颗粒。

两种固溶处理后的样品,在700℃热暴露过程中都有大量细颗粒(T i ,Z r )6S i 3硅化物弥散析出。

关键词:高温钛合金;钛合金热力学数据库;BT 25y 钛合金;硅化物中图分类号:TG 14612;TG 111;TG 113;O766 文献标识码:A 收稿日期:2003204222;修订日期:2003211222 作者简介:储茂友(1975-),男(汉族),安徽巢湖人,博士研究生.　3通讯作者:沈剑韵(1945-),女(汉族),浙江杭州人,教授. 高温钛合金,由于其具有推重比高、综合性能好及使用温度高等优点,近年来在航空工业中受到广泛的重视。

目前,高温钛合金的开发主要集中在T i 2Al 2Sn 2Z r 2M o 2Si 体系[1],研究较多的有美国研制开发的T i 26242S [2]及T i 21100[3];英国添加Nb 、C 的I MI834[4];俄罗斯添加W 的BT 25y [5]及BT 36[6];中国添加稀土元素Nd 的T i60[7]及添加Y 的T i600[8]。

BT25钛合金压气机盘等温精锻件的研制

维普资讯
２００６年第１期
上
海
钢
研
・５・３
Ｂ２Ｔ５钛合金压气机盘等温精锻件的研制
于卫敏周建华庞克昌杨磊
（山钢铁股份有限公司特殊钢分公司特殊钢技术中心，宝上海２０９）００４
Ｋｅｗｏｄ：Ｂ２ｙｒｓＴ５一ｔａｉｕｌｙｐｅｉｏｒｎｓｓｔｅａｆｇｇｉｎｎｍａｏ；ｒｃｓｎｆｇｇ；ｉｈｒｌｏｉｔｌｉｏｉｏｍｒｎ
１前言
Ｂ２钛合金属于马氏体型仅＋ｐ两相钛合Ｔ５金。合金元素中含有高熔点的钼和钨，大大提高了钛合金的热强性及耐热性，以也提高了合金所的工作寿命。Ｂ２Ｔ５钛合金常温及高温下均具有
（）％
１００８Βιβλιοθήκη １３００ｌ０
３５８．
３试验方法
样上检测，检验整个锻件组织均匀，图５～。经见８
第四、第五级高压压气机盘是直径为０５０ｍ０ｒａ的轴对称大型盘形件，先按二种不同规格的压首气机盘分别设计了模具，件单边加工余量３～锻５ｍ、ｍ脱模角１—３，用闭式等温模锻，具材。采模料为Ｋ３高温合金。等温锻造在３０００吨液压机上进行，二种不同规格的压气机盘锻件均采用两相区锻造方法分两次锻造完成。控制棒材及锻坯的加热温度和第一次的变形量、二次锻造的变形量。第锻件的基本成形工序：料一锻饼一车加下工一锻坯超声波探伤一成品锻造一热处理一车加工一成品超声波探伤一检验一入库。锻件热处理后，行金相组织检验及力学性进

热处理工艺对BT25钛合金锻件的组织与性能的影响

摘
要：研究了不同固溶温度及冷却方式对Ｂ２Ｔ５钛合金锻件组织与性能的影响。结果表明：同一固溶温度下，
空冷的比炉冷的显微组织细小。固溶温度在相变温度以上，空冷的比炉冷的室温强度高，但塑性指标及冲击韧性变化不大。固溶温度在相变温度以下，同一固溶温度下空冷的比炉冷的室温强度稍高、断面收缩率和冲击韧性要高的多、延伸率变化不大，但屈服强度略有下降。高温强度随着冷却速度的提高而呈现略有提高趋势，塑性指标变化不明显。选用固溶温度为相变点以下３￣４ ℃ ，保温２ｈ空冷＋５０ ℃，６ｈ空冷热处理制度，可以保证００５合金强度和塑性的最佳配合。
２１
图１Ｂ２Ｔ５钛合金不同热处理Ｓ艺的显微组织（×５０）－－０
间锻造制成一定尺寸的坯料，最。３２固溶温度和冷却方式对性能的影响．
不同的固溶处理工艺及冷却方式对应的室温和
高温力学性能分别见表１、表２。
进行测试。
Ｂ２钛合金是一种综合性能优良的Ｔ５Ｔ． — ｎＺ — ．Ｓ合金系＋ｉＳ．ｒＡｌＭｏＷ．ｉ型热强钛合金。它兼有Ｂ９合金的高热强性和Ｂ８合金的热稳ＴＴ
．
定性，适合在５０５０ ℃ 长时工作 ¨ 。据报道，０～５Ｊ
炉冷的ａ相尺寸比空冷的要粗大，且相比例要

BT25钛合金高温变形行为

BT25钛合金高温变形行为程晨;雷旻;万明攀;蔡钢【摘要】对BT25钛合金在温度为950~1100℃,应变速率为0.001~10 s-1条件下的高温变形行为进行了研究,分析了热力学参数对流变应力和微观组织的影响,并以Arrhenius方程为基础,构建了本构方程,最后进行了验证.结果表明:BT25合金在相同温度和应变速率下变形,变形量越大,动态再结晶越充分并细化了晶粒.相同变形量,变形温度越低,应变速率越高,动态再结晶晶粒尺寸越细小;流变应力随应变速率的增加而增加,随变形温度的升高而减小;BT25合金在α+β 两相区(950~1010℃)Q=763.51 kJ/mol,β相区(1040~1100℃)Q=231.36kJ/mol.%The high temperature behavior of BT25 titanium alloy was investigated from 950 ℃ to 1100 ℃ and strain rate range 0.001 s-1 to 10 s-1. The effects of thermodynamic parameters on flow stress and microstructure were analyzed. Based on the arrhenius equation, the constitutive equation was constructed and validated. The results show that at the same temperature and strain rate, the larger the deformation, the more the dynamic recrystallization is. At the same deformation degree, the lower the deformation temperature and higher the strain rate, thefiner the dynamic recrystallization grain size is. The flow stress increases with the increase of strain rate, and decreases with the rising deformation temperature. The deformation activation energy of BT25 titanium alloy is 763.51 kJ/mol in α+β phase region (950~1010 ℃) and 231.36 kJ/mol in β phase region(1040~1100℃).【期刊名称】《有色金属科学与工程》【年(卷),期】2017(008)006【总页数】6页(P51-56)【关键词】BT25钛合金;形变参数;动态再结晶;流变应力【作者】程晨;雷旻;万明攀;蔡钢【作者单位】贵州大学,材料与冶金学院, 贵阳550025;贵州大学,材料与冶金学院, 贵阳550025;贵州大学,贵州省材料结构与强度重点实验室, 贵阳550025;贵州大学,材料与冶金学院, 贵阳550025;贵州大学,贵州省材料结构与强度重点实验室, 贵阳550025;贵州大学,材料与冶金学院, 贵阳550025【正文语种】中文【中图分类】TF125.2;TG146BT25钛合金是以α相为主的马氏体型α＋β两相钛合金，含有高熔点的钼和钨等元素，具有优良的拉伸强度、蠕变性能和热强性，在航空发动机压气机盘等零件有重要应用[1-4].BT25钛合金的锻造温度比较窄，热力参数对变形抗力有较大影响，使其加工难度大[5].流变应力是塑性加工工艺制定的重要参数.研究表明，动态再结晶后的晶粒大小与流变应力成反比[6].但国内对BT25合金流变应力的研究不多.以BT25合金为研究对象，研究该合金高温变形行为及组织演变规律，特别是研究热力参数对流变应力的影响规律；并以BT25钛合金相变点为界限，分段计算变形激活能并建立流变应力方程，这对选择合理的锻造工艺参数和优化工艺都有一定的指导意义.用线切割在退火热轧BT25合金棒材上加工尺寸为Ф5 mm×10 mm的试样，在型号为Bähr DIL805A/D动态热模拟相变仪上进行高温压缩实验.将试样以300℃/min的速度加热至变形温度（β转变温度为1 029℃），保温6 min后进行压缩实验，再以150℃/s的冷速至室温.变形温度分别为1 040℃、1 070℃、1 100 ℃，应变速率为 0.001 s-1，0.01 s-1，0.1 s-1和 1 s-1，变形量为50%.在变形温度为1 050℃和应变速率为0.01 s-1时，分别进行了变形量为0%、20%、40%、60%的变形.将变形后的材料制成金相试样，用VHF∶VHNO3∶VH2O=1∶2∶5(体积比)配比腐蚀液进行腐蚀，在金相显微镜下观察组织并分析.根据Arrhenius方程分段计算变形激活能并建立流变应力方程.BT25合金化学成分如表1所示，原始微观组织如图1所示，β转变相基体上分布白色等轴α相.图2、图3所示分别为BT25合金在变形温度为1 050℃和应变速率为0.01 s-1的不同变形量的真应力-真应变曲线和金相组织.可以看出变形量为20%时，金相组织变化不大，只是由于压缩使得晶界发生弯曲，而未发生动态再结晶.可以明显看出40%变形量部分发生再结晶，60%变形量再结晶更充分.BT25合金变形量从20%到60%，流变应力没有因动态再结晶软化作用而降低，动态回复、动态再结晶的软化作用与加工硬化基本达到动态平衡.真应力-真应变曲线处于基本平稳状态，可视为动态回复型曲线.图4所示是BT25合金在变形量为50%，应变速率为0.01 s-1，变形温度分别为1 040℃、1 070℃、1 100℃的金相试样冷却到室温的金相组织.由图4可以看出，随着变形温度的增高，再结晶晶粒尺寸越粗大.由于动态再结晶晶粒尺寸的大小与动态再结晶形核率和长大速率有关，虽然随着变形温度的增加，形核率和长大速率同时增加，但当变形温度达到一定程度时，长大速率对组织的影响大于形核率的影响[7].所以，随着变形温度的增高，动态再结晶晶粒尺寸越大.图5所示为BT25合金在变形温度为1 070℃，变形量为50%的不同应变速率的金相组织.可以看出随着应变速率的增加，晶粒平均尺寸越细小.其原因是应变速率0.001 s-1时，变形时间长，使得晶粒长大对组织的影响大于新的再结晶现象产生的细化作用.随着应变速率的增加，变形时间越短，晶粒长大越不明显，动态再结晶现象产生细小的晶粒.但当应变速率增加到1 s-1时，只有很少的晶粒有动态再结晶发生.其原因是形变时间短，动态再结晶只在弯折晶界附近发生.说明在保证再结晶完成的情况下，选用较低的变形温度和较高的应变速率来获得细小的晶粒.目前在钛合金热变形特性的研究中，Arrhenius方程[8]可以描述流变应力与应变速率与变形温度之间的关系，其中在整个应力水平时双曲正弦形式为：式（1）中，A、Q、α、n 是与材料本身相关的常数.α=β/m[9-10]，为应变速率（s-1），σ为流变应力，MPa，Q为形变激活能，kJ/mol，可以反映材料高温塑性变形难易程度[11].R 为理想气体常数，R=8.314 J/（mol·K），T 为绝对温度，K.Zener 和 Hollomon[12-13]提出参数（Z）可以表示应变速率与变形温度对变形的影响.即：参数Z表示的流变应力本构方程（3）∶联立式（1）、式（2）、式（3）得：将表2实验获得的数据代入相应公式，由式（1）和式（2），分别线性拟合ln-lnσ和ln-σ的关系式，m 和β值即为图 6（a）、图 6（b）中直线斜率的倒数，α值由式α=β /m 计算得出.将（α 值代入式（3），由式（2）、式（3）两边取自然对数线性拟合lnε·-ln[sinh（ασ）]（图 6（c））得到 n 值.解得 m，β，α，n 值如表 3 所示.假设一定变形温度范围内，Q保持不变.对式（2）、式（3）两边取自然对数得：线性拟合 ln[sinh（ασ）]-1/T 关系式（图 7），由式（6）可得到 c 值，再由式（2）、式（3）可得形变激活能Q，将Q值代入式（2），可计算得到Z参数的表达式.由式（3）两边取自然对数线性回归lnZ-ln[sinh（ασ）]的关系式（图8），可以得到A值.其线性回归系数r分别为0.990 89和0.997 28，说明线性拟合很好.图8中回归直线的截距为lnA.如表4所示.由表4可知，BT25合金在α+β两相区（950～1 010 ℃）Q=763.51 kJ/mol，β 相区（1 040～1 100 ℃）Q=231.36 kJ/mol.而P.Wanjara计算出了IMI834钛合金α+β两相区的相变激活能70 300 kJ/mol，β相区153 kJ/mol，计算结果与文献[14]相近.这表明BT25合金α+β两相区和β相区的变形激活能数值差距很大，所以BT25合金以相变点为界限，分段计算变形激活能和构建流变应力方程是必要的.将表3，表4求得的 Q、n、α和 A等材料参数值代入式（1），可计算得到BT25钛合金的高温压缩本构方程：用Z参数表示的流变应力本构方程：图6（a）所示为 BT25钛合金在高温压缩过程中和σ的关系图，可以看出，在同一温度下，BT25钛合金在高温压缩过程中，峰值应力随着应变速率的增加而线性增加，并且图6（a）中曲线斜率基本一致.说明ln-lnσ关系曲线能够较好的描述BT25钛合金应变速率对流变应力的影响.其原因是随着应变速率增加，位错增值速度增加，产生加工硬化作用使流变应力增加[15].图7所示为峰值应力随变形温度的变化规律图，在同一应变速率下，流变应力随着变形温度的增加而减小.由显微组织演变规律，可以看出动态再结晶尺寸随着温度的增加而增加，流变应力与动态再结晶晶粒尺寸成反比，验证了流变应力随着变形温度的增加而减小.其原因是随着变形温度增加，原子的平均动能增加，位错运动的阻力减小，使得变形过程中软化作用抵消了加工硬化作用，使其流变应力减小[16].变形温度在相变点（βT=1 029℃）之下的曲线斜率偏高，BT25合金以相变点为界限，会表现出不同的特性.这与陈海生等[17]对Ti-6Al-3Nb-2Zr-1 Mo合金绘制流变应力与温度关系曲线相似.图8可以看出，BT25钛合金在高温压缩过程中峰值应力随Z值的增加而增加. 图9所示的数据点是将变形温度与应变速率代入本构方程计算结果，曲线为实验结果.可以看出修正稳态流变应力与计算流变应力值基本相近.用相对误差绝对值AARE来表征模型精度[9]，公式为：E为实验流变应力值，P为本构方程计算得到的流变应力值，N为流变应力数据点总数目.AARE=6.197%，表明该模型具有良好的精度.分析表明Arrhenius方程在整个应力水平时的式（1）可以很好的表述应变速率与变形温度对BT25钛合金流变应力的影响.1）BT25合金加热到β相区、较低应变速率进行热压缩变形，变形量达到一定程度才能发生动态再结晶现象，晶粒尺寸随着形变量增大变得细小；相同形变量，应变速率越高，变形温度越低，动态再结晶晶粒尺寸越细小.2）BT25合金热压缩变形过程中，相同变形温度，应变速率增加，流变应力增大；相同应变速率，温度升高，流变应力减小.3）BT25合金在α+β两相区（950～1 010 ℃）变形激活能 Q=763.5 kJ/mol，β 相区（1 040～1 100 ℃）Q=231.36 kJ/mol.【相关文献】[1]田飞,曾卫东,马雄,等.物理分析法与金相法测定BT25钛合金相变点[J].材料热处理学报,2011,32(5)∶1-5.[2]王杨,曾卫东,马雄,等.BT25钛合金在两相区变形过程中的显微组织定量分析[J].中国有色金属学报,2013,23(7)∶1861-1865.[3]MA X,ZENG W D,TIAN F,et al.Modeling constitutive relationship of BT25 titanium alloy during hot deformation by artificial neural network[J].Journal of Materials Engineering Perormance,2012,21(8)∶1591-1597.[4]蔡钢,雷旻,万明攀,等.加热速度对BT25钛合金α→β相变的影响[J].稀有金属,2016,40(1)∶8-13.[5]张喜燕,赵永庆,白晨光.钛合金及应用[M].北京∶化学工业出版社,2005.[6]胡赓祥,蔡珣,戎咏华.材料科学基础[M].上海∶上海交通大学出版社,2010.[7]戚运莲.Ti600高温钛合金的热变形行为及加工图研究[D].西安∶西北工业大学,2007.[8]王方,李鑫,鲁世强,等.变形态Ti40合金的高温流变应力模型研究[J].锻压技术,2012,37(2)∶134-138.[9]SHI-QIANG L U,OUYANG D L,CUI X,et al.Dynamic recrystallization behavior of burn resist ant titanium alloy Ti-25V-15Cr-0.2Si[J].Transactions of Nonferrous Metals Society of China,2016,26(4)∶1003-1010.[10]沈昌武.TA15、TC11钛合金热变形材料本构模型研究[D].西安∶西北工业大学,2007.[11]RAO K P.Development of constitutive relationships using compression testing of a medium carbon steel[J].Journal of Engineering Materials&Technology,1992,114(1)∶116-123.[12]王琪,文智,王斌,等.粉末冶金TA15钛合金的高温塑性变形行为[J].粉末冶金材料科学与工程,2013,18(5)∶647-654.[13]ZENER C,HOLLOMON J H.Effect of strain rate upon plastic flow of steel[J].Journal of Applied Physics,1944,15(1)∶22-32.[14]MALLOL J,SARRAGA M C,BARTOLOME M,et al.Hot working behavior of near-α alloy IMI834[J].Materials Science&Engineering A,2005,396(1/2)∶50-60.[15]周伟,葛鹏,赵永庆,等.Ti-5553合金的高温变形行为[J].中国有色金属学报,2010,20(增刊1)∶11-13.[16]孙二举,边丽虹,刘东,等.热加工条件下Ti60高温钛合金的本构关系[J].航空材料学报,2012,32(3)∶40-45.[17]CHEN H S,LIU X H,LIU G F,et al.Hot deformation behavior and processing map of Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo titanium alloy[J].Rare Metal Materials&Engineering,2016,45(4)∶901-906.。

钛合金锻造工艺及其锻件的应用pdf

钛合金锻造工艺及其锻件的应用pdfDOI:10.14158/ki.1001-3814.2010.23.012金属铸锻焊技术Casting·Forging·Welding 2010 年12 月钛合金锻造工艺及其锻件的应用张智1,2，巨建辉2，戚运莲2，杜宇 2（1.西安建筑科技大学冶金工程学院，陕西西安710055；2.西北有色金属研究院钛合金研究所，陕西西安710016）摘要：介绍了钛合金的几种锻造方式，包括常规锻造、β锻造、近β锻造和等温锻造，以及各种锻造方式对组织和性能的影响。

并对钛合金锻件在各个领域的应用作了综述，对钛合金的锻造工艺作了展望。

关键词：钛合金；锻造；V应用中图分类号：TG316文献标识码：A文章编号：1001-3814(2010)23-0034-04 Forging Technology of Titanium Alloy and Application of ForgingsZHANG Zhi1,2, JU Jianhui2, QI Yunlian2,DU Yu2(1. School of Metallurgic Engineering, Xi'an University of Architecture and Technology, Xi'an 710055, China; 2. Titanium Alloys Research Center, Northwest Institute for Nonferrous Metal Research, Xi'an 710016, China)Abstract：The main forging technologies of titanium alloy are reviewed，including traditional forging，β forging，near-β forging and isothermal forging．The effects of the forging process on the microstructureand mechanical properties of titanium alloys are studied．Moreover，the application of titanium alloy forgings in various field is summarized，and the forging technology of titanium alloy is expected．Key words：titanium alloy; forging; application近年来，钛合金因其高的比强度、优异的耐腐蚀性、良好的生物相容性等优点，迅速发展成为具有强大生命力的新型关键结构材料，被广泛应用于航空航天、军事工业、石油化工以及医疗卫生等领域[1-3]。

锻造工艺对钛合金锻件组织性能的影响

锻造工艺对钛合金锻件组织性能的影响钛合金是一种重要的结构材料，具有良好的耐腐蚀性、高比强度和高比刚度等特点。

由于其广泛应用于航空航天、汽车制造、生物工程等领域，对钛合金的性能和制造工艺的研究变得尤为重要。

在钛合金的制造工艺中，锻造是一种常用的方法。

本文将重点探讨锻造工艺对钛合金锻件组织性能的影响，并分析其中的原因。

首先，锻造工艺对钛合金锻件的晶粒尺寸和晶粒形态有着重要影响。

在锻造过程中，钛合金会经历高温和高应变速率的变形，这将导致晶粒的放大和层流增长。

较大的晶粒尺寸会使材料的强度和塑性下降，而较小的晶粒尺寸则可以提高材料的机械性能。

因此，通过适当的锻造工艺参数，如温度、应变速率和应变量等的控制，可以得到晶粒细小且等轴形态的钛合金锻件，从而改善其力学性能。

其次，锻造工艺对钛合金锻件的组织结构和相组成也有重要影响。

在锻造过程中，钛合金的显微组织往往发生变化，原有的β相逐渐转变为α相。

锻造温度和速率的选择将直接影响到相变行为和形成的相组成。

高温和较快的变形速率有利于β→α相的转变，得到含有较多等轴α的钛合金锻件。

而低温和较慢的变形速率则有利于完全转变为片状α相的钛合金锻件。

根据应用的需求，可以通过调整锻造工艺参数来控制晶粒尺寸和相组成，以获得具有理想性能的钛合金锻件。

此外，锻造工艺还可以改善钛合金锻件的组织均匀性和一致性。

在钛合金的锻造过程中，通过应用适当的锻压力和变形次数，可以使材料中的局部组织结构得到改善，从而使最终的锻件具有更为均匀和一致的性能。

通过有效的变形和热处理过程的组合使用，可以消除材料中产生的缺陷和残余应力，进一步提高钛合金的力学性能和可靠性。

综上所述，锻造工艺对钛合金锻件的组织性能有着重要影响。

通过控制锻造工艺参数，可以实现钛合金锻件晶粒的细化和等轴化，调控相的组成和分布，改善组织均匀性和一致性。

此外，在锻造工艺中还可以采用热处理等其他工艺手段来进一步优化钛合金锻件的性能。

因此，深入研究和应用锻造工艺对钛合金锻件的影响，将有助于提高钛合金的制造质量和性能，满足不同行业对材料性能的需求，推动钛合金材料的广泛应用。

2种轧制温度下BT25钛合金棒材组织与性能

Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｂｏｔｈａｔａｍｂｉｅｎｔａｎｄｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｈｅｒｍａｌｓｔａｂｉｌｉｔｉｅｓａｎｄｄｕｒａｔｉｏｎｔｉｍｅｆｏｒＢＴ２５ｔｉｔａ — ｎｉｕｍａｌｌｏｙｂａｒｓｒｏｌｌｅｄａｔ９８０ａｎｄ９５０ ℃ ．ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙｗｅｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｆｏｒ
两安７１００１６）（２．西北有色金属研究院，陕西
摘
要：研究了９８０ｏＣ和９５０℃ ２种温度轧制的Ｂ１２５钛合金棒材的室、高温拉伸性能、热稳２种温度下得到的轧制棒材的性能均满足用户提出的标准要求。它们的高温拉伸性能、冲击韧性相当，９８０℃轧制棒材的室温拉伸性能优于９５０ｏＣ轧制棒材，但后者的热稳定性优于前者，５５０热暴露１００ｈ
第３０卷第１期２０１３年２月
Ｔ
ＦＶｅＯｂ１ｒ．ｕ３ａ０ｒｙＮ２０（Ｊ．１３１
２种轧制温度下Ｂ１２５钛合金棒材组织与性能
王文杰，赵永庆，曾立英
（１．海军装备部，陕西西安７１００２１）

固溶温度和冷却速率对BT25钛合金组织的影响

固溶温度和冷却速率对BT25钛合金组织的影响杨晓;雷旻;万明攀;俞晓博【摘要】通过温控精度达到0.5℃/s的高精度快速相变仪研究了固溶温度和冷却速率对BT25钛合金显微组织的影响规律.结果表明:BT25钛合金的显微组织中等轴α相数量随固溶温度的升高而减少,同时β晶粒逐渐长大,组织形态从等轴组织过渡到双态组织,当固溶温度超过β相变点时组织从双态组织演变为魏氏组织;随着冷却速率的升高,显微组织中的α片层厚度逐渐降低,当冷却速率大于l0℃/s时,可以抑制晶界α相的产生;在低冷却速率时的大晶粒尺寸的片层组织的断裂方式为延性韧窝断裂和解理断裂混合,当冷速提升后,断裂方式为韧性断裂.【期刊名称】《现代机械》【年(卷),期】2017(000)003【总页数】4页(P83-86)【关键词】BT25钛合金;固溶处理;显微组织;冷却速率【作者】杨晓;雷旻;万明攀;俞晓博【作者单位】贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳550025;贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳550025;贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳550025;贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳550025【正文语种】中文【中图分类】TG156.1随着航空工业的快速发展，先进的航空发动机对材料的要求越来越高[1]，BT25钛合金是一种α+β型马氏体钛合金，其名义成份为Al-Zr-Sn-Mo-Si[2]，其中高熔点元素钨的加入可以大大提高它的热强性，最高使用温度可达550℃。

由于该合金较好的热强性以及热稳定性，现已广泛的应用于航空发动机的制造[3-6]。

于卫敏等人对BT25合金的高温变形行为、锻造工艺优化、成形等方面进行了研究[7-9]，但就热处理工艺对合金显微组织仍缺乏系统的研究，众所周知，钛合金的性能是由显微组织决定的，显微组织对温度变化十分敏感，因此研究温度以及冷速对BT25钛合金的影响是十分有意义的，目前对BT25钛合金固溶温度及冷却速度的研究精度不够高，本文选用了高精度快速相变仪作为基础设备，温控精度达到0.5℃/s，同时量化了转变结束时α相百分比、片层厚度及晶粒尺寸，并且详细分析了BT25钛合金在不同冷却速率的断裂机制，为进一步制定该合金的热加工工艺提供了理论依据。

BT25钛合金化学成分对高温强度的影响

中图分类号：Ｇ６．Ｔ１６５文献标识码：Ｂ
ＴｅＩｆｕｎｅｏｅｃｌＣｏｏｉｉｎｈｎｅｃｆＣｈｍｉａｍｐｓｔｏｌｏｈｇｍｐｒｔｒｔｅｇｈｏｎｔｅＨｉｈＴｅｅａｕｅＳｒｎｔｆＢＴ２ｉａｉｍｌｙ５ＴｔｎｕＡｌｏ
表１化学成分要求（量分数，）质％
Ｔｂｅ１Ｔｅｒｑｉｍｅｔｏｈｍｉｌｏｏｉｏ（ｓｆａｔｎａｌｈｅｕｒｎｒｃｅｃｍｐｓｉｎｍａｓｒｃｉ，％）ｅｆａｃｔｏ
『Ａｌ
Ｚｒ
Ｓｎ
ｉｕｎｅｏｕｉｕ（１，ｉｏｉｍ（ｒｎｎ（ｎｎｈｇｅｐｒｕｅｔｓｅｐｏｅｙｏｒｉｇｉｖｒｎｅｃｆｌｍｎｍＡ）ｚｃｎｕＺ）ａｄｔＳ）ｏｉｔｍｅｔｒｎｉｒｐ￣ｆｇｓｓｅｙｌｆａｒｉｈａｅｌｏｆｎ
Ｗ
Ｍｏ
Ｆｅ
Ｃ
Ｓｉ
Ｈ
Ｏ
≤Ｏ１．５
Ｎ
≤０．４０
６．２～７２．．０８～２５Ｏ～２５Ｏ５～１５．．．．．１Ｏ～２５． ≤０１．５
≤ ０１Ｏ．０Ｏ．５．０１２ ≤０．２０１
ＣｉｉｉｇＷｅｈｊｎ，ｅｕｑｎ，ｅＹｎｆ，Ｇｉ，ｎｏｉｇｕｐｎ，ｉｉａＹｊｎｉｇＸｉｏｇｕｕＬｌＹａｇＧｕｐｎＹＺｉｉ
ＡｂｔａｔＴｉｐｐｒｈｓｃｌｃｅｈｘｍｉａｉｎｒｓｌｆｃｅｃｌｃｍｐｓｔｎａｄｈｇｅｅａｕｅｔｎｉｓｒｃ：ｈｓａｅａｏｌｔｄｔｅｅａｎｔｅｕｔｏｈｍｉａｏｏｉｏｎｉｈｔｍｐｒｔｒｅｓｌｅｏｓｉｅ

锻造变形量对TC25G钛合金组织和性能的影响

第58卷0引言随着航空制造技术的发展和军用、民用飞机综合性能的不断提高,航空钛合金材料的发展呈现出高用量、高性能的特点。

例如,美国F22战机钛耗达到41%[1],V 2500发动机钛耗达到31%,民用飞机和钛耗也在增加,预计到2020年,民用飞机钛市场将达到2.8百万吨[2]。

因此,各国开始投入大量的人力和财力研究新型高性能钛合金,尤其是高温钛合金,如美国的Ti 6242S 和Ti 1100,英国的I M I 829和I M -I 834。

我国还研制出了温度在550℃以上的高温钛合金,如Ti 55、Ti -60、Ti 600等[3-4]。

70世纪苏联研制出Ti -A l -Zr -Sn-M o-W 体系+型热强钛合金BT25,其名义成分为Ti -6.7A l -1.5Sn-4Zr -2M o-1W -0.15Si 。

该合金既有BT9钛合金的高热强度,又有BT8钛合金的热稳定性,可加工成锻件、模锻件和棒材,在500~550℃下使用寿命为收稿日期:2023-01-16;修订日期:2023-02-24作者简介:张安(1995—),男,硕士,工程师,从事钛合金材料组织、性能与热加工工艺研究。

E-m ai l :1031470787@锻造变形量对T C 25G 钛合金组织和性能的影响张安,张元东,刘秀良,车安达,马思琴(江西景航航空锻铸有限公司,江西景德镇333000)摘要:将ø260m m TC25G 钛合金圆棒料在T β-40℃温度下保温一段时间后进行锻造,研究15%、30%、45%、和60%四种典型变形量对锻件的组织和室温力学性能的影响。

结果表明,四种变形量的锻件显微组织均由多个椭球状的初生α相和互相交错的条状α相组成;随着变形量的增加,平直的束状α相减少,α相方向性减弱,条状α相尺寸减小;同时,随着变形量的增加,拉伸强度先增后降;变形为30%~50%时,可获得满足技术标准要求的最佳的强塑性匹配。

精锻钛合金棒材的锻透性

精锻钛合金棒材的锻透性
胡宗式
【期刊名称】《钛工业进展》
【年(卷),期】2000(000)005
【摘要】@@ 使用任何一种锻压设备锻制钛合金,都存在锻透性的问题.它与锻造参数:变形速度、变形量、变形温度等有直接关系.宝鸡有色金属加工厂从1982年开始用精锻机锻造钛合金,利用GFM公司提供的计算公式考虑锻透性问题、制订锻造变形量.随着钛合金锻造经验的不断积累以及对精锻机理的深入了解,发现直接将GFM公司提供的经典锻透性公式用于钛合金的锻透性计算存在问题.本文从理论和实践两个方面讨论钛合金精锻的锻透性问题.
【总页数】4页(P15-18)
【作者】胡宗式
【作者单位】宝鸡有色金属加工厂,宝鸡 721014
【正文语种】中文
【中图分类】TG4
【相关文献】
1.TC4钛合金坯料对精锻棒材显微组织的影响
2.钛合金精锻棒材的质量控制和参数优化
3.BT25y钛合金精锻棒材组织与性能的研究
4.TC1钛合金精锻棒材的拉伸性能及断口形貌
5.TC1钛合金精锻棒材的拉伸性能及断口形貌
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BT25钛合金相变温度的测定_李庆丽

元素类型稳定 α 元素
中立元素
稳定 β 元素
元素
Al N O C
Zr Sn H Cu Fe Si Mo Cr W
含量 w(%)
对相变温度的影响
差值
累计值
1.980~6.790 0.015 0.140 0.019
+22.7 ℃/1.0% +5.49 ℃/1.0% +1.98 ℃/0.01% +1.98 ℃/0.01%
-1.0 ℃/0.1% -5.47 ℃/1.0% -15.44 ℃/1.0% -13.9 ℃/1.0%
-0.58 ℃ -0.25 ℃ -0.84 ℃ -1.9 ℃ -20.7 ℃ -0.16 ℃ -13.02 ℃
验材料和参比材料具有不同的吸热特性，会产生热流差。利用热分析软件可得到热流差-温度曲线 (DSC 曲线)。如果实验材料中发生相变，DSC 曲线上会出现吸热(或放热)峰值，此即为相变点。图 3 为 BT25 合金的 DSC 曲线。可以看出，在温度 1 010～ 1 035 ℃之间存在一个吸热峰值，因此可将相变温度确定在此温度区间内。在 BT25 钛合金相变过程中， α 相随着温度的升高而逐渐转变为 β 相，到接近相变点后全部转变。因此，根据图 3 中的曲线求一阶导数即可获得相变温度，为 1 029.8 ℃(峰值温度)。
2.1 计算法测定相变温度文献指出，根据各元素对钛合金相变温度的影
响幅度，可以推算其相变温度。公式如下： T(α+β)/β=885 ℃+∑元素含量× (α+β)/β 相变受到合金元素的影响值 (1)
式中，885 ℃为纯钛相变点[2]，(α+β)/β 相变受到合金元素的影响值如表 1 所示[2]。表 1 中差值的正、负分别表示稳定 α 元素和稳定 β 元素使 BT25 钛合金相变点的升高或降低余地。此外，在计算过程中须考虑

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能较差。而魏氏组织、网篮组织由一束束平行排列的条束组成，有些条束的取向平行于载荷方向，晶
界承受的剪切应力较低，减少了晶界滑移，因而具有较好的蠕变性能Ｊ。但魏氏组织塑性差，在钛
表４不同组织的Ｂ２ｙＴ５钛合金棒材蠕变性能
蠕变性能线
（）氏组织、网篮组织和等轴组织的Ｂ２ｙ２魏Ｔ５钛合金精锻棒材在４０℃ 温度、７０ＭＰ００ａ应力条件
下，均具有较好的持久性能。（）４０℃ 温度、３０ＭＰ应力、加载１０ｈ３在０８ａ０
ｓｒｎｔｔｒｏａｄｈｇｅｅａｕｅｗｉｒａｒｄｃｉｎｏｈｄｎｔｔｎｓｒｃｕｅｉｏｖｏｓｏｔｇｈａｏｍｎｉｈｔｍｐｒｔｒｈｌａｅｅｕｔｆｔｅｗｉｍａｓｔｔｔｒｓｂｉｕｌｌｗ；Ｔｅｅｅｏａｅｕｙｈ
组织的持久性能要好于等轴组织Ｊ，但由于Ｂ２ｙＴ５＇
合金标准中属于不合格组织，所对应的性能数据仅
对材料研究具有一定的价值。
钛合金本身具有良好的持久性能，因此在４０ｏ温０Ｃ
度、７０ＭＰ应力下，加载１０ｈ后均未断裂，持久０ａ０性能没有表现出差异。
第２９卷第２期
２０１焦２
４月
Ｔｉ
Ｖ２２２ＡｌＮｏ９０ｐｏ１．．１ｒｉ
Ｂ２ｙ钛合金精锻棒材组织与性能的研究Ｔ５
韩如旭
（宁夏东方钽业股份有限公司，宁夏石嘴山７３０）５００
摘
要：研究了Ｂ２ｙＴ５钛合金精锻棒材的组织与力学性能。结果表明：具有网篮组织和等轴组织的Ｂ２ｙＴ５钛合金精
锻棒材室温、高温拉伸性能较好，且两者拉伸性能十分接近，而魏氏组织的断面收缩率和延伸率较低，表现出较差
的塑性；魏氏组织、网篮组织和等轴组织在４０℃温度、７０ＭＰ应力条件下均具有较好的持久性能；在４０℃温００ａ０度、３０Ｍａ８Ｐ应力、１０ｈ蠕变条件下，魏氏组织、网篮组织具有较好的蠕变性能，等轴组织的蠕变性能则相对０
—
３７５．
［］白新房，赵永庆，郑翠萍，等．不同组织形态ＴＡ钛合４Ｃ金力学性能研究［］Ｊ．钛工业进展，２１，２（）６０１８３：２
—
２９．
ＳｕｎＲｅａｉｎｏｔｕｃｕｅａｄＰｅｆｒａｅｏｔｄｙｏｌｔｏｆＳｒｔｒｎｒｏｍｎｃｆＢＴ２ｔｎｕｍ５ｙＴｉａｉＡｌｙＦｉｉｈＦｏｇｄＢａｌｎｓｒｅｒｏ
和相变点以下４６０～０ｃ锻，得到４１ｍ的成品Ｃ精）８ｍ
棒材。成品棒材经９０ ℃／／Ｃ＋５０ｏ／／Ｃ３１ｈＡ４Ｃ６ｈＡ双重热处理后，用ＸＬ（Ｊ＿）２型金相显微镜观察其显微
组织，用Ｉｓｏ－５７电子拉伸试验机测试其室温、ｎｔｎ４０ｒ高温拉伸性能，用Ｒ．Ｄ２高温持久蠕变试验机测试其
ＴａｌＣｒｅｏｒｉｓｏｂｅ４ｅｐｐｒｐｅｔｅｆＢＴ２ｌｏａｓｗｉｈ５ｙａｌｙｂｒｔｄｆｅｅｉｒｓｒｅｕｅｉｆｒｎｔｍｅｏｔｕｔｒｓ
［］１王金友，葛志明，周彦邦．航空用钛合金［．上海：Ｍ］
篮组织（１）图ｂ；③在相变点以下４６０～Ｏ℃精锻，
得到的组织为等轴＋转变组织（１）图ｃ。图２为不同组织Ｂ２ｙ合金经双重退火后的室Ｔ５温拉伸断口形貌。从图２可见，分别为等轴组织、网篮组织和魏氏组织的Ｂ２ｙ合金精锻棒材室温Ｔ５钛
上海科学技术出版社，１８：２１９５２．
［］辛社伟，赵永庆．关于钛合金热处理和析出相的讨论２
［］Ｊ．金属热处理，２０，３（）９— ２０６１９：３４．
［］ＷａｅＬｔｊｉｇＧｎｕｎｅｏｔｅｍｅｏｔｅｒｎ３ｇｒ，Ｌｔｒ．Ｉｆｅｃｆｈｉｓｕｔｅｏｉｅｎｌｒｒｕ
ｅｐｒｍｅｔｒｓｌｓｈｗｔａｈｂｓｅｗｅｖｃｏｔｕｔｒａｄｅｕａｅｃｏｔｕｔｒｈｖａｍｏｔａｅｓｌｘｅｉｎｅｕｔｓｏｈｔｔｅａｋｔａｅｍｉｒｓｒｃｕｅｎｑｉｘｄｍｉｒｓｒｃｕｅａｅｌｓｓｍｅｔｎｉｅ
用水压机对铸锭进行开坯锻造，多火次锻制成＋２ｍ棒坯，精锻成３ｍ的棒材。再分别在相１０ｍ６ｍ变点温度以上２４、相变点温度以下ｌ２Ｃ０～０℃ ０～０ｑ
收稿日期：２１ —１２０１２— ３作者简介：韩如旭（９０）１７一，男，工程师。
在晶界处受到阻碍而聚集产生应力集中，使晶界承
受更高的剪切应力，加大了晶界滑动，因而蠕变性
条件下，魏氏组织、网篮组织的Ｂ２ｙ钛合金精锻Ｔ５棒材的蠕变性能好于等轴组织的蠕变性能。
参考文献
拉伸断口均为韧窝断口。等轴组织的韧窝大而深，
而且很均匀；网篮组织的韧窝细而浅，也很均匀；而魏氏组织的韧窝均匀性不好，有些部位能清楚地
钛工业进展
ＴｔｎｕｄｓｙｒｇｅｓｉｉｍＩｕｔｏｒｓａｎｒＰ２９卷
合金是在前苏联的Ｂ２Ｔ５合金基础上发展而成的，主要在原Ｂ２金成分的基础上调整了Ｍｏｒ合Ｔ５合、Ｚ等
金元素的含量，使合金的强度指标得到提高，并改
善了合金的高温性能。Ｂ２ｙＴ５钛合金可在５０下长５期工作，在６０℃ 时的工作寿命可达５０ｈ００。可加工成棒材、锻件、模锻件等，用于制造航空发动机盘、叶片等零件Ｊ。国内对Ｂ２ｙ合金材料的研究尚Ｔ５钛处于工程试验阶段，有关其棒材组织与性能方面的资料很少。为此，进行了Ｂ２ｙ钛合金精锻棒材的Ｔ５试制，研究了其组织与性能的关系，为该合金精锻棒材工业化生产工艺优化及应用提供参考。
组织类型起
伸率总
率弹
伸率残
伸率
ｓｏｔｃａｋｐｏａａｉｎｃａａｔｒｉ＋Ｂｔａｉｍｌｙｈｒｒｃｒｐｇｔｈｒｃｅｎａｏｉｎｕａｌｔｏ
［］ＺｉｅｒｔｆｒＭｅｌｕｄ，１８，７１）６Ｊ．ｅｓｈｉｔｔｌｎｅ９７８（：３９ｔｆｉａｋ
持久及蠕变性能。
３结果及讨论
３１组织对合金拉伸性能的影响．经过不同工艺锻造的，８ｍＴ５／ｍＢ２ｙ钛合金棒，１
２实验
原材料选用一级海绵钛、海绵锆、铝豆和中间合金，采用真空自耗电弧炉经３次熔炼得到质量为２０ｋ０ｇ的Ｂ２ｙ钛合金铸锭。表１为Ｂ２ｙ钛合金Ｔ５Ｔ５铸锭化学成分。用金相法测得Ｂ２ｙ钛合金的转Ｔ５
３３组织对合金蠕变性能的影响．
４结论
（）有网篮组织和等轴组织的Ｂ２ｙ钛合金１具Ｔ５
表４给出了不同类组织的Ｂ２ｙ钛合金精锻棒Ｔ５
材在４０ｏ０Ｃ温度、３０ＭＰ应力、加载１０ｈ的蠕８ａ０后变性能。从表４可见，在４０ｏ度、３０ＭＰ０Ｃ温８ａ应
变温度为９５ｑ６Ｃ。
材，得到３种不同类型的组织（图１：① 在相变见）点温度以上２４精锻，得到的组织为魏氏组织０～０（１）图ａ，该组织细小，并保留了原始晶界；② 在
相变点以下１２０～０℃精锻，得到的组织为编织状网
ＨａｘｎＲｕｕ
（ｉｇｉＯｉｔａｔｕｄｓｙＣ．ｔ．ｈｚｉａ５００ｈｎ）ＮｎｘａｒｎＴｎａｍＩｕｔｏ，Ｌｄ，Ｓｉｓｎ７３０，Ｃｉａｅｌｎｒｕｈ
ＡｂｔａｔｎｔｉｐｐｒｗｄｔｄｎｒｌｔｎｏｔｃｕｅａｄｐｒｏｍａｃｆｔｅＢ２ｙｔａｉｍｌｙＴｅｓｒｃ：Ｉｈｓａｅ，ｅｍａｅａｓｙｏｅａｉｆｓｒｔｒｎｅｒｎｅｏＴ５ｔｎｕａｌ．ｈｕｏｕｆｈｉｏ