东北大学(许云波) -- 超级钢细晶轧制过程中再结晶及γ晶粒尺寸的模拟计算
超低温轧制304_奥氏体不锈钢马氏体逆相变及组织表征
精 密 成 形 工 程第15卷 第12期12 JOURNAL OF NETSHAPE FORMING ENGINEERING2023年12月收稿日期：2023-09-19 Received ：2023-09-19基金项目：国家自然科学基金（51204050）；中央高校基本科研业务费项目（N110407005）Fund ：National Natural Science Foundation of China (51204050); Fundamental Research Funds for the Central Universities (N110407005)引文格式：艾峥嵘, 于凯, 吴红艳, 等. 超低温轧制304奥氏体不锈钢马氏体逆相变及组织表征[J]. 精密成形工程, 2023, 15(12): 12--18.AI Zheng-rong, YU Kai, WU Hong-yan, et al. Martensite Reverse Transformation and Microstructure Characterization of 304 Austenite Stainless Steel during Cryogenic Rolling[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2023, 15(12): 12-18. 超低温轧制304奥氏体不锈钢马氏体逆相变及组织表征艾峥嵘a,b ，于凯c ，吴红艳d*，贾楠a,b（东北大学 a.材料科学与工程学院 b.材料各向异性与织构教育部重点实验室 c.冶金学院d.轧制技术及连轧自动化国家重点实验室，沈阳 110819） 摘要：目的 研究超低温轧制（Cryogenic Rolling ，CR ）亚稳态奥氏体不锈钢在不同退火温度下马氏体逆相变、组织演变及力学性能的变化规律。
方法 首先，对实验原料304奥氏体不锈钢进行1 050 ℃保温30 min 的固溶处理；其次，对实验钢进行总压下量为65%的超低温轧制，并在600~750 ℃下进行5 min 退火处理；最后，对退火处理后的实验钢进行组织表征和力学性能测试，研究退火过程中组织演变及力学性能变化规律。
冷轧工艺对取向硅钢初次再结晶织构的影响重点
㊀ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ５－ ３ ０ ２ ６ ． ２ ０ １ ４ ． ０ ２ ． ０ １ ５
冷轧工艺对取向硅钢初次再结晶织构的影响
王㊀洋，许云波，张元祥，王国栋
（ 东北大学 轧制技术及连轧自动化国家重点实验室，辽宁 沈阳㊀１ １ ０ ８ １ ９ ）
２ ㊀结果与讨论
２ １ ㊀初次再结晶组织分析 图 １示出了两种不同冷轧工艺脱碳退火后表 层、 次表层和中心层的再结晶组织 ． 由图知， 沿厚
Ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｓｏ ｆＣ ｏ ｌ ｄ Ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇＰ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓｏ ｎＰ ｒ ｉ ｍａ ｒ ｙＲ ｅ ｃ ｒ ｙ ｓ ｔ ａ ｌ ｌ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｔ ｅ ｘ ｔ ｕ ｒ ｅｏ ｆ Ｇ ｒ ａ ｉ ｎＯ ｒ ｉ ｅ ｎ ｔ ｅ ｄＳ ｉ ｌ ｉ ｃ ｏ ｎＳ ｔ ｅ ｅ ｌ
．
取向硅钢根据磁感的不同可以分为普通取向硅钢 （ Ｃ Ｇ Ｏ ） 和高磁感取向硅钢（ Ｈ ｉ － Ｂ ） ； Ｃ Ｇ Ｏ钢均采 用两阶段冷轧 ＋ 中间退火工艺， 而Ｈ ｉ －Ｂ钢多采
收稿日期：２ ０ １ ３－ ０ ６－ ０ ３ 基金项目：国家自然科学基金资助项目（ Ｕ １ ２ ６ ０ ２ ０ ４ ， ５ １ １ ７ ４ ０ ５ ９ ） ；国家重点基础研究发展计划项目（ ２ ０ １ １ Ｃ Ｂ ６ ０ ６ ３ ０ ６ ） ；中央高校基本 Ｎ １ １ ０ ４ ０ ７ ０ ０ ３ ） ． 科研业务费专项资金资助项目（ 作者简介：王㊀洋（ １ ９ ８ ７－ ） ， 男， 安徽亳州人， 东北大学博士研究生；许云波（ １ ９ ７ ６－ ） ， 男， 山西阳泉人， 东北大学教授， 博士生导 师；王国栋（ １ ９ ４ ２－ ） ， 男， 辽宁大连人， 东北大学教授， 博士生导师， 中国工程院院士．
东北大学(许云波) -- 热轧中厚板显微组织和平均流变应力的预测与优化
收稿日期:2006212212基金项目:国家自然科学基金资助项目(50334010;50504007);国家重点基础研究发展计划项目(2006CB605208)・作者简介:许云波(1976-),男,山西盂县人,东北大学副教授,博士;刘相华(1953-),男,黑龙江双鸭山人,东北大学教授,博士生导师;王国栋(1942-),男,辽宁大连人,东北大学教授,博士生导师,中国工程院院士・第29卷第1期2008年1月东北大学学报(自然科学版)Journal of Northeastern University (Natural Science )Vol 129,No.1Jan.2008热轧中厚板显微组织和平均流变应力的预测与优化许云波,邓天勇,刘相华,王国栋(东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳 110004)摘 要:在考虑动态、亚动态再结晶及静态再结晶的基础上,建立了Nb 2V 微合金钢物理冶金模型,并在线应用于中厚板热轧过程奥氏体再结晶、晶粒尺寸和流变应力的预测与控制・结果表明,对30mm 板材,待温温度900～950℃,待温厚度为成品厚度的2～2.7倍时,待温后采用中间冷却,奥氏体平均晶粒尺寸可以细化到30μm 左右,同时残余应变在0108～014的范围内・在平均流变应力模型中引入了晶粒尺寸和残余应变的影响,提高了精轧阶段的预测精度・关 键 词:中厚板;静态再结晶;晶粒尺寸;平均流变应力;残余应变中图分类号:TG 335.5 文献标识码:A 文章编号:100523026(2008)0120081204Prediction and Optimization of Microstructure and Mean Flow Stress During H ot R olling of Steel PlatesX U Y un 2bo ,D EN G Tian 2yong ,L IU Xiang 2hua ,W A N G Guo 2dong(The State K ey Laboratory of Rolling and Automation ,Northeastern University ,Shenyang 110004,China.Correspondent :XU Yun 2bo ,E 2mail :yunboxu @ )Abstract :A metallurgical model of Nb 2V HSLA steels was developed considering the effects of dynamic ,metadynamic and static recrystallization.The model was applied to the on 2line prediction and control of austenite recrystallization ,grain size and flow stress during plate hot rolling.The results showed that when the starting temperature of finish rolling is at 900～950℃with intermediate water cooling and the intermediate slab is 2～2.7times as thick as the finished product ,the final austenite grain size of 30mm plate can be refined to about 30μm with residual strain in a range from 0.08to 0.4.The prediction accuracy of MFS (mean flow stress )in finish rolling will be greatly improved if introducing the effects of grain size and residual strain into MFS model.K ey w ords :steel plate ;static recrystallization ;grain size ;MFS (mean flow stress );residual strain近年来,国内外有不少冶金学者开发了各种不同类型的数学模型[1-8],用于描述薄带钢热轧过程轧制负荷和微观组织的演变・然而,热轧生产中轧件力能参数与微观组织变化是密切相关的,只有将二者结合起来才能实现高精度预测与优化・本文针对Nb 2V 微合金钢,在综合考虑动态、亚动态再结晶及静态再结晶作用的基础上,建立了微合金钢热轧物理冶金模型,对中厚板热轧过程奥氏体再结晶、晶粒尺寸和流变应力的演变进行了在线预测和控制・1 数学模型1.1 显微组织模型X =1-exp -01693t t 015n・(1)式中,X 为再结晶分数;t 为时间,s ;n 为Avrami 常数;t 0.5为再结晶率达到50%所需时间,s ・当应变ε小于临界应变εc 时,轧制后的间歇时间内发生静态再结晶过程(SRX ),否则当ε>εc 时,轧制过程将发生动态再结晶(DRX ),之后在道次间歇时间内将发生静态再结晶[9]・在式(1)中,对于静态再结晶过程,n=1;而对于亚动态再结晶过程,n=1.5・静态再结晶动力学由以下方程描述:t015=A sεq d s0exp(Q rex/R T),(2)d SRX=B sεu d v0・(3)其中,d SRX为静态再结晶晶粒尺寸;Q rex为再结晶激活能;ε为应变;R为气体常数;T为温度;d0为初始晶粒尺寸;A s,q,s,B s,u,v为材料常数・亚动态再结晶动力学的计算方法与静态再结晶类似,只是转变50%的时间t0.5和晶粒尺寸d MRX的计算公式有所不同・t015=A m εr exp(Q mrex/R T),(4)d MRX=B m Z w・(5)其中,d MRX为亚动态再结晶晶粒尺寸;Q mrex为亚动态再结晶激活能;Z=εexp(375000/8131T)为Zener2Hollomon常数;A m,r,B m,w为材料常数・对于部分再结晶过程,前一道次的残余应变可以保持到下一个道次,因此下一道次的累积应变可表示为εa,i+1=εi+1+K acc(1-X i)εi・(6)其中,εa,i+1为i+1道次的累积应变;εi+1为i+1实际应变;K acc为常数・1.2 平均流变应力模型在MFS模型中,不仅考虑应变、应变速率和变形温度对MFS的影响,还引入了奥氏体晶粒尺寸和残余应变对MFS的影响・σMFS=A1εA2a εA3exp(A4/T)・exp(A5/d2γ)・(7)其中,εa为某一道次的累积应变;dγ为奥氏体晶粒尺寸;A1,…,A5为待定参数,可以通过最小二乘法对大量生产数据进行多元非线性回归后得出・2 计算结果及讨论2.1 实际生产过程组织演变预测以某中厚板厂3500mm轧机为对象,计算30mm Nb2V微合金钢板在实际生产条件下再结晶和晶粒尺寸的演变规律,为确定新的轧制规程和冷却制度提供指导・现场数据采自轧机的过程参数,连铸坯220.0mm×1400.0mm×2750.0 mm,成品30.0mm×2050.0mm×13772.4mm・轧辊直径1040mm,轧辊转速19～58r/min・表1为30mm TMCP钢板再结晶和晶粒尺寸的模拟结果,其中待温温度为940℃,待温厚度为60 mm・可以看出,粗轧阶段静态再结晶发生非常充分,没有应变积累・尽管道次温度高、应变速率较低,但由于微合金元素Nb,V的固溶和析出,在一定程度上增大了动态再结晶发生的临界应变值,所以动态再结晶没有发生・而精轧阶段随着温度的降低和应变速率的提高,道次间很难发生充分的软化,出现了应变累积现象・终轧奥氏体残余应变为0108,晶粒尺寸为40μm・表1 30mm T MCP钢板再结晶和晶粒尺寸演变的计算结果Table1 G rain size and fractional softening predictions for30mm T MCP plate s道次θ/℃εaΔεεs-1εc DRX t015/s Xdγμm t/s111580.110.00 1.250.35—0.71 1.00280.77 211560.120.00 1.720.35—0.39 1.00198.310 311480.140.00 1.560.34—0.24 1.00147.08 411380.140.00 2.790.36—0.20 1.00123.022 511120.150.00 2.300.37—0.20 1.00102.79 611020.180.00 3.340.39—0.23 1.0080.710 710880.170.00 3.100.47—0.17 1.0073.18 810760.170.00 3.540.48—0.19 1.0068.18 910640.150.00 4.070.50—0.19 1.0068.710 1010540.190.007.980.58—0.33 1.0092.4280 119430.170.07 3.360.99—9.530.6153.113 129250.220.068.150.96— 6.180.7432.612 139120.200.0111.760.86— 2.910.9330.211 149020.140.017.210.80— 2.440.9640.911 158890.110.01 2.780.86— 6.150.8850.719 168680.100.088.50 1.30—15.310.2440.0—2.2 优化奥氏体状态的工艺改进措施2.2.1 改变待温温度图1示出了30mm钢板轧制过程待温温度对奥氏体晶粒尺寸和残余应变的影响规律・较高的待温温度可使奥氏体晶粒粗化,同时由于再结晶软化充分导致残余应变降低,而较低的待温温28东北大学学报(自然科学版) 第29卷度增加了未再结晶晶粒比例,在提高残余应变的同时也同样导致了奥氏体晶粒尺寸的增大・因此最佳的待温温度应在900℃左右,此时可获得较图1 待温温度对奥氏体晶粒尺寸和残余应变的影响Fig.1 E ffect of the starting temperature of finish rollingon austenite grain size and re sidual strain细的奥氏体晶粒尺寸,同时在相变前保留了较高的残余应变・2.2.2 待温过程采用中间冷却为了缩短待温时间,进一步细化奥氏体晶粒,可以在待温过程采用中间冷却・表2示出了采用中间冷却方式待温后奥氏体再结晶和晶粒尺寸的演变・与表1相比,可以看出为得到接近的奥氏体晶粒尺寸和残余应变值,采用中间冷却,待温时间可从280s 缩短到100s ・继续增加冷却时间到140s ,奥氏体晶粒尺寸可从40μm 细化到27μm 左右,同时残余应变基本不变・值得注意的是,增加中间冷却,除了在一定程度上抑制待温期间晶粒长大外,还通过改变待温及各道次的轧制温度间接影响最终奥氏体晶粒尺寸的大小・表2 采用中间冷却方式后奥氏体再结晶和晶粒尺寸的演变Table 2 G rain size and fractional softening predictions after intercooling实验条件道次θ/℃εa Δεεs -1εcDRX t 015/s X d γμmt /s中间冷却Ⅰ:冷却时间为100s 119490.170.03 3.360.86— 5.130.8353.013168740.100.078.42 1.24—12.360.2939.5—中间冷却Ⅱ:冷却时间为140s119070.170.01 3.36 1.08—9.530.6153.113168380.090.077.611.21—13.830.2627.06—2.2.3 提高待温厚度如前所述,中间坯待温厚度是中厚板轧制规程设定中的一个重要参数,对室温组织和力学性能有较大的影响・如果中间坯厚度大,增加了精轧过程的变形量,但同时温降速度减慢;如果中间坯厚度小,粗轧阶段变形程度增大,精轧阶段的温降加快但变形程度略小・总之,中间坯厚度对随后的相变和晶粒细化的影响比较复杂・表3示出了增加待温厚度对奥氏体再结晶和晶粒尺寸的影响・与表1相比,待温厚度从60mm 提高到80mm ,增加了未再结晶区轧制道次和变形量,终轧奥氏体晶粒尺寸可从40μm 细化到30μm 左右・表3 增加待温厚度对奥氏体再结晶和晶粒尺寸的影响Table 3 E ffect of the increase in intermediate slab thickne ss on austenite recrystallization and grain size 道次θ/℃εaΔεε/s -1εcDRX t 015/sXd γμmt /s810760.170.00 3.540.48—0.24 1.00109.428099490.150.08 4.070.71—8.280.4963.58109380.260.0911.31 1.04— 6.760.6432.210119270.260.01 5.250.68— 2.570.9727.813129140.160.00 6.030.70— 1.610.9934.512139050.140.018.460.87— 2.900.9339.111148950.130.03 6.990.95— 4.840.7938.211158820.130.02 3.340.88—7.820.8139.319168620.110.089.46 1.21—12.450.2830.6—2.3 平均流变应力的预测结果图2示出了采用本文模型预测的平均流变应力值与实测值之比(r )随温度的变化关系・计算的带钢产品宽度在2200～2800mm 之间,产品厚度在12～30mm 之间,均热炉出口温度在1100～1200℃之间,精轧入口温度在880～960℃左右,精轧出口温度在700～880℃之间・由图可以看出,本文模型的计算值与实测值比值均在019～1.1之间・传统的Misaka 模型及其改进模型[10]在粗轧阶段的计算误差较小,但普遍存在预测值大于实测值情况,而精轧阶段误差则显著增大,因此本模型比传统的Misaka 模型及其改进模型尤38第1期 许云波等:热轧中厚板显微组织和平均流变应力的预测与优化其是在精轧阶段计算结果更为精确・这是因为,粗轧区中奥氏体晶粒较大,晶粒尺寸对MFS 影响较小;而精轧区相对细小奥氏体晶粒尺寸的变化对MFS 的影响较大・由于在本文模型中考虑了奥氏体晶粒尺寸对流变应力的影响,大大提高了在精轧区MFS 的预测精度・图2 MFS 预测值与实测值之比r随T -1的变化Fig.2 Variation of the ratio of predicted andmeasured MFS with T -13 结 论1)在综合考虑动态、亚动态再结晶及静态再结晶作用的基础上,开发了Nb 2V 微合金钢热轧显微组织模型,实现了中厚板热轧过程奥氏体再结晶、晶粒尺寸和流变应力的在线预测与控制・2)对30mm 板材,待温温度900～950℃,待温厚度为成品厚度的2～2.7倍时,待温后采用中间冷却,奥氏体平均晶粒尺寸可以细化到30μm 左右,同时残余应变在0.08～0.4的范围内・3)提出了考虑晶粒尺寸和残余应变影响的MFS 模型,MFS 计算值与实测值的比值在0.9～1.1以内,尤其是在精轧阶段,比传统的Misaka 模型及其改进模型更为精确・参考文献:[1]Pham T T ,Hawbolt E B ,Brimacombe J K.Predicting the onset oftransformationundernoncontinuouscoolingconditions[J ].Metall M ater T rans A ,1995,26(8):1993-2000.[2]许云波,刘相华,王国栋・奥氏体控轧控冷条件下相变后α晶粒尺寸的预测[J ]・东北大学学报:自然科学版,2002,23(2):144-147・(Xu Yun 2bo ,Liu Xiang 2hua ,Wang Guo 2dong.Prediction of ferrite grain size after transformation in the controlled rolling and controlled cooling [J ].JournalofNortheasternU niversity :N at ural Science ,2002,23(2):144-147.)[3]Hodgson P D ,Zahiri S H ,Whale J J.The static and metadynamic recrystallization behavior of an X60Nb microalloyed steel [J ].IS IJ International ,2004,44(7):1224-1229.[4]Huang C J ,Browne D J ,Mcfadden S.A phase 2field simulation of austenite to ferrite transformation kinetics in low carbon steels[J ].Acta M aterialia ,2006,54:11-21.[5]Y oshida H ,Y orifuji A ,K oseki S ,et al .An integrated mathematical simulation of temperatures ,rolling load and metallurgical properties in hot strip mills [J ].IS IJInternational ,1991,31(6):571-576.[6]Medina S ,Lopez V.Static recrystallization in austenite and its influence on microstructural changes in C 2Mn steel and vanadium microalloyed steel at the hot strip mill [J ].IS IJInternational ,1993,33(5):605-614.[7]Yada H ,Li C M ,Yamagata H.Dynamic γ→αtransformation during hot deformation in iron 2nickel 2carbon alloys[J ].IS IJ International ,2000,40(2):200-206.[8]Dutta B ,Palmiere E J ,Sellars C M.Modelling the kinetics of strain induced precipitation in Nb microalloyed steels[J ].Acta M aterialia ,2001,49:785-794.[9]Maccagno T M ,Jonas J J ,Hodgson P D.Spreadsheet modelling of grain size evolution during rod rolling[J ].IS IJInternational ,1996,36(6):720-728.[10]Minamai K ,Siciliana F J ,Maccagno T M ,et al .Mathematical modelling of mean flow stress during the hot strip rolling of Nb steels[J ].IS IJ International ,1996,36(12):1507-1515.48东北大学学报(自然科学版) 第29卷。
奥氏体控轧控冷条件下相变后α晶粒尺寸的预测
Ｒ（ ， ）则 ，
Ｒ（ ，１＝ Ｔ） 一∑ ［ ； 佃 （ ］ ９ （ ｎ ） ） Ｔ ｄ
在 Ｔｌ 到 温 度期 间 内形 核 的 晶粒在 温 度 时 的扩展 面积 为
ｖ 为摩尔 体积 ， 为切 变模量 ， ｂ为柏 氏矢 量 ， Ｋ
为常数 ， Ｐ为位 错密度 ， 其与 热变 形 的关 系参 见 文
小 等温相变之 和 ．
应用范 围窄 ， 不 能反 映 其 物理 冶 金 机制 而 难 以 且 推广 ． ｍｅ ａ 和 其 他 学者 从 相变 动力 学原 理 Ｕ ｍ
提出 的理 论处 理 方法 ， 较好 地 适 用 于 等温 转 变过 程． 但作 者通过实 际计算 发现 ， 由于其模 型 中未充
体仅 在奥 氏体晶 界表 面上形 核 １ 单 位 奥 氏体 晶 ② 界 面积上铁 素体形 核 速率 与 时 间无 关 ； 铁 素体 ③ 晶粒 以 长短 径 之 比为 ３的椭 球 形 长 大 ， 径 为 短
收 藕 日期 ：２ ｏ ．５１ ０ １ ．６ ０ 基 金 项 目 ： 国家 重 点 基础 研 究 发 链 规 划项 Ｈ ‘ ９∞ ６ ５ ９ ． Ｇ１９ １０ ）
作者苘舟 ：许云披 （９６ ． 山西用泉人， １７ 一）勇 东北大学博士研究生 ；刘相华（ ９３ ， ． １５ 一）男 河北唐山人 ， 东北大学教 授 ． 博士生导师 王国拣 （９２ ． ， １ ４ ～）男 辽宁大连人， 东北太学教授， 士生导师 ． 博
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分考 虑变形 和 冷却 对 形 核及 长 太 的作 用 ， 此并 因 不适台 于控轧控 冷过程 的 预测 ． 本 文从 相变 动力 学 基本 理 论 出发 ， 讨论 了 椭球 形铁索体 晶核在奥 氏 体晶界形 核及 长大的动 力学 ， 在形核速 率 和长 大 速率 计算 中充分 考 虑变
东北大学成果汇编东北大学成果汇编东北大学
附件1：东北大学成果汇编（2013）东北大学成果汇编（2014）东北大学专利汇编（2011-2013）东北大学成果汇编(2013)1工业铝电解槽阴极硼化钛涂层的应用2α型纳米氧化铝生产技术3黄金提取与粗金的提纯技术错误！未定义书签。
4黄钠铁钒渣生产聚合硫酸铁技术5提升高纯阴极铜质量的技术6电解制粉过程中自动取粉技术7黄金矿山氰化尾液处理新工艺8降低铝电解温度与节能的工业技术9铝电解槽废旧炭块处理技术10镍红土矿提取镍的工艺技术11工业铝电解槽电解质分子比分子化验系统12高温熔盐性质综合分析系统13工业铝电解槽阴极阳极极间距离的在线检测系统14铝电解槽直接生产铝基母合金技术15工业铝电解槽阳极抗氧化涂层的应用16电热法制取铝硅合金17钢/铝、铜/铝、镁/铝复合板的轧制复合技术和设备18多功能预熔型钢包精炼渣19钢包和中间包低碳碱性保温剂20洁净钢生产中合成渣剂实用技术21铝及铝合金晶粒细化剂AL-Ti-C22铝及镁合金材料连续铸挤机23高性能镁合金管、型材连续流变成形24基于自蔓延熔铸法制备铜铬合金的新技术25长寿命高效复合型光催化抗菌材料26超轻、高韧性、高吸音率泡沫铝材料制备技术的开发27陶瓷颗粒增强泡沫铝材料制备技术的开发28碳纤维增强泡沫铝材料制备技术的开发29碳纤维增强飞机蒙皮铝合金复合材料30碳纤维增强A356轿车铝轮毂复合材料31碳纤维增强镁合金轿车轮毂复合材料32石墨颗粒/铝基自润滑材料33变形镁锂合金超轻材料34高性能高速列车受电弓滑板材料35铝电解用惰性阳极制备技术36原位合成TiN／O，-Sialon复相材料的制备工艺37自蔓延冶金法制备超细硼化物粉体新技术38颗粒增强金属基陶瓷复合材料研究39三维网络陶瓷及三维网络陶瓷/金属复合材料的制备技术40新型高分子助剂41光功能高分子材料42碳酸钙产品工业化生产项目43轻质碳酸镁、氧化镁的制备44硫酸钙晶须的制备45纳米氧化锌的制备技术46低成本多形状纳米氢氧化镁阻燃剂制备47路用木质复合纤维的制备技术48现浇聚苯屋面保温材料及技术49一种在矿物纤维造纸工业中使用的表面活性剂及用于造纸的矿棉纤维生产技术50数控软片裁片机51高性能镁、铝合金钻削加工技术的研究52二并联多功能机器人化数控机床53SMT数字脉冲脱磁器54脉冲振动磁场磁选柱55中央真空吸尘系统的开发56真空干燥和真空冷冻干燥技术与设备57螺杆式无油（干式）真空泵及其无油真空系统58高效节能型工业热交换系统设备开发59高效气-液两相分离设备60高炉煤粉喷吹总管流量计61高炉喷煤风口支管状态监测系统62计算机网E1链路接口自愈保护系统63远程机房监测系统64汽车FTTCAN技术设计及应用65射频补偿朗缪尔探针等离子体诊断系统66油页岩残渣研制的免烧免蒸砖67尾矿生态化增值利用技术68油页岩残渣制备白炭黑69综合利用铁尾矿制备SiC陶瓷材料70油田含油污水污泥回转窑焚烧技术71油田含油污水污泥制生物质型煤技术72环保节能燃煤固硫剂73基于采矿废弃物资源化利用的新型节能建筑材料74资源化利用铁尾矿生产微晶玻璃绝缘新材料75利用含钛工业废渣制备低成本抗菌陶瓷76岩土工程与地下结构稳定性实时预测预报技术77钢结构件热浸镀铝防腐技术78永磁磁力传动技术79磁性液体应用技术80压力容器设计理论及其CAD应用81浸没式板式膜生物反应器处理生活及产业废水获得高品质回用水的先进技术82磁流变液生产技术83NEUEP变电站电力监控系统84平面关节型机器人85可用于透明微细液柱的光电式液位开关控制器86含硼合金耐磨铸铁件生产技术87微合金化耐磨高锰钢、超高锰钢88新型无氧铜的脱氧剂及无氧铜工艺开发89轴流通风机的优化气动设计理论及方法90四自由度液压伺服多级递阶控制摩托车道路模拟随机疲劳试验台9140吨大型板坯电渣炉92复杂产品数字化装配设计系统93多学科系统集成技术在飞行载荷设计中应用94企业资源计划系统95产品数据管理系统96炼钢-连铸动态智能调度系统97基于地球物理理论的矿山采区高分辨探测与隐患识别技术98金属矿床探测与评价集成技术99改性膨润土制造环境材料技术100高纯超细氢氧化镁阻燃剂的水热制备技术东北大学成果汇编（2014）1 涡流驱动器2 热连轧过程自动化计算机控制系统的开发3 超快冷技术在热连轧中的应用4 酸洗冷连轧机组三电控制系统自主集成与创新5 Hartmann管式粉尘爆炸试验仪(型号：NU-D-H-Ⅰ)6 20升球形爆炸测试装置(型号：NU-D-P20)7 粉尘最低着火温度测试装置8 可燃气体/蒸气爆炸极限测试装置(型号：NU-PG-LEL)9 1立方米爆炸测试系统(型号：NU-PD-1000)10 三相四线制逆变器11 以白云石和菱镁石为原料新法炼镁副产氧化铝复合材料技术12 新型阴极结构铝电解槽技术13 洁净特殊钢高效冶炼工艺技术及冶金辅助材料14 能源消耗信息采集与管理系统15 发热直上渣洗料16 冶金渣余热回收及碳资源协同减排制取合成气联合系统17 烟道式余热锅炉结构参数优化及设计软件开发18 工业热设备三维设计软件开发19 除尘产品开发20 防雨窗纱21 极贫磁铁矿超细碎干式预选技术22 超级铁精矿制备技术23 太阳能晶体硅切割废料的综合利用24 直接还原法处理钒钛磁铁矿以及含钒生铁脱碳保钒生产钒钢25 亚微米陶瓷颗粒增强金属基复合材料低成本制备技术26 耐磨耐蚀金属陶瓷复合材料及连接技术27 铸造高强度双相钢履带板28 高质量镁合金锭坯、型材和板材生产技术29 冷轧机板形控制系统核心技术自主研发与工业应用30 航空铝合金大尺寸板坯的制备31 多晶铁磁形状记忆合金的相变特征与功能特性32 现代轧制技术、装备和产品研发创新平台33 基于超快速冷却的新一代TMCP装备及工艺34 镁合金电磁连铸技术35 高硅钢薄带织构控制与高效率制备技术36高性能纳米陶瓷刀具材料37贵金属纳米孔海绵材料绿色化制备、线性自组装行为及性能研究38 碳化硅及其复合材料的无压烧结制备技术39多孔碳化硅陶瓷的制备技术40碳化硼陶瓷及其复合材料的低成本制备技术41三维网络陶瓷/金属新型刹车材料的制备技术42超高强度超高韧性钢的研发43超细晶粒双相钢材料及其制备44新型磁性纳米材料的研发45具有形变诱导增塑效应的高强度－高塑性钢的开发46泡沫铝夹心结构材料的研究及应用47金属剪切/振动熔体处理及低碳短流程加工技术48大规格、高质量镁合金锭坯制备技术49金属材料的表面纳米化和电磁处理错误！未定义书签。
金属热锻过程再结晶与晶粒长大演化的数值模拟
金属热锻过程再结晶与晶粒长大演化的数值模拟金属热锻是一种常用的金属加工方法，通过在高温下施加力量对金属进行塑性变形，从而改变金属的形状和性能。
在热锻过程中，金属会发生再结晶和晶粒长大现象，这对最终产品的性能具有重要影响。
本文将介绍金属热锻过程中再结晶和晶粒长大的数值模拟方法及其应用。
首先，我们需要了解再结晶和晶粒长大的基本概念。
再结晶是指在金属加工中，由于高温和变形应力的作用，原初晶粒消失并重新形成新的晶粒的过程。
晶粒长大是指由于温度升高，晶界扩散速度加快，晶粒间的界面发生改变，导致晶粒尺寸增大的过程。
数值模拟方法是理解金属热锻过程再结晶和晶粒长大现象的重要手段之一、下面将结合两个典型模拟方法介绍这方面的研究工作。
一种常用的数值模拟方法是有限元法。
该方法基于对金属材料的形变进行建模，并采用热力学和动力学方程对再结晶和晶粒长大过程进行模拟。
具体而言，首先需要通过实验或已有的数据确定金属材料的本构方程和热力学参数。
然后，将金属材料的几何形状进行离散化处理，建立起有限元模型。
接下来，在模拟过程中考虑金属材料的应变变形、应力分布和温度变化等因素，并结合再结晶和晶粒长大的机制进行模拟计算。
最后，通过数值分析软件对结果进行处理和分析，以获得相关的热锻参数和金属材料的结构演化规律。
另一种常用的数值模拟方法是细胞自动机法。
该方法是一种离散动力学模拟方法，通过对金属材料的离散单元进行建模，模拟材料的宏观变形和微观结构演化。
具体而言，首先需要将金属材料的微观结构进行离散化处理，将其划分为多个细胞单元。
然后，根据所选取的再结晶或晶粒长大模型，设置相应的细胞状态和演化规则。
细胞状态可以包括晶粒尺寸、晶粒形状、晶界能等参数。
通过迭代计算，细胞自动机将自动地模拟金属材料的形变和结构演化过程，得到材料的再结晶和晶粒长大的过程和结果。
以上介绍的是金属热锻过程再结晶和晶粒长大数值模拟的两种常用方法。
这些模拟方法能够提供对金属材料微观结构演化的深入认识，并为优化热锻工艺提供理论指导和技术支持。
轧制技术领域国际知名专家我国“超级钢”开拓者东北大学教授、博
项 论 证 工 作 。１９９１年 任 国 家 重 点 实 验 室 （建 设 阶 段 ） 副 主 任 ， 主 持 实 验 室 的 建 设 和 科 学 研 究 工 作 。１ ９９６．２００４任 东 北 大 学 轧 制 技 术 及 连轧 自动 化 国家 重 点 实验 室 主任 。现 任 中 国金 属 学 会 常 务 理 事 ， 中 国 材 料 研 究 学 会 荣 誉 理 事 ， 中 国 金 属 学 会 轧 钢 学 会 副 理 事 长 ， 中 国 金 属 学 会 轧 钢 学 会 轧 制 理 论 学 术 委 员 会 主 任 ， 东 北 大 学 轧 制 技 术 及 连 轧 自动 化 国 家 重 点 实 验 室 学 术 委 员 会 常 务 副 主 任 ， 辽 宁 省 金 属 学 会 理 事 ， 《轧 钢 》 编 委 会 主 任 ， 《 Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａ１） 、 《钢 铁 研 究 学 报 》 、 《东 北 大 学 学 报 》 、 《冶 金 自 动 化 》 、 《塑 性 工 程 学 报 》 、 《宽 厚 板 》 等 期 刊 的 编 委 或 顾 问 。
２０１ ５年 第１ ２卷 第 ３期 （总 第６６期 ） ｝
封 圆 入 韧 Ｃ ０ｖｅｔ Ｃ ｅｉｅｂｒｉｔｖ
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ｌ ９５０年 ，幼 年 的 王 国栋 随着 父 母 由大 连
到 鞍 山 ，在 这 个 以钢 铁 为 主 旋 律 的 大 环 境 ， 耳 濡 目染 ，在 王 国 栋 幼 小 的心 灵 中， 已
在 超 级 钢 的 研 究 中 ，提 出 晶 粒 适 度 细 化 、 复合 强 化 等 学术 思 想 ，解 决 了提 高材 料 抗 拉 强 度 、 降 低 屈 强 比和 在 现 有 轧 机 上 生 产 超 级 钢 两 个 关 键 问 题 ； 承 担 国家 重 大 技 术 装 备 研 制 项 目， 集 成 和 开 发 了 大 型 中 厚 板 轧 机 控 轧 控 冷 、 综 合 运 用 人 工 智 能 、 组 织 性 能 预 测 、 有 限 元 等 方 法 ， 建 立 连 轧 过 程 数 模 开 发 工 具 和 模 型 参 数 调 优 工 具 ， 利 用 轧 制 过 程 得 到 的 海 量 信 息 ， 进 行 轧 制 过 程 优 化 与 数 模 调 优 。
冷轧低合金高强钢再结晶和析出行为研究
收稿日期: ２０１７ － １２ － １３ 基金项目: 国家重点研发计划项目(２０１７ＹＦＢ０３０４１００) . 作者简介: 李志红(１９９２ － ) ꎬ女ꎬ辽宁朝阳人ꎬ东北大学博士研究生ꎻ 李建平(１９５８ － ) ꎬ男ꎬ吉林长春人ꎬ东北大学教授ꎬ博士生
结构ꎬ如晶粒细化[２] 、析出强化[３] 和夹杂物形状 控制[４] 等. 目前ꎬ我国冷轧低合金高强钢的主要 牌号有 ＨＣ３４０ＬＡ、ＨＣ３８０ＬＡ、ＨＣ４２０ＬＡ 等ꎬ其屈 服强度普遍偏低ꎬ并且在生产过程中存在明显的 再结晶不充分现象ꎬ因而导致其组织不均匀ꎬ造成 力学性能波动ꎬ在使用过程中出现折弯开裂等问 题. 对以上问题常见的解决方案是高温均热ꎬ但此
冷轧低合金高强钢再结晶和析出行为研究
李志红１ ꎬ 任家宽１ ꎬ 霍建生２ ꎬ 李建平１
(１������ 东北大学 材料科学与工程学院ꎬ 辽宁 沈阳 １１０８１９ꎻ ２������ 唐钢中厚板材有限公司ꎬ 河北 唐山 ０６３０１６)
摘 要: 利用热模拟试验机研究了冷轧低合金高强钢的再结晶动力学规律ꎬ并基于 ＪＭＡＫ 方程建立了 再结晶动力学模型ꎬ为退火过程中铁素体再结晶和析出行为的控制提供了理论依据. 结果表明ꎬ随退火温度升 高ꎬ铁素体达到完全再结晶时所用时间大大缩短ꎻ冷轧压下量相同时ꎬ初始贝氏体组织具有更高的位错密度和 储存能ꎻ８０ ℃ / ｓ 快速加热条件下ꎬ回复和再结晶过程相应同步提前ꎬ且再结晶发生前的剩余变形储能增大ꎬ从 而使铁素体再结晶快速完成. 同时新工艺下实验钢析出粒子尺寸更均匀ꎬ体积分数更高ꎬ析出强化贡献更 明显. 关 键 词: 冷轧ꎻ低合金钢ꎻ再结晶ꎻ退火ꎻ析出 中图分类号: ＴＧ １１５������ ５ 文献标志码: Ａ 文章编号: １００５ － ３０２６(２０１９)０３ － ０３３９ － ０６
以超快速冷却为核心的新一代TMCP技术
以超快速冷却为核心的新一代TMCP 技术王国栋(东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳 110004;先进钢铁材料技术国家工程研究中心轧制技术研究基地)摘要 与传统TMCP 技术采用!低温大压下∀和!微合金化∀不同,利用连续轧制的大变形和应变积累,提出以超快速冷却技术为核心的新一代控制轧制和控制冷却技术(NG-TMCP),描述了它的技术特征和材料特点,指出这是一项节省资源和能源、有利于材料循环利用、促进社会可持续发展的新技术。
关键词 控制轧制 控制冷却 低温大压下工艺 微合金化 超快速冷却技术作者简介:王国栋,中国工程院院士,东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室主任、教授、博导THE NEW GENERATION TMCP WITH THE KEY TECHNOLOGYOF ULTRA FAST COOLINGWang Guodong(The State Key Lab of Rolling and Automation,Northeastern University;Rolling Technology Research Base,National Engineering Research Center of Advanced Steel Technology)Abstract In order to inhibit troubles occurred in the traditional TMCP process which adopted low te mperature high reduction and micro alloying,new generation TMCP with key technology of ultra fast cooling was suggested.This tec h,its characteristic and material properties were described herein,was the combination of large deformation and strain accumulation in continuous rolling.It was also pointed that this tech,being favor to recycling and stimulating sustainable development,was a ne w type of technology which saved resource and energy.Key Words Controlled Rolling,Controlled C ooling,Lo w Temperature High Reduction,Micro alloying,Ultra Fast Cooling1 TMC P 技术及其特征[1]控制轧制和控制冷却技术,即TMCP,是20世纪钢铁业最伟大的成就之一。
82B钢线材精轧过程的再结晶行为
82B钢线材精轧过程的再结晶行为金自力;郭瑞华;胡波【摘要】结合某钢厂高碳钢线材生产线轧制82B钢的工艺参数,在Gleeble 1500D热模拟实验机上采用不同精轧温度制度模拟了精轧F1-F4阶段该钢的轧制变形,分析了精轧温度对精轧过程中各道次动态再结晶的影响.研究结果表明,精轧F1-F4道次变形温度的控制对82B线材的组织有重要影响,精轧温度特别是精轧出口温度过高易使F4道次轧制发生不完全动态再结晶,不利于组织控制.【期刊名称】《内蒙古科技大学学报》【年(卷),期】2012(031)001【总页数】3页(P62-64)【关键词】82B线材;热模拟;精轧;动态再结晶;精轧温度【作者】金自力;郭瑞华;胡波【作者单位】内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头 014010;内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头 014010;内蒙古科技大学材料与冶金学院,内蒙古包头 014010;内蒙古包钢天诚线材有限公司,内蒙古包头 014010【正文语种】中文【中图分类】TG111.7SWRH82B高碳钢线材是高效、节能、节材的重要新型金属材料，主要用于制作1 860 MPa及以上级别的预应力钢丝和钢绞线，广泛应用于高等级建筑、桥梁、铁路、公路、电站等领域，是高级硬线钢的代表钢种［1］.1 860 MPa及以上级别的预应力钢丝和钢绞线在实际生产过程中仍存在诸多问题，使得82B性能不稳定，造成后续拉拔过程中出现横裂、断丝等现象，难以用于重要部位.研究表明，获得细小均匀的索氏体组织是提高82B高强级别线材强韧性的重要途径，热轧过程中通过动态再结晶细化奥氏体，有助于最终获得细小的室温组织［2～5］.本文针对某企业82B生产过程中存在的问题，以现场工艺条件为基础在实验室采用Gleeble1500D热模拟设备，研究了82B线材在精轧F1-F4后四道次的再结晶行为及组织演变;分析了不同精轧出、入口温度82B线材在精轧F1-F4道次真应力-真应变曲线及热轧过程中的再结晶行为，结合显微组织确定最佳精轧出、入口温度.本研究结果对于现场轧制工艺制定及组织控制具有一定的指导意义.实验材料SWRH82B盘条钢由某钢铁集团有限公司提供，其化学成分(质量分数，%)为:C 0.8，Si 0.25，Mn 0.8，P 0.017，S 0.015，Cr 0.004，Al 0.2.将盘条加工成φ8 mm×15 mm圆柱形的标准试样，在Gleeble 1500D试验机上进行控轧控冷模拟试验.结合现场实际生产中精轧后4道次的变形分配及变形温度制度，在多道次轧制过程中试样加热工艺均以20℃/s加热到1 050℃保温3 min，随后以10℃/s冷却到实验方案如表1，2及表3所示的变形温度进行多道次模拟轧制，研究在压下率及变形速率条件不变的条件下，不同精轧温度对SWRH82B线材热轧过程中的再结晶行为及室温组织的影响.图1(a)，(b)及(c)为按照表1，2及表3确定的四道次精轧模拟方案1、方案2及方案3模拟SWRH82B 4道次精轧的真应力-应变曲线.从图1中看出，方案1、方案2及方案3中第一、二道次因变形温度相对较低，在第一、二道变形过程中基本上随真应变增加应力增加，均没有明显发生动态再结晶现象.从图1还可看出，在方案1、方案2及方案3中第三道次应变约为0.75时，均发生了明显动态再结晶，造成以上结果的原因是，方案1、方案2及方案3中的第一、二道次均未发生明显的动态再结晶，在第一道次、第二道次与第三道次间隙时间模拟了实际线棒材生产中由于变形量及变形速度较高导致的变形试件的升温变形，然而第三道次变形屈服变形抗力并没有明显降低，表明第一、二道次变形后形成了应变累积效果，在第三道次以28%较高的压下率及变形温度变形时发生动态再结晶.由于第三道次发生动态再结晶及温升变形过程中第三道及第四道间的静态软化，使得图1(a)，(b)方案1、方案2的第四道次未发生动态再结晶.从图1 (c)可看出，方案3中精轧温度较高，第四道的变形温度达到了1 080℃，使得第四道次即使有较小的压下率21%，也发生了不完全的动态再结晶，不完全的动态再结晶组织为混晶组织［3］.终轧道次变形不完全的动态再结晶，不利于室温组织的控制.图2(a)，(b)及(c)为表1，2及表3确定的方案1、方案2及方案3多道次精轧变形模拟的金相组织，图2(d)为现场合格SWRH82B成品线材显微组织.方案1变形温度在980～1 050℃范围内，图2 (a)晶粒尺寸略大于现场热轧后组织的晶粒尺寸;方案2变形温度在950～1 020℃范围内，图2(b)晶粒尺寸与现场热轧生产的SWRH82B线材的组织的晶粒尺寸最相近;方案3变形温度在1 010～1 080℃范围内，图2(c)晶粒尺寸大于现场热轧后组织晶粒尺寸且组织不均.可见图2(b)索氏体组织晶粒细小、均匀，与现场组织较为一致.表明:精轧F1-F4道次变形温度对精轧过程中奥氏体组织演变及线材的室温组织有重要影响，在精轧入口温度是950℃，精轧出口温度是1 020℃，得到的组织均是比较均匀的等轴晶粒，组织最均匀细小.(1)精轧F1-F4道次轧制过程中，F1及F2道次轧制未发生动态再结晶，F3道次轧制存在明显的动态再结晶，精轧温度特别是精轧出口温度过高易使得F4道次轧制发生不完全动态再结晶，不利于82B线材的组织控制.(2)精轧F1-F4道次变形温度的控制对82B线材的组织有重要影响，在精轧入口温度是950℃，精轧出口温度是1 020℃，得到的组织均是比较均匀的等轴晶粒，组织最均匀细小.【相关文献】［1］桂美文，覃之光.82B高碳钢连铸坯中心偏析及线材质量的改善［J］.炼钢，2005，21(3):1-4.［2］王勇围，桂美文，周勇，等.V、N微合金化对高碳钢82B性能的影响［J］.材料热处理学报，2011，32(1): 82-86.［3］王有铭，李曼云，韦光.钢的控制轧制与控制冷却［M］.北京:冶金工业出版，2005.［4］ Kazeminezhad M，Taheri A K.The effect of controlled cooling after hot rolling on themechanical properties of a commercial high carbon steel wire rod［J］.Materials and Design，2003，24:415-421.［5］ Xiong Yi，Sun Shuhua，Li Yong，et al.Effect of warm cross-wedge rolling on microstructure and mechanical property of high carbon steel rods［J］.Materials Science and Engineering A，2006，431:152-157.。
东北大学(许云波) -- 400MPa超级钢热连轧过程中再结晶及流变应力的预测
(1) (2)
动态再结晶 XD = 1 - exp [ - 0. 69 ( (ε- εc) /εp) N ]
(3)
奥氏体
d = A s dp0εq
(4)
晶粒尺寸 dzrg = dzrec + ks texp ( Qq/ RT)
C_Mn钢热轧带奥氏体再结晶晶粒尺寸的预测
C2Mn钢热轧带奥氏体再结晶晶粒尺寸的预测李 壮 周晓光 王佳夫 吴 迪(东北大学,沈阳110004)张平礼(辽宁省教育厅,沈阳110032)摘 要 在研究板带控轧控冷过程中钢中显微组织演变过程奥氏体再结晶、碳氮化合物析出、奥氏体相变和组织性能对应关系的物理冶金模型的基础上,通过G leeble21500热模拟机和计算机模拟计算得出成分(%)0116C,0106S i,1130Mn钢在1173～1081K经7道次热变形后奥氏体晶粒尺寸为43μm,同时实测7道次变形后轧钢组织中奥氏体尺寸为38μm,相对误差13%。
计算机模拟计算的奥氏体再结晶晶粒尺寸与实测结果吻合较好。
关键词 计算机模拟 热轧带 C2Mn钢 奥氏体晶粒尺寸Prediction of Austenite R ecrystallized G rain Size inH ot R olled Strip of C2Mn SteelLi Zhuang,Zhou X iaoguang,Wang Jiafu and Wu Di(N ortheastern University,Shenyang110004)Zhang Pingli(Liaoning Provincial Education Department,Shenyang110032)Abstract Based on the research on physical metallurgy prediction m odel including the m odel of austenite recrystalliza2 tion in microstructure ev olvement,carbo2nitride precipitation,and relation between austenite phase trans formation and struc2 ture2properties during strip control rolling and cooling,the austenite grain size of0116C20106S i21130Mn steel simulated cal2 culated by com puter after7pass hot deformation between1173K and1081K by G leeble21500hot simulator was43μm, while the actual2measured austenite grain size in structure of strip after7pass deformation was38μm,the relative error was 13%.Therefore the austenite recrystallization grain size simulated calculated by com puter better con form to that of actual measured value.Material I ndex C om puter S imulation,H ot R olled S trip,C2Mn S teel,Austenite G rain S ize 热轧带钢生产是钢铁生产中非常关键性的生产过程之一。
东北大学材料学导师介绍
东北大学材料学导师介绍单玉桥男，1954年生人，教授。
主要研究方向：材料表面技术。
作为课题执行负责人完成了国家超导中心下达的熔融织构YBaCuO高温超导体镀银防护层的研究，高温超导体故障电流限制器的研究基础课题及攻关课题。
作为课题负责人完成省科委下达的熔融织构YBCO超导体水蒸气腐蚀及其表面防护的应用基础研究项目。
发表学术论文23篇，SCI和EI收录10篇。
获冶金工业部科技进步二等奖、三等奖各一次，省教委年度科技进步三等奖。
教授课程《材料的腐蚀与防护》、《材料化学》。
连法增男，1945年生人，教授，博士生导师。
主要研究方向：功能材料。
从事无磁瓷封定膨胀合金、永磁合金、新型铁基晶态、纳米晶稀土永磁材料、高饱和磁感铁氮化合物、非晶软磁材料及其应用等领域研究。
新型稀土铁基永磁材料及其制造工艺等项目分获国家科技进步一等奖，部、省科技进步二等奖、三等奖等。
获国家授权专利两项。
中国仪器仪表材料学会理事、中国金属学会功能材料分会理事，辽宁省应用磁学会副理事长，《功能材料》和《金属功能材料》杂志编委。
获全国高等学校先进科技工作者称号，国家人事部授予“中青年有突出贡献专家”；享受国务院政府特殊津贴。
教授《工程材料学》、《磁性能与应用设计》、《磁性物理学》等课程。
主编出版《工程材料学》和《材料物理性能》。
刘常升男，1963年生人，教授，博士生导师。
现任东北大学教务处处长。
主要研究方向：材料表面科学与技术、激光应用技术。
承担国家“973”和“863”计划课题、国家自然科学基金、博士点基金和企业合作项目。
出版《激光表面改性与纳米材料制备》等专译著，申报国家发明专利3项，发表学术论文150余篇。
获辽宁省科技进步一等奖等科技奖励5项。
兼任中国材料研究学会青委会理事、中国腐蚀与防护学会青委会委员、辽宁省机械工程学会理事和材料工程分会理事长、2004年薄膜与涂层国际会议组织与技术委员会委员。
曾入选教育部“跨世纪优秀人才培养计划”，教育部高校中青年骨干教师资助计划，辽宁省百千万人才工程百人层次，当选沈阳市十大杰出青年，享受政府特殊津贴。
H型钢轧制过程的再结晶数值模拟
H型钢轧制过程的再结晶数值模拟
马劲红;李慧
【期刊名称】《河北联合大学学报：自然科学版》
【年(卷),期】2012(034)002
【摘要】利用商业有限元软件DEFORM-3D软件对H型钢轧制过程中的再结晶过程进行数值模拟。
分析了影响动态再结晶和静态再结晶的因素，并分析了不同压下量时H型钢的再结晶情况。
【总页数】5页(P35-39)
【作者】马劲红;李慧
【作者单位】河北联合大学冶金与能源学院,河北唐山063009
【正文语种】中文
【中图分类】TG302
【相关文献】
1.超级钢细晶轧制过程中再结晶及γ晶粒尺寸的模拟计算
2.大型H型钢轧制过程数值模拟及应用
3.H型钢轧制过程中表面氧化皮耐蚀性能研究
4.轧制过程中钢的奥氏体变形与再结晶
5.H型钢轧制过程的再结晶数值模拟
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