箱梁模板最终版
箱梁模板（HR重型门架）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
箱梁类型四室梁A(mm)8550 B(mm)1C(mm)2500 D(mm)900E(mm)300 F(mm)200G(mm)2500 H(mm)1I(mm)3625 J(mm)450K(mm)250 L(mm)900M(mm)450 N(mm)3800O(mm)225
箱梁断面图
二、构造参数
门架搭配形式门架+调整架+
调节杆
底板下支撑小梁布置方式
垂直于箱梁断
面
横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)200箱室底的小梁间距l3(mm)400翼缘板底的小梁间距l4(mm)400标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5门架间距l a(mm)900横梁和腹板下的门架跨距l b(mm)600箱室下的门架跨距l c(mm)900翼缘板下的门架跨距l d(mm)1200
模板支架搭设的高度H(m)3门架立杆伸出顶层水平杆长度
a(mm)
50
支架立杆步数4
次序横杆依次间距hi(mm) 1350
21200
30
40
箱梁模板支架剖面图
顺桥向剖面图三、荷载参数
新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5
模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75
支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15
其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时 2.51计算主梁时 1.51计算支架立杆时 1.1
振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值
Q2k(kN/m2)
2.1
四、面板计算
面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm)15
抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000
抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.6计算方式二等跨梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4
截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm3
1、横梁和腹板底的面板
承载能力极限状态的荷载设计值：
活载控制效应组合：
q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +
Q2k)=1.2×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=50.643kN/m
h0--验算位置处混凝土高度(m)
恒载控制效应组合：
q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+
Q2k)=1.35×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=54.231kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[50.643，54.231]=54.231 kN/m
正常使用极限状态的荷载设计值：
qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(25.5×1.399+0.75+0.4)=36.824kN/m
计算简图如下：l=l2=200mm
1)、抗弯强度验算
M=0.125ql2 =0.125×54.231×0.22=0.271kN·m
σ=M/W=0.271×106/37500=7.227N/mm2≤f=15N/mm2
满足要求！
2)、抗剪强度验算
V=0.625ql =0.625×54.231×0.2=6.779kN
τ=3V/(2bt)=3×6.779×103/(2×1000×15)=0.678N/mm2≤f v=1.6 N/mm2
满足要求！
3)、挠度变形验算
ω=0.521qˊl4/(100EI)
=0.521×36.824×2004/(100×6000×281250)=0.182mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm 满足要求！
2、箱室底的面板
同上计算过程，h0＝0.499m ，l＝l3=400mm
项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算
验算值σ＝12.4N/mm2τ＝0.581N/mm2ω＝1.097mm
允许值f＝15N/mm2f v＝1.6N/mm2[ω]=l/150=400/150=2.667mm 结论符合要求符合要求符合要求
3、翼缘板底的面板
同上，h0(平均厚度)＝0.35m ，l＝l4=400mm
项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算
验算值σ＝9.893N/mm2τ＝0.464N/mm2ω＝0.796mm
允许值f＝15N/mm2f v＝1.6N/mm2[ω]=l/150=400/150=2.667mm 结论符合要求符合要求符合要求
五、小梁计算
小梁材质及类型方木截面类型100mm×100mm 截面惯性矩I(cm4)833.33截面抵抗矩W(cm3)166.67
抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44弹性模量E(N/mm2)9350
抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.78计算方式三跨梁
1、横梁和腹板底的小梁
承载能力极限状态的荷载设计值：
活载控制效应组合：
q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +
Q2k)=1.2×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.2(2.51+2.1)=10.129kN/m
h0--验算位置处混凝土高度(m)
恒载控制效应组合：
q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+
Q2k)=1.35×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.2(2.51+2.1)=10.846kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[10.129，10.846]=10.846 kN/m
正常使用极限状态的荷载设计值：
qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.2×(25.5×1.399+0.75+0.4)=7.365kN/m
计算简图如下：
1)、抗弯强度验算
弯矩图：
M=0.998kN·m
σ=M/W=0.998×106/(166.67×103)=5.988N/mm2≤f=15.44N/mm2
满足要求！
2)、抗剪强度验算
剪力图：
V=6.423kN
τ=3V/(2bt)=3×6.423×103/(2×100×100)=0.963N/mm2≤f v=1.78 N/mm2满足要求！
3)、挠度变形验算
变形图：
ω=1.025mm≤[ω]=l/150=1000/150=6.667mm
满足要求！
4)、最大支座反力计算
横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2）
承载能力极限状态R max1＝11.097kN
正常使用极限状态Rˊmax1＝7.669kN
2、箱室底的小梁
同上计算过程，h0＝0.499m ，b＝l3=400mm
项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算
验算值σ＝5.13N/mm2τ＝0.826N/mm2ω＝0.879mm R max2＝9.284kN，Rˊmax2＝5.783kN
允许值f＝15.44N/mm2f v＝1.78N/mm2[ω]=l/150=1000/150=6
.667mm
/
结论符合要求符合要求符合要求/
3、翼缘板底的小梁
同上，h0(平均厚度)＝0.35m ，b＝l4=400mm
项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算
验算值σ＝4.092N/mm2τ＝0.659N/mm2ω＝0.701mm R max3＝7.148kN，Rˊmax3＝4.199kN
允许值f＝15.44N/mm2f v＝1.78N/mm2[ω]=l/150=1000/150=6
.667mm
/
结论符合要求符合要求符合要求/
六、主梁计算
主梁材质及类型槽钢截面类型8号槽钢
截面惯性矩I(cm4)101.3截面抵抗矩W(cm3)25.3
抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000
计算方式四跨梁
1、横梁和腹板底主梁
承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×11.097＝5.548kN
正常使用极限状态：pˊ＝ζR max1ˊ＝0.5×7.669＝3.834kN
横梁底立杆的跨数为1、1、1跨，腹板底立杆的跨数有1跨，按简支梁梁计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm
1)、抗弯强度验算
M=1.11kN·m
σ=M/W=1.11×106/(25.3×103)=43.874N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求！
2)、挠度变形验算
ω=0.141≤[ω]=l/150=600/150=4mm
满足要求！
3)、最大支座反力计算
横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2）
R max4＝11.02kN /ζ=11.02/0.5=22.04kN
2、箱室底主梁
同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×9.284＝4.642kN，p＝ζR max2ˊ＝0.5×5.783＝2.892kN，l c=900mm，按四跨梁计算。
项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算
验算值σ＝38.814N/mm2τ＝-1N/mm2ω＝0.13mm R max5＝23.278kN
允许值f＝205N/mm2f v＝125N/mm2[ω]=l/150=900/150=6 mm
/
结论符合要求符合要求符合要求/
3、翼缘板底主梁
同上计算过程，p＝ζR max3＝0.5×7.148＝3.574kN，p＝ζR max3ˊ＝0.5×4.199＝2.1kN，l d=1200mm，按二跨梁计算。
项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算
验算值σ＝56.443N/mm2τ＝-1N/mm2ω＝0.264mm R max6＝26.18kN
允许值f＝205N/mm2f v＝125N/mm2[ω]=l/150=1200/150=8 mm
/
结论符合要求符合要求符合要求/
七、可调托座计算
可调顶托承载力容许值[N1](kN)40
由"主梁计算"可知：
1、横梁和腹板底可调托座最大受力
R max4＝22.04kN≤[N1]=40kN
满足要求！
2、箱室底可调托座最大受力
R max5＝23.278kN≤[N1]=40kN
满足要求！
3、翼缘板底可调托座最大受力
R max6＝26.18kN≤[N1]=40kN
满足要求！
八、调节杆受压稳定性验算
门架代号HR100门架高h01(mm)1900门架加强立杆高h1(mm)1650门架立柱钢管截面面积A1(mm2)424
门架立杆截面惯性矩I01(mm4)107800门架加强立杆截面惯性矩I1(mm4)107800
调整架代号HR108调整架高h02(mm)1350调整架加强立杆高h2(mm)1100调整架立杆钢管截面面积A2(mm2)424
调整架立杆截面惯性矩I02(mm4)107800调整架加强立杆截面惯性矩
I2(mm4)
107800
调节杆代号HR201调节杆状态双向拉紧
调节杆伸出长度L0(mm)600调节杆钢管类型Ф48×3.5
调节杆抗压承载力容许值[N](kN)60调节杆截面惯性矩I x1(mm4)121900
调节杆截面抵抗矩W1x(mm3)5080调节杆截面回转半径i x1(mm)15.8
调节杆的截面积A(mm2)489钢管弹性模量E(N/mm2)206000
由前面计算可知，N=max[R max4，R max5，R max6]=26.18kN
I= I02+I2×h2/h02=107800.00+107800.00×1100/1350=195637.04mm4
i=(I/A2)1/2=(195637.04/424.00)1/2＝21.48mm
λx=(((1+ I02/I x1)/2)1/2L o)/i=(((1+107800.00/121900.00)/2)1/2×600)/21.48=19.75，查规范表D 得υ
x =0.952
双向拉紧状态：
λ=k o L o/i x1=1.13×600/15.80=42.91，查规范表D得υ =0.89
υ=min[υx，υ]=0.89
N×103/(υA)=60.43≤[N]/A=60000/489=122.699N/mm2
满足要求！
九、链销验算
链销直径d1(mm)16链销孔直径d2(mm)20
链销抗剪强度容许值[f v](N/mm2)75链销处钢管壁承压强度容许值
[f c](N/mm2)
320
1、链销抗剪承载力验算
A n=πd12/4=3.14×162/4=201.09mm2
N/(2A n)=0.07 N/mm2≤f v=75N/mm2
满足要求！
2、链销处钢管端面承压验算
A c=2d1t=2×16×3.00=96.00mm2
N/A c=0.27 N/mm2≤f c=320N/mm2
满足要求！
十、门架稳定性验算
门架代号HR100门架宽b1(mm)1000门架高h01(mm)1900门架加强立杆高h1(mm)1650门架立柱钢管类型Ф48×3门架立柱钢管截面面积A1(mm2)424
门架立杆截面惯性矩I01(mm4)107800门架加强杆钢管类型Ф48×3门架加强立杆截面惯性矩I1(mm4)107800扫地杆钢管类型Ф48×3
可调底座调节螺栓伸出长度(mm)300垂直门架的水平加固杆底层步距(m)
2
调整架代号HR108调整架宽b2(mm)1000调整架高h02(mm)1350调整架加强立杆高h2(mm)1100调整架立柱钢管类型Ф48×3调整架立杆钢管截面面积A2(mm2)424
调整架立杆截面惯性矩I02(mm4)107800调整架加强杆钢管类型Ф48×3调整架加强立杆截面惯性矩
I2(mm4)
107800
门架(榀)重量G mk(kN)0.22附件重量G fk(kN)/m0.05交叉支撑(副)重量G jk(kN)0.04交叉支撑(副)数量n j2
水平架(榀)重量G sk(kN)0.16水平架(榀)数量n s1
连接棒(个)重量G lk(kN)0.01连接棒(个)数量n l2
链销(根)重量G sk(kN)0.01链销(根)数量n s2
直角扣件重量G zk(kN)0.02直角扣件数量n z1
旋转扣件重量G xk(kN)0.02旋转扣件数量n x4
调整架(榀)重量G mk2(kN)0.18调整架交叉支撑(副)重量G jk2(kN)0.03水平加固杆设置5步4设水平加固杆钢管类型Ф48×3
纵向竖直剪刀撑设置 5步4间距 横向竖直剪刀撑设置 5步4跨 水平剪刀撑设置 5跨4间距 水平剪刀撑设置层数 5步4设 剪刀撑钢管类型 Ф48×3 水平架设置 5步4设 交叉支撑钢管类型
Ф48×3 门架交叉支撑长度(m) 1.5 交叉支撑钢管截面惯性矩I j (mm 4)
107800
调整架交叉支撑长度l j1(m)
1.3
调节杆、调整架的重量按门架高度比例计算，普通门架稳定性分析： I j h 01/(I 01l j )=107800.00×1900/(107800.00×1500.00)=1.27≥0.03 满足要求！ 1、静荷载计算
1）模板支架自重产生的轴向力N Gk1(kN) N Gk1=(G mk +G jk n j +G sk n s ×4/5+ G lk n l +G sk n s )×(H/h 01)= (0.22+0.04×2+0.16×1×4/5+0.01×2+0.01×2)×(3.00/1.90)=0.94kN 2）加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力N Gk2(kN) 纵向竖直剪刀撑设置： α1=arctan(5h 01/(4×( b 1+l a )))=arctan(5×1.90/(4×(1.00+0.90)))=0.90 横向竖直剪刀撑设置： α2=arctan(5h 01/(4×l b ))=arctan(5×1.90/(4×1.20))=1.10 水平剪刀撑设置： α3=arctan(5×l b /(4×(b 1+l a )))=arctan(5×1.20/(4×(1.00+0.90)))=0.67 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： N Gk2=(2×(b 1+l a )/cosα1×0.0333/5/h 01+2×l b /cosα2×0.0333/5/h 01+2×(b 1+l a )/cosα3×0.0333×4/5/h 01+(G z
k ×
n z +G xk ×n x )/h 01+(2×l b +(b 1+l a ))×0.0333×4/5/h 01+G fk )×H= (2×(1.00+0.90)/cosα1×0.0333/5/1.90+2×1.20/cosα2×0.0333/5/1.90+2×(1.00+0.90)/cosα3×0.0333×4/5/1.90+(0.02×1+0.02×4)/1.90+(2×1.20+(1.00+0.90))×0.0333×4/5/1.90+0.05)×3.00=0.74 kN
3）钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力N 1(kN) N 1=2×N=52.36 kN 静荷载标准值总计：
N G =N Gk1+ N Gk2 =0.94+0.74=1.68kN N=0.9×1.2N G + N 1=0.9×1.2×1.68+52.36=54.17kN I= I 01+I 1×h 1/h 01=107800.00+107800.00×1650/1900=201415.79mm 4 i=(I/A 1)1/2=(201415.79/424.00)1/2＝21.80mm λ=k 0h 01/i=1.13×1900/21.80=98.51，查规范表D 得，υ＝0.65 σ＝N×103/(kυA)＝54.17×103/(0.90×0.65×424.00×2)＝109.54N/mm 2≤[σ]=1×205=205N/mm 2 满足要求！
调整架稳定性分析：
I j h 02/(I 02l j1)=107800.00×1350/(107800.00×1300.00)=1.04≥0.03 满足要求！ 2、静荷载计算
1）模板支架自重产生的轴向力N Gk12(kN) N Gk12=(G mk2+G jk2n j +G sk n s ×4/5+ G lk n l +G sk n s )×(h 02+L o )/h 02= (0.18+0.03×2+0.16×1×4/5+0.01×2+0.01×2)×(1.35+0.60)/1.35=0.59kN
2）加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力N Gk22(kN) 纵向竖直剪刀撑设置： α1=arctan(5h 01/(4×( b 1+l a )))=arctan(5×1.90/(4×(1.00+0.90)))=0.90 横向竖直剪刀撑设置： α2=arctan(5h 01/(4×l b ))=arctan(5×1.90/(4×1.20))=1.10 水平剪刀撑设置： α3=arctan(5×l b /(4×(b 1+l a )))=arctan(5×1.20/(4×(1.00+0.90)))=0.67 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重：
N Gk22=(2×(b 1+l a )/cosα1×0.0333/5/h 01+2×l b /cosα2×0.0333/5/h 01+2×(b 1+l a )/cosα3×0.0333×4/5/h 01+(G zk ×
n z +G xk ×n x )/h 01+(2×l b +(b 1+l a ))×0.0333×4/5/h 01+G fk )×h 02= (2×(1.00+0.90)/cosα1×0.0333/5/1.90+2×1.20/cosα2×0.0333/5/1.90+2×(1.00+0.90)/cosα3×0.0333×4/5/1.90+(0.02×1+0.02×4)/1.90+(2×1.20+(1.00+0.90))×0.0333×4/5/1.90+0.05)×1.95=0.48 kN
3）钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力N 1(kN) N 1=2×N=52.36 kN 静荷载标准值总计：
N G =N Gk12+ N Gk22 =0.59+0.48=1.07kN N=0.9×1.2N G2 + N 1=0.9×1.2×1.68+52.36=53.52kN I= I 02+I 2×h 2/h 02=107800.00+107800.00×1100/1350=195637.04mm 4 i=(I/A 2)1/2=(195637.04/424.00)1/2＝21.48mm λ=k 0h 02/i=1.13×1350/21.48=71.02，查规范表D 得，υ＝0.79 σ＝N×103/(kυA)＝53.52×103/(0.90×0.79×424.00×2)＝88.43N/mm 2≤[σ]=1×205=205N/mm 2 满足要求！
十一、可调（固定）底托计算
可调（固定）底托承载力容许值[N 2](kN)
40
由计算可知N max ＝max[N1，N2，N3]＝[22.49,23.728,26.63]＝26.63kN≤[N 2]=40kN 满足要求！
十二、基础计算
地基土类型
碎石土 垫板底面面积A(m 2) 0.25 地基承载力设计值f a (kPa)
140
地基承载力折减系数mf
1
垫板底面的平均压力P ＝N max /(mf×A)=26.63/(1×0.25)＝106.52kPa≤fa ＝140kPa 满足要求！
现浇箱梁模板施工专项方案
贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程模板专项施工方案 编制： 审核： 批准： 2015年11月1 日 海力控股集团有限公司
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据及原则 (3) 1、编制依据 (3) 2、编制原则 (3) 三、模板及支撑体系配置方案 (4) 1、配模方案 (4) 2、支承体系 (4) 3、预拱度 (4) 4、设计荷载验算 (5) 四、模板拆除 (9)
模板施工专项方案 一、工程概况 本桥位于贵州大龙经济开发区高铁新城一号路，上跨高铁城的人行通道，桥跨布置为2X30m，桥起终点桩号为K1+393.405—K1+459.405，桥总长66m，桥面全宽42m（7.5m人行道+11.5m车行道+4m中分带+11.5m 车行道+7.5m人行道=42m）分左、右两幅，桥平面位于R=300M的圆曲线上。 上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，箱梁断面为单箱5室，采用C50混凝土现浇结构，箱梁梁高为1.6m，箱梁顶板宽20.99m，底板宽18.99m，顶、底板厚均为0.22m，于横梁及中横梁处加宽至0.42m；顶、底板平行，桥面横坡为双向1.5%，腹板厚0.5m，在距横梁3m范围内加厚至0.8m。 下部结构桥台采用重力式U型桥台，基础为扩大基础，1#桥墩为排架墩，横桥向共8根圆形立柱，立柱直径为1.2m，基础为扩大基础。 箱梁纵向预应力钢束均为通长腹板束，钢束规格为15-11，张拉控制应力均为1358Mpa，在箱梁两端对称张拉，后张法施工。
二、编制依据及原则 1、编制依据 （1）、现行的桥涵设计规范、模板施工规范及验收标准； （2）、中国华西工程设计建设有限公司提供的施工图纸及文件；（3）、贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程施工组织设计。 2、编制原则 （1）安全第一的原则 坚持施工准备完善、周全；过程控制科学严谨；技术准确、管理科学，确保施工人员生命安全。 （2）质量根本的原则 严格遵守并落实执行设计文件、技术规范及验收标准，确保质量目标的实现。 （3）风险预控的原则 为保证模板施工人员的生命安全，我部在施工生产的每个环节都必须指定切实的预控指导方案和措施。 （4）资源合理配置的原则 按照管理人员精干高效、技术人员业务精通、施工队伍经验丰富、施工设备先进合理的原则、满足现场需求，确保工程顺利实施。
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
高速铁路现浇简支箱梁线形控制技术
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/8413526591.html, 高速铁路现浇简支箱梁线形控制技术 作者：晋维武 来源：《城市建设理论研究》2013年第09期 【摘要】本文以京沪高铁蚌埠张巷特大桥32m现浇箱梁为例浅谈施工过程中对箱梁线形 控制的一些方法。箱梁线形控制按照施工的先后顺序，分别在预压阶段、箱梁施工阶段、徐变观测阶段采取一系列不同的方法进行，最终达到设计要求的线形。 【关键词】预压加载顺序监控量测徐变计算 中图分类号：U238文献标识码： A 文章编号： 1预压阶段 1.1预压目的 32米箱梁预压的目的是通过模拟现浇支架及模板在梁体荷载下的支架受力情况，消除支 撑体系非弹性变形，通过布点观测，计算出各部位的弹性变形和非弹性变形，得出模板预拱度的设置值。 1.2确定荷载 梁体自重为836.775t，考虑箱梁两端头1.5m范围2#、3#、4#区域内荷载为墩顶散模承重直接传递到墩身，预压荷载应扣除此部分重量（89.17t），得出梁体有效自重为747.603t,再考虑1.2倍系数后为897.124t,故预压最大荷载采用1.2倍梁体效自重＋内模重，内模总重为32t，合计预压最大荷载为929.124t。断面内力计算见图1断面计算图。 1.3 加载分级 预压采用四级加载。第一级加载按照50％梁体有效自重＋内模重，第二级加载按照75％梁体有效自重＋内模重，第三级加载按照100％梁体有效自重＋内模重，第四级加载按照120％梁体有效自重＋内模重。 1.4 预压分区及材料 采用等效预压，翼缘板1#、5#区域及顶底板3#区域位置采用砂袋，砂袋分为大小袋两种，大袋按每袋装1 t，小袋按每袋装0.05 t，现场过磅计量，腹板2#、4#区域采用钢材。全部预压材料共需砂子642.3 t，大砂袋384个，小砂袋5166个，钢筋286.824 t。见图2荷载试验分区图
箱梁模板设计详解
一、工程概况 沈客运专线是我国第一条按200Km/h行车速度设计的新建铁路，其客车最大时速可达250Km/h以上，是我国铁路建设史上的标志性工程。中铁大桥局谷城桥梁厂承担了该线上月牙河特大桥的319孔箱梁的制造任务。其中24m双线箱梁309孔，20m双线箱梁10孔。 秦沈客运专线后张法双线箱梁是我国首次在铁路上采用大截面、大体积结构。因此，针对后张法双线箱梁，铁道部制定了《预制后张法预应力混凝土简支梁技术条件》、《桥梁制造与架设施工技术细则》、《秦沈客运专线桥梁工程质量检验评定标准》及《预制后张法预应力混凝土简支梁静载试验方法及评定标准》等。这些标准和规范与原T梁箱比，具有设计和制造标准新，科技含量高，吊梁、运梁、存梁的精度要求高，检验验收标准严等特点。因此，对箱梁模板的设计，制造与安装，提出了较高的要求。 二、24米箱梁的主要技术参数 秦沈客运专线24m双线后张法预应力混凝土单箱简支梁，为单箱单室等高度箱梁。梁全长24.6m;跨度24.0m;梁高为2.0m; 桥面宽度为12.40m.梁体腹板采用斜截面形式，其坡度为1：10. 箱梁底板宽度：中间部分为6.12m，梁端为6.52m.顶板厚度为30cm，底板厚度25cm，梁端底板加厚至55cm.腹板中段厚度为45cm，梁端加厚至85cm，箱梁内最大净空高度145cm.梁端设
横隔墙，隔墙上进人孔净高为90cm.其跨中截面尺寸如图1.1：梁体混凝土强度等级为C48，弹性模量为35GPa，一片(孔)梁混凝土体积为204.3m3.桥面防水层采用氯化聚乙烯防水卷材和聚氨脂防水涂料共同构成的TQF-I型防水层，桥面保护层采用 C38纤维混凝土。一片(孔)梁设计总重达567.1t. 三、箱梁模板 24m双线整孔预制箱梁模板由底模、内模、外侧模和端模组成。内模、外模、台座总体布置见图1.2. (一)、制梁模板制造及安装要求 模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，确保箱梁在施工过程中，各部位尺寸及预埋件的准确，并在多次反复使用下不产生影响梁体外形的刚度。模板的支撑必须支承在可靠的基础上，做好基底的防水和防冻措施，模板及支撑的弹性压缩和下沉度必须满足设计要求。后张梁应根据设计要求及制梁的实际情况设置反拱。 根据秦沈客运专线预制后张法预应力混凝土简支梁技术条件和桥梁工程质量检验评定标准规定的模板安装允许偏差如下： a、全长：±10mm; b、高度：±5mm; c、上翼缘(桥面板)内外侧偏离设计位置：+10mm，-5mm; d、底板、顶板厚度：+10mm，0; e、腹板厚度：+10mm，-5mm;
箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
箱梁模板作业指导书
模板工序作业指导书 《模板工序作业指导书》主要包括以下内容： 目录 1、编制说明............................................................. - 1 - 2、适用范围................................................ 错误！未定义书签。 3、作业准备................................................ 错误！未定义书签。 4、技术要求................................................ 错误！未定义书签。 5、施工程序与工艺流程...................................... 错误！未定义书签。 6、施工要求................................................ 错误！未定义书签。 7、劳动组织................................................ 错误！未定义书签。 8、材料要求................................................ 错误！未定义书签。 9、设备机具配置............................................ 错误！未定义书签。 10、质量控制及检验......................................... 错误！未定义书签。 11、安全及环保要求......................................... 错误！未定义书签。 - 1 -
预应力混凝土铁路桥简支箱梁外形检测方法
客运专线预应力混凝土铁路桥箱型简支梁 外形尺寸检测方法 孙宇Sunyumx@https://www.360docs.net/doc/8413526591.html, 摘要：根据《预应力混凝土铁路桥简支梁产品生产许可证实施细则》的规定，企业取得生产许可证后，方可进行客运专线预应力混凝土铁路桥箱型简支梁生产。无论是取证前的局指投产鉴定还是取证中，梁体的外形外观检测都是一个重要项目。本文对箱梁外形外观检测项目及方法作简明扼要介绍，希望对其他梁场取证给予一定的借鉴。 关键词：客运专线；简支箱梁；外形外观；检测方法 1．概述 客运专线预应力混凝土铁路桥箱型简支梁产品质量指标关键项点共计15项，其中梁体外形尺寸关键项有桥梁全长、跨度2项；此外，还要检测支座板螺栓中心位置偏差、底板宽度、腹板厚度、顶底板厚度、桥梁外侧偏离设计位置、梁高、梁上拱、表面垂直度、底板顶面不平整度等项目。检测仪器仪具种类多样，除常规仪器需经省市级计量部门或国家计量局进行标定外，为适应简便快捷检测需要，采用了部分自制仪器仪具。 2．主要质量指标及检测仪器仪具 50m钢卷尺，7.50m、5.0m钢卷尺、宽座角尺、测力计、钢直角尺、梯子、自制支座长螺栓、墨斗、分中规、水平样杆、支座螺栓、跨度样板、L尺、夹尺钳、堵孔挡板，水准仪、水平尺、钢直尺、大量程游标卡尺、塞尺、线锤、红蓝铅笔、宽座角尺等。 表1 箱梁外形外观主要检测仪器仪具
3．检测项目及检测方法 3.1 桥面外侧偏离设计位置 检测仪器及参检人数：50m钢卷尺，5.0m钢卷尺，测力计，线纹钢直角尺，梯子，墨斗，红蓝铅笔，分中规、水平样杆、夹尺钳、钢直尺，线锤；人数5人。 此项检测前，先进行梁面分中，具体操作方法为：将箱梁两端每块支座预埋钢板横向螺栓组的中心线引至梁端面，且超出底板底面10cm，采用自制分中规（图1）作出此两点连线的垂直平分线，标记于箱梁顶板梁端面上，并弹好墨线。用50m钢卷尺分出顶板1/4跨、跨中、3/4跨位置，用垂直平分线段的方法分别用墨线弹出以上几处梁体中心线的垂线。 桥面外侧偏离设计位置检测梁端、1/4跨、跨中、3/4跨处梁面翼缘板边至梁体中心线的距离。以检测跨中为例，先将自制水平样杆（图2）沿跨中位置梁体中心线的垂线进行水准调平（通过水平样杆底座调整高度，略高于防护墙及竖墙预埋钢筋，以方便钢卷尺读数为宜），在水平样杆两端及中间各悬挂一个线锤，让水平样杆两端悬挂的线锤尖点对准翼缘板边，中间悬挂的线锤尖点对准梁体中心线位置，将50m钢卷尺置于线锤下方，用夹尺钳夹紧50m钢卷尺一端，另一端用测力计拉住并施加150N拉力，同时读出水平样杆两端和梁体中心线处线锤对准的钢卷尺读数，即可测出跨中处桥面板外侧偏离设计位置数值。梁端、1/4跨、3/4跨测量方法同跨中位置。梁端处为便于测量，可将梁端线向内平移50cm进行测量。
20m箱梁模板计算书
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
铁路简支箱梁支座更换方案
一、工程概况 XX桥XX#墩支座安装错误，固定支座与横向支座换位安装，根据设计要求必须要进行更换。该桥为预应力简支箱梁，梁长为32.6m，梁体重吨，梁上桥面系已施工完成且底座板纵连为整体，本工程拟采用顶升法更换。 二、方案编写依据 本方案制定过程中参照下列的规范和技术资料； 1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ023-95； 2、《混凝土结构加固技术规范》修订草案； 3、《道路桥梁维修技术手册》中国建筑工业出版社； 三、施工设备 1、千斤顶4台 2、百分表8个 3、2mm厚钢垫板若干 4、钢板8块 5、脚手架若干 6、对讲机6台 四、确保桥梁结构安全的措施
对于作为桥墩与墩上结构之间的纽带，橡胶支座扮演了重要角色，更换桥梁支座总的指导思想为用千斤顶将梁顶起安放在临时支座上，等新支座复位后，再使梁彻底复位。但是由于梁顶起的同步性不易控制,本次更换支座的难点在于如何确保桥梁结构安全，因此，根据这一技术难点我们制订以下相关的技术措施。 1、保证顶升时梁体混凝土局部不受破坏 因为梁体的自重相当大，且桥面系已施工完成，则要求必须具有大吨位的千斤顶才能使梁体顶起来，当局部单位面积上的顶升力大于混凝土的抗压强度，则对混凝土造成局部压碎。因此根据这一特点，我们在千斤顶上下各设置一块钢板，保证单位面积上的顶升力小于混凝土的抗压强度。 2、保证顶升时梁体因局部应力突然增加而不受破坏 顶升时，当梁体因局部应力的突然增大，造成应力集中现象当应力释放时，则会在梁体薄弱环节造成对梁体的破坏，结合这一特点，应对总的顶升量分割成几级小的顶升高度来完成，每一级提升量到位后用垫块垫牢。 3、防止梁体因变形过大而导致梁体破坏 由于顶升的梁上桥面系已施工完成且底座板纵连为整体，即在垮间有混凝土连接,所以顶升高度必须控制在梁体允许变形范围之内。本桥是否在允许范围之内,请设计院计算审核。
预制节段箱梁模板技术
预制节段箱梁模板技术 预制节段箱梁是指整跨梁分为不同的节段，在预制厂预制好后，运至架梁现场，由专用节段拼装架桥机逐段拼装成孔，逐孔施工完成。目前生产节段梁的方式有长线法和短线法两种。预制节段箱梁模板包括长线预制节段箱梁模板和短线预制节段箱梁模板两种。 长线法：将全部节段在一个按设计提供的架梁线形修建的长台座上一块接一块地匹配预制，使前后两块间形成自然匹配面。 短线法：每个节段的浇注均在同一特殊的模板内进行，其一端为一个固定的端模，另一端为已浇梁段（匹配梁），待浇节段的位置不变，通过调整已浇筑匹配梁的几何位置获得任意规定的平、纵曲线的一种施工方法，台座仅需4～6个梁段长。 3.9.1 技术内容 （1）长线预制节段箱梁模板设计技术 长线预制节段箱梁模板由外模、内模、底模、端模等组成，根据梁体结构对模板进行整体设计，模板整体受力分析（图3.8-1）。 外模需具有足够的强度，可整体脱模，易于支撑，与底模的连接简易可靠，并可实现外模整体纵移。 内模需考虑不同节段内模截面变化导致的模板变换，并
可满足液压脱模，内模需实现整体纵移行走。 图3.8-1 长线预制节段箱梁模板图3.8-2 短线预制节段箱梁模板 （2）短线预制节段箱梁模板设计技术 短线预制节段箱梁模板需根据梁体节段长度、种类、数量对模板配置进行分析，合理配置模板。短线预制节段箱梁模板由外模、内模、底模、底模小车、固定端模、固定端模支撑架等组成（详见图3.8-2）。 固定端模作为整个模板的测量基准，需保证模板具有足够的强度和精度。 底模需实现平移及旋转功能，并可带动匹配节段整体纵移。 外模需具有足够的强度，可整体脱模，易于支撑，为便于与已浇筑节段匹配，外模需满足横向与高度方向的微调，并可实现外模整体纵移一定的距离。 内模需考虑不同节段内模截面变化导致的模板变换，并可满足液压脱模，内模需实现整体纵移行走。 3.9.2 技术指标
预制箱梁模板制作安装作业指导书.
预制箱梁模板制作安装作业指导书 1、施工准备 模板安装前应对模型进行详细检查、修整，做好施工前的各种准备。 （1）板面是否平整、光洁、有无凹凸变形及残余粘浆，模板接口外及端模管道孔眼应清除干净，模板与混凝土的所有接触面应均匀涂刷隔离剂。 （2）检查所有模板连接端部和底脚有无碰撞而造成不符合使用的缺陷或变形，振动器支架及模板焊缝处是否有开裂破损，如有均应及时补焊、整修合格。 （3）检查端模板上的各种预埋件是否齐全，包括锚垫板、锚垫板连接螺栓等。 （4）检查滑移设备(包括卷扬机、滑道、钢丝绳、挂钩、液压机构等设施)和吊装设备是否运转正常，滑移线是否有障碍物，以确保安全，扣件是否完好、齐全，并处于待用状态。 （5）模板必须经技术人员进行所有项目的全面检查验收合格后，方可正式投入使用，且在使用期间，每次都需由技术人员对模型检查合格后，方可进入下道工序施工。 2、模板制作 预制箱梁的模板主要包括底模、内模、外模、端模以及各种连接件、紧固件等。模板应具有足够的强度、刚度和稳定性；应能保证梁体各部分形状、尺寸及预埋件的准确位置。 （1）底模板：底模板分段加工，与条形混凝土基础上预埋件进
行焊接。模板端部为可拆除底模板，用于箱梁横移作业时安装横移台车轨道。底模骨架采用双槽钢组合梁、槽钢肋，面板采用厚16mm（端节）钢板。根据不同跨度，设置预留相应的预留反拱值和压缩量。 （2）侧模板：侧模与底模连接处圆弧过渡段采用特制的密封橡胶垫，橡胶垫板割成与连接边形状一致，弹性好、耐酸碱，安装后密实不漏浆、且便于脱模。 （3）内模系统：内模系统由走行机构、液压系统、内模板三部分组成。安装在模板端部的液压动力源及控制模板的油缸，用来控制模板升高、降低、收缩、张开。内模板钢结构以[20槽钢作为基本构件，8mm厚钢板作为面板，沿纵向分段制造，通过高强度螺栓联结。模板顶部留有灌筑孔，用于吊装内模、灌筑梁底板混凝土，两边侧采用宽600mm的组合钢模板作为混凝土压板，以防止灌筑时混凝土的上涌。 （4）端模板：端模面板厚12mm，端模为整体模板，用螺栓与外侧模板联接，与侧模板、内模板间的间隙用橡胶条填充。端模板按中梁和边梁分别加工制造。为运输方便，端模分为两件加工，运到工地后再焊成整体，并用[20a槽钢作骨架进行加固。 3、模板制作验收 （1）模板制作材质必须符合模板设计图的具体要求。 （2）选择综合实力强，模板加工经验丰富的厂家进行模板的制作。 （3）模板制作过程中，必须有使用专门的胎卡具，确保模板面
现浇箱梁支架及模板计算书资料
附件1：连续箱梁施工工艺流程图
附件3：质量保证体系 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优价 完善计量支付手续 制定 奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量 工作检查 现场Q C 小组活动 岗前 技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术 交底 质量 计划 测量 复核 应用新技 术工艺 施工保证 创优规划 检查 创 优 效 果 制定 创 优措施 明确创优 项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
附件4：安全、质量保证体系图 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质优价 完善 计 量支 付 手 续 制 定奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量 第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC 小组活 动 岗前 技 术培训 熟 悉图纸掌握规 范 技术交底 质量计划 测量复核 应 用新技术工艺 施工保证 创优规划 检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
24米箱梁模板设计
24 米箱梁模板 中铁大桥局集团第六工程有限公司王贵明晏敬东 摘要：秦沈客运专线20m、24m单箱单室预应力砼简支箱梁，在铁路上大量采用尚属首次。月牙河制梁场在箱梁的内、外模设计和施工中进行了一些有益的探索。通过319孔箱梁的生产实践检验，效果良好，方案是可行的。 关键词：箱梁，模板，设计与安装。 一、工程概况 沈客运专线是我国第一条按200Km/h行车速度设计的新建铁路，其客车最大时速可达250Km/h以上，是我国铁路建设史上的标志性工程。中铁大桥局谷城桥梁厂承担了该线上月牙河特大桥的319孔箱梁的制造任务。其中24m双线箱梁309孔，20m双线箱梁10孔。 秦沈客运专线后张法双线箱梁是我国首次在铁路上采用大截面、大体积结构。因此，针对后张法双线箱梁，铁道部制定了《预制后张法预应力混凝土简支梁技术条件》、《桥梁制造与架设施工技术细则》、《秦沈客运专线桥梁工程质量检验评定标准》及《预制后张法预应力混凝土简支梁静载试验方法及评定标准》等。这些标准和规范与原T梁箱比，具有设计和制造标准新，科技含量高，吊梁、运梁、存梁的精度要求高，检验验收标准严等特点。因此，对箱梁模板的设计，制造与安装，提出了较高的要求。 二、24米箱梁的主要技术参数 秦沈客运专线24m双线后张法预应力混凝土单箱简支梁,为单箱单室等高度箱梁。梁全长24.6m；跨度24.0m；梁高为2.0m；桥面宽度为12.40m。梁体腹板采用斜截面形式，其坡度为1:10。箱梁底板宽度：中间部分为6.12m，梁端为6.52m。顶板厚度为30cm，底板厚度25cm，梁端底板加厚至55cm。腹板中段厚度为45cm，梁端加厚至85cm，箱梁内最大净空高度145cm。梁端设横隔墙，隔墙上进人孔净高为90cm。其跨中截面尺寸如图1.1：梁体混凝土强度等级为C48，弹性模量为35GPa，一片(孔)梁混凝土体积为204.3m3。桥面防水层采用氯化聚乙烯防水卷材和聚氨脂防水涂料共同构成的TQF-I型防水层，桥面保护层采用C38纤维混凝土。一片(孔)梁设计总重达567.1t。 三、箱梁模板 24m双线整孔预制箱梁模板由底模、内模、外侧模和端模组成。内模、外模、台座总体布置见图1.2。 (一)、制梁模板制造及安装要求 模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，确保箱梁在施工过程中，各部位尺寸及预埋件的准确，并在多次反复使用下不产生影响梁体外形的刚度。模板的支撑必须支承在可靠的基础上，做好基底的防水和防冻措施，模板及支撑的弹性压缩和下沉度必须满足设计要求。后张梁应根据设计要求及制梁的实际情况设置反拱。 根据秦沈客运专线预制后张法预应力混凝土简支梁技术条件和桥梁工程质量检验评定标准规定的模板安装允许偏差如下： a、全长：±10mm； b、高度：±5mm；
现浇箱梁满堂支架方案计算
中交三航局大西客专指挥部一项目部 祁县跨G208特大桥上跨G208现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书 二○一○年十二月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 ............................................................................................... - 2 - 4现浇箱梁支架验算 ........................................................................................................................... - 3 - 4.1荷载计算 ................................................................................................................................ - 3 - 4.1.1荷载分析 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.2荷载组合 ..................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ..................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ................................................................................................................................ - 5 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.................................................................. - 5 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ......................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ..................................................................................... - 8 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算.......................................................... - 9 - 4.2.5底模板计算 ................................................................................................................- 11 - 4.2.6侧模验算 ................................................................................................................... - 12 - 4.2.7跨中工字钢平台支架体系验算................................................................................ - 13 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................... - 15 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................... - 17 - 5支架搭设施工要求及技术措施 ..................................................................................................... - 19 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求....................................................... - 19 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定............................................................... - 20 - 5.3支架拆除要求 .............................................................................................................. - 20 - 5.4支架预压及沉降观测 .................................................................................................. - 20 - 6安全防护措施及安全交底 ............................................................................................................. - 22 - 6.1安全防护措施 .............................................................................................................. - 22 - 6.2安全交底 ...................................................................................................................... - 23 -
铁路箱梁施工方案
施工总价承包某铁路标段 铁路箱梁施工方案 ⑴工程概况 本标段箱梁预制架设共616孔，其中32m双线简支箱梁预制架设579孔，24m双线简支箱梁预制架设37孔。 ⑵总体施工方案 箱梁生产采用制梁场预制，1台900t（450t*2）提梁机移梁，1台900t轮胎式搬梁机运输，900t架桥机架设。模板采用高刚度液压钢模板，混凝土集中拌制，泵送入模浇筑，存梁场集中存放。 本标段设亳州南（DK79+900）制存梁场负责标段内32m、24m简支箱预制及架设。预制梁场布置见“表2-3-3 箱梁预制场布置表”。 表2-3-3 箱梁预制场布置表 序号名称供梁起点供梁终点供梁数量（孔） 箱梁梁场管段 (km) 32m 24m 1 亳州南制 存梁场 DK68+307 DK91+616 616 579 37 23.31 ⑶箱梁架设顺序 本标段内箱梁架设顺序首先从DK79+900向大里程赵桥特大桥方向架设，至标尾 后架桥机调头从DK79+900向小里程亳州特大桥方向架设至标头。架梁施工顺序见“表2-3-4 亳州南架梁场架梁顺序表”。 表2-3-4 亳州南架梁场架梁顺序表 序号工点名 称 起点里程终止里程中心里程 简支箱梁数量(孔) 架梁 顺序 32m 24m 合计 1 亳州特 大桥 DK49+936.07 DK75+286.81 DK62+611.44 8 7 15 后架 方向 1-(40+64+40)m连续梁 61 5 66 1-(36+48+36)m连续梁
13 3 16 1-(48+80+48)m连续梁 67 7 74 1-(60+100+60)m连续 梁 25 1 26 2 赵桥特 大桥 DK77+862.57 DK105+529.53 DK91+696.05 58 58 1-(48+80+48)m连续梁 亳州南梁场 DK79+900(DK68+306.58-DK91+615.77)制梁616 孔 DK77+862.57 DK105+529.53 DK91+696.05 347 14 361 先架 方向 合计579 37 616 ⑷预制场布置 ①作业空间规划 根据招标文件工期要求，梁场平面布置按照“建设投资最小化、物料供应集中化、 物流运输最捷化、总体布局工厂化、生产作业流水化”的思想进行，同时兼顾箱梁静载试验架、提运架设备等长大设备构件安装和拆运，并使场内交通便利，供水、供电、供汽、防火和防洪尽量合理。根据施工工艺流程和施工工艺特点梁场划分为钢筋加工绑扎区、混凝土生产区、制梁区、存梁区、提梁上车区、办公生活区6个功能区，梁场制梁区、存梁区、提梁上车区等区域首尾或交错相接，出梁方向与梁体纵向中心线平行。钢筋加工绑扎区按功能具体划分为钢筋存放加工棚、钢筋绑扎区和钢绞线下料存放区；混凝土生产区具体划分为骨料棚、拌和站、输送泵和试验室等；办公生活区按其功能设置办公室、宿舍、食堂、职工活动中心及厕所等。 按照梁场生产能力与架梁速度相匹配的原则，确保整体工期的顺利实现，制存梁
箱梁模板计算
C线匝道桥箱梁模板设计计算书 一、说明： 1、本合同工程主要为京原路立交，立交桥梁由3座主桥、8座匝道桥、1座通道桥、2座跨河桥组成。C线匝道桥上跨五环主路，桥梁结构主要为钻孔灌注桩基础、承台、圆形墩柱、盖梁、肋板式桥台及现浇预应力混凝土连续箱梁及预制预应力混凝土T梁。本工程设计单位为北京市市政工程设计研究院、建设单位为北京市首都发展有限责任公司、施工单位为北京鑫实路桥建设有限公司、监督单位为北京市建设工程质量监督总站市政工程监督站、监理单位为江苏华宁交通工程监理公司证结构线形顺。为保直、美观，砼外观颜色一致，不出蜂窝麻面，我项目经理部在施工中采用大模板，并严格按照《公路桥涵施工技术规范(JTJ041-200)》及有关手册资料进行模板设计及计算。 2、本工程所用支架为常用WDJ碗扣支架，根据资料所提供的数据，Ф48×钢管截面积489 mm2，允许承载力为205 N/ mm2，单位质量m。由于碗扣支架为租用，所以各种杆件须经严格挑选才能使用。鉴于租用支架以前使用过，所以对于碗扣支架的塑性变形可忽略不计。模板采用5cm厚木板，内衬厘米厚光面复合板。 3、预拱度按设计要求设置。 二、计算荷载 1、荷载： P1、模板、拱架和支架自重：木材容重：6000N/m3； P2、新浇砼容重：25KN/m3； P3、施工人员和施工材料、机具行走运输和堆方荷载： 模板及直接支承模板的小棱，均布荷载取，另以集中荷载进行验算；
(1)计算直接支承模板的小棱，均布荷载取； (2)计算支架立柱及支承拱架和其它结构，均布荷载取。 P4、振捣砼产生的荷载(作用范围在有效压实高度之内)： (1)对于水平面模板为； (2)对垂直面模板为； P5、新浇砼对模板侧面的压力： (1)采用内部振捣器，根据实际灌注条件及以往施工经验，对于直径Φ150以内墩柱砼，浇注速度为V=6m/h左右，即取V=6m/h。而对于浇筑闭合框架砼，由于砼方量大，钢筋较密，浇筑时间较长，根据以往经验，对于高度在6m以内的大体积砼，浇筑速度一般在V=h以内(其中考虑到泵车输送砼的单位时间量)，那么，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力 Pmax=γt0β1β2V1/2 Pmax--新浇筑砼对模板的最大侧压力(Kpa)； β1—混凝土坍落度修正系数。坍落度11-15厘米时K=。 β2—外加剂影响修正系数。不掺外加剂时K=，掺缓凝作用外加剂时K=； γ—砼的容重(25KN/m3)； t0—新浇筑混凝土初凝时间(h)，t0=200/(T+15)，T为砼入模时的温度(℃)； V—砼浇注速度(m/h)； P6、倾倒砼时产生的水平荷载： (泵送砼)。 P7、其它荷载(1 Kpa)。 2、根据《桥规》要求，底模刚度(即挠度)组合P1+P2+P7
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600
横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000 支架立杆步数9 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1500 3 1500 4 1500 5 1500 6 1500 7 1500 8 1500 9 1000