吊装工具计算书
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
附件1：预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算书此装配式预制构件吊装梁限载8吨，其稳定性验算主要包括主梁、钢丝绳、吊具。
计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍。
有关计算参数：预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
表1 吊装所用钢丝绳的主要技术数据1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80 kN，其自重设计值为G=80*1.2=96 kN。
吊装梁受力示意如图1所示。
图1 吊装梁受力示意图则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。
根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。
吊装梁的长细比：26.506.7839501=⨯==ilμλ由计算的26.50=λ查轴心受压构件的稳定系数表得856.0=φ吊装梁的容许承载力为：f A N 2φ==0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx 。
那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。
2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN 计算，焊脚尺寸h f 为9mm ，故焊缝有效厚度h c =0.7h f =6.3mm ，焊缝长度应为L w =N/(h c*f f w )=27715/(6.3×160)=27.5mm 。
实际焊缝长度大于100 mm ，满足要求。
3.钢丝绳抗拉强度验算图1 双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示，自上而下对钢丝绳进行编号，钢丝绳1的直径为26 mm ，共计2根，位于吊装梁上方；钢丝绳2的直径为18.5 mm ，共计2根，位于吊装梁下方。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1. 引言本文档旨在给出吊装方案的计算过程和结果。
吊装方案是在工程施工中常见的一种操作，它涉及到货物的起重、运输和安装等环节。
本文将以一个具体的案例为例，详细介绍吊装方案的计算过程。
2. 案例描述我们假设有一组重量为3000kg的机械设备需要从地面吊装到建筑物的3楼，吊装距离为15m。
建筑物的层高为4m，楼梯口的高度为2m，楼梯口到3楼的楼层高度为3m。
3. 吊装计算3.1 起重设备选择根据货物的重量和吊装距离，我们需要选择合适的起重设备。
在这个案例中，我们选择一台额定起重量为5吨的起重机进行吊装。
3.2 吊装高度计算吊装高度包括货物离地高度和吊钩高度。
货物离地高度为4m（建筑物的楼层高度），加上楼梯口的高度2m，再加上3楼的楼层高度3m，总共为9m。
吊钩高度一般按照起重设备的规格进行选择，在这个案例中，吊钩高度为6m。
因此，吊装高度为9m+6m=15m。
3.3 吊装索具选择根据货物的重量和吊装高度，我们需要选择合适的吊装索具。
在这个案例中，货物的重量为3000kg，吊装高度为15m，我们选择使用一组额定起重量为5吨的钢丝绳进行吊装。
3.4 吊装力计算根据吊装高度和吊装索具的选择，我们可以计算吊装力。
吊装力等于货物重量加上索具自重。
在这个案例中，索具自重约为500kg，货物重量为3000kg，因此吊装力为3500kg。
3.5 吊装对地压力计算吊装对地压力是指起重设备在吊装过程中对地面的压力。
一般情况下，吊装对地压力不应超过地面承载力的限制。
在这个案例中，我们需要计算起重机在吊装过程中对地面的压力。
根据吊装力和吊装距离，我们可以利用力矩平衡原理计算吊装对地压力。
假设吊装点到起重机臂的水平距离为5m，起重机臂的倾角为30度。
根据力矩平衡原理，我们可以计算吊装对地压力为：吊装对地压力 = 吊装力 / (吊装距离 * sin(倾角))代入吊装力3500kg，吊装距离15m，倾角30度，我们可计算得到吊装对地压力为5738.9kg。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
吊装用自制铁扁担受力计算
吊装用自制铁扁担受力计算书审批：审核：编制：鞍钢建设集团有限公司建筑制品分公司技术质量部吊装用自制铁扁担受力计算一、内力计算：根据工具工作的性质和情况，分析梁在使用过程中的最不利受力形式为：梁自重：m ＝450kgN ＝4.5KNq ＝N/L ＝0.4KN/m 这种情况下，P 点所收弯矩、剪力最大，定为刚性节点，在自重和外力F1作用下的弯矩图为：qL12/2 F1L1 1、自重2、外力F1M 2＝qL12/2＝0.4×5.782×0.5＝6.68KN M=F1L1(F1=F2)F1、F2即为最不利荷载下所能承受的最大重量二、截面计算 120槽50×5角钢300120yxI x＝2×1/12×0.5×303+2×15.7×（15-0.275）2＝2250+6808＝9058cm2W x1＝I x/h=9058/15=603.89W x2＝I x/h=6808/15=453.87斜杆数量足够多，可将力均匀传递与分布，工具梁可视为一根整体箱型截面构件。
三、强度计算M1＝r x W x1f＝1.05×603.89×21.5＝136.33 KN·mM2＝r x W x2f＝1.05×453.87×21.5＝102.46 KN·m减去自重产生的弯矩：Mmax=129.62 KN·mMmin＝95.78KN·mF1max＝129.65/L=129.65/(5.78×9.8)＝2.29G=2F1max=4.58tF1min＝95.78/L=95.78/(5.78×9.8)＝1.69G=2F1min=3.38t四、整体稳定性h/bо=300/125=2.4≤6l1/bо=11560/125=92.48≤95×235/fy不需要做稳定计算五、刚度计算V＝M·l2/10E·Ix＝136.33×106×115602/10×206×103×9058×104＝97.64>V＝l/400＝28.9承受弯矩为扁担承受弯矩的：28.9÷97.64＝0.295。
钢结构吊装计算书
钢结构吊装计算书钢结构吊装计算书1. 引言本旨在提供钢结构吊装计算书的范本，用于指导工程师和相关人员进行钢结构吊装过程中的计算和设计。
本将详细介绍钢结构吊装的相关计算方法和步骤，确保吊装过程的安全性和稳定性。
2. 设计参数在进行钢结构吊装计算前，需要明确以下参数： - 吊装物体的分量和重心位置- 吊装高度和角度- 使用的吊装设备和工具- 吊装区域的环境条件（如风速、气温等）- 吊装过程中需要考虑的限制条件（如空间限制、道路条件等）3. 钢结构吊装计算步骤3.1 确定吊装物体的总分量和重心位置在进行吊装计算前，需要准确确定吊装物体的总分量和重心位置，可以通过测量和计算得到准确数值。
3.2 选择合适的吊装设备和工具根据吊装物体的分量和吊装高度等参数，选择合适的吊装设备和工具，确保其能够满足吊装工作的需求。
3.3 进行静力学分析在吊装过程中，需要进行静力学分析，确保吊装过程中各部位的受力情况符合安全要求。
可以采用静力学公式和计算方法进行计算和分析。
3.4 进行动力学分析在吊装过程中，还需要考虑动力学因素对吊装的影响。
例如，风速、振动等对吊装物体和吊装设备的影响。
进行动力学分析，确保吊装过程的稳定性和安全性。
3.5 设计吊装方案根据吊装物体的分量、重心位置和吊装设备的参数，设计出合适的吊装方案，包括吊装设备的选择、使用方法和吊装工程的安排等。
4. 安全注意事项- 根据吊装物体的分量和重心位置，合理选择吊装设备和工具，确保其能够承载分量和保持平衡。
- 在进行吊装过程中，要严格遵守相关的安全规范和操作规程，确保吊装过程的安全性。
- 在吊装过程中，要密切关注环境条件的变化，特殊是风速温和温等因素，及时采取相应的措施。
- 需要合理安排人员的工作，确保吊装过程中的协调和安全。
- 在吊装前要对吊装设备和工具进行检查和保养，确保其正常运行和安全性。
附件：- 吊装物体的分量和重心位置测量数据表- 吊装设备和工具的选型参数表- 静力学计算公式和示例- 动力学分析数据和计算方法说明法律名词及注释：1. 吊装工程：指进行吊装作业的工程活动，包括钢结构吊装、起重机械吊装等。
塔器吊装计算书
附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔I段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1 •苯塔I段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用© 273X 10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm （见下图），件2选用© 39mM 18m钢丝绳扣，件4选用© 39mm< 20m钢丝绳扣，a为吊装绳扣与水平方向夹角。
90701)主吊耳强度校核Gj=K*G=X 56=, K= 为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2 X ==31700Kg弯矩为 M=Q*L/2=31700*20/2=X 105kg.cm © 273X 10无缝钢管的抗弯模量为：3 4 4 3W n D [ 1- (d/D ) ] /32= X[ 1- () : /32=523.84cm弯曲应力(T =M/W X 105/= kg/ cm 2v [ c ]=1700 Kg/cm 2;其中，[c ]=1700 Kg/cm 2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力T = Pcos a /A (此处 a= 0) =31700/=384 Kg/cm 2v [ T ]=1000 Kg/cm 2组合应力2 2 2 1/2[ t ＋( c M +c N )]2 1/2=[384 + ]=716Kg/c 卅v [ c ]=1000 Kg/cm 2;故件 1 强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣© 39mn X 18m —对，每根四股使用（每根工作绳数按 算）。
每根绳扣受力为： P1=Q=1/2Gj=1/2X ==31700Kg ； 单根© 39m*冈丝绳破断拉力为 S=52d=52X 392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3X 79092/31700= > [n]=6说明1、 件1与筒体焊接按筒体弧度预制开 55 °外坡口，件2按筒体弧度预制，对 —称开4个？ 50塞焊孔，件3中心开透气孔。
大型构件吊装标准计算书
吊装计算1.1.1立柱吊装就位(1)吊装设备选型吊装设备选型按重量最大的预制立柱考虑，最重约为129t，吊装最大相对高度按15m 考虑（立柱最大高度为13.597m，承台预埋钢筋伸出0.42m，求得吊装最大相对高度为13.597+0.42=14.017m）。
考虑选用1 台250t 履带吊，配合翻转台将立柱翻转竖立，然后履带吊吊装、旋转、就位。
根据《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）第4.2.10条款的要求：起重机带载行走时，载荷不得超过允许起重量的70%。
工况一：吊臂长选定为30m，配合翻转台翻转时最大作业半径按12.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量92.3t。
单机吊装按立柱重量的一半即64.5t考虑，250t吊钩重量4.11t，共计68.61t﹤92.3t，满足吊装要求。
工况二：吊臂长选定为30m，整体起吊立柱时最大作业半径按8.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量154.3t。
单机吊装立柱重量129t，250t吊钩重量4.11t，共计133.11t ﹤154.3t，满足吊装要求。
表错误!文档中没有指定样式的文字。
-2 QUY250履带吊起重性能表(2)钢丝绳选择查《路桥施工计算手册》附表3-34，钢丝绳选用公称直径为72mm 、规格6×61 结构、公称抗拉强度为1700MPa 的钢丝绳，钢丝绳破断力P 为3300kN ，考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数α按6×61钢丝绳取0.80，钢丝绳的安全系数K 按机动起重设备取6，则： 钢丝绳的容许破断拉力.0.803300=4406b P S kN K α⨯==g履带吊起吊时立柱预制节段最大自重Q 取129t ，按2个吊点平均承受构件荷载，每个吊点按4根钢丝绳计算（钢丝绳采用单根绕环），钢丝绳与水平面的夹角θ按不小于60°考虑，则钢丝绳内力：112901186440sin 24sin 60b Q S kN S kN n θ===≤=⨯g g ，满足要求。
盾构机吊装计算书
附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
桥梁吊装计算书
石鼓立交架梁专项方案专家评审会建议所需数据计算结果1、 16米吊环承重能力验算：如图所示为吊机起吊时的立面图，钢丝绳采用4根长为12米6×37+1，抗拉强度170kg/mm ²的φ47.5mm ，由其几何关系可知：钢丝绳与梁顶面的夹角： θ=arccos 125.0722+=54.3º吊环到梁顶面的高度： H=12*sin54.3=9.7m 单根钢丝绳承重能力： 1T =Sin54.3423=812.075.5=7.1t 安全系数： K =12T T =143/7.1=20>6 符合规范要求其中：2T --每根钢丝绳破断拉力143t 2、 吊机支腿反力验算： (1)采用75t 吊机吊装时：支腿反力： 1M =()3.1223411⨯+G =()3.12234541⨯+=18.36t 支腿对地基产生压强： 1P =SM 1==436.1845.9 kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：1G --75t 吊机自重45t ；S —支腿下垫方木面积，采用2×22m 。
(2)采用150t 吊机吊装时：支腿反力： 2M =()3.1265412⨯+G =()3.126511041⨯+=46.31t 支腿对地基产生压强： 2P =SM 2==431.46115.8kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：2G --150t 吊机自重110t ； 3、 钢绞线摩阻力验算：现场所用的板梁最重为65t ，每片梁上有四个吊点。
每个吊点有两根钢绞线，承受16.25t 的拉力，如图所示每个吊点钢绞线所受到的摩擦阻力：MS f 21=S=πDL即：MS f 21==2×1.29×π×15.2×2000=24.6t>16.25t每个吊点所受力为16.25t ，满足受力要求其中：M—C50混凝土与钢绞线粘结系数，取1.29Mpa.S—钢绞线与混凝土的接触面积。
缆索吊装计算完整版计算书
令
C2=
x(L-x) 2L2
P(P+G)E k
An
cos
2 β
=
129×(258-129) 2×2582
2 ×75.6×4182.48×272.591(272.591+115.777)×1 =4184278981.1027
代入数据得张力方程：
3
2
HΔ +(4.8665)HΔ -4360878294.4727=0
fx
=x(L-x) HxL
(G2
+P)=11032×4.(427588×-1235)8
(1152.777
+272.591)=3.982m
主索升角
4
计算书
tgγ=L-2x 2HxL
(P+G)=2×1205284-.24×781×3 258
(272.591+115.777)=0.17044
γ=0.168817767204824° 5、温度改变对主索的影响时的张力和垂度 主索架设和安装温度升高 15℃ 求跑车吊重于跨中,主索的张力和垂度 根据张力普遍方程,钢丝的线膨胀系数 ε=1.2E-5 Δt=15℃
得到张力方程
3
2
Ht +C1 Ht -C2-C3=0
令
C2=
x(L-x) 2L2
P(P+G)E k
An
cos
2 β
=
129×(258-129) 2×2582
2 ×75.6×4182.48×272.591(272.591+115.777)×1 =4184278981.1027
代入数据得张力方程：
5
计算书
3
2
吊装工具计算书
吊装工具计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》吊钩螺杆部分截面验算:一.吊钩螺杆部分截面验算:吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:σt = F/A1≤ [σt]式中: t──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:A1= πd12/4其中d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径，取d1=44.00mm；[σt]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积A1=3.14×44.002/4=1520.53mm2；螺杆部分的拉应力σt=10000.00/1520.53=6.58N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力6.58N/mm2，小于容许受拉应力80.00N/mm2，所以满足要求！二.吊钩水平截面验算:水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc,可按下式计算:σc = F/A2 + M x/(γx W x) ≤ [σc]式中: F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N；A2──验算2-2截面的截面积，A2≈h(b1+b2)/2其中: h──截面高度，取h=78.00mm；b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取b1=65.00mm,b2=76.00mm；Mx──在2-2截面所产生的弯矩,Mx = F(D/2+e1)其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径，取D=400.00mm；e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,e1 = h(b1+2b2)/[3(b1+b2)]λx──截面塑性发展系数,取λx=1.00；W x──截面对x-x轴的抵抗矩,W x = I x/e1其中: I x──水平梯形截面的惯性矩,I x=(h3/36)[((b1+b2)2+2b1b2)/(b1+b2)];[σc]──钢材容许受压应力,取[σc]=80.00N/mm2；2-2截面的截面积A2=78.00×(65.00+76.00)/2=5499.00mm2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离e1=40.01mm；在2-2截面所产生的弯矩Mx=10000.00×(400.00/2+40.01)=2400141.84N·mm；解得:水平梯形截面的惯性矩I x=2782336.89mm4；截面对x-x轴的抵抗矩W x=2782336.89/40.01=69533.76mm3；经过计算得σc=10000.00/5499.00+2400141.84/69533.76=36.34N/mm2。
吊装方案计算书
同安西福三路道路工程K1+396埭头溪桥扒杆法吊装方案与计算福建来宝建筑工程开发公司同安西福三路（纵一路~丙洲大桥段）项目部2007年11月一、工程概况：埭头溪桥位于路线中心桩号K1+396直线上，斜交角25°。
桥梁上部结构形式为5*20m预应力钢筋砼空心板，每片空心板梁主体宽0.99m，高0.9m，其中中板重27.8t，边板重30.8t；空心板按斜交板预制，每孔空心板板长相等。
全桥体系布设：在0#、5#台桥台设置伸缩缝，其它墩均设置桥面连续。
二、机械设备的选择：根据空心板的长度，重量以及现场的实际情况，拟采用卷扬机四台三、吊装前的准备工作①检查支座垫石的高程、位置、以及橡胶支座是否安放正确。
②测量标出每榀板梁的端线及边线于盖梁或台帽处，并用红漆示出。
③检查构件的长宽高三个方向尺寸是否正确，构件的堆放位置装车是否方便。
④检查运输及吊装道路是否按要求铺设。
四、现场布置及空心板吊装：埭头溪桥的吊装顺序为5跨4跨3跨2跨1跨。
为了保证吊装顺利进行应如平面布置图，在5号台后设置一地垄用来锚固5号台卷扬机，结构尺寸如图示一，卷扬机的牵进引力为2吨。
在3号墩后设置地垄（如图示二）用于锚固在4号墩帽上的人字扒杆的缆风。
另外还要填平5号台后，在5号台后形成6%的斜坡至背墙顶部。
同时，为保证各种吊钩和空心板的良好连接，应在吊环处用两根大于φ19.5钢丝绳与空心板成大于60度角后与空心板连接。
1.第五跨的吊装①分别在4号盖梁和5号台帽上各安装一人字扒杆，每个人字扒杆每边各设置两道缆风。
②5号台帽上的人字扒杆缆风一边锚固在4号墩盖梁上另一边锚固在台后第二排空心板吊环上。
4号盖梁上的人字扒杆缆风分别锚固在5号台帽上和3号盖梁上。
每道缆风上设置一手葫芦，以调节缆风的松紧。
③用两个龙门架分别放在备用.④把人字扒杆上动滑轮下的吊钩均钩住空心板前端的吊环上的钢丝绳。
同时通过卷扬机A和B收紧两根钢丝绳，然后解除牵引空心板的吊钩（如图二）。
吊装作业起重机选用计算书
吊装作业起重机选用计算书1. 引言本文档旨在对吊装作业中起重机的选用进行计算和说明。
根据实际情况，选择适合的起重机可以保证施工过程的安全性和效率。
2. 选择起重机的原则在选择起重机时，需要考虑以下几个原则：2.1 工作负荷根据吊装作业所需的最大负荷量，选取起重机的起重量应略大于最大负荷，以确保其能够安全且有效地完成工作。
同时，还需要考虑到负荷的动态变化，如起重机附加重物、风力等因素。
2.2 工作范围起重机的工作范围应能够满足吊装作业的要求。
考虑到工地的环境限制，如建筑物高度、横向距离等因素，选择合适的臂展和吊钩高度是必要的。
2.3 动力来源根据工作现场的情况，选择适合的动力源。
起重机可以采用电动或燃油动力，具体选择应根据工作环境、转场方便性和能源供应等因素进行综合考虑。
2.4 操作性能起重机的操作性能对提高工作效率至关重要。
考虑到操作人员的技术水平和控制要求，选择具有先进的操纵系统和吊钩控制功能的起重机是必要的。
3. 计算示例以下是一份计算示例，以便更好地理解起重机选用的计算过程：假设所需吊装的物体重量为10吨，起重机附加重物为2吨，设计工作范围为50米。
根据这个情况，我们可以选择一个起重量大于12吨的起重机，具有50米的臂展和足够的吊钩高度。
4. 结论吊装作业中起重机的选用是确保施工安全和工作效率的关键环节。
在选择起重机时，需要考虑工作负荷、工作范围、动力来源和操作性能等因素。
计算示例提供了一种理解选用计算过程的方法。
根据实际情况，具体起重机的选用还需进一步分析和计算。
本文档提供的原则和示例可供参考，但在实际操作中应根据具体要求进行综合考虑和决策。
如有任何疑问或需要进一步的帮助，请随时与我们联系。
4.计算书-吊装设备选择及吊装工况验算
吊装设备选择及吊装工况验算本工程拟采用4台15T 手动葫芦配合工装进行吊装，具体选型如下：1.5T 手拉葫芦参数由表中参数可知，15T 手拉葫芦满足本工程吊装要求。
2.结构的设计本工程吊装工装结构设计如下：H450*220*10*12H450*220*10*12 15T 手动葫芦操作平台 吊耳钢梁8轴劲性柱上部工装结构图11轴劲性柱上部工装结构图3.结构的计算3.1 8轴劲性柱吊装支架计算设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002，2012年版);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 3柱数: 1梁数: 1支座约束数: 1标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数： 3地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000窄行输出柱、梁控制组合内力与配筋---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号X Y( 1) 0.00 2.00 ( 2) 1.00 2.00 ( 3) 0.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 3 1---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A 1 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-022 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-02截面号 ix iy W1x W2x W1yW2y1 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-032 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-03荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.77, Ly= 2.00; 长细比：λx= 26.1,λy= 42.3构件长度= 2.00; 计算长度系数: Ux= 2.38 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 5, M= 150.45, N=152.70, M= -0.45, N= -0.90考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.381抗剪强度计算控制组合号: 49, V= 7.81抗剪强度计算应力比 = 0.008平面内稳定计算最大应力对应组合号: 5, M= 150.45, N= 152.70, M= -0.45, N= -0.90平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 124.34平面内稳定计算最大应力比 = 0.401平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 127.43平面外稳定计算最大应力比 = 0.411门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比 [B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.381 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.008 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 310.00平面外稳定计算最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 26. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 42. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 149.78--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 2.00, Ly= 1.00构件长度= 1.00; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 150.45 125.31 100.20 75.11 50.05 25.010.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.362抗剪强度计算应力比 = 0.197平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 106.86平面内稳定计算最大应力比 = 0.345平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 106.87平面外稳定计算最大应力比 = 0.345考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.362 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.197 < 1.0平面内稳定最大应力 < f= 310.00平面外稳定最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T] = 12.38--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 74.89--------------------------------------------------------------------------------地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 0.245(mm) = H / 8170.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 100000.地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 8170< 柱顶位移容许值: H/60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 150.所有钢梁的总重量 (Kg)= 75.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 225.3.2 11轴劲性柱吊装支架计算设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002，2012年版); 结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 3柱数: 1梁数: 1支座约束数: 1标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数： 3地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000窄行输出柱、梁控制组合内力与配筋---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号X Y( 1) 0.00 0.80 ( 2) 1.50 0.80 ( 3) 0.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 3 1---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-022 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-032 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-03荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.91, Ly= 0.80; 长细比：λx= 10.5,λy= 16.9构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 2.38 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 5, M= 226.01, N=152.07, M= -1.01, N= -1.35考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.640抗剪强度计算控制组合号: 51, V= -4.88抗剪强度计算应力比 = 0.005平面内稳定计算最大应力对应组合号: 5, M= 226.01, N= 152.07,M= -1.01, N= -1.35平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 176.34平面内稳定计算最大应力比 = 0.569平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 176.61平面外稳定计算最大应力比 = 0.570门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比 [B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.640 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.005 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 310.00平面外稳定计算最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 10. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 17. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 59.91--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.00, Ly= 1.30构件长度= 1.50; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.87抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 226.01 188.20 150.45 112.75 75.11 37.53 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.608抗剪强度计算应力比 = 0.197平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 160.27平面外稳定计算最大应力比 = 0.517考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.608 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.197 < 1.0平面外稳定最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T] = 12.38--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 112.33--------------------------------------------------------------------------------地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 0.010(mm) = H / 81771.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 100000.地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 81771< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 60.所有钢梁的总重量 (Kg)= 112.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 172.4. 吊点、吊索设计及吊装验算4.1吊索选用计算:以下为几种常用直径的钢丝绳的破断拉力钢丝绳使用安全系数表：桁架吊索选用本工程钢桁架重约15t，按2点吊装受力考虑，平均每点受力7.5t，钢丝绳夹角为90o，则单根钢丝绳受拉力为N1=N2=7.5/sin90。
盾构机吊装计算书
其中P吊车自重,Ｑ为起重量，ａ为动载系数,按a=1．1计算，得
ＲＭＡX＝1.1×（260+１20）×9．8N/Kg＝40９６.4KＮ
吊车承力面积（两条履带板长为8.5米、宽1．2２米）
为防止履带破坏地面硬化和增加受力面积,铺设3cｍ厚的钢板,钢板尺寸为12m×９m
S＝12×9=１０8m2
盾构机吊装计算书
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附件6:计算书
1.单件最重设备起吊计算
（1)单件设备最大重量:m＝1２0t。
（2)几何尺寸：624０mm×6240ｍm×３３65ｍm。
（３)单件最重设备吊装验算
图3.5.２．1 履带吊站位示意图
（2)地基承载力计算：
地基承载力按地基承载计算(以主吊起吊重量12０ｔ最大重量为例),吊车自重为260ｔ(含配重),地基承载力按最大起重量120t时计算,若起吊12０t重物地基承载力满足要求,则其余均满足。履带吊的两条履带板均匀受力，再在地面铺设钢板，反力最大值可按下列公式计算。
５ 盾构机结构件吊装翻身
盾构机结构件翻身采用一台XＧC260履带起重机和一台ＱY130Ｋ汽车吊双机抬吊完成,XGC2６０挂上吊绳用卡环与前盾体上四个吊耳连接，QY１３0K挂上吊绳用卡环与盾构机翻身吊耳连接，钢丝绳与吊耳连接牢固后,两台吊车同时起吊试吊装,脱离地面300mm后，检查钢丝绳及连接部件无问题后，继续起吊至距离地面１m的位置停止起吊,QY130K汽车吊保持此吊装高度不变，ＸGC2６0履带起重机继续提升,直至盾体处于垂直位置时,XＧＣ2６0为受力最大状态，完成盾构翻身工作。如图所示:
起重吊装计算书
起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。
工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。
本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。
为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。
二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。
2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。
3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。
4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。
5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。
（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。
2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。
（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。
2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。
三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。
设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。
b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。
c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。
d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。
吊装计算书
附表·吊具的选用及检算1吊耳焊接与受力检算盾构出厂时，吊耳由中铁建设备公司负责加工、焊接，盾构在碧海站下井后已进行了割除。
为了保证强度的可靠性，我部已联系配件生产厂家购买新的吊耳进行焊接，用于盾构吊装作业。
我项目盾构吊耳有两种，其中一种焊缝长200mm，用于盾尾的上下部和刀盘，一种焊缝长300mm，用于机身和机头，都要求双面铲坡焊，焊缝不低于15mm；按照贴角焊缝每1mm2焊缝能可承受10kgf力计算，计算出两种，吊耳能承受的拉力为450t和675t（ FL=10*20*15*15/100=450; FL=10*30*15*15/100=675；＞10倍吊装质量，满足《大型设备吊装工程施工工艺标准》（ SH/YT 3515-2003）的要求，如下表所示：根据以上计算，列表如下：吊耳焊点抗拉计算吊耳采用形式如下图，其中L=200mm或300mm；使用70mm厚钢板制作，吊耳主要破坏形式为沿a线的剪断破坏和孔两端B线的拉断。
吊耳破坏形式示意图吊耳许用剪切力T＝［τ］*S1=［τ］*A*40=140Mpa*A*40吊耳拉力 F=［σ］*S2=［σ］*B*2*40=200Mpa*B*80 当T、F大于吊耳承受的力量时，吊耳即安全；根据L的不同，A、B值也有所不同，A．当L=200mm时，A=70mm，B=50mmB．当L=300mm时， A=100mm，B=80mm。
根据式1）式2）结合A、B数值计算T200=140*70*70=686000N=68.6tfF200=200*50*140=1400000N=140tfT300=140*100*70=1960000N=98tfF300=200*80*140=2240000N=224tf根据上数列表如下：吊耳a线抗剪能力计算孔端B线抗拉能力计算根据以上计算，吊耳焊接可满足盾构吊装要求。
最后我部将联系深圳市相关检测单位，将对焊接成型的吊耳进行超声波无损探测，并要求其出具相关报告，我部将根据报告结果确定吊耳的安全状态。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书1
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书一、引言本计算书旨在为装配式预制构件吊装梁及吊具的设计和计算提供依据。
本计算书基于相关标准和规范，结合实际情况，对吊装梁和吊具进行详细的分析和计算。
二、计算依据1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3.《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）4.《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ1-2014）5.其他相关标准和规范三、基本参数1.构件尺寸：长L，宽W，高H2.构件重量：G（单位：吨）3.吊装梁长度：L_beam（单位：米）4.吊装梁截面尺寸：a×b（单位：米）5.吊具类型：如吊钩、吊环等6.吊具材料：如钢、合金钢等7.其他相关参数四、计算步骤1.确定吊装梁的截面尺寸和材料。
根据构件重量、吊装梁长度和跨度等因素，选择合适的截面尺寸和材料。
2.计算吊装梁的强度。
根据《钢结构设计规范》，采用适当的公式计算吊装梁的强度。
考虑荷载组合、弯矩、剪力等因素。
3.计算吊装梁的刚度。
根据《钢结构设计规范》，采用适当的公式计算吊装梁的刚度。
考虑自重、横向荷载、纵向荷载等因素。
4.确定吊具的类型和材料。
根据构件重量、吊装方式、使用环境等因素，选择合适的吊具类型和材料。
5.计算吊具的强度和刚度。
根据《钢结构设计规范》和其他相关标准，采用适当的公式计算吊具的强度和刚度。
考虑荷载组合、弯矩、剪力等因素。
6.进行稳定性分析。
根据《钢结构设计规范》和其他相关标准，对吊装梁和吊具进行稳定性分析。
考虑风荷载、雪荷载、地震荷载等因素。
7.进行疲劳验算。
根据构件的使用环境和疲劳极限，对吊装梁和吊具进行疲劳验算。
考虑循环荷载、交变荷载等因素。
8.进行连接节点设计。
根据《钢结构设计规范》和其他相关标准，对吊装梁和吊具的连接节点进行设计。
考虑焊接、螺栓连接等方式。
9.进行其他必要的附加分析。
如防雷接地设计、防腐措施等。
五、结论与建议根据以上计算和分析结果，得出以下结论和建议：1.确定合适的吊装梁截面尺寸和材料，满足强度和刚度要求。
钢结构吊装计算书
钢结构吊装计算书一、工程概述本次钢结构吊装工程位于_____，建筑物主体结构为钢结构，总建筑面积为_____平方米。
钢结构主要包括钢梁、钢柱等构件，最大构件重量为_____吨，最大起吊高度为_____米。
二、吊装设备选择根据工程特点和构件重量、起吊高度等参数，经过综合考虑，选择_____型号的起重机作为主要吊装设备。
该起重机的最大起重量为_____吨，最大起升高度为_____米，能够满足本工程的吊装需求。
在确定起重机型号后，还对其工作半径、臂长等参数进行了详细的计算和校核，以确保在各种工况下都能够安全、有效地完成吊装任务。
三、吊点设置与计算合理的吊点设置对于钢结构的吊装安全和质量至关重要。
对于钢梁和钢柱等构件，根据其形状、尺寸和重量分布情况，分别确定了吊点的位置和数量。
以某根钢梁为例，其长度为_____米，重量为_____吨。
通过计算，确定在距离两端_____米处各设置一个吊点，采用_____型号的吊具进行吊装。
在计算吊点位置时，充分考虑了钢梁的弯曲应力和变形情况，确保在吊装过程中钢梁不会发生过大的变形和损坏。
对于钢柱的吊点设置，同样根据其长度和重量进行计算。
一般情况下，对于较长的钢柱，采用两点或多点吊装，以保证钢柱在起吊过程中的稳定性。
四、钢丝绳选择与计算根据吊装构件的重量和吊点设置情况，选择合适规格的钢丝绳。
钢丝绳的破断拉力应大于吊装时所承受的最大拉力。
以吊装某根钢梁为例，计算得出吊装时钢丝绳所承受的最大拉力为_____吨。
经过查阅相关标准和规范，选择_____型号、直径为_____毫米的钢丝绳，其破断拉力为_____吨，安全系数为_____，满足吊装要求。
在使用钢丝绳之前，还对其进行了严格的检查，确保无断丝、磨损等缺陷。
五、构件强度校核在吊装过程中，构件会受到各种力的作用，因此需要对构件的强度进行校核，以确保其不会发生破坏。
对于钢梁，主要校核其弯曲应力和剪切应力。
通过计算，得出在吊装过程中钢梁的最大弯曲应力为_____兆帕，最大剪切应力为_____兆帕，均小于钢梁材料的许用应力，强度满足要求。
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吊装工具计算书
依据<<建筑施工计算手册>>（13.1.2 吊装工具计算)。
吊钩螺杆部分截面验算:
一.吊钩螺杆部分截面验算:
吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:
式中: ∑t──吊钩螺杆部分的拉应力；
F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；
A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:
其中 d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径(mm)，取d1=20mm；
[∑t]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积 A1=3.14×202/4=314.00mm2；
螺杆部分的拉应力∑t=8000/314.00=25.48N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力25.48(N/mm2),不大于容许受拉应力50(N/mm2),所以满足要求!
二.吊钩水平截面验算:
水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力∑c,可按下式计算:
式中: F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；
A2──验算2-2截面的截面积，
其中: h──截面高度，取 h=28mm；
b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取 b1=18mm,b2=10mm；
M x──在2-2截面所产生的弯矩,
其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径(mm)，取 D=100mm；
e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,
λx──截面塑性发展系数,取λx=1.0；
W x──截面对x-x轴的抵抗矩,
其中: I x──水平梯形截面的惯性矩,
[∑c]──钢材容许受压应力,取[∑c]=300N/mm2；
2-2截面的截面积 A2=28×(18+10)/2=392mm2；
解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离 e1=12.67mm；
在2-2截面所产生的弯矩M x=8000×(100/2+12.67)=501333.33N.mm；
解得:水平梯形截面的惯性矩 I x=24913.78mm4；
截面对x-x轴的抵抗矩 W x=24913.78/12.67=1966.88mm3；
经过计算得∑c=8000/392.00+501333.33/1966.88=275.30N/mm2。
由于吊钩2－2截面部分的压应力275.30(N/mm2),不大于容许受压应力300(N/mm2),所以满足要求!
三.吊钩垂直截面验算:
垂直截面的应力计算与水平截面验算相同：
h──截面高度，取 h=28mm；
b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取 b1=17.99mm,b2=10mm；
3-3截面的截面积 A3=28×(17.99+10)/2=391.86mm2；
解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离 e1=12.67mm；
在2-2截面所产生的弯矩M x=8000×(100/2+12.67)=501342.86N.mm；
解得:水平梯形截面的惯性矩 I x=24906.12mm4；
截面对x-x轴的抵抗矩 W x=24906.12/12.67=1966.09mm3；
经过计算得∑c=8000/391.86+501342.86/1966.09=275.41N/mm2。
垂直截面的剪应力τ按下式计算：
式中: F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；
A3──3-3截面的竖截面面积，取 A3=391.86mm2。
经过计算得=8000/(2×391.86)=10.21N/mm2。
根据强度强度理论公式按下式验算：
经过计算得∑=(275.412+10.212)0.5=275.60N/mm2。
由于吊钩3－3截面部分的综合应力275.60(N/mm2),不大于容许综合应力300(N/mm2),所以满足要求!
圆形吊环计算:
圆形吊环计算:
圆环的弯曲应力∑0按下式验算:
式中: P──作用于圆环上的荷截，取 P=8000N；
R0──环的中心圆半径，取 R0=100mm；
d──圆环截面圆的直径，取 d=30mm；
[∑0]──圆环容许应力，取[∑0]=100N/mm2。
经过计算得∑0=3.24×8000×100/303=96N/mm2。
由于圆环的弯曲应力96.00(N/mm2,不大于圆环容许应力100(N/mm2),所以满足要求!
整体吊环计算:
整体吊环计算:
1.在横杆中点截面的弯矩M1和拉力P1按下式验算:
其中:
式中: P──作用于整体吊环上的荷截 P=8000N；
l──横杆跨度，取 l=150mm；
x──转角处到横杆中线的距离，取 x=40mm；
α──吊环两斜杆间的夹角,取α=15度；
经过计算得 P1=8000×tg(0.26/2)/2=526.34N；
M1=8000×150/6+526.34×40=221053.60N.mm。
2.在吊环转角处截面中(A点)的弯矩M2按下式计算：
经过计算得 M2=8000×150/13=92307.69N.mm。
3.在斜杆中的拉力 P2按下式计算:
经过计算得 P2=8000/(2×cos(0.26/2))=4034.48N；
4.横杆中点截面的最大拉应力∑1按下式计算:
式中: F1──横杆中点截面面积 F1=400N；
W──横杆中点抗弯截面抵抗矩 W=2000mm3；
经过计算得到∑1=221053.60/2000+526.34/400=111.84N/mm2；
由于横杆中点截面的最大拉应力111.84(N/mm2),不大于容许应拉力150(N/mm2),所以满足要求!
5.斜杆中点截面的拉应力∑2按下式计算：
式中: F2──横杆中点截面面积 F2=300N；
经过计算得到∑2=4034.48/300=13.45N/mm2。
由于斜杆中点截面的拉应力13.45(N/mm2),不大于容许应拉力150(N/mm2),所以满足要求!
绳卡计算:
绳卡计算:
1.马鞍式，抱合式绳卡数量可按下式计算:
其中: n1──马鞍式，抱合式绳卡需用数量(个)；
P──钢丝绳上所受综合计算荷载，取 P=25.5(N)；
T──栓紧绳卡螺帽时，螺栓所受的力，取 T=15.19(N)。
经计算得 n1=1.667×25.5/(2×15.19)=2个；
2.骑马式绳卡数量可按下式计算:
其中: n2──骑马式绳卡需用数量(个)；
经计算得 n2=2.5×25.5/15.19=5个。