脚手架受力计算参照
脚手架受力计算
脚手架简图及说明内立杆离墙距离0.35m；立杆横距1.2m，立杆纵距1.5m。
大横杆步距1.5m，操作层小横杆间距0.8m。
剪刀撑：墙长18m，两端各设一道，中间加设一道，墙长11m，两端各设一道。
连墙杆：每隔4跨设置一根。
护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设护栏和挡脚板，栏杆高度1.0m。
脚手架稳定性验算脚手架立杆的整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组式。
N/φA≤K A×K H×f其中N=1.2(nN GK1+ N GK2 )+1.4N QK1N=1.2(1.5×0.411+1.936)+1.4×7.43=13.465(KN)=13465N则N/φA=13465/0.274×978.11=50.24(N/mm)K A×K H×f=0.85×0.8×205=139.4(N/mm)因N/φA< K A×K H×f,故脚手架立杆的整体稳定符合安全要求。
注：N：格构式压杆的轴心压力N GK1－脚手架自重产生的轴力，查表为0.411KNN GK2－架手架附件及物体产生的轴力，查表得1.936KNN QK－－个纵距内脚手架施工荷载标准值产生的轴力,查表得7.43n1－脚手架步距,为1.5mφ：压杆整体稳定系数，查表得0.274A：内外排立杆的毛截面之和K A：与立杆截面有关的调整系数为0.85K H：与脚手架高度有关的调整系数为0.8H：脚手架高度f：钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm2上公式及有关数据表出自中国建筑出版社《建筑施工计算手册》。
脚手架危险分析。
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架立杆荷载计算
脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mN G1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×23.00 = 3.606kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2N G2= 0.35×6×1.5×(0.8+0.2)/2 = 1.654 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mN G3 = 0.14×6×1.5/2 = 0.63 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2N G4 = 0.005×1.5×23 = 0.172 kN；经计算得到，静荷载标准值N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 6.063 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 W o-- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.3 kN/m2；U z-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：U z= 1 ；U s -- 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 ×0.3×1×1.13 = 0.237 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×6.063+ 1.4×2.4= 10.635 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q= 1.2×6.063+ 0.85×1.4×2.4= 10.131 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.237×1.5×1.82/10 = 0.137 kN.m；。
脚手架受力计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规X》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为50.0米，20.0米以下采用双管立杆，20.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距3.60米。
施工均布荷载为4.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200/3=0.120kN/m活荷载标准值Q=4.000×1.200/3=1.600kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×1.600=2.430kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.430×1.0502/8=0.335kN.m=0.335×106/5080.0=65.924N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.120+1.600=1.758kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.758×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.108mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
悬挑脚手架受力计算书
悬挑脚手架受力计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____米，结构形式为_____。
为满足施工要求，在建筑物_____位置设置悬挑脚手架。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）3、本工程施工图纸三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距 Lb ＝＿____m，立杆纵距 La ＝＿____m，步距 h ＝＿____m。
2、内立杆距建筑物距离 a ＝＿____m。
3、脚手架搭设高度 H ＝＿____m。
四、悬挑梁的设计1、悬挑梁选用_____型号的工字钢，长度为_____m。
2、悬挑梁在建筑物内的锚固长度为_____m，在建筑物外的悬挑长度为_____m。
五、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值 gk1 ＝＿____kN/m 脚手板自重标准值 gk2 ＝＿____kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值 gk3 ＝＿____kN/m安全网自重标准值 gk4 ＝＿____kN/m²2、活载标准值 Qk施工均布活荷载标准值 qk ＝＿____kN/m²3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²风压高度变化系数μz ＝＿____风荷载体型系数μs ＝＿____六、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：G1 ＝＿____kN活载：Q1 ＝＿____kN2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝＿____N/mm²＜f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm＜ν ＝ L/150 与 10mm，满足要求。
七、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载 P ＝＿____kN2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝＿____N/mm²＜f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
悬挑脚手架计算方案
悬挑脚手架计算方案悬挑脚手架是常见的施工脚手架之一，通常用于高层建筑外墙装饰和维护保养工程。
悬挑脚手架与普通脚手架不同，它需要悬挂在建筑物的外墙面上，所以需要根据具体情况进行计算，以确保悬挑脚手架的安全可靠。
本文将介绍悬挑脚手架的计算方案。
一、计算悬挑脚手架的受力悬挑脚手架的主要受力分为以下几类：1. 自重：即悬挑脚手架本身的重量。
2. 负载：包括在脚手架上进行的工作人员、工具材料等。
3. 风荷载：在高层建筑外壳受到风力作用时产生的风荷载。
4. 悬挂荷载：悬挂在脚手架上的吊篮等设备的荷载。
根据上述受力分析，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝N＋Q＋G＋P其中，F为悬挑脚手架的总受力；N为自重；Q为负载；G为风荷载；P为悬挂荷载。
二、计算悬挑脚手架的结构悬挑脚手架的结构主要由以下几个部分组成：1. 主梁：用于支撑整个脚手架的主要结构部件。
2. 直角支撑：固定在建筑物上的支撑结构，用于承载脚手架的受力。
3. 悬挂装置：固定在主梁上，用于吊挂吊篮等设备。
4. 外围围板：用于防止工作人员和工具材料等跌落。
根据上述结构，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝(σ1＋σ2)×A其中，F为主梁的受力；σ1为直角支撑的受力；σ2为悬挂装置的受力；A为主梁的横截面积。
三、确定悬挑脚手架的尺寸和材料根据上述计算公式，可以确定悬挑脚手架的尺寸和材料。
需要注意的是，悬挑脚手架的设计和施工必须符合国家相关标准和规定，且必须经过专业机构的审核和验收。
在确定悬挑脚手架尺寸和材料时，还需要考虑以下因素：1. 施工环境：确认施工环境是否允许使用悬挑脚手架，是否需要进行结构加固。
2. 材料选择：选择强度高、耐腐蚀、耐疲劳等特点的优质材料。
3. 安全保障：必须配备安全保障措施，如安全网、安全带等。
四、悬挑脚手架的施工要求1. 悬挑脚手架的悬挂点必须在建筑物主体结构上，且要满足承载要求。
2. 悬挑脚手架的钢管杆必须有正确的连接，结构牢固、无明显变形。
脚手架荷载计算
一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼每单位面积的自重：22.63 KN/m2取安全系数 r=1.2单位面积的自重为：F仁22.63 X 1.2=27.156 KN/m22、施工荷载：取 F2=1.4 X 2.5=3.5 KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=1.4 X 2.0=2.799 KN/m24、箱梁芯模：取 F4=1.2 X 1.5=1.799 KN/m25、木模板 (松木)：取 F5=1.2 X 0.1=.119 KN/m2方木横梁容重：取 r=7.5 KN/m3方木纵梁容重：取 r=7.5 KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用木模板 (松木)，板厚 t=15 mm ，方木背肋间距为 300 mm ，所以验算模板强度采用宽 b=300 mm 平面木模板 (松木)。
1 、模板力学性能(1 )弹性模量 E=11000 MPa 。
(2)截面惯性矩：I=bh3/12=30 X 1.5人3/12=8.438 cm4(3)截面抵抗矩： W= bh2/6=30 X 1.5A2/6=11.25 cm3(4)截面积： A=bh=30 X 1.5=45 cm22 、模板受力计算(1 )底模板均布荷载： F= F1+F2+F3+F4=27.156+3.5+2.799+1.799=35.254 KN/m2 q=F X b=35.254 X.3=10.576 KN/m(2) 跨中最大弯矩： M=qL2/8=10.576 X .3A2/8=.119 KN.M(3) 弯拉应力：d =M/W=.119 X 10人3/11.25=10.57 MPa<[ <r ] =14.5 MPa木模板（松木）弯拉应力满足要求（4）挠度：从底模下方的背肋布置可知，木模板（松木）可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=0.667 X 10.576 X .3A4/（100 X 11000 X 8.438）X 10A8=.615 mm<L/400=.75 mm木模板（松木）挠度满足要求三、横梁强度计算横梁为 10X10 cm 方木，跨径为 .9 m ，中对中间距为 .4 m。
脚手架计算(表格中含公式)
2、立杆内力的计算 立杆采用单立杆 立杆自重N3=38.4×H=
153.6 N 2
有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 其中：
2.15 m
计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.55 长细比λ =lo/i= 136 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 4328.9 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 55.09 N·m 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）+M/W= 61.72 N/mm2 ≤ 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 4933.73 N 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）= 57.99 N/mm2 ≤ 满足要求 [f]=205N/mm2
[f]=205N/mm2
立杆从第n''步开始往下采用双立杆 n''= 0 立杆自重N3= 38.4×(H+(n-n'')×h)= 246 N 有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 2.43 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.75 长细比λ =lo/i= 154 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 4439.5 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 55.09 N·m 立杆稳定性验算 N/（φ ×A×2）+M/(W×2)= 31.51 N/mm2 ≤ 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 5044.32 N 立杆稳定性验算 N/（φ ×A×2）= 满足要求 29.64 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2
脚手架受力计算及稳定性验算
脚手架受力计算及稳定性验算一、荷载计算可调立杆承受荷载分为恒载和活载，活载主要为风载及施工中产生的动载，由于风载和施工动载影响很小，计算中不予考虑。
恒载：Gk=Gk1+Gk2Gk1─混凝土自重，混凝土比重ρ=3000Kg/m3，考虑最不利情况下混凝土自重主要有框架梁、框架柱及钢筋重量，其中钢筋考虑2400kg。
Gk2─脚手架自重，可调支撑钢管Φ48×3.5，自重3.84kg/m，扣件取1.32kg/个。
Gk1=（0.5×1.0×6.6+0.5×1.0×7）×3000+2400=22800kgGk2=（2.5×6+3.5×6）×3.84+18×1.32=162kg则Gk=Gk1+Gk2=22800+162=22962kg单根立杆承受荷载Gk=22962÷6=3827kg（38.27kN）二、可调支撑杆支座承载力及地基承载力验算1、可调支撑杆底座验算N≤Rb，其中Rb取40 kN。
N=38.27 kN<Rb=40 kN，满足要求。
2、可调支撑杆的地基承载力验算N/Ad≤K*f kAd—可调支撑底面积，取0.01m2。
k—混凝土面，取1.0。
f k—地基承载力标准值。
根据试验取40Mpa。
N/Ad=38.27/0.01=3.83×103kN/m2<40Mpa三、可调支撑杆稳定性验算N/ψA≤fψ—轴心受压构件稳定系数。
λ—长细比，λ=L0/ⅰ。
f—钢材抗压强度设计值，取205N/mm2。
L0=kμh，其中k取1.155，μ取1.05，h取0.35。
则L0=1.155×1.05×0.35=0.42。
经查表得ⅰ=1.58cm，ψ=0.97。
截面面积A=4.89cm2。
N/ψA=38.27/（0.927×4.89×10-4）=84×103kN<205×103kN，满足要求。
脚手架受力计算
(3)小横杆（也称横楞、横向水平杆等）与墙面垂直，作用是直接承受脚手板上的荷载，并将其传到大横杆上。当采用竹脚手片，则通过小横杆把荷载传到立杆上。
（1）钢管杆件。钢管杆件一般采用外径48m、壁厚3.5cm的焊接钢管或无缝钢管，也有外径50~ 5lmm、壁厚3~4mm的焊接钢管或其它钢管。用于立杆、大横杆、斜杆的钢管最大长度不宜超过6.5m，最大重量不宜超过250N，以便适合人工搬运。用于小横杆的钢管长度宜为1.5~2.5m，以适应脚手板的宽度。
不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：
（1）要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或在气候条件的影响下不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全。
（2）要有足够的面积，满足堆料、运输、操作和行走的要求。
（3）构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全，并能满足多次周转使用。
（1）模板结构设计计算书的计算简图、荷载取值、内力分析、支架截面计算方法要合理、准确。
（2）设计计算应包括模板支架自身及支撑模板楼、地面承载能力等。
（3）技术方案要包括结构模板大样、支撑体系及连接件等。
（4）采取的技术安全措施要详细、周全。
2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件
2.1基本构造
扣件式脚手架是由标准的钢管杆件（立杆、横杆、斜杆）和特制扣件组成的脚手架骨架与脚手板、防护构件、连墙件等组成的，是目前最常用的一种脚手架。
(4)斜撑是紧贴脚手架外排立杆,与立杆斜交并与地面约成45°~60°角，上下连续设置，形成“之”字形，主要在脚手架拐角处设置，作用是防止架子沿纵长方向倾斜。
脚手架计算书
脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
脚手架承重支撑荷载计算
齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。
一、荷载值计算
脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡
脚手架上部承重取值2.0 KN/㎡
合计：2.4 KN/㎡
因该脚手架为承重式满堂脚手架，而满堂脚手架应按构架稳定要求放置适量的竖向和水平整体拉结杆件，确保构件不变形。
1、底部先铺设50厚的木垫板，立杆间距＠1000㎜，水平杆共设三道，底上中间偏上各一道，总高度为2.4米，每个控挡均有斜拉杆交错放置，保证构架的整体性能，说见附图。
2、剪力撑的斜杆与水平面宜在45左右。
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁பைடு நூலகம்都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。
对于150厚板：
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。
扣件式脚手架受力验算
2～4＃墩扣件式脚手架受力验算一、工程概况2～4＃墩位于水上，其所处承台宽度为850×950cm，墩身断面为250×200cm倒圆角矩形断面，墩身最高为16.751m，从而施工脚手架搭设高度为18m，采用双排单根（48×3.5mm）满扣件式脚手架，就墩身位置尺寸，脚手架横向外排要挑出承台，故在浇筑承台混凝土时，要设钢预埋件（15×15cm），其具体布置图如下。
二、计算依据1、南百路CK3+875右江大桥2～4＃墩施工图2、〈〈简明施工计算手册〉〉第二版三、荷载分析1、施工荷载取q=4KN/M2；2、脚手架一步一纵距的钢管扣件重力N GK1=0.442KN；3、脚手架一根立杆纵距的附设物件及施工物的重力N GK2=2.950KN；4、一根立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力NQK=8.40KN；5、格构式压杆允许轴力ФAƒ=34.362KN；6、脚手架高度调整系数K H=100/（100+H）（H=18m<25m）；7、脚手架截面调整系数K A=0.85（内外排均立杆均采用单根）；8、48×3.5mm钢管允许压应力为205N/mm2。
四、受力验算1、高度验算极限高度H=（0.85×34.362-1.3（1.2×2.95+1.4×8.4）×1.8/（1.2×0.442）=31.62m；安全施工最大高度Hmax=100/（100+31.62）=24.0m＞18m可见，该施工脚手架搭设高度是安全的。
2、不考虑风载时，脚手架立杆的整体性验算立杆轴心受力N=1.2（10×0.442+2.95）+1.4×8.4=20.604KN格构式立杆长细比=1.8×3/（1.5÷2）=10.29由表7-10查得长细比系数 u=20 20×10.29=205.8 由表7-8查得其稳定系数 =0.172立杆受力截面A=4.893×102mm2立杆截面受力=20.604×103/（0.172×3×4.893×102）=81.6N/mm2最大整体稳定受力=KA ×KH׃=0.85×0.8×205=139.4 N/mm2＞81.6 N/mm2可见，该脚手架立杆整体性良好。
脚手架搭设及受力计算
1）、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂有防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。
2）、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-2006规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。
3）、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200～300mm，厚度不小于50mm。
脚手板端部（80mm～100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。
竹笆板的选用必须严格，竹笆宜采用毛竹或南竹制作，进场竹笆必须紧密、有良好的韧性及弹性模数。
楼板厚度大部分为h=100，局部120、180厚。
框架梁以200*700、 200*600为主，次梁为200*500、200*400等，预留洞口设置梁结构，尺寸为200*300、200*400等。
结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。
必须保证其整体性和抗倾覆性。
1、基本要求（1）搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板的承载力达到要求，立杆下垫短木方并加设扫地杆。
（2）剪刀撑：四边连续设剪刀撑，应由下向上连续设置。
2、脚手架的搭设（1）钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：基础准备→安放垫板→按设计尺寸排放扫地杆→竖立管并同时安纵横向扫地杆→搭设纵横水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。
脚手架受力计算
脚手架受力计算：1.立杆设计荷载：K2N=A n{fy+(η+1)σ2-√￣[(fy+(η+1)2)2 -fσ]}采用φ48mm,3.5mm厚的钢管:A n=4.893×102 ㎜2 .i=15.78mml0=μl=1386mmλ=l0/I=87.83欧拉临界应力：σ=π2 E/λ2 =269N/mm2η=0.3/(100i)2 =0.12 f y=170N/mm2∴设计荷载N为:N=3.33T2.根据要求，脚手架受力为14T。
考虑安全系数，所以采用间距、步距均为 1.2m,4.8×4.8m形式的钢管脚手架结构，所以轴向力N’=nN=3.33×25>14T。
所以轴向抗压力满足要求。
3.脚手架的受力稳定计算：N≦N d1>. N=1.2(N Gk1+N Gk2)H+0.85×1.4×(∑Nσik+2M k/b)经计算：N Gk1=0.375KN/m N Gk2=0.081KN/m Nσik=σik·l·b=10.37KN/m ∵M k=ql2 /8 q k=w k·l w k=0.7μ2μstwω0 μstw=1.3φ=1.3 ∴M k= ql2 /8=0.972×152 ÷8=27.34KN/m∴组合风荷载下：N=1.2×(0.375＋0.081)×15＋0.85×1.4×(10.37＋2×27.34÷1.2)=74.78KN2>. N d = ·A·f以知φ48mm，35mm厚的钢管I=12.19×104 mm4 A=489mm2 ∴I=√¯(I/A)=15.79mm又∵脚手架高度<30m,所以得调整系数k=1.13λ=kh0/I=85.9将λ=86代入查表可得 =0.686已知脚手架钢材为Q235.f=205N/mm2∴N d = ·A·f=0.686×489×205×10-3×2=137.5KN∴N d >N 脚手架稳定性满足要求。
落地式脚手架受力计算书
落地式脚手架受力计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，结构形式为_____。
为满足施工要求，需在建筑物周边搭设落地式脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____m。
2、立杆横距：＿____m。
3、立杆纵距：＿____m。
4、步距：＿____m。
5、内立杆距建筑物距离：＿____m。
三、荷载计算1、恒载标准值（G1k）每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m。
脚手板自重标准值：＿____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m。
安全网自重标准值：＿____kN/m²。
2、活载标准值（Q1k）作业层施工均布荷载标准值：＿____kN/m²。
3、风荷载标准值（ωk）基本风压：＿____kN/m²。
风压高度变化系数：＿____。
风荷载体型系数：＿____。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m。
活载：＿____kN/m。
2、强度验算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载（恒载+活载）：＿____kN。
2、强度验算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN ＞纵向水平杆传递的最大支座反力，满足要求。
2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN ＞横向水平杆传递的最大支座反力，满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时轴向压力：＿____kN。
落地式脚手架受力计算书
双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度24.8米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48.3×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.225+1.4×1.500=2.413kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.413×0.8002/8=0.193kN.mσ=M/W = 0.193×106/4305.0=44.833N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.036+0.225+1.500=1.760kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.760×800.04/(384×2.06×105×103966.5)=0.438mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
50m登高脚手架计算
附件登高脚手架（30m＜h≤50m)受力计算1脚手架设计荷载取值1.1脚手板自重：0.35KN/m21.2栏板与挡脚板自重：0.14 KN/m1.3脚手架上吊挂密目网：0.005KN/m2 (密目网0.003KN/m2，考虑密目网上存留的杂质而增加重量时，按0.005KN/m2计算)1.4施工均布荷载：3KN/m22连墙件计算2.1计算作用于外脚手架上水平风荷载标准值：计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）作用于脚手架上的水平风荷载标准值：ωk=0.7·μz·μs·ωo=0.7×1.67×0.52×0.55KN/m2=0.334KN/m2ωk—风荷载标准值（KN/m2）μz—风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定取值1.67。
μs—脚手架风荷载体型系数，按本《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表4.2.4取值1.3ϕ=1.3×0.4=0.52(密目网的挡风系数按ϕ=0.4计算，即网绳占40%，网目占60%，网绳+网目=迎风面积，即网的总面积)ωo—基本风压（KN/m2）,上海市按0.55取值。
2.2连墙杆轴向设计力计算：（按单根连墙杆计算）力的分解如下图：N lw=1.4·ωk·A W=1.4×0.334KN/m2×21.6m2 =10.1KN（连墙件按二步五跨设置：A W=3.6m×6m=21.6m2）N o取5.0将N lw 、N o 代入公式计算 N l =N lw +N o =10.1+5=15.1KN0.34 N l =5.134KN ＜8KN （每个扣件抗滑移）(0.15+0.06) N l =3.17KN<立杆压力N=4.32KN(参3.1.3 ∑N QK =4.32KN)，又因小横杆间距<大横杆步距，故只需验算立杆的稳定性。
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通道改道计算书13.6.1 编制依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）（3）《热轧型钢》（GB-T706-2016）（4）《结构用冷弯空心型钢》（GBT6728-2017）13.6.2 荷载计算本次计算取通道宽度的一半作为研究对象。
荷载计算取值参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
1）永久荷载花纹钢板自重：0.75×1×0.004×7.85×10=0.236KN/m栏杆、脚手板挡板自重：0.17KN/m3根1.2m长钢管：0.143KN/m栏杆及木脚手板总自重：0.17+0.143=0.313 KN/m密目网自重：1.2×0.01=0.012KN/m角钢自重：15.1×10×10-3=0.151 KN/m矩管自重：5.187×0.75×2=0.078 KN/m永久荷载MG=0.236+0.313+0.012+0.151+0.078=0.79 KN/m2）施工荷载施工活载MQ=3×0.75=2.25KN/m3）设计荷载值则q=1.2MG+1.4MQ=1.2×0.79+1.4×2.25=4.1KN/m13.5.3方钢计算1）抗弯强度方钢80*40*3截面模量W=8.776×10-6m3弯矩公式：Mmax=0.125ql2=0.125×4.1×103×1.52=1.153×103N·m抗弯强度σ=Mmax/W=1.153×103/(8.776×10-6)=1.314×108 N/m2＜[f]=2.15×108 N/m22）挠度计算弹性模量E=2.06×105N/mm 2角钢惯性矩I=17.552cm 4挠度公式：43411855 4.110 1.515000.00757.510384384 2.061017.55210150150ql l m mm mm EI υ-⨯⨯⨯====<==⨯⨯⨯⨯满足要求。
13.1.4 角钢计算1）抗弯强度弯矩公式：Mmax=0.125ql 2=0.125×3.048×103×3.0 2=3.429×103N·m100*10 角钢截面模量W=2.51×10-5m 3抗弯强度σ=Mmax/W=3.429×103/(2.51×10-5)=1.367×108 N/m 2＜[f]=2.15×108 N/m 2满足要求。
2）挠度计算弹性模量E=2.06×105N/mm 2角钢惯性矩I=180cm 4挠度公式：43411855 3.04810 2.70.00797.910384384 2.061018010ql m mm mm EI υ-⨯⨯⨯====<⨯⨯⨯⨯ 满足要求。
3）斜撑稳定性斜撑长度：0 3.183l m ==Sin α=2.2/3.183=0.691 斜撑受力： 4.1514.8342sin 20.691ql N KN α⨯===⨯ 根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017）轴心受压公式为1.0N Af ϕ≤式中：ϕ—轴心受压构件的稳定系数。
A —截面面积，等边角钢100*10为19.26cm 2。
f —构件抗压强度，为215 N/mm 2。
轴心受压构件的稳定系数根据构件的长细比、钢材的屈服强度和表7.2.1-1、表7.2.1-2的截面分类，按本标准附录D 采用。
斜撑长度l 0=3.183m惯性半径i=1.96cm 长细比0318.31631.96l i λ=== k ε为钢号修正系数，其值为235与钢牌号中屈服点数值的比值的平方根，本次取值1。
1631631n k λλε==≈ 角钢截面分类为a*，根据注1，a*类含义为Q235钢取b 类。
根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017），查附录D 可知，稳定性系数为0.267。
则公式：3214.834100.134 1.00.26719.2610215N Af ϕ⨯==≤⨯⨯⨯ 满足要求。
13.6.5 焊缝计算以斜撑受到轴向压力14.834KN 为例进行计算。
焊缝长度计算公式为160w e N MPa l h ≤公式：N ——荷载重量；w l ——焊缝长度；f h ——焊脚高度，取8mm ，角焊缝的计算厚度0.7f h 。
则3 14.8341016.616016080.7weNl mmh⨯===⨯⨯故焊缝长度不应小于16.6mm。
角钢边长为100mm，斜撑不管是与竖向角钢还是和水平角钢接触长度都不小于100mm，在实际施工中，斜撑与角钢焊接都进行满焊。
13.6.6 脚手架横杆计算利用力学求解器（2.5版），求得通道桥架剪力图如图4所示。
图4 剪力图放置脚手架上的支座反力为5.535KN。
因通道桥架宽1.5m，而立杆之间内侧间距为1.6m，作用在横杆上的集中应力距主节点的距离很小，可以忽略，不再进行横杆的抗弯强度和挠度计算。
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011），直角扣件抗滑移承载设计值为8KN，而作用在横杆上的承载力为5.535KN，满足要求。
通道桥架放置在水平横杆处的立杆旁再边再搭设根立杆和横杆，保证通道桥架放置在两根横杆上，通道桥架端头固定。
13.6.7 脚手架立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011），立杆的稳定性计算公式（不组合风荷载）为：NfAϕ≤式中：N——计算立杆段的轴向力设计值（N）；ϕ——轴心受压构件的稳定系数；A ——立杆的截面面积（mm 2），取506mm 2；f ——钢材的抗压强度设计值(N/mm 2)，取205N/mm 2。
12=1.2() 1.4 1.20.17478.6+0.8 1.20.3 1.430.8 1.2 5.53511.72G k G k Qk N N N N KN++=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+=（）立杆长度取值计算公式：0l kuh =式中：l 0——计算长度；k ——立杆计算长度附加系数，其值取1.155，当验算立杆允许长细比时，取k=1；μ——单杆计算长度系数，本次取1.155；h ——步距，取1800mm 。
0 1.155 1.155********l kuh mm ==⨯⨯=长细比计算公式：0l iλ=式中： λ——长细比；i ——截面回转半径（mm ），取15.9mm 。
024*******.9l i λ=== 查表A.0.6，轴心受压构件的稳定系数为0.305， 则32211.721075.9/205/0.305506N N mm f N mm A ϕ⨯==≤=⨯ 满足要求！因立杆坐落在素混凝土上，混凝土等级为C25，立杆地基承载力不再进行验算。
13.7 2号通道改道计算书13.7.1 编制依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）（3）《热轧型钢》（GB-T706-2016）（4）《结构用冷弯空心型钢》（GBT6728-2017）13.7.2 荷载计算本次计算取通道宽度的一半作为研究对象。
1）永久荷载花纹钢板自重：0.75×1×0.004×7.85×10=0.236KN/m栏杆、脚手板挡板自重：0.17KN/m3根1.2m长钢管：0.143KN/m栏杆及木脚手板总自重：0.17+0.143=0.313 KN/m密目网自重：1.2×0.01=0.012KN/m角钢自重：15.1×10×10-3=0.151 KN/m矩管自重：5.187×0.75×2=0.078 KN/m永久荷载MG=0.236+0.313+0.012+0.151+0.078=0.79 KN/m2）施工荷载施工活载MQ=3×0.75=2.25KN/m3）设计荷载值则q=1.2MG+1.4MQ=1.2×0.79+1.4×2.25=4.1KN/m13.7.3方钢计算1）抗弯强度方钢80*40*3截面模量W=8.776×10-6m3弯矩公式：Mmax=0.125ql2=0.125×4.1×103×1.52=1.153×103N·m抗弯强度σ=Mmax/W=1.153×103/(8.776×10-6)=1.314×108N/m2＜[f]=2.15×108 N/m22）挠度计算弹性模量E=2.06×105N/mm2角钢惯性矩I=17.552cm4挠度公式：43411855 4.110 1.515000.00757.510384384 2.061017.55210150150ql l m mm mm EI υ-⨯⨯⨯====<==⨯⨯⨯⨯满足要求。
13.7.4角钢计算1）抗弯强度计算模型如下图所示：弯矩图（N ·mm ）M max =3227406.2 N·mm100*10角钢截面模量W=2.51×10-5m 3=25100mm 3抗弯强度σ=Mmax/W=3227406.2/25100=128.6 N/mm 2＜[f]=215 N/mm 2 满足要求。
2）挠度计算υ=4.3mm<10mm满足要求。
3）斜撑稳定性 斜撑长度：220 2.2 2.1 3.04l m =+=轴力（N ）斜撑受到的最大轴力为17675.17N 。
根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017）轴心受压公式为1.0N Af ϕ≤式中：ϕ—轴心受压构件的稳定系数。
A —截面面积，等边角钢100*10为19.26cm 2。
f —构件抗压强度，为215 N/mm 2。
轴心受压构件的稳定系数根据构件的长细比、钢材的屈服强度和表7.2.1-1、表7.2.1-2的截面分类，按本标准附录D 采用。
斜撑长度l 0=3.04m惯性半径i=1.96cm 长细比03041551.96l i λ=== k ε为钢号修正系数，其值为235与钢牌号中屈服点数值的比值的平方根，本次取值1。
1551551n k λλε=== 角钢截面分类为a*，根据注1，a*类含义为Q235钢取b 类。
根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017），查附录D 可知，稳定性系数为0.291。