施工塔吊布置方案

上海嘉定国际汽车城核心区Ln5地块商办项目

——塔吊布置施工方案

1工程概况

工程名称：嘉定区国际汽车城核心区Ln5地块商办项目

建设单位：上海世宏置业有限公司

设计单位：上海诚建建筑规划设计有限公司

监理单位：上海市建设工程监理咨询有限公司

施工单位：宏润建设集团股份有限公司

嘉定区国际汽车城核心区Ln5地块商办项目位于上海市嘉定区安亭镇，现场东侧为上海世贸汽车贸易有限公司，南侧紧邻安驰路，西侧紧邻高泉路，北侧距离上海轨道交通11号线轻轨高架约51m。本工程项目总用地面积15422平方米。

本项目共有2栋高层综合楼，层数为13层；2栋多层商业，层数为2层；1个地下一层的地下车库（包括1个民防地下室战时二等人员掩蔽所），总建筑面积34652.97平方米，综合楼高度为64.5m。

2 编制依据

嘉定区国际汽车城核心区Ln5地块商办项目施工图；

嘉定区国际汽车城核心区Ln5地块商办项目地勘报告；

QTZ80A塔式起重机使用说明书；

建筑地基基础设计规范 GB 50007-2011；

混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011；

建筑施工安全检查标准 JGJ 59-2011

建筑施工计算手册；

PKPM施工安全计算软件。

3 塔吊布置

3.1 塔吊选型及平面布置

根据拟建建筑物的平面形式及建筑高度，本工程共布置2台塔式起重机，型号为2台QTZ80A，工作半径为55m、50m，两台施工塔吊拟布置在综合楼南侧○7~○8轴/○E~○G轴与○21~○22轴/○H~○K轴之间，由于建筑平面的限制，保证塔机的使用安全本工程2部塔机基础均布置在地下室范围内，且在基础地板下侧，塔吊基础面标高-6.550m处，具体安装位置见塔吊平面布置图及定位图。

3.2 塔吊起升高度

本工程建筑高度最高约为75m，地下室高度5m，塔式起重机交错起升高度为75m、70m，其中两部塔机首次安装独立高度在25m、20m内，根据建筑高度，塔机附墙分别在设置标高4F（18.50m）、9F(41m)、13F（59.5m）处。

3.3 塔吊起重性能

QTZ80A塔式起重机额定起重力矩735kN.m，最大额定起重量为8吨，55m 臂长处最大起重量为1.2吨；

3.4 塔吊标准节贯穿结构处理

由于塔吊基础位于基础底板以下，塔吊标准节竖穿结构底板时对标准节杆件进行止水钢板焊接处理，后期待塔吊拆除完成后，将塔吊标准节沿基础底板上表面割除，并用钢板电焊封堵杆件中孔，并做防锈防腐处理。

地下室顶板做预留口处理，预留平面尺寸2.7m×2.7m（标准节尺寸为1.7m ×1.7m）。详见顶板预留口示意图。

4 QTZ80A塔式起重机基础设计计算书：

塔吊四桩基础的计算书

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息

二. 荷载计算

1. 自重荷载及起重荷载

1) 塔机自重标准值

F k1=752.6kN

2) 基础以及覆土自重标准值

G k=5×5×(1.35×25+1×17)=1268.75kN

3) 起重荷载标准值

F qk=80kN

2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)

=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2

=1.2×0.34×0.35×1.7=0.24kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

F vk=q sk×H=0.24×75.00=18.01kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

M sk=0.5F vk×H=0.5×18.01×75.00=675.40kN.m

2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2

=1.2×0.59×0.35×1.70=0.42kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

F

vk =q

sk

×H=0.42×75.00=31.52kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

M sk=0.5F vk×H=0.5×31.52×75.00=1181.96kN.m

3. 塔机的倾覆力矩

工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

M k=-356.86+0.9×(733.7+675.40)=911.33kN.m

非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

M k=-356.86+1181.96=825.10kN.m

三. 桩竖向力计算

非工作状态下：

Q k=(F k+G k)/n=(752.6+1268.75)/4=505.34kN

Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L

=(752.6+1268.75)/4+(825.10+31.52×1.35)/4.95=680.66kN

Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L

=(752.6+1268.75-0)/4-(825.10+31.52×1.35)/4.95=330.02kN

工作状态下：

Q k=(F k+G k+F qk)/n=(752.6+1268.75+80)/4=525.34kN

Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L

=(752.6+1268.75+80)/4+(911.33+18.01×1.35)/4.95=714.40kN

Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L

=(752.6+1268.75+80-0)/4-(911.33+18.01×1.35)/4.95=336.28kN

四. 承台受弯计算

1. 荷载计算

不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：

工作状态下：

最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L

=1.35×(752.6+80)/4+1.35×(911.33+18.01×1.35)/4.95=536.23kN 非工作状态下：